Akım trafoları primer akımı en uygun değerlere indirecek şekilde tasarlanmıştır. ölçüm aletleri ve röle. (5 A, daha az sıklıkla 1 veya 2,5 A) ve ayrıca kontrol ve koruma devrelerini birincil devrelerden ayırmak için yüksek voltaj. Şalt tesislerinde kullanılan akım transformatörleri aynı anda burç izolatörünün (TPL, TPOL) rolünü yerine getirir. Komple şalt sistemlerinde, destek geçişli (çubuk) akım transformatörleri kullanılır - TLM. TPLC, TNLM, otobüs - TSL. 35 kV ve üzeri şalt sisteminde - şalt tipine ve voltajına bağlı olarak yerleşik.

Bir trafo merkezindeki akım trafolarının hesaplanması, esasen seçilen hücreyle birlikte sağlanan akım trafosunun kontrol edilmesine indirgenir. Yani akım trafosunun markası seçilen hücrenin tipine bağlıdır; Ayrıca akım trafoları seçilir:

1) voltajla;

2) akıma göre (birincil ve ikincil)

1A'lık nominal sekonder akımın 500 kV şalt sistemi ve güçlü 330 kV şalt cihazları için kullanıldığı unutulmamalıdır; diğer durumlarda, 5 A'lık bir sekonder akım kullanılmalıdır. Tesisatın tasarım akımı, primer sargının trafoya yetersiz yüklenmesi nedeniyle hataların artmasına neden olur.

Seçilen akım trafosu, kısa devre akımlarına karşı dinamik ve termal direnç açısından test edilir. Ayrıca akım trafoları, bağlı cihazların doğruluk sınıfına uygun olması gereken doğruluk sınıfına göre seçilir. ikincil devre akım trafosunun ölçülmesi (ICT) - Akım trafosunun belirtilen ölçüm doğruluğunu sağlayabilmesi için, kendisine bağlı cihazların gücünün, akım trafosu pasaportunda belirtilen nominal sekonder yükten yüksek olmaması gerekir.

Bir akım transformatörünün termal direnci, termal darbe ile karşılaştırılır Bk:

dinamik stabilite katsayısı nerede.

Akım trafosunun sekonder devresindeki yük şu ifadeyle hesaplanabilir:

cihazların veya rölelerin seri bağlı tüm sargılarının dirençlerinin toplamı nerede;

Bağlantı tellerinin direnci;

Kontak bağlantılarının direnci ( = 0,05 Ohm, 2 – 3 cihazla: 3'ten fazla cihazla = 0,1 Ohm).

Cihazların direnci aşağıdaki formülle belirlenir:

Nerede - direnç teller;

hesaplama- tahmini kablo uzunluğu;

Q- tel kesiti.

Bağlantı kablolarının uzunluğu akım trafosunun bağlantı şemasına bağlıdır:

Nerede M- anahtarlama devresine bağlı katsayı;

ben- kabloların uzunluğu (aldıkları trafo merkezleri için ben= 5 m).

Bir fazda akım trafosunu açarken M= 2, akım trafosu kısmi bir yıldıza bağlandığında, , bir yıldıza bağlandığında, M =1.

Akım trafosunun sekonder devrelerinin tellerinin minimum kesiti şartlara göre 2,5 mm2 (alüminyum için) ve 1,5 mm2 (bakır için)'den az olmamalıdır. mekanik dayanım. Akım trafosuna sayaç bağlanması durumunda bu bölümlerin bir kademe arttırılması gerekmektedir.

AG trafo merkezi şalt sisteminde, aşağıdaki hücre türlerinde akım trafoları seçilmelidir (kontrol edilmelidir): giriş, kesit, giden hatlar ve ayrıca yardımcı transformatör hücrelerinde. Bu hücrelerin hesaplanan akımları ifadelerle (6.21-6.23) ve TSN hücrelerinde belirlenir:

,

(6.38)

Nerede S ntsn- TSN'nin nominal gücü.

Hesaplama sonuçları tablo 6.8'de özetlenmiştir:

Tablo 6.8 - AG trafo merkezi için akım trafolarının seçimine ilişkin özet tablo:

Trafo parametresi	Seçim (kontrol) koşulu	Hücre türleri
giriş	bölümleme	giden hatlar	TSN
Trafo tipi	hücre serisine göre belirlenir (dizine göre)
Nominal gerilim
Nominal akım
öncelik
ikincil	A
Doğruluk sınıfı	Bağlı cihazların doğruluk sınıfına uygun olarak
veya
Dinamik kararlılık
Termal stabilite

Örnek 1

Giriş hücresinde akım trafosunu seçin güç trafosu trafo merkezinde. Transformatörün nominal gücü 6,3 MVA, dönüşüm oranı ise 110/10,5 kV'dir. Trafo merkezinde kurulu iki adet transformatör bulunmaktadır. Trafo merkezinin tasarım yükü S maksimum 10,75 MVA. 10 kV ağı topraklanmamıştır. Alçak gerilim tarafındaki darbe akımı 27,5 kA'dır. Akım trafolarına ampermetreler, aktif ve reaktif güç sayaçları bağlanmalıdır. RU-10 kV'deki hücre tipi KRU-2-10P'dir.

Giriş hücresinin maksimum nominal akımı (en olumsuz çalışma koşulları için):

A.

Giriş hücresine (KRU-2-10P) yerleşik en yakın standart akım transformatörünü seçin - iki ikincil sargılı TPOL-600/5-0.5/R: ölçüm cihazları ve röle koruması için. Doğruluk sınıfı 0,5 olan böyle bir akım transformatörünün nominal yükü: S2= 10 VA ( r2= 0,4 Ohm), elektrodinamik kararlılığın çokluğu, k din= 81, termal stabilite faktörü, kT= 3 sn. Bu veriler /3, 10/'de belirtilmiştir.

Seçilen akım trafosu elektrodinamik kararlılık açısından test edilir:

,

termal stabilitenin yanı sıra:

,

hesaplamadan C (tablo 4.4); Ta=0,025 s, tablo 4.3'e göre;

1105,92 > 121,78.

Topraklamasız devrelerde akım trafolarının iki fazda, örneğin A ve C'de olması yeterlidir. Akım trafosuna gelen ölçüm cihazlarından gelen yükler belirlenir, veriler Tablo 6.9'da özetlenmiştir:

Tablo 6.9 - Ölçüm cihazlarının fazlara göre yükü

Tablo, faz A'nın en fazla yüklü olduğunu, yükünün VA veya gelen= 0,204Ohm. Alüminyumdan yapılmış bağlantı tellerinin kesitli direnci belirlenir Q= 4 mm2, uzunluk ben= 5 m.

Ah,

burada = 0,0283 Ohm/m mm2 alüminyum için;

İkincil devre empedansı:

Nerede iletişim= 0,05Ohm.

Akım trafolarının ikincil yüküne ilişkin pasaport ve hesaplanan verileri karşılaştırarak şunu elde ederiz:

Sonuç olarak seçilen akım trafosu tüm parametreleri geçer.

4.4 Koruyucu cihazların termal ve dinamik direnç açısından kontrol edilmesi

AE 2066MP-100'ü değiştirin

Nihai kırma kapasitesi Iab. pr=9 kA.

Iav. pr=9kA>Iud=3.52kA

AE 2066-100 Anahtarı

Nihai kırma kapasitesi Iab. pr=12 kA.

Iav. pr=12 kA>Isp=11,5 kA

Dinamik direnç bu anahtar koşuyor.

Sürümün duruma göre kontrol edilmesi:

neredeyim? max - pres motorunun maksimum çalışma akımı.

Sigorta PN-2-100-10

Nom = 380V

Şimdi kapalıyım > 100kA'yı geçtim > 1,94kA

Ben > 100A > 10A'yı kullanıyorum

İnst adını veriyorum > 31.5A > 10A'yı bağlıyorum

Yüksek gerilim çekirdeği SF6 devre kesici

Temas yüzeyinin ısıtma sıcaklığı ters Kukekov formülü kullanılarak belirlenebilir: , (5.9) burada Tk maksimumdur izin verilen sıcaklık içinden kısa devre akımı geçtiğinde kontağın ısıtılması...

Gemi elektrik güç sistemlerinin dinamik süreçleri ve kararlılığı

Kablolar, q'nun seçilen iletken kesiti olduğu q?qmin koşuluna göre termal direnç açısından test edilir. qmin - kvBk (Ek 21.OST5.6181-81'e göre projede benimsenen PRC markaları için k=7.3 alıyoruz)...

Gemi elektrik şebekesindeki jeneratör birimlerinin sayısı ve gücünün doğru seçiminin değerlendirilmesi

Kablolar, q'nun seçilen iletken kesiti olduğu q?qmin koşuluna göre termal direnç açısından test edilir. qmin - kvBk (Ek 21. OST5.6181-81'e göre projede benimsenen PRC markaları için k = 7,3'ü kabul ediyoruz)...

Isıtma ve ekonomik akım yoğunluğu için a ve b kabloları için seçilen 150 mm2'lik standart kesit, 8 kA güç kaynağının baralarında kısa devre modunda termal direnç açısından kontrol edilmelidir. kare kanunlu kısa devre akımının nabzı nerede?

10 kV için üç üniteli çekiş trafo merkezinin hesaplanması

Lastik malzemelerindeki mekanik stresin elektrodinamik kuvvetlerin etkisinden belirlenmesiyle ilgilidir. Sert lastiklerin malzemesindeki en yüksek mekanik gerilim, Gosstandart'a göre çekme mukavemetinin 0,7'sini geçmemelidir...

10 kV için üç üniteli çekiş trafo merkezinin hesaplanması

Baraların kısa devre sırasında termal direncini sağlamak için, içinden geçen akımın, bakır baralar için 300°C olan kısa süreli ısıtma sırasında izin verilen maksimum sıcaklığın üzerinde bir sıcaklık artışına neden olmaması gerekir. .

Şehrin bir yerleşim mikro bölgesinin güç kaynağı sisteminin yeniden inşası

Normal modda seçilen ve acil durum sonrası modda izin verilen aşırı yük açısından test edilen kablolar, koşul (6.10)'a göre kontrol edilir; burada SMIN, termal direnç için minimum kesit alanıdır, mm2; SE - ekonomik bölüm...

Güç kaynağı sistemlerinin kontrolünün röle koruması ve otomasyonu

TT TLK-35-50'nin elektrodinamik kararlılık koşulu: , Değiştirme sayısal değerler, şunu elde ederiz: Böylece TLK-35-50 akım transformatörü elektrodinamik kararlılık koşulunu karşılar...

Tarımsal alan için güç kaynağı sistemi

Hesaplama aşağıdaki formüle göre yapılır: , mm2, (6.13) burada C bir sabittir, SIP değeri alınarak - 3 C =; Ta.av - serbest kısa devre akımlarının bozulma süresinin ortalama değeri, Ta.av = 0,02 s;

Bir metalurji tesisinin sinter tesisine güç kaynağı

Alüminyum iletkenli ve kağıt yalıtımlı C = 85 A 6 kV kablolar için, C termal fonksiyonu olmak üzere K-2 mm2 noktası için kablonun minimum kesitini termal direnç koşullarına göre belirleyelim. s2/ mm2. Minimum kablo kesitini belirleyelim...

Bir konut binası için elektrik temini

Bir kablonun termal direncinin test edilmesi, termal dürtünün (ısı miktarı) hesaplanmasına dayanır.

İletkenleri termal direnç açısından test etmek için kısa devreısı miktarını karakterize eden termal dürtü Bk kavramını kullanın...

Poliolefin üretim tesisi için güç kaynağı

Öğe Scalc, kVA n Marka Fprin, mm× Bk, kA mm× qmin, mm× Fcon, mm× 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157,48 2 N2XSEY 3Ch50 8,74 21,117 3Ch50 GPP-TP 6 1028,92 2 N2XSEY 3Ch 25 8,64 21,001 3Ch25 GPP -TP 7.448,98 2 N2XSEY 3Kanal25 8,83 21,230 3Kanal25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Kanal25 8,80 21...

Mekanik montaj atölyesi için güç kaynağı

Kısa devre akımı geçtiğinde kablo boyunca kabloda bir termal darbe salınır. Isı miktarı korumanın süresine, kısa devre akımının süresine ve kısa devre akımının büyüklüğüne bağlıdır...

Bir akım transformatörünün mekanik ve termal etkilere karşı direnci, elektrodinamik direnç akımı ve termal direnç akımı ile karakterize edilir.

Elektrodinamik dayanım akımı kimlik Akım trafosunun daha fazla düzgün çalışmasını engelleyen hasar olmadan dayanabileceği tüm akış süresi boyunca kısa devre akımının en büyük genliğine eşittir.

Akım kimlik Bir akım transformatörünün kısa devre akımının mekanik (elektrodinamik) etkilerine dayanma yeteneğini karakterize eder.

Elektrodinamik direnç aynı zamanda çoklukla da karakterize edilebilir. K D elektrodinamik direnç akımının genliğe oranıdır.

Bara, gömme ve sökülebilir akım trafoları için elektrodinamik direnç gereklilikleri geçerli değildir.

Termal akım

Termal akım ben akım transformatörünün, akım taşıyan parçaları kısa devre akımları için izin verilen sıcaklıkları aşan sıcaklıklara ısıtmadan tüm süre boyunca dayanabileceği t t dönemi için kısa devre akımının en yüksek etkin değerine eşittir (aşağıya bakınız), ve daha fazla çalışmasını engelleyen hasar olmadan.

Termal direnç, bir akım transformatörünün kısa devre akımının termal etkilerine dayanma yeteneğini karakterize eder.

Bir akım transformatörünün ısıl direncini yargılamak için, yalnızca transformatörden geçen akımın değerlerini değil, aynı zamanda süresini de bilmek veya başka bir deyişle üretilen toplam ısı miktarını bilmek gerekir; akımın karesinin çarpımı ile orantılı ben tT ve süresi t T. Bu süre ise akım trafosunun kurulu olduğu şebekenin parametrelerine bağlıdır ve bir ila birkaç saniye arasında değişir.

Termal direnç bir faktörle karakterize edilebilir: KT termal direnç akımının, nominal birincil akımın etkin değerine oranı olan termal direnç akımı.

GOST 7746-78'e uygun olarak ev tipi akım trafoları için aşağıdaki termal direnç akımları oluşturulmuştur:

• bir saniye ben 1T veya iki saniye ben 2T(veya bunların çokluğu K 1T Ve K 2T Nominal gerilimi 330 kV ve üzeri olan akım transformatörleri için nominal primer akımla ilgili olarak;
• bir saniye ben 1T veya üç saniye ben 3T(veya bunların çokluğu K 1T Ve K 3T Nominal gerilimi 220 kV'a kadar olan akım transformatörleri için nominal primer akıma göre).

Elektrodinamik ve termal direnç akımları arasında aşağıdaki ilişkiler olmalıdır:

330 kV ve üzeri akım trafoları için

220 kV'a kadar nominal gerilimlere yönelik akım transformatörleri için

Sıcaklık koşulları

Akım transformatörlerinin akım taşıyan parçalarının termik akımdaki sıcaklığı aşağıdakileri aşmamalıdır:

• Alüminyumdan yapılmış canlı parçalar için 200 °C;
• Organik yalıtım veya yağla temas eden bakır ve alaşımlarından yapılmış gerilim taşıyan parçalar için 250 °C;
• Organik yalıtım veya yağla temas etmeyen bakır ve alaşımlarından yapılmış gerilim taşıyan parçalar için 300 °C.

Belirtilen sıcaklık değerlerini belirlerken, akım trafosunun nominal akımda uzun süreli çalışmasına karşılık gelen başlangıç ​​​​değerlerinden yola çıkılmalıdır.

Akım trafolarının elektrodinamik ve termal direnç akımlarının değerleri devlet standardı standartlaştırılmamıştır. Bununla birlikte, akım trafosu ile aynı devreye monte edilen diğer yüksek gerilim cihazlarının elektrodinamik ve termal direncine uygun olmaları gerekir. Tabloda 1-2, ev tipi akım trafolarının dinamik ve termal direncine ilişkin verileri göstermektedir.

Masa 1-2. Bazı ev tipi akım transformatörlerinin elektrodinamik ve termal direncine ilişkin veriler

Not. Elektrodinamik ve termal direnç, yalıtkan ve akım taşıyan parçaların mekanik mukavemetine ve ayrıca enine kesit ikincisi.

Busbarlar durumdan izin verilen ısınmaya göre seçilir,

hesapladığım yer hesaplanan akımdır, I ek olarak ısıtma koşuluna göre uzun vadeli izin verilen akımdır.

Seçilen bara bölümleri termal ve elektrodinamik direnç açısından kontrol edilmelidir.

Kısa devre akımları baralardan ve diğer canlı parçalardan geçtiğinde, metalde bükülme momentleri ve gerilimler yaratan elektrodinamik kuvvetler ortaya çıkar. Lastiklerin elektrodinamik direnci veya mekanik dayanımı kriterleri, belirli bir malzeme için izin verilen değerleri aşmaması gereken maksimum voltajlardır.

σ р ≤ σ ek, burada σ р, σ ek sırasıyla malzemenin hesaplanan ve izin verilen bükülme gerilmeleridir.

Yalıtkanların üzerine monte edilen bir bara, çok açıklıklı bir kiriş olarak düşünülebilir. Bükme sırasında metaldeki en yüksek gerilim

burada M maksimum bükülme momentidir, Nm; W – lastiğin direnç momenti, m3.

Lastikler kenarlara yerleştirildiğinde, düz yerleştirildiğinde.

Burada b ve h genişlik (dar taraf) ve yüksekliktir ( büyük taraf) lastik kesiti, m.

Kısa devre şok akımı tarafından oluşturulan eğilme momenti M için bir ifade, eğer lastiği düzgün yüklenmiş çok açıklıklı bir kiriş olarak düşünürsek elde edilebilir.

Nerede ben– izolatörler arasındaki mesafe, m; ζ – dış açıklıklar için 10'a ve diğer açıklıklar için 12'ye eşit katsayı; F, kısa devre şok akımı içlerinden aktığında iletkenler arasındaki etkileşimin kuvvetidir.

Üç fazlı otobüsler için, üç fazlı kısa devrenin şok akımı hesaplanan olarak alınır. Ayrıca, orta fazın iletkenleri için elektrodinamik direncin hesaplanması, tabi oldukları için yapılır. en yüksek değerler EDU.

Burada A– lastikler arasındaki mesafe, ben– faz izolatörleri arasındaki mesafe, Kf – Dwight eğrilerinden belirlenen şekil faktörü (genellikle Kf ≈ 1).

İletken malzemelerin mekanik gerilimleri bakır için 140 MPa'yı (MT sınıfı) ve alüminyum için 70 MPa'yı (AT sınıfı) aşmamalıdır.

Bir yalıtkan üzerindeki yıkıcı kuvvet hesaplanırken, baralar düz yerleştirildiğinde Kn = 1, baralar kenarda yerleştirildiğinde Kn = (h + b + 0,5h) / h olur. Açık için dağıtım cihazları elektrikli cihazların yalıtımının rüzgara, buza, iletkenlerin gerilimine maruz kaldığı durumlarda, hesaplamaya K s = 3 güvenlik faktörü eklenir (izolatörler üzerindeki yük, maksimum yıkıcı yükten 3 kat daha az olmalıdır). Kapalı reaktör tesisleri için güvenlik faktörü 1,5-1,7'ye düşürülür.

Diğer sistemler gibi lastikler de duran dalgalar şeklinde serbest veya doğal titreşimler gerçekleştirir. EDF'nin etkisi altındaki zorunlu salınımların frekansı, doğal salınımların frekansına yakınsa, nispeten küçük çabalarla bile mekanik rezonans ve aparatın tahrip olması meydana gelebilir. Bu nedenle elektrodinamik direnci hesaplarken mekanik rezonans olasılığını hesaba katmak gerekir.

Aynı düzlemde bulunan lastiklerin doğal titreşimlerinin frekansı ifadesi ile belirlenebilmektedir.

, Nerede 1 – lastik açıklığı, m; E – lastik malzemesinin elastik modülü, Pa; J – lastik kesitinin atalet momenti, m4 ; m – birin kütlesi doğrusal metre lastikler, kg/m. Atalet momenti J, titreşim düzlemine dik kesit eksenine göre belirlenir. Lastikler kenara yerleştirildiğinde, lastikler düz yerleştirildiğinde

Doğal salınımların frekansı 200 Hz'den fazla olduğunda rezonans olgusu dikkate alınmaz. Frekans f 0 ise< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

Baraların ısıl direnç şartlarına uymak için içlerinden geçen kısa devre akımının izin verilen maksimum sıcaklığın üzerinde bir sıcaklık artışına neden olmaması gerekir. Bir baranın veya iletkenin termal olarak kararlı minimum kesiti aşağıdaki koşulları karşılamalıdır:

burada Vk hesaplanan termal akım darbesidir. C – termal katsayı (fonksiyon), lastik malzemesine bağlıdır. Pratik hesaplamalar için V k = I ¥ 2 t pr,

burada I ¥ kararlı durum kısa devre akımının etkin değeridir; t pr – azaltılmış kısa devre akımı eylem süresi.

Azaltılmış süre ile, kararlı durum kısa devre akımı I ¥'nin, gerçek t süresi boyunca zamanla değişen kısa devre akımıyla aynı miktarda ısıyı serbest bıraktığı süreyi kastediyoruz.

t pr =t pr.p + t pr.a, burada t pr.p, t pr.a – azaltılmış kısa devre süresinin periyodik ve periyodik olmayan bileşenleri. tpr.p zamanının periyodik bileşeni, tpr.p = f(β"") bağımlılık eğrilerinden belirlenir. Burada β"" = I""/I ¥, burada I"" başlangıç ​​periyodundaki kısa devre akımının periyodik bileşeninin etkin değeridir (başlangıç ​​süper geçici kısa devre akımı). Kaynağın emk'si değişmezse, ki bu sınırsız güce sahip bir ağdan güç verildiğinde olduğu gibi, o zaman I"" = I ¥ ve β"" = 1 olduğu kabul edilir.

Periyodik bileşenin azaltılmış süresi t pr.a = 0,005β"" 2. Termal katsayı C, C = ifadesinden analitik olarak belirlenebilir,

burada A ΘKON, A ΘNACH - kısa devre sırasında veri yolunun veya iletkenlerin son ve başlangıç ​​sıcaklığına karşılık gelen kök-ortalama-kare akım darbelerinin termal fonksiyonları veya değerleri, A 2 s/mm4 .

Tipik olarak, referans kitapları, sıcaklığın hesaplanan integral A Θ değerlerine bağımlılığının eğrilerini sağlar. çeşitli malzemeler. Lastiklerin termal direnci bu eğriler kullanılarak aşağıdaki şekilde hesaplanır. Kısa devre sırasında ve anma akımında izin verilen iletken sıcaklığı ayarlanır, ardından ilgili A ΘCON, A ΘSTART değerleri eğrilerden bulunur. Alüminyum lastikler için, nominal koşullar altında başlangıç ​​sıcaklığı 70 o C, izin verilen son sıcaklık 200 o C'dir. Bu durumda termal katsayı C = 95'tir.

Böylece alüminyum baralar için minimum termal dirençli bölüm analitik olarak şu ifadeden bulunabilir: .

Grafik-analitik hesaplama yöntemiyle, θ cr ≤ θ ek olması gerekir; burada θ cr, baranın kısa devre akımıyla ısıtılma sıcaklığıdır; θ ilave – lastik malzemesine bağlı olarak izin verilen ısıtma sıcaklığı.

Baranın kısa devre akımıyla ısıtılma sıcaklığı, başlangıç ​​sıcaklığına, bara malzemesine ve termal darbeye bağlı eğrilerden belirlenir.

6 Kabloların termal direnç açısından kontrol edilmesi

Kablolar aşağıdaki koşullara göre termal direnç açısından test edilir:

burada q seçilen iletken kesitidir.

qmin - kvBk (Ek 21.OST5.6181-81'e göre projede benimsenen PRC markaları için k=7.3 alıyoruz).

Jeneratör besleyicisi için açma ayarı devre kesici 0,18 s ve bu an için termal darbe Bk = 10,944 kA2 s.

Dolayısıyla minimum kesit qmin=7,3v10,944=24,205mm2'dir.

Böylece 25mm2 ve üzeri tüm kesitler jeneratör fideri için uygundur. ısıtma koşullarından seçilen 370 mm2'lik (2?185) bir kesit belirtilen koşulu karşılamaktadır.

Tüketici besleyicilerindeki koruma 0,04 saniye içinde tetiklenir. Zamandaki bu an için Vk=Vk0.04=2.566kA2s ve minimum kesit qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

Böylece tüketicilerin ana santraline bağlanan fiderlerde 16 m2 veya daha fazla kesite sahip kablolar kullanılabilir.

Yüksek gerilim sütunu SF6 devre kesici

Kontak pedinin ısıtma sıcaklığı, ters Kukekov formülü kullanılarak belirlenebilir: (5.9) burada Tk, içinden kısa devre akımı geçtiğinde kontağın izin verilen maksimum ısıtma sıcaklığıdır...

Gemi elektrik güç sistemlerinin dinamik süreçleri ve kararlılığı

Kablolar, q'nun seçilen iletken kesiti olduğu q?qmin koşuluna göre termal direnç açısından test edilir. qmin - kvBk (Ek 21.OST5.6181-81'e göre projede benimsenen PRC markaları için k=7.3 alıyoruz)...

Gemi elektrik şebekesindeki jeneratör birimlerinin sayısı ve gücünün doğru seçiminin değerlendirilmesi

Kentsel elektrik ağlarının tasarımı

Kısa devre akımının iletkenler ve elektrikli cihazlar üzerindeki termal etkisinin derecesi Joule integralinin değeri ile belirlenir. Joule integralini hesaplama koşulu karşılanırsa şu ifadeyi kullanabilirsiniz:...

Harici güç kaynağının geliştirilmesi

Kısa devreyi hesaplamak için eşdeğer bir devre çizelim.

Isıtma ve ekonomik akım yoğunluğu için a ve b kabloları için seçilen 150 mm2'lik standart kesit, 8 kA güç kaynağının baralarında kısa devre modunda termal direnç açısından kontrol edilmelidir. kare kanunlu kısa devre akımının nabzı nerede?

10 kV için üç üniteli çekiş trafo merkezinin hesaplanması

Baraların kısa devre sırasında termal direncini sağlamak için, içinden geçen akımın, bakır baralar için 300°C olan kısa süreli ısıtma sırasında izin verilen maksimum sıcaklığın üzerinde bir sıcaklık artışına neden olmaması gerekir. .

Şehrin bir yerleşim mikro bölgesinin güç kaynağı sisteminin yeniden inşası

Normal modda seçilen ve acil durum sonrası modda izin verilen aşırı yük açısından test edilen kablolar, koşul (6.10)'a göre kontrol edilir; burada SMIN, termal direnç için minimum kesit alanıdır, mm2; SE - ekonomik bölüm...

Sc=1000 MVA xc=0,9 Usr=115 kV L=68km R0=0,43 Ohm/km X0=0...

Uçak fabrikası güç kaynağı sistemi

Tarımsal alan için güç kaynağı sistemi

Hesaplama aşağıdaki formüle göre yapılır: , mm2, (6.13) burada C bir sabittir, SIP değeri alınarak - 3 C =; Ta.av - serbest kısa devre akımlarının bozulma süresinin ortalama değeri, Ta.av = 0,02 s;

Bir metalurji tesisinin sinter tesisine güç kaynağı

Alüminyum iletkenli ve kağıt yalıtımlı C = 85 A 6 kV kablolar için, C termal fonksiyonu olmak üzere K-2 mm2 noktası için kablonun minimum kesitini termal direnç koşullarına göre belirleyelim. s2/ mm2. Minimum kablo kesitini belirleyelim...

Bir konut binası için elektrik temini

Bir kablonun termal direncinin test edilmesi, termal dürtünün (ısı miktarı) hesaplanmasına dayanır.

Anahtar AE 2066MP-100 Üstün kesme kapasitesi Iab. pr=9 kA. Iav. pr=9kA>Iud=3,52kA Bu anahtar için dinamik direnç karşılandı. Serbest bırakmanın duruma göre kontrol edilmesi: burada Iр. max - pres motorunun maksimum çalışma akımı...

Poliolefin üretim tesisi için güç kaynağı

Öğe Scalc, kVA n Marka Fprin, mm× Bk, kA mm× qmin, mm× Fcon, mm× 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157,48 2 N2XSEY 3Ch50 8,74 21,117 3Ch50 GPP-TP 6 1028,92 2 N2XSEY 3Ch 25 8,64 21,001 3Ch25 GPP -TP 7.448,98 2 N2XSEY 3Kanal25 8,83 21,230 3Kanal25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Kanal25 8,80 21...

Mekanik montaj atölyesi için güç kaynağı

Kısa devre akımı geçtiğinde kablo boyunca kabloda bir termal darbe salınır. Isı miktarı korumanın süresine, kısa devre akımının süresine ve kısa devre akımının büyüklüğüne bağlıdır...