Maraming mga repairer ang madalas na nagtatanong sa amin ng sumusunod na tanong: "Bakit sa iyong mga circuit ay palaging ibinibigay ang Eg power supply sa evaporator mula sa itaas, ito ba ipinag-uutos na kinakailangan kapag nagkokonekta ng mga evaporator?" Nililinaw ng seksyong ito ang isyung ito.
a) kaunting kasaysayan
Alam namin na kapag ang temperatura sa refrigerated volume ay bumababa, ang kumukulo na presyon ay bumababa rin, dahil ang kabuuang pagkakaiba sa temperatura ay nananatiling halos pare-pareho (tingnan ang seksyon 7. "Impluwensiya ng temperatura ng pinalamig na hangin").

Ilang taon na ang nakalilipas, ang property na ito ay madalas na ginagamit sa positive temperature shop refrigeration upang ihinto ang mga compressor kapag ang malamig na temperatura ng kuwarto ay umabot sa kinakailangang halaga.
Ang teknolohiya ng ari-arian na ito:
nagkaroon ng dalawang pre-
LP regulator
Regulasyon ng presyon
kanin. 45.1.
Una, ginawa itong posible nang walang master thermostat, dahil ang LP relay ay gumanap ng isang dual function - isang master at isang safety relay.
Pangalawa, upang matiyak na ang evaporator ay na-defrost sa bawat cycle, sapat na upang itakda ang system upang ang compressor ay magsimula sa isang presyon na tumutugma sa isang temperatura sa itaas 0°C, at sa gayon ay makatipid sa sistema ng defrost!
Gayunpaman, kapag ang compressor ay tumigil, upang ang evaporating pressure ay eksaktong tumugma sa temperatura sa refrigerator compartment, isang palaging presensya ng likido sa evaporator ay kinakailangang kinakailangan. Ito ang dahilan kung bakit, sa oras na iyon, ang mga evaporator ay madalas na pinapakain mula sa ibaba at palaging kalahating puno ng likidong nagpapalamig (tingnan ang Fig. 45.1).
Sa mga araw na ito, bihirang ginagamit ang regulasyon ng presyon, dahil mayroon itong mga sumusunod na negatibong punto:
Kung ang condenser ay air-cooled (pinakakaraniwan), ang condensing pressure ay nagbabago nang malaki sa taon (tingnan ang seksyon 2.1 "Air-cooled condensers. Normal na operasyon"). Ang mga pagbabagong ito sa condensing pressure ay kinakailangang humantong sa mga pagbabago sa evaporating pressure at samakatuwid ay mga pagbabago sa pangkalahatang pagbaba ng temperatura sa buong evaporator. Kaya, ang temperatura sa kompartimento ng refrigerator ay hindi maaaring panatilihing matatag at sasailalim sa malalaking pagbabago. Samakatuwid, kinakailangan na gumamit ng mga condenser na pinalamig ng tubig, o mag-aplay epektibong sistema pagpapapanatag ng presyon ng condensing.
Kung kahit kaunting anomalya ay nangyari sa pagpapatakbo ng planta (sa mga tuntunin ng evaporating o condensing pressures), na humahantong sa pagbabago sa kabuuang pagkakaiba ng temperatura sa buong evaporator, kahit na kaunti, ang temperatura sa refrigeration chamber ay hindi na mapapanatili. sa loob ng tinukoy na mga limitasyon.

Kung ang compressor discharge valve ay hindi sapat na masikip, kapag huminto ang compressor, ang evaporating pressure ay mabilis na tumataas at may panganib ng pagtaas sa dalas ng mga start-stop na cycle ng compressor.

Ito ang dahilan kung bakit ngayon ang pinakakaraniwang ginagamit na sensor ng temperatura ng malamig na silid ay ginagamit upang isara ang compressor, at ang switch ng LP ay gumaganap lamang ng mga function ng proteksyon (tingnan ang fig. 45.2).

Tandaan na sa kasong ito ang paraan ng pagpapakain ng evaporator (mula sa ibaba o mula sa itaas) ay halos walang kapansin-pansing epekto sa kalidad ng regulasyon.

B) Ang disenyo ng mga modernong evaporator

Sa pagtaas ng kapasidad ng paglamig ng mga evaporator, ang kanilang mga sukat, lalo na ang haba ng mga tubo na ginamit para sa kanilang paggawa, ay tumataas din.
Kaya, sa halimbawa sa Fig. 45.3, dapat ikonekta ng taga-disenyo ang dalawang seksyon ng 0.5 kW bawat isa sa serye upang makakuha ng pagganap na 1 kW.
Ngunit ang teknolohiyang ito ay limitado ang paggamit. Sa katunayan, ang pagdodoble sa haba ng mga pipeline ay nagdodoble din sa pagkawala ng presyon. Iyon ay, ang mga pagkawala ng presyon sa malalaking evaporator ay mabilis na nagiging masyadong malaki.
Samakatuwid, kapag tumataas ang kapangyarihan, hindi na inilalagay ng tagagawa ang mga indibidwal na seksyon sa serye, ngunit ikinokonekta ang mga ito nang magkatulad upang mapanatiling mababa ang mga pagkalugi ng presyon hangga't maaari.
Gayunpaman, ito ay nangangailangan na ang bawat evaporator ay ibigay ng eksaktong parehong dami ng likido, at samakatuwid ang tagagawa ay nag-i-install ng isang likidong distributor sa pasukan ng evaporator.

3 seksyon ng evaporator na konektado sa parallel
kanin. 45.3.
Para sa mga naturang evaporator, ang tanong kung pakainin sila mula sa ibaba o mula sa itaas ay hindi na katumbas ng halaga, dahil pinapakain lamang sila sa pamamagitan ng isang espesyal na distributor ng likido.
Ngayon tingnan natin ang mga paraan kung paano magpakadalubhasa sa mga pipeline iba't ibang uri mga evaporator.

Upang magsimula, bilang isang halimbawa, kumuha tayo ng isang maliit na pangsingaw, ang maliit na kapasidad nito ay hindi nangangailangan ng paggamit ng isang likidong distributor (tingnan ang Fig. 45.4).

Ang nagpapalamig ay pumapasok sa inlet ng evaporator E at pagkatapos ay bumababa sa unang seksyon (bends 1, 2, 3). Pagkatapos ay tumaas ito sa pangalawang seksyon (baluktot 4, 5, 6 at 7) at bago umalis sa evaporator sa labasan nito S, muli itong bumagsak sa ikatlong seksyon (baluktot 8, 9, 10 at 11). Tandaan na ang nagpapalamig ay bumabagsak, tumataas, pagkatapos ay bumabagsak muli, at gumagalaw patungo sa direksyon ng paggalaw ng pinalamig na hangin.
Isaalang-alang natin ngayon ang isang halimbawa ng isang mas malakas na evaporator, na may malaking sukat at pinapagana ng isang likidong distributor.

Ang bawat bahagi ng kabuuang daloy ng nagpapalamig ay pumapasok sa inlet ng seksyong E nito, tumataas sa unang hilera, pagkatapos ay bumababa sa pangalawang hilera at umalis sa seksyon sa pamamagitan ng outlet nito na S (tingnan ang Fig. 45.5).
Sa madaling salita, ang nagpapalamig ay tumataas at pagkatapos ay bumabagsak sa mga tubo, palaging kumikilos laban sa direksyon ng paglamig ng hangin. Kaya, anuman ang uri ng evaporator, ang nagpapalamig ay salit-salit na bumababa at tumataas.
Samakatuwid, walang konsepto ng isang evaporator na nabasa mula sa itaas o sa ibaba, lalo na para sa pinakakaraniwang kaso kung saan ang evaporator ay pinapakain sa pamamagitan ng isang likidong distributor.

Sa kabilang banda, sa parehong mga kaso, nakita namin na ang hangin at ang nagpapalamig ay gumagalaw ayon sa countercurrent na prinsipyo, iyon ay, patungo sa isa't isa. Kapaki-pakinabang na alalahanin ang mga dahilan sa pagpili ng gayong prinsipyo (tingnan ang Larawan 45.6).

Pos. 1: Ang evaporator na ito ay pinapagana ng expansion valve na nakatakdang magbigay ng 7K superheat. Upang matiyak ang sobrang pag-init ng mga singaw na umaalis sa evaporator, ang tiyak na lugar haba ng pipe ng evaporator na tinatangay ng mainit na hangin.
Pos. 2: Ito ang parehong lugar, ngunit may parehong direksyon ng daloy ng hangin gaya ng direksyon ng nagpapalamig. Maaari itong sabihin na sa kasong ito ang haba ng seksyon ng pipeline na nagbibigay ng sobrang pag-init ng singaw ay tumataas, dahil ito ay hinipan ng mas malamig na hangin kaysa sa nakaraang kaso. Nangangahulugan ito na ang evaporator ay naglalaman ng mas kaunting likido, kaya ang expansion valve ay mas naka-block, ibig sabihin, ang evaporating pressure ay mas mababa at ang cooling capacity ay mas mababa (tingnan din ang seksyon 8.4. "Expansion valve exercise").
Pos. 3 at 4: Kahit na ang evaporator ay pinapakain mula sa ibaba, at hindi mula sa itaas, tulad ng sa pos. 1 at 2, ang parehong phenomena ay sinusunod.
Kaya, kahit na karamihan sa mga halimbawa ng direktang pagpapalawak ng mga evaporator na tinalakay sa manwal na ito ay likido mula sa itaas, ito ay ginagawa para lamang sa pagiging simple at kalinawan. Sa pagsasagawa, ang isang installer ng pagpapalamig ay halos hindi kailanman magkakamali sa pagkonekta ng isang likidong distributor sa isang pangsingaw.
Kapag may pag-aalinlangan, kung ang direksyon ng daloy ng hangin sa pamamagitan ng evaporator ay hindi masyadong malinaw, upang piliin ang paraan ng pagkonekta ng piping sa evaporator, mahigpit na sundin ang mga tagubilin ng taga-disenyo upang makamit ang kapasidad ng paglamig na idineklara sa dokumentasyon para sa pangsingaw.

Isa sa pinaka mahahalagang elemento para sa isang vapor compression machine ay . Ginagawa nito ang pangunahing proseso ng cycle ng pagpapalamig - pagpili mula sa cooled medium. Ang iba pang mga elemento ng refrigeration circuit, tulad ng condenser, expansion device, compressor, atbp., ay tinitiyak lamang ang maaasahang operasyon ng evaporator, kaya ang pagpili ng huli ang dapat bigyan ng nararapat na pansin.

Ito ay sumusunod mula dito na, kapag pumipili ng kagamitan para sa isang yunit ng pagpapalamig, kinakailangan na magsimula sa evaporator. Maraming mga baguhan na repairmen ang madalas na gumagawa ng isang tipikal na pagkakamali at simulan ang pag-install gamit ang isang compressor.

Sa fig. Ang 1 ay nagpapakita ng isang diagram ng pinakakaraniwang vapor compression refrigeration machine. Ang cycle nito, na ibinigay sa mga coordinate: presyon R at i. Sa fig. Ang 1b puntos 1-7 ng ikot ng pagpapalamig, ay isang tagapagpahiwatig ng estado ng nagpapalamig (presyon, temperatura, tiyak na dami) at kasabay nito sa Fig. 1a (mga function ng parameter ng estado).

kanin. 1 - Scheme at sa mga coordinate ng isang conventional vapor compression machine: RU kagamitan sa pagpapalawak, Рk- presyon ng condensation, Ro- kumukulo na presyon.

Graphic na larawan fig. Ipinapakita ng 1b ang estado at mga function ng nagpapalamig, na nag-iiba sa presyon at enthalpy. Segment ng linya AB sa curve sa Fig. Ang 1b ay nagpapakilala sa nagpapalamig sa estado ng puspos na singaw. Ang temperatura nito ay tumutugma sa paunang kumukulo. Ang proporsyon ng refrigerant vapor in ay 100% at ang superheat ay malapit sa zero. Sa kanan ng kurba AB ang nagpapalamig ay may estado (ang temperatura ng nagpapalamig ay mas malaki kaysa sa kumukulo).

Dot AT ay kritikal para sa nagpapalamig na ito, dahil tumutugma ito sa temperatura kung saan hindi mapupunta ang sangkap sa isang likidong estado, gaano man kataas ang presyon. Sa segment BC, ang nagpapalamig ay may estado ng puspos na likido, at sa kaliwang bahagi ay mayroon itong estado ng supercooled na likido (ang temperatura ng nagpapalamig ay mas mababa kaysa sa kumukulo).

Sa loob ng kurba ABC ang nagpapalamig ay nasa estado ng vapor-liquid mixture (ang proporsyon ng singaw sa bawat unit volume ay variable). Ang prosesong nagaganap sa evaporator (Fig. 1b) ay tumutugma sa segment 6-1 . Ang nagpapalamig ay pumapasok sa pangsingaw (point 6) sa estado ng kumukulong singaw-likido na timpla. Sa kasong ito, ang proporsyon ng singaw ay nakasalalay sa isang tiyak na ikot ng pagpapalamig at 10-30%.

Sa labasan ng evaporator, ang proseso ng pagkulo ay maaaring hindi makumpleto at ang punto 1 maaaring hindi tumugma sa tuldok 7 . Kung ang temperatura ng nagpapalamig sa labasan ng pangsingaw ay mas mataas kaysa sa kumukulo, pagkatapos ay nakakakuha kami ng isang pangsingaw na may sobrang pag-init. Ang halaga nito ΔPag-init ay ang pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng nagpapalamig sa labasan ng evaporator (punto 1) at ng temperatura nito sa linya ng saturation AB (punto 7):

ΔToverheat=T1 - T7

Kung ang mga puntos 1 at 7 ay nag-tutugma, kung gayon ang temperatura ng nagpapalamig ay katumbas ng punto ng kumukulo, at ang sobrang init ΔPag-init ay magiging katumbas ng zero. Kaya, nakakakuha kami ng isang baha na pangsingaw. Samakatuwid, kapag pumipili ng evaporator, kailangan munang pumili sa pagitan ng binahang evaporator at isang evaporator na may sobrang init.

Tandaan na, sa ilalim ng pantay na mga kondisyon, ang isang baha na evaporator ay mas kapaki-pakinabang sa mga tuntunin ng intensity ng proseso ng pag-alis ng init kaysa sa sobrang pag-init. Ngunit dapat itong isaalang-alang na sa labasan ng baha na pangsingaw, ang nagpapalamig ay nasa isang estado ng puspos na singaw, at imposibleng magbigay ng isang mahalumigmig na kapaligiran sa tagapiga. Kung hindi man, mayroong isang mataas na posibilidad ng martilyo ng tubig, na sasamahan ng mekanikal na pagkasira ng mga bahagi ng compressor. Ito ay lumiliko na kung pipiliin mo ang isang baha na pangsingaw, pagkatapos ay kinakailangan upang magbigay ng karagdagang proteksyon para sa tagapiga mula sa pagpasok ng puspos na singaw dito.

Kung ang isang superheated evaporator ay ginustong, pagkatapos ay hindi na kailangang mag-alala tungkol sa pagprotekta sa compressor at pagkuha ng puspos na singaw dito. Ang posibilidad ng paglitaw ng hydraulic shocks ay magaganap lamang sa kaganapan ng isang paglihis mula sa kinakailangang tagapagpahiwatig ng magnitude ng overheating. Sa ilalim ng normal na mga kondisyon ng pagpapatakbo ng yunit ng pagpapalamig, ang halaga ng sobrang init ΔPag-init dapat nasa hanay na 4-7 K.

Kapag bumababa ang overheating indicator ΔPag-init, ang intensity ng pagpili ng init mula sa kapaligiran ay tumataas. Ngunit sa napakababang halaga ΔPag-init(mas mababa sa 3K) may posibilidad ng wet steam na pumasok sa compressor, na maaaring magdulot ng water hammer at, dahil dito, makapinsala sa mga mekanikal na bahagi ng compressor.

Kung hindi, na may mataas na pagbabasa ΔPag-init(higit sa 10 K), ito ay nagpapahiwatig na hindi sapat ang nagpapalamig na pumapasok sa evaporator. Ang intensity ng pag-alis ng init mula sa cooled medium ay bumababa nang husto at ang thermal regime ng compressor ay lumala.

Kapag pumipili ng isang pangsingaw, ang isa pang tanong ay lumitaw na may kaugnayan sa kumukulo na punto ng nagpapalamig sa pangsingaw. Upang malutas ito, kailangan munang matukoy kung anong temperatura ng cooled medium ang dapat ibigay para sa normal na operasyon ng refrigeration unit. Kung ang hangin ay ginagamit bilang cooled medium, pagkatapos ay bilang karagdagan sa temperatura sa labasan ng evaporator, kinakailangan ding isaalang-alang ang kahalumigmigan sa labasan ng evaporator. Ngayon isaalang-alang ang pag-uugali ng temperatura ng cooled medium sa paligid ng evaporator sa panahon ng pagpapatakbo ng isang conventional refrigeration unit (Fig. 1a).

Para hindi na makisawsaw ang paksang ito papabayaan natin ang pressure loss sa evaporator. Ipagpalagay din natin na ang patuloy na pagpapalitan ng init sa pagitan ng nagpapalamig at kapaligiran isinasagawa sa isang tuwid na linya.

Sa pagsasagawa, ang gayong pamamaraan ay hindi madalas na ginagamit, dahil ito ay mas mababa sa counterflow scheme sa mga tuntunin ng kahusayan sa paglipat ng init. Ngunit kung ang isa sa mga coolant ay may pare-pareho ang temperatura, at ang mga overheating na pagbabasa ay maliit, kung gayon ang pasulong at counterflow ay magiging katumbas. Ito ay kilala na ang average na halaga ng pagkakaiba sa temperatura ay hindi nakasalalay sa pattern ng daloy. Ang pagsasaalang-alang sa once-through na pamamaraan ay magbibigay sa atin ng mas visual na representasyon ng palitan ng init na nangyayari sa pagitan ng nagpapalamig at ng cooled medium.

Una, ipakilala natin ang isang virtual na halaga L, katumbas ng haba heat exchange device (condenser o evaporator). Ang halaga nito ay maaaring matukoy mula sa sumusunod na expression: L=W/S, saan W– tumutugma sa panloob na dami ng heat exchange device kung saan umiikot ang nagpapalamig, m3; S ay ang init exchange surface area m2.

Kung ang nag-uusap kami tungkol sa refrigeration machine, ang katumbas na haba ng evaporator ay halos katumbas ng haba ng tubo kung saan nagaganap ang proseso. 6-1 . Samakatuwid, ang panlabas na ibabaw nito ay hugasan ng cooled medium.

Una, bigyang-pansin natin ang evaporator, na nagsisilbing air cooler. Sa loob nito, ang proseso ng pagkuha ng init mula sa hangin ay nangyayari bilang isang resulta ng natural na kombeksyon o sa tulong ng sapilitang pamumulaklak ng evaporator. Dapat pansinin na ang unang paraan ay halos hindi ginagamit sa mga modernong yunit ng pagpapalamig, dahil ang paglamig ng hangin sa pamamagitan ng natural na kombeksyon ay hindi epektibo.

Kaya, ipagpalagay natin na ang air cooler ay nilagyan ng isang fan na nagbibigay ng sapilitang pag-ihip ng hangin ng evaporator at isang tubular-finned heat exchanger (Fig. 2). Ang eskematiko na representasyon nito ay ipinapakita sa Fig. 2b. Isaalang-alang natin ang mga pangunahing dami na nagpapakilala sa proseso ng pamumulaklak.

Pagkakaiba ng temperatura

Ang pagkakaiba sa temperatura sa buong evaporator ay kinakalkula tulad ng sumusunod:

ΔT=Ta1-Ta2,

saan ΔTa ay nasa hanay mula 2 hanggang 8 K (para sa mga tubular-finned evaporator na may sapilitang daloy ng hangin).

Sa madaling salita, sa panahon ng normal na operasyon ng yunit ng pagpapalamig, ang hangin na dumadaan sa evaporator ay dapat na palamig nang hindi bababa sa 2 K at hindi mas mataas sa 8 K.

kanin. 2 - Mga parameter ng scheme at temperatura ng paglamig ng hangin sa air cooler:

Ta1 at Ta2– temperatura ng hangin sa pasukan at labasan ng air cooler;

• FF- temperatura ng nagpapalamig;
• L ay ang katumbas na haba ng evaporator;
• yun ay ang kumukulong punto ng nagpapalamig sa evaporator.

Pinakamataas na pagkakaiba sa temperatura

Ang pinakamataas na pagkakaiba sa temperatura ng hangin sa pasukan ng evaporator ay tinutukoy bilang mga sumusunod:

DTmax=Ta1 - Iyon

Ang indicator na ito ay ginagamit kapag pumipili ng mga air cooler, dahil mga banyagang tagagawa teknolohiya sa pagpapalamig magbigay ng mga halaga para sa kapasidad ng paglamig ng mga evaporator Qsp depende sa laki DTmax. Isaalang-alang ang paraan ng pagpili ng air cooler ng refrigeration unit at tukuyin ang mga kinakalkula na halaga DTmax. Upang gawin ito, ibinibigay namin bilang isang halimbawa ang karaniwang tinatanggap na mga rekomendasyon para sa pagpili ng halaga DTmax:

• para sa mga freezer DTmax ay nasa hanay na 4-6 K;
• para sa mga silid ng imbakan para sa mga hindi naka-pack na produkto - 7-9 K;
• para sa mga silid ng imbakan para sa mga produktong hermetically nakaimpake - 10-14 K;
• para sa mga air conditioning unit - 18-22 K.

Degree ng steam superheat sa labasan ng evaporator

Upang matukoy ang antas ng sobrang pag-init ng singaw sa labasan ng evaporator, gamitin ang sumusunod na form:

F=ΔТoverload/DTmax=(Т1-Т0)/(Та1-Т0),

saan T1 ay ang temperatura ng singaw ng nagpapalamig sa labasan ng evaporator.

Ang tagapagpahiwatig na ito ay halos hindi ginagamit sa ating bansa, ngunit ang mga dayuhang katalogo ay nagbibigay na ang mga pagbabasa ng kapasidad ng paglamig ng mga air cooler Qsp tumutugma sa halaga F=0.65.

Sa panahon ng operasyon, ang halaga F kaugalian na kumuha ng mula 0 hanggang 1. Ipagpalagay na F=0, pagkatapos ΔToverload=0, at ang nagpapalamig na umaalis sa evaporator ay nasa saturated vapor state. Para sa modelong ito ng air cooler, ang aktwal na kapasidad ng paglamig ay magiging 10-15% higit pa kaysa sa figure na ibinigay sa catalog.

Kung ang F>0.65, kung gayon ang index ng kapasidad ng paglamig para sa modelong ito ng air cooler ay dapat na mas mababa kaysa sa halagang ibinigay sa catalog. Ipagpalagay natin na F>0.8, kung gayon ang aktwal na pagganap para sa modelong ito ay magiging 25-30% na mas mataas kaysa sa halagang ibinigay sa catalog.

Kung ang F->1, pagkatapos ay ang kapasidad ng paglamig ng evaporator Qtest->0(Larawan 3).

Fig.3 - pagtitiwala sa kapasidad ng paglamig ng evaporator Qsp mula sa sobrang init F

Ang proseso na inilalarawan sa Fig. 2b ay nailalarawan din ng iba pang mga parameter:

• arithmetic ibig sabihin pagkakaiba ng temperatura DTср=Таср-Т0;
• ang average na temperatura ng hangin na dumadaan sa evaporator Tasr=(Ta1+Ta2)/2;
• pinakamababang pagkakaiba sa temperatura DTmin=Ta2-To.

kanin. 4 - Mga parameter ng scheme at temperatura na nagpapakita ng proseso ng paglamig ng tubig sa evaporator:

saan Te1 at Te2 temperatura ng tubig sa pumapasok at labasan ng evaporator;

• Ang FF ay ang temperatura ng nagpapalamig;
• L ay ang katumbas na haba ng evaporator;
• Iyon ang kumukulong punto ng nagpapalamig sa evaporator.

Ang mga evaporator, kung saan ang likido ay gumaganap bilang isang cooling medium, ay may parehong mga parameter ng temperatura tulad ng para sa mga air cooler. Ang mga digital na halaga ng mga temperatura ng pinalamig na likido, na kinakailangan para sa normal na operasyon ng yunit ng pagpapalamig, ay magiging iba sa kaukulang mga parameter para sa mga air cooler.

Kung ang pagkakaiba ng temperatura sa tubig ΔTe=Te1-Te2, pagkatapos ay para sa mga shell-and-tube evaporator ΔTe dapat panatilihin sa hanay na 5 ± 1 K, at para sa mga plate evaporator, ang indicator ΔTe ay nasa loob ng 5 ± 1.5 K.

Hindi tulad ng mga air cooler, sa mga likidong cooler ay kinakailangan upang mapanatili hindi ang maximum, ngunit ang pinakamababang pagkakaiba sa temperatura. DTmin=Te2-To- ang pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng cooled medium sa labasan ng evaporator at ang kumukulong punto ng refrigerant sa evaporator.

Para sa mga shell-and-tube evaporator, ang pinakamababang pagkakaiba sa temperatura DTmin=Te2-To dapat panatilihin sa loob ng 4-6 K, at para sa mga plate evaporator - 3-5 K.

Ang tinukoy na hanay (ang pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng cooled medium sa labasan ng evaporator at ang kumukulong punto ng refrigerant sa evaporator) ay dapat mapanatili para sa mga sumusunod na dahilan: habang tumataas ang pagkakaiba, ang intensity ng paglamig ay nagsisimulang bumaba, at habang tumataas ang pagkakaiba, tumataas ang panganib ng pagyeyelo ng pinalamig na likido sa evaporator, na maaaring magdulot ng mekanikal na pagkasira nito.

Mga istrukturang solusyon ng mga evaporator

Anuman ang paraan ng paggamit ng iba't ibang mga nagpapalamig, ang mga proseso ng pagpapalitan ng init na nagaganap sa evaporator ay napapailalim sa pangunahing teknolohikal na siklo ng produksyon ng pagpapalamig, ayon sa kung saan ang mga yunit ng pagpapalamig at mga palitan ng init ay nilikha. Kaya, upang malutas ang problema ng pag-optimize ng proseso ng pagpapalitan ng init, kinakailangang isaalang-alang ang mga kondisyon para sa nakapangangatwiran na organisasyon ng teknolohikal na cycle ng produksyon ng pagpapalamig.

Tulad ng alam mo, ang paglamig ng isang tiyak na daluyan ay posible sa tulong ng isang heat exchanger. Ang kanyang nakabubuo na solusyon dapat piliin ayon sa mga teknolohikal na kinakailangan na naaangkop sa mga device na ito. Lalo na mahalagang punto ay ang pagsang-ayon ng device sa teknolohikal na proseso paggamot sa init kapaligiran, na posible sa ilalim ng mga sumusunod na kondisyon:

• pagpapanatili ng itinakdang temperatura ng proseso ng pagtatrabaho at kontrol (regulasyon) sa paglipas rehimen ng temperatura;
• pagpili ng materyal ng aparato, ayon sa mga katangian ng kemikal kapaligiran;
• kontrol sa tagal ng pananatili ng medium sa device;
• pagsunod sa bilis at presyon ng pagpapatakbo.

Ang isa pang kadahilanan kung saan nakasalalay ang rasyonalidad ng ekonomiya ng aparato ay ang pagiging produktibo. Una sa lahat, ito ay apektado ng intensity ng heat transfer at pagsunod sa hydraulic resistance ng device. Ang mga kundisyong ito ay maaaring matugunan sa ilalim ng mga sumusunod na kalagayan:

• pagbibigay ng kinakailangang bilis ng gumaganang media para sa pagpapatupad ng magulong rehimen;
• paglikha ng pinaka-angkop na mga kondisyon para sa pag-alis ng condensate, sukat, hamog na nagyelo, atbp.;
• paglikha ng mga kanais-nais na kondisyon para sa paggalaw ng mga kapaligiran sa pagtatrabaho;
• maiwasan ang posibleng kontaminasyon ng device.

Ang iba pang mahahalagang kinakailangan ay ang mababang timbang, pagiging compact, pagiging simple ng disenyo, pati na rin ang kadalian ng pag-install at pagkumpuni ng device. Upang sumunod sa mga patakarang ito, dapat isaalang-alang ng isa ang mga kadahilanan tulad ng: ang pagsasaayos ng ibabaw ng pag-init, ang presensya at uri ng mga partisyon, ang paraan ng paglalagay at pag-aayos ng mga tubo sa mga sheet ng tubo, pangkalahatang mga sukat, ang pag-aayos ng mga silid, ilalim, atbp.

Ang kadalian ng paggamit at pagiging maaasahan ng aparato ay naiimpluwensyahan ng mga kadahilanan tulad ng lakas at higpit ng mga nababakas na koneksyon, kabayaran para sa mga pagpapapangit ng temperatura, kadalian ng pagpapanatili at pagkumpuni ng aparato. Ang mga kinakailangang ito ay bumubuo ng batayan para sa disenyo at pagpili ng isang heat exchange unit. pangunahing tungkulin ito ay nangangailangan ng pagbibigay ng kinakailangan teknolohikal na proseso sa industriya ng pagpapalamig.

Upang piliin ang tamang nakabubuo na solusyon para sa pangsingaw, dapat kang magabayan ng mga sumusunod na patakaran. 1) ang paglamig ng mga likido ay pinakamahusay na ginawa gamit ang isang matibay na tubular heat exchanger o compact plate heat exchanger; 2) ang paggamit ng mga tubular-finned na aparato ay dahil sa mga sumusunod na kondisyon: ang paglipat ng init sa pagitan ng gumaganang media at ng dingding sa magkabilang panig ng ibabaw ng pag-init ay makabuluhang naiiba. Sa kasong ito, ang mga palikpik ay dapat na mai-install mula sa gilid ng pinakamababang koepisyent ng paglipat ng init.

Upang madagdagan ang intensity ng paglipat ng init sa mga exchanger ng init, kinakailangan na sumunod sa mga sumusunod na patakaran:

• tinitiyak ang tamang mga kondisyon para sa pag-alis ng condensate sa mga air cooler;
• pagbawas ng kapal ng hydrodynamic boundary layer sa pamamagitan ng pagtaas ng bilis ng paggalaw ng mga gumaganang katawan (pag-install ng intertube baffles at pagkasira ng tube bundle sa mga sipi);
• pagpapabuti ng daloy sa paligid ng init exchange surface sa pamamagitan ng gumaganang likido (ang buong ibabaw ay dapat aktibong lumahok sa proseso ng pagpapalitan ng init);
• pagsunod sa mga pangunahing tagapagpahiwatig ng temperatura, thermal resistance, atbp.

Sa pamamagitan ng pagsusuri ng mga indibidwal na thermal resistance, maaari mong piliin ang pinakamaraming pinakamahusay na paraan dagdagan ang intensity ng paglipat ng init (depende sa uri ng heat exchanger at ang likas na katangian ng mga gumaganang likido). Sa isang likidong heat exchanger, makatuwirang mag-install ng mga transverse baffle na may ilang mga pass sa espasyo ng tubo. Sa panahon ng pagpapalitan ng init (gas na may gas, likido na may likido), ang dami ng likido na dumadaloy sa annular na espasyo ay maaaring maging mayabang na malaki, at, bilang resulta, ang tagapagpahiwatig ng bilis ay maaabot ang parehong mga limitasyon tulad ng sa loob ng mga tubo, dahil sa kung saan ang Ang pag-install ng mga baffle ay magiging hindi makatwiran.

Ang pagpapabuti ng mga proseso ng pagpapalitan ng init ay isa sa mga pangunahing proseso para sa pagpapabuti ng kagamitan sa pagpapalitan ng init ng mga makina ng pagpapalamig. Kaugnay nito, isinasagawa ang pananaliksik sa larangan ng enerhiya at chemical engineering. Ito ang pag-aaral ng mga katangian ng rehimen ng daloy, daloy ng kaguluhan sa pamamagitan ng paglikha ng artipisyal na pagkamagaspang. Bilang karagdagan, ang mga bagong heat exchange surface ay ginagawa upang gawing mas compact ang mga heat exchanger.

Pagpili ng isang makatwirang diskarte para sa pagkalkula ng evaporator

Kapag nagdidisenyo ng isang pangsingaw, kinakailangan na gumawa ng isang istruktura, haydroliko, lakas, thermal at teknikal at pang-ekonomiyang pagkalkula. Ginagawa ang mga ito sa ilang mga bersyon, ang pagpili kung saan ay depende sa mga tagapagpahiwatig ng pagganap: teknikal at pang-ekonomiyang tagapagpahiwatig, kahusayan, atbp.

Upang makagawa ng isang thermal na pagkalkula ng isang surface heat exchanger, kinakailangan upang malutas ang equation ng balanse ng init, na isinasaalang-alang ang ilang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng aparato (mga istrukturang sukat ng mga ibabaw ng paglipat ng init, mga limitasyon sa pagbabago ng temperatura at mga scheme, na may kaugnayan sa paggalaw ng cooling at cooled medium). Upang makahanap ng solusyon sa problemang ito, kailangan mong maglapat ng mga panuntunan na magbibigay-daan sa iyong makakuha ng mga resulta mula sa orihinal na data. Ngunit dahil sa maraming mga kadahilanan, hanapin karaniwang desisyon para sa iba't ibang mga heat exchanger ay hindi posible. Kasama nito, maraming mga paraan ng tinatayang pagkalkula na madaling gawin sa isang manu-mano o bersyon ng makina.

Pinapayagan ka ng mga modernong teknolohiya na pumili ng isang pangsingaw gamit ang mga espesyal na programa. Karaniwan, ang mga ito ay ibinibigay ng mga tagagawa ng kagamitan sa pagpapalitan ng init at pinapayagan kang mabilis na piliin ang kinakailangang modelo. Kapag gumagamit ng mga naturang programa, dapat itong isaalang-alang na ipinapalagay nila ang pagpapatakbo ng evaporator sa karaniwang kondisyon. Kung ang aktwal na mga kondisyon ay naiiba mula sa pamantayan, kung gayon ang pagganap ng evaporator ay magkakaiba. Kaya, ipinapayong palaging magsagawa ng pagkalkula ng pag-verify ng disenyo ng evaporator na iyong pinili laban sa aktwal na mga kondisyon ng pagpapatakbo ng evaporator.

Sa kaso kapag ang pagkonsumo ng singaw na bahagi ng tunaw na gas ay lumampas sa rate ng natural na pagsingaw sa tangke, kinakailangan na gumamit ng mga evaporator, na, dahil sa electrical heating, mapabilis ang proseso ng singaw ng likidong bahagi sa vapor phase. at ginagarantiyahan ang supply ng gas sa consumer sa kalkuladong dami.

Ang layunin ng LPG evaporator ay ang conversion ng liquid phase ng liquefied hydrocarbon gases (LHG) sa isang vapor phase, na nangyayari sa pamamagitan ng paggamit ng electrically heated evaporators. Ang mga yunit ng pagsingaw ay maaaring nilagyan ng isa, dalawa, tatlo o higit pang mga electric evaporator.

Ang pag-install ng mga evaporator ay nagbibigay-daan sa pagpapatakbo ng parehong isang evaporator at ilang magkatulad. Kaya, ang kapasidad ng planta ay maaaring mag-iba depende sa bilang ng sabay-sabay na operating evaporators.

Ang prinsipyo ng pagpapatakbo ng planta ng pagsingaw:

Kapag naka-on ang evaporator, pinapainit ng automation ang evaporator sa 55C. Ang solenoid valve sa liquid phase inlet papunta sa evaporator ay isasara hanggang ang temperatura ay umabot sa mga parameter na ito. Kinokontrol ng level control sensor sa cut-off (kung mayroong level gauge sa cut-off) ang antas at, kung sakaling umapaw, isinasara ang balbula sa pasukan.

Nagsisimulang uminit ang evaporator. Kapag naabot ang 55°C, magbubukas ang inlet solenoid valve. Ang liquefied gas ay pumapasok sa heated pipe register at sumingaw. Sa panahong ito, ang evaporator ay patuloy na umiinit, at kapag ang core temperature ay umabot sa 70-75°C, ang heating coil ay papatayin.

Ang proseso ng pagsingaw ay nagpapatuloy. Unti-unting lumalamig ang core ng evaporator, at kapag bumaba ang temperatura sa 65°C, bubuksan muli ang heating coil. Ang cycle ay paulit-ulit.

Kumpletong set ng evaporative plant:

Ang planta ng pagsingaw ay maaaring nilagyan ng isa o dalawang grupo ng kontrol upang i-duplicate ang sistema ng pagbabawas, pati na rin ang linya ng bypass ng yugto ng singaw, na lumalampas sa planta ng pagsingaw upang magamit ang yugto ng singaw ng natural na pagsingaw sa mga may hawak ng gas.

Ang mga regulator ng presyon ay ginagamit sa pag-install itakda ang presyon sa labasan ng evaporation plant sa mamimili.

• 1st stage - medium pressure adjustment (mula 16 hanggang 1.5 bar).
• Ika-2 yugto - pagsasaayos ng mababang presyon mula 1.5 bar sa kinakailangang presyon kapag ibinibigay sa mamimili (halimbawa, sa isang gas boiler o isang planta ng kuryente ng gas piston).

Mga kalamangan ng PP-TEC evaporation plants "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany)

1. Compact na istraktura, magaan ang timbang;
2. Pagkakakitaan at kaligtasan ng operasyon;
3. Malaking thermal power;
4. Mahabang buhay ng serbisyo;
5. Matatag na operasyon sa mababang temperatura;
6. Dobleng sistema para sa pagsubaybay sa paglabas ng likidong bahagi mula sa evaporator (mekanikal at elektroniko);
7. Proteksyon ng antifreeze ng filter at solenoid valve (PP-TEC lang)

Kasama ang Package:

Double gas temperature control thermostat,
- mga sensor ng antas ng likido,
- mga solenoid valve sa pumapasok na bahagi ng likido
- isang hanay ng mga kasangkapang pangkaligtasan,
- mga thermometer,
- ball valve para sa pag-alis ng laman at deaeration,
- built-in na gas liquid phase cutter,
- mga kabit ng input / output,
- mga terminal box para sa mga koneksyon sa kuryente,
- electrical control panel.

Mga kalamangan ng PP-TEC evaporators

Kapag nagdidisenyo ng isang evaporative na halaman, palaging may tatlong bagay na dapat isaalang-alang:

1. Tiyakin ang tinukoy na pagganap,
2. Lumikha ng kinakailangang proteksyon laban sa hypothermia at overheating ng evaporator core.
3. Tamang kalkulahin ang geometry ng lokasyon ng coolant sa gas conductor sa evaporator

Ang pagganap ng evaporator ay nakasalalay hindi lamang sa dami ng boltahe na natupok mula sa mga mains. Ang isang mahalagang kadahilanan ay ang geometry ng lokasyon.

Tinitiyak ng wastong pagkalkula ng pag-aayos ang mahusay na paggamit ng heat transfer mirror at, bilang resulta, isang pagtaas sa kahusayan ng evaporator.

Sa mga evaporator na "PP-TEC" Innovative Fluessiggas Technik "(Germany), sa pamamagitan ng tamang mga kalkulasyon, ang mga inhinyero ng kumpanya ay nakamit ang pagtaas sa koepisyent na ito hanggang sa 98%.

Ang mga evaporative plant ng kumpanya na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay nawawalan lamang ng dalawang porsyento ng init. Ang natitira ay ginagamit upang singaw ang gas.

Halos lahat ng European at American na mga tagagawa ng evaporative equipment ay ganap na nagkakamali sa kahulugan ng konsepto ng "kalabisan na proteksyon" (isang kondisyon para sa pagpapatupad ng pagdoble ng mga function ng proteksyon laban sa overheating at hypothermia).

Ang konsepto ng "labis na proteksyon" ay nagpapahiwatig ng pagpapatupad ng "insurance" ng mga indibidwal na yunit ng pagtatrabaho at mga bloke o ang buong kagamitan, sa pamamagitan ng paggamit ng mga dobleng elemento mula sa iba't ibang mga tagagawa at may iba't ibang mga prinsipyo ng operasyon. Sa kasong ito lamang posible na mabawasan ang posibilidad ng pagkabigo ng kagamitan.

Maraming mga tagagawa ang sumusubok na ipatupad ang function na ito (na may proteksyon laban sa hypothermia at pagpasok ng LPG liquid fraction sa consumer) sa pamamagitan ng pag-install ng dalawang solenoid valve na konektado sa serye mula sa parehong tagagawa sa inlet supply line. O gumamit ng dalawang sensor ng temperatura na konektado sa serye upang i-on / buksan ang mga balbula.

Isipin ang sitwasyon. Nakabukas ang isang solenoid valve. Paano mo malalaman kung nabigo ang isang balbula? HINDI PWEDE! Ang yunit ay patuloy na gagana, nawawalan ng pagkakataon upang matiyak ang kaligtasan ng operasyon sa kaso ng hypothermia sa oras sa kaso ng pagkabigo ng pangalawang balbula.

Sa PP-TEC evaporators, ang function na ito ay ipinatupad sa isang ganap na naiibang paraan.

Sa mga evaporative na halaman, ang kumpanya na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay gumagamit ng algorithm ng pinagsama-samang gawain ng tatlo Mga elemento ng proteksyon laban sa hypothermia:

1. Elektronikong kagamitan
2. Magnetic na balbula
3. Mechanical shut-off valve sa slam-shut.

Ang lahat ng tatlong elemento ay may ganap na magkakaibang prinsipyo ng operasyon, na ginagawang posible na magsalita nang may kumpiyansa tungkol sa imposibilidad ng isang sitwasyon kung saan ang non-evaporated gas sa likidong anyo ay pumapasok sa pipeline ng mamimili.

Sa mga evaporative unit ng kumpanya na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ang parehong ay natanto kapag ipinatupad ang proteksyon ng evaporator mula sa overheating. Kasama sa mga elemento ang parehong electronics at mechanics.

Sa unang pagkakataon sa mundo, ipinatupad ng PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ang pag-andar ng pagsasama ng isang likidong pamutol sa lukab ng evaporator mismo na may posibilidad ng patuloy na pag-init ng pamutol.

Walang manufacturer ng evaporative technology ang gumagamit ng proprietary function na ito. Gamit ang pinainit na cut-off, nagawa ng PP-TEC na “Innovative Fluessiggas Technik” (Germany) evaporative units na sumingaw ang mabibigat na bahagi ng LPG.

Maraming mga tagagawa, pagkopya mula sa bawat isa, nag-install ng isang cut-off sa labasan sa harap ng mga regulator. Ang mga mercaptan, sulfur at mabibigat na gas na nakapaloob sa gas, na may napakataas na density, ay pumapasok sa malamig na pipeline, nag-condense at nagdeposito sa mga dingding ng mga tubo, cut-off at regulator, na makabuluhang binabawasan ang buhay ng serbisyo ng kagamitan. .

Sa mga evaporator ng PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany), ang mabibigat na precipitates sa molten state ay pinananatili sa cutter hanggang sa maalis ang mga ito sa pamamagitan ng discharge ball valve sa planta ng evaporator.

Sa pamamagitan ng pagputol ng mga mercaptan, ang PP-TEC na "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay nagawang makabuluhang taasan ang buhay ng serbisyo ng mga halaman at mga grupo ng regulasyon. Nangangahulugan ito ng pangangalaga sa mga gastos sa pagpapatakbo na hindi nangangailangan ng patuloy na pagpapalit ng mga lamad ng regulator, o ang kanilang kumpleto at mahal na pagpapalit, na humahantong sa downtime ng evaporative plant.

At ang ipinatupad na pag-andar ng pag-init ng solenoid valve at ang filter sa pumapasok sa planta ng evaporator ay hindi nagpapahintulot ng tubig na maipon sa mga ito at, kapag nagyelo sa mga solenoid valve, upang hindi paganahin kapag na-trigger. O limitahan ang pagpasok ng likidong bahagi sa planta ng pagsingaw.

Ang mga halaman ng pagsingaw ng kumpanyang Aleman na "PP-TEC "Innovative Fluessiggas Technik" (Germany) ay isang maaasahan at matatag na operasyon para sa taon operasyon.

Ang MEL Group of Companies ay isang wholesale na supplier ng Mitsubishi Heavy Industries air conditioning system.

www.site Ang email address na ito ay pinoprotektahan mula sa mga spambots. Dapat ay pinagana mo ang JavaScript upang matingnan.

Ang mga compressor-condensing unit (CCU) para sa cooling ventilation ay nagiging mas karaniwan sa disenyo ng mga central cooling system para sa mga gusali. Ang kanilang mga pakinabang ay halata:

Una, ito ang presyo ng isang kW ng malamig. Kung ikukumpara sa mga chiller system, ang supply ng air cooling na may KKB ay hindi naglalaman ng intermediate coolant, i.e. tubig o antifreeze solusyon, kaya ito ay mas mura.

Pangalawa, ang kaginhawaan ng regulasyon. Gumagana ang isang compressor at condenser unit para sa isang air handling unit, kaya ang control logic ay pareho at ipinapatupad gamit ang standard air handling unit control controllers.

Pangatlo, ang kadalian ng pag-install ng KKB para sa paglamig ng sistema ng bentilasyon. Walang karagdagang air duct, bentilador, atbp. ang kailangan. Tanging ang evaporator heat exchanger ay nakapaloob at iyon na. Kahit na ang karagdagang pagkakabukod ng mga duct ng supply ng hangin ay madalas na hindi kinakailangan.

kanin. 1. KKB LENNOX at ang scheme ng koneksyon nito sa supply unit.

Laban sa background ng gayong kapansin-pansin na mga pakinabang, sa pagsasanay ay nahaharap tayo sa maraming mga halimbawa ng mga sistema ng bentilasyon ng air conditioning kung saan ang CKB ay alinman sa hindi gumagana, o napakabilis na nabigo sa panahon ng operasyon. Ang pagsusuri sa mga katotohanang ito ay nagpapakita na kadalasan ang dahilan ay ang maling pagpili ng KKB at ang evaporator para sa paglamig ng suplay ng hangin. Samakatuwid, isasaalang-alang namin ang karaniwang pamamaraan para sa pagpili ng mga compressor at condenser unit at subukang ipakita ang mga error na ginawa sa kasong ito.

MALI, ngunit ang pinakakaraniwang, paraan para sa pagpili ng KKB at isang evaporator para sa direktang daloy ng air handling units

1. Bilang paunang data, kailangan nating malaman ang daloy ng hangin yunit ng paghawak ng hangin. Itakda natin halimbawa 4500 m3/hour.
2. Direktang daloy ng supply unit, ibig sabihin. walang recirculation, tumatakbo sa 100% sa labas ng hangin.
3. Tukuyin natin ang lugar ng konstruksyon - halimbawa, Moscow. Tinantyang mga parameter ng panlabas na hangin para sa Moscow + 28C at 45% na kahalumigmigan. Ang mga parameter na ito ay kinuha bilang mga paunang parameter ng hangin sa pumapasok sa evaporator ng supply system. Minsan ang mga parameter ng hangin ay kinuha "na may margin" at itinakda + 30C o kahit + 32C.
4. Itakda natin ang mga kinakailangang parameter ng hangin sa labasan ng sistema ng supply, i.e. sa pasukan sa silid. Kadalasan ang mga parameter na ito ay nakatakda 5-10C mas mababa kaysa sa kinakailangang supply ng temperatura ng hangin sa silid. Halimbawa, + 15C o kahit + 10C. Magtutuon kami sa average na halaga ng +13C.
5. Higit pang gamit i-d chart(Larawan 2) binubuo namin ang proseso ng paglamig ng hangin sa sistema ng paglamig ng bentilasyon. Tinutukoy namin ang kinakailangang daloy ng malamig sa mga ibinigay na kondisyon. Sa aming bersyon, ang kinakailangang pagkonsumo ng paglamig ay 33.4 kW.
6. Pinipili namin ang KKB ayon sa kinakailangang pagkonsumo ng malamig na 33.4 kW. Mayroong pinakamalapit na malaki at pinakamalapit na mas maliit na modelo sa linya ng KKB. Halimbawa, para sa tagagawa ng LENNOX, ito ang mga modelo: TSA090 / 380-3 para sa 28 kW ng malamig at TSA120 / 380-3 para sa 35.3 kW ng malamig.

Tumatanggap kami ng isang modelo na may margin na 35.3 kW, i.e. TSA120/380-3.

At ngayon sasabihin namin sa iyo kung ano ang mangyayari sa pasilidad, kasama ang magkasanib na operasyon ng air handling unit at ang KKB na pinili namin ayon sa pamamaraang inilarawan sa itaas.

Ang unang problema ay ang overestimated performance ng KKB.

Ang air conditioner ng bentilasyon ay pinili para sa mga parameter ng hangin sa labas + 28C at 45% na kahalumigmigan. Pero plano ng customer na paandarin ito hindi lang kapag +28C sa labas, madalas na mainit na sa mga kwarto dahil sa internal heat surpluses simula sa +15C sa labas. Samakatuwid, itinatakda ng controller ang temperatura ng supply ng hangin sa pinakamahusay na +20C, at sa pinakamasama ay mas mababa pa. Ang KKB ay nagbibigay ng alinman sa 100% na kapasidad o 0% (na may mga bihirang pagbubukod sa maayos na regulasyon kapag gumagamit ng panlabas na VRF unit sa anyo ng KKB). Hindi binabawasan ng KKB ang pagganap nito kapag bumababa ang temperatura ng labas (intake) na hangin (sa katunayan, bahagyang tumataas ito dahil sa mas malaking subcooling sa condenser). Samakatuwid, kapag bumaba ang temperatura ng hangin sa evaporator inlet, ang KKB ay may posibilidad na makagawa ng mas mababang air temperature sa evaporator outlet. Sa aming data ng pagkalkula, ang temperatura ng hangin sa labasan ay +3C. Ngunit hindi ito maaaring mangyari, dahil ang boiling point ng freon sa evaporator ay +5C.

Dahil dito, ang pagbaba ng temperatura ng hangin sa pumapasok sa evaporator sa +22C at sa ibaba, sa aming kaso, ay humahantong sa isang overestimated na pagganap ng KKB. Dagdag pa, ang freon ay hindi kumukulo sa evaporator, ang likidong nagpapalamig ay bumalik sa compressor suction at, bilang isang resulta, ang compressor ay nabigo dahil sa mekanikal na pinsala.

Ngunit ang aming mga problema, kakaiba, ay hindi nagtatapos doon.

Ang pangalawang problema ay ang LOWER EVAPORATOR.

Tingnan natin ang pagpili ng isang evaporator. Kapag pumipili ng isang supply unit, ang mga tiyak na parameter ng pagpapatakbo ng evaporator ay nakatakda. Sa aming kaso, ito ang temperatura ng hangin sa pumapasok + 28C at halumigmig 45% at sa labasan + 13C. ibig sabihin? ang evaporator ay pinili sa mga parameter na ito. Ngunit ano ang mangyayari kapag ang temperatura ng hangin sa pasukan ng evaporator ay, halimbawa, hindi +28C, ngunit +25C? Ang sagot ay medyo simple kung titingnan mo ang heat transfer formula ng anumang mga ibabaw: Q=k*F*(Tv-Tf). k*F - heat transfer coefficient at heat exchange area ay hindi magbabago, ang mga halagang ito ay pare-pareho. Tf - hindi magbabago ang boiling point ng freon, kasi ito rin ay pinananatili sa isang pare-parehong +5C (sa panahon ng normal na operasyon). Ngunit Tv - ang average na temperatura ng hangin ay bumaba ng tatlong degree. Dahil dito, ang dami ng init na inilipat ay bababa din sa proporsyon sa pagkakaiba ng temperatura. Ngunit ang KKB ay "hindi alam ang tungkol dito" at patuloy na nagbibigay ng kinakailangang 100% na pagganap. Ang likidong freon ay bumalik sa compressor suction muli at humahantong sa mga problema na inilarawan sa itaas. Yung. ang temperatura ng evaporator ng disenyo ay MINIMUM temperatura ng pagpapatakbo KKB.

Dito maaari kang tumutol - "Ngunit paano ang tungkol sa gawain ng mga on-off na split system?" ang kinakalkula na temperatura sa mga split ay +27C sa silid, ngunit sa katunayan maaari silang gumana hanggang sa +18C. Ang katotohanan ay sa mga split system, ang surface area ng evaporator ay pinili na may napakalaking margin, hindi bababa sa 30%, para lamang mabayaran ang pagbaba ng heat transfer kapag bumaba ang temperatura sa silid o ang bilis ng fan ng bumababa ang panloob na yunit. At sa wakas,

Ang pangatlong problema ay ang pagpili ng KKB "Na may reserba" ...

Ang margin ng pagganap sa pagpili ng KKB ay lubhang nakakapinsala, dahil. liquid freon ang reserba sa compressor suction. At sa panghuling mayroon kaming jammed compressor. Sa pangkalahatan, ang maximum na kapasidad ng evaporator ay dapat palaging mas malaki kaysa sa kapasidad ng compressor.

Susubukan naming sagutin ang tanong - paano TAMA ang pagpili ng KKB para sa mga sistema ng supply?

Una, ito ay kinakailangan upang maunawaan na ang pinagmulan ng malamig sa anyo ng isang condensing unit ay hindi maaaring ang isa lamang sa gusali. Ang air conditioning ng sistema ng bentilasyon ay maaari lamang mag-alis ng bahagi ng peak load na pumapasok sa silid bentilasyon ng hangin. At ang pagpapanatili ng isang tiyak na temperatura sa loob ng silid sa anumang kaso ay nahuhulog sa mga lokal na malapit ( panloob na mga yunit VRF o fan coil unit). Samakatuwid, hindi dapat suportahan ng KKB tiyak na temperatura kapag nagpapalamig ng bentilasyon (ito ay imposible dahil sa on-off na regulasyon), ngunit upang bawasan ang mga nadagdag na init sa lugar kapag ang isang tiyak na panlabas na temperatura ay lumampas.

Isang halimbawa ng sistema ng bentilasyon na may air conditioning:

Paunang data: ang lungsod ng Moscow na may mga parameter ng disenyo para sa air conditioning + 28C at 45% na kahalumigmigan. Supply air consumption 4500 m3/hour. Mga labis na init ng silid mula sa mga computer, tao, solar radiation atbp. ay 50 kW. Tinatayang temperatura ng kuwarto +22C.

Ang kapasidad ng air conditioning ay dapat piliin sa paraang ito ay sapat para sa pinakamasamang kondisyon(maximum na temperatura). Ngunit ang mga air conditioner ng bentilasyon ay dapat gumana nang walang mga problema kahit na may ilang mga intermediate na opsyon. Bukod dito, kadalasan, ang mga sistema ng air conditioning ng bentilasyon ay nagpapatakbo lamang sa isang load na 60-80%.

• Itakda ang kinakalkula na panlabas na temperatura at ang kinakalkula na panloob na temperatura. Yung. Ang pangunahing gawain ng KKB ay palamigin ang supply ng hangin sa temperatura ng silid. Kapag ang temperatura ng hangin sa labas ay mas mababa kaysa sa kinakailangang temperatura ng hangin sa loob ng bahay, HINDI NAKA-ON ang KKB. Para sa Moscow, mula +28C hanggang sa kinakailangang temperatura ng silid na +22C, nakakakuha kami ng pagkakaiba sa temperatura na 6C. Sa prinsipyo, ang pagkakaiba sa temperatura sa buong evaporator ay hindi dapat lumampas sa 10°C, dahil ang temperatura ng supply ng hangin ay hindi maaaring mas mababa kaysa sa kumukulong punto ng freon.

• Tinutukoy namin ang kinakailangang pagganap ng KKB batay sa mga kondisyon para sa paglamig ng supply ng hangin mula sa temperatura ng disenyo na +28C hanggang +22C. Ito ay naging 13.3 kW ng malamig (i-d diagram).

• Ayon sa kinakailangang pagganap, pumili kami ng 13.3 KKB mula sa linya ng sikat na tagagawa na LENNOX. Pinipili namin ang pinakamalapit na MALIIT NA KKB TSA036/380-3s na may produktibidad na 12.2 kW.

• Pinipili namin ang supply evaporator mula sa pinakamasamang mga parameter para dito. Ito ang panlabas na temperatura na katumbas ng kinakailangang panloob na temperatura - sa aming kaso + 22C. Ang malamig na pagganap ng evaporator ay katumbas ng pagganap ng KKB, i.e. 12.2 kW. Dagdag pa ng performance margin na 10-20% sa kaso ng evaporator contamination, atbp.

• Tinutukoy namin ang temperatura ng supply ng hangin sa isang panlabas na temperatura ng + 22C. nakakakuha kami ng 15C. Sa itaas ng kumukulo na punto ng freon + 5C at sa itaas ng temperatura ng temperatura ng hamog + 10C, pagkatapos ay ang pagkakabukod ng mga supply ng air duct ay maaaring tanggalin (theoretically).

• Tinutukoy namin ang natitirang mga sobrang init ng lugar. Ito ay lumalabas na 50 kW ng panloob na sobrang init kasama ang isang maliit na bahagi ng supply ng hangin na 13.3-12.2 = 1.1 kW. Kabuuang 51.1 kW - kapasidad ng disenyo para sa mga lokal na sistema ng kontrol.

Mga konklusyon: Ang pangunahing ideya na nais kong bigyang pansin ay ang pangangailangan na kalkulahin ang compressor at condenser unit hindi para sa maximum na panlabas na temperatura ng hangin, ngunit para sa minimum sa operating range ng air conditioner ng bentilasyon. Ang pagkalkula ng KKB at ang evaporator, na isinagawa para sa pinakamataas na temperatura ng supply ng hangin, ay humahantong sa katotohanan na ang normal na operasyon ay nasa hanay lamang ng mga panlabas na temperatura mula sa kinakalkula at sa itaas. At kung ang temperatura sa labas ay mas mababa kaysa sa kinakalkula, magkakaroon ng hindi kumpletong pagkulo ng freon sa evaporator at pagbabalik ng likidong nagpapalamig sa compressor suction.

→ Pag-install ng mga yunit ng pagpapalamig

Pag-install ng mga pangunahing aparato at pantulong na kagamitan

Ang teknolohiya ng pag-install ay tinutukoy ng antas ng kahandaan ng pabrika at mga tampok ng disenyo ng mga device, ang kanilang timbang at disenyo ng pag-install. Una, ang mga pangunahing aparato ay naka-install, na nagbibigay-daan sa iyo upang simulan ang pagtula ng mga pipeline. Upang maiwasan ang moistening ng thermal insulation, ang isang layer ng waterproofing ay inilapat sa sumusuporta sa ibabaw ng apparatus na tumatakbo sa mababang temperatura, isang thermal insulation layer ay inilatag, at pagkatapos ay isang waterproofing layer ay inilatag muli. Upang lumikha ng mga kondisyon na hindi kasama ang pagbuo ng mga thermal bridge, ang lahat ng mga bahagi ng metal (fastening belts) ay inilalagay sa apparatus sa pamamagitan ng mga kahoy na antiseptic bar o spacer na 100-250 mm ang kapal.

Mga palitan ng init. Karamihan sa mga heat exchanger ay ibinibigay ng mga pabrika na handa na para sa pag-install. Kaya, ang mga shell-and-tube condenser, evaporator, subcooler ay ibinibigay na binuo, elemental, spray, evaporative condenser at panel, immersion evaporator - mga yunit ng pagpupulong. Ang mga Finned tube evaporator, direct expansion na baterya at brine evaporator ay maaaring gawin organisasyon ng pag-install on site mula sa mga seksyon ng finned tubes.

Ang mga shell-and-tube na device (pati na rin ang capacitive equipment) ay ini-mount sa isang flow-combined na paraan. Kapag naglalagay ng mga welded machine sa mga suporta, siguraduhin na ang lahat ng mga weld ay magagamit para sa inspeksyon, pag-tap gamit ang isang martilyo sa panahon ng survey, at para din sa pagkumpuni.

Ang horizontality at verticality ng mga device ay sinusuri sa pamamagitan ng level at plumb o sa tulong ng mga geodetic na instrumento. Ang mga pinahihintulutang paglihis ng mga aparato mula sa patayo ay 0.2 mm, pahalang - 0.5 mm bawat 1 m Kung ang aparato ay may kolektor o sump, ang isang slope ay pinapayagan lamang sa kanilang direksyon. Ang verticality ng shell-and-tube vertical condensers ay lalo na maingat na na-verify, dahil ito ay kinakailangan upang matiyak ang film runoff ng tubig sa kahabaan ng mga dingding ng mga tubo.

Ang mga elemental na capacitor (dahil sa mataas na nilalaman ng metal na ginagamit ang mga ito sa mga bihirang kaso sa mga pang-industriyang pag-install) ay naka-install sa metal na frame, sa itaas ng receiver ng mga elemento mula sa ibaba pataas, sinusuri ang horizontality ng mga elemento, ang one-planeness ng mga flanges ng mga fitting at ang verticality ng bawat seksyon.

Ang pag-install ng spray at evaporative condenser ay binubuo ng sunud-sunod na pag-install ng sump, heat exchange pipe o coils, fan, oil separator, pump at fittings.

Ang mga air-cooled na unit na ginagamit bilang condenser sa mga refrigeration unit ay naka-mount sa isang pedestal. Para sa pagsentro axial fan kaugnay sa guide vane, may mga puwang sa plato na nagbibigay-daan sa iyong ilipat ang gearbox plate sa dalawang direksyon. Ang fan motor ay nakasentro sa gearbox.

Ang mga panel brine evaporator ay inilalagay sa isang insulating layer, sa isang kongkretong pad. tangke ng metal ang evaporator ay naka-install sa mga kahoy na beam, ang agitator at brine valve ay naka-mount, ang drain pipe ay konektado at ang tangke ay nasubok para sa density sa pamamagitan ng pagbuhos ng tubig. Ang antas ng tubig ay hindi dapat bumaba sa araw. Pagkatapos ang tubig ay pinatuyo, ang mga bar ay tinanggal at ang tangke ay ibinaba sa base. Ang mga seksyon ng panel ay sinusuri gamit ang hangin sa presyon na 1.2 MPa bago i-install. Pagkatapos, ang mga seksyon ay naka-mount sa tangke naman, ang mga kolektor, mga kasangkapan, isang likidong separator ay naka-install, ang tangke ay puno ng tubig at ang evaporator assembly ay muling nasubok sa hangin sa isang presyon ng 1.2 MPa.

kanin. 1. Pag-install ng mga pahalang na condenser at receiver gamit ang in-line na paraan:
a, b - sa isang gusaling itinatayo; c - sa mga suporta; g - sa mga flyover; I - ang posisyon ng kapasitor sa harap ng slinging; II, III - mga posisyon kapag inililipat ang crane boom; IV - pag-install sa mga sumusuportang istruktura

kanin. 2. Pag-install ng mga capacitor:
0 - elemental: 1 - sumusuporta sa mga istrukturang metal; 2 - receiver; 3 - elemento ng kapasitor; 4 - linya ng tubo para sa pagsuri sa verticality ng seksyon; 5 - antas upang suriin kung ang elemento ay pahalang; 6 - pinuno para sa pagsuri sa lokasyon ng mga flanges sa parehong eroplano; b - patubig: 1 - alisan ng tubig; 2 - papag; 3 - receiver; 4 - mga seksyon ng mga coils; 5 - pagsuporta sa mga istrukturang metal; 6 - mga tray ng pamamahagi ng tubig; 7 - supply ng tubig; 8 - overflow funnel; c - evaporative: 1 - kolektor ng tubig; 2 - receiver; 3, 4 - tagapagpahiwatig ng antas; 5 - mga nozzle; 6 - drop eliminator; 7 - separator ng langis; 8 - mga balbula sa kaligtasan; 9 - tagahanga; 10 - precondenser; 11 - float water level regulator; 12 - overflow funnel; 13 - bomba; g - hangin: 1 - sumusuporta sa mga istrukturang metal; 2 - drive frame; 3 - gabay na kagamitan; 4 - seksyon ng ribbed heat exchange tubes; 5 - flanges para sa pagkonekta ng mga seksyon sa mga kolektor

Ang mga immersion evaporator ay ini-mount sa katulad na paraan at nasubok sa isang inert gas pressure na 1.0 MPa para sa mga system na may R12 at 1.6 MPa para sa mga system na may R22.

kanin. 2. Pag-mount ng panel brine evaporator:
a - pagsubok sa tangke ng tubig; b - pagsubok ng mga seksyon ng panel na may hangin; c - pag-install ng mga seksyon ng panel; d - pagsubok ng evaporator na may tubig at hangin bilang isang pagpupulong; 1 - mga kahoy na bar; 2 - tangke; 3 - panghalo; 4 - seksyon ng panel; 5 - kambing; 6 - air supply ramp para sa pagsubok; 7 - alisan ng tubig; 8 - kolektor ng langis; 9-likidong separator; 10 - thermal pagkakabukod

Kagamitang capacitive at mga pantulong na kagamitan. Ang mga linear na ammonia receiver ay naka-mount sa gilid mataas na presyon sa ibaba ng condenser (minsan sa ilalim nito) sa parehong pundasyon, at ang mga steam zone ng mga aparato ay konektado sa pamamagitan ng isang equalizing line, na lumilikha ng mga kondisyon para sa pag-draining ng likido mula sa condenser sa pamamagitan ng gravity. Sa panahon ng pag-install, ang pagkakaiba sa taas ay nagmamarka mula sa antas ng likido sa condenser (ang antas ng outlet pipe mula sa vertical condenser) hanggang sa antas ng likidong tubo mula sa overflow cup ng oil separator At hindi bababa sa 1500 mm ( Larawan 25). Depende sa mga tatak ng oil separator at linear receiver, ang mga pagkakaiba sa mga marka ng taas ng condenser, receiver at oil separator Yar, Yar, Nm at Ni, na tinukoy sa reference na literatura, ay pinananatili.

Sa mababang bahagi ng presyon, ang mga drainage receiver ay naka-install upang maubos ang ammonia mula sa mga cooling device kapag ang isang snow coat ay natunaw ng mainit na ammonia vapors at mga protective receiver sa mga pumpless circuit upang makatanggap ng likido kung sakaling ito ay maalis mula sa mga baterya na may pagtaas sa pagkarga ng init, pati na rin ang mga circulation receiver. Ang mga horizontal circulation receiver ay ini-mount kasama ng mga likidong separator na inilagay sa itaas ng mga ito. Sa mga vertical circulating receiver, ang singaw ay nahihiwalay sa likido sa receiver.

kanin. 3. Scheme ng pag-install ng condenser, linear receiver, oil separator at air cooler sa ammonia refrigeration unit: KD - condenser; LR - linear receiver; DITO - air separator; SP - overflow glass; MO - separator ng langis

Sa mga pinagsama-samang pag-install ng nagpapalamig, ang mga linear na receiver ay naka-install sa itaas ng condenser (nang walang equalizing line), at ang nagpapalamig ay pumapasok sa receiver sa isang pulsating na daloy habang ang condenser ay napuno.

Ang lahat ng mga receiver ay nilagyan mga balbula sa kaligtasan, manometer, level gauge at stop valve.

Ang mga intermediate na sisidlan ay naka-install sa mga sumusuporta sa mga istruktura sa mga kahoy na beam, na isinasaalang-alang ang kapal ng thermal insulation.

nagpapalamig na mga baterya. Ang mga direktang pinalamig na freon na baterya ay ibinibigay ng mga tagagawa na handa na para sa pag-install. Ang mga baterya ng brine at ammonia ay ginawa sa lugar ng pag-install. Ang mga baterya ng brine ay gawa sa bakal electric-welded na mga tubo. Para sa paggawa ng mga baterya ng ammonia, ang mga bakal na walang tahi na hot-rolled na tubo (karaniwan ay 38X3 mm ang lapad) ay ginagamit mula sa bakal 20 para sa operasyon sa temperatura hanggang -40 ° C at mula sa bakal na 10G2 para sa operasyon sa temperatura hanggang -70 ° C.

Ang cold-rolled low-carbon steel strip ay ginagamit para sa transverse-spiral finning ng mga tubo ng baterya. Pipe ay palikpik sa isang semi-awtomatikong kagamitan sa mga kondisyon ng pagkuha workshop na may isang pumipili check na may isang probe ng fit ng palikpik sa pipe at ang tinukoy na fin spacing (karaniwan ay 20 o 30 mm). Ang mga natapos na seksyon ng tubo ay hot-dip galvanized. Sa paggawa ng mga baterya, ginagamit ang semi-awtomatikong hinang sa kapaligiran ng carbon dioxide o manu-manong arc welding. Ang mga finned tube ay konektado at ang mga baterya ay konektado sa pamamagitan ng mga collectors o coils. Ang mga kolektor, rack at coil na baterya ay binuo mula sa pinag-isang mga seksyon.

Pagkatapos ng pagsubok sa mga baterya ng ammonia na may hangin sa loob ng 5 minuto para sa lakas (1.6 MPa) at para sa 15 minuto para sa density (1 MPa), ang mga welded joint ay sumasailalim sa galvanizing na may electroplating gun.

Ang mga baterya ng brine ay sinusuri gamit ang tubig pagkatapos i-install sa isang presyon na katumbas ng 1.25 working pressure.

Ang mga baterya ay nakakabit sa mga naka-embed na bahagi o mga istrukturang metal sa mga kisame (mga baterya sa kisame) o sa mga dingding (mga baterya sa dingding). Ang mga baterya sa kisame ay naka-mount sa layo na 200-300 mm mula sa axis ng mga tubo hanggang sa kisame, mga baterya sa dingding - sa layo na 130-150 mm mula sa axis ng mga tubo hanggang sa dingding at hindi bababa sa 250 mm mula sa sahig sa ilalim ng tubo. Kapag nag-mount ng mga baterya ng ammonia, ang mga sumusunod na pagpapahintulot ay pinananatili: sa taas ± 10 mm, paglihis mula sa verticality ng mga baterya na naka-mount sa dingding - hindi hihigit sa 1 mm bawat 1 m ng taas. Kapag nag-i-install ng mga baterya, pinapayagan ang isang slope na hindi hihigit sa 0.002, at sa direksyon na kabaligtaran sa paggalaw ng singaw ng nagpapalamig. Ang mga baterya na naka-mount sa dingding ay naka-mount sa mga crane bago ang pag-install ng mga slab sa sahig o sa tulong ng mga loader na may isang arrow. Ang mga baterya sa kisame ay inilalagay gamit ang mga winch sa pamamagitan ng mga bloke na nakakabit sa mga kisame.

Mga pampalamig ng hangin. Naka-install ang mga ito sa isang pedestal (stand-mounted air coolers) o nakakabit sa mga naka-embed na bahagi sa mga kisame (mounted air coolers).

Ang mga post-mounted air cooler ay inilalagay sa pamamagitan ng flow-combined method gamit ang jib crane. Bago ang pag-install, ang pagkakabukod ay inilalagay sa pedestal at isang butas ay ginawa para sa pagkonekta ng isang pipeline ng paagusan, na inilalagay na may slope ng hindi bababa sa 0.01 patungo sa alisan ng tubig sa network ng imburnal. Ang mga naka-mount na air cooler ay naka-mount sa parehong paraan tulad ng mga baterya sa kisame.

kanin. 4. Pag-mount ng baterya:
a - mga baterya na may electric forklift; b - baterya sa kisame na may mga winch; 1 - magkakapatong; 2- naka-embed na mga bahagi; 3 - bloke; 4 - lambanog; 5 - baterya; 6 - winch; 7 - electric forklift

Mga cooling baterya at air cooler na gawa sa mga glass pipe. Para sa paggawa ng mga coil-type brine na baterya, ginagamit ang mga glass pipe. Ang mga tubo ay nakakabit sa mga rack lamang sa mga tuwid na seksyon (ang mga roll ay hindi naayos). Ang mga sumusuporta sa mga istrukturang metal ng mga baterya ay nakakabit sa mga dingding o nasuspinde mula sa mga kisame. Ang distansya sa pagitan ng mga post ay hindi dapat lumampas sa 2500 mm. Ang mga baterya na naka-mount sa dingding na may taas na 1.5 m ay protektado ng mga bakod ng mesh. Ang mga glass pipe ng mga air cooler ay naka-mount sa katulad na paraan.

Para sa paggawa ng mga baterya at air cooler, ang mga tubo na may makinis na dulo ay kinuha, na kumukonekta sa mga ito sa mga flanges. Matapos makumpleto ang pag-install, ang mga baterya ay nasubok sa tubig sa isang presyon na katumbas ng 1.25 working pressure.

Mga bomba. Ang mga centrifugal pump ay ginagamit upang mag-bomba ng ammonia at iba pang mga likidong nagpapalamig, mga coolant at pinalamig na tubig, condensate, gayundin upang palayain ang mga balon ng paagusan at magpalipat-lipat ng nagpapalamig na tubig. Upang mag-supply ng mga likidong nagpapalamig, tanging ang hermetically sealed glandless pump ng XG type na may de-koryenteng motor na nakapaloob sa pump housing ang ginagamit. Ang stator ng de-koryenteng motor ay selyadong, at ang rotor ay naka-mount sa isang baras na may mga impeller. Ang mga shaft bearings ay pinalamig at pinadulas ng likidong nagpapalamig na inalis mula sa discharge pipe at pagkatapos ay inilipat sa suction side. Ang mga selyadong bomba ay inilalagay sa ibaba ng punto ng paggamit ng likido sa isang likidong temperatura sa ibaba -20 ° C (upang maiwasan ang paghinto ng bomba, ang presyon ng pagsipsip ay 3.5 m).

kanin. 5. Pag-install at pag-align ng mga pump at fan:
a - pag-install centrifugal pump kasama ang mga log na may winch; b - pag-install ng fan na may winch gamit ang mga braces

Bago mag-install ng mga pumping box ng palaman, suriin ang pagkakumpleto ng mga ito at, kung kinakailangan, magsagawa ng pag-audit.

Ang mga centrifugal pump ay inilalagay sa pundasyon na may crane, hoist, o kasama ang mga log sa mga roller o isang sheet ng metal gamit ang winch o levers. Kapag ini-install ang pump sa isang pundasyon na may mga blind bolts na naka-embed sa array nito, ang mga kahoy na beam ay inilalagay malapit sa bolts upang hindi ma-jam ang thread (Larawan 5, a). Suriin ang elevation, levelness, centering, presensya ng langis sa system, kinis ng pag-ikot ng rotor at pagpupuno ng kahon ng palaman (stuffing box). Kahon ng pagpupuno

Ang gland ay dapat na maingat na pinalamanan at pantay na baluktot nang walang pagbaluktot. Kapag ini-install ang bomba sa itaas ng tangke ng pagtanggap, naka-install ang check valve sa suction pipe.

Mga tagahanga. Karamihan sa mga tagahanga ay ibinibigay bilang isang yunit na handa na para sa pag-install. Matapos mai-install ang fan sa pamamagitan ng isang crane o isang winch na may mga wire ng lalaki (Larawan 5, b) sa pundasyon, pedestal o mga istruktura ng metal (sa pamamagitan ng mga elemento ng paghihiwalay ng vibration), ang taas at horizontality ng pag-install ay napatunayan (Larawan 5, c). Pagkatapos ay tinanggal nila ang rotor locking device, siyasatin ang rotor at housing, siguraduhing walang mga dents o iba pang pinsala, manu-manong suriin ang makinis na pag-ikot ng rotor at ang pagiging maaasahan ng pag-fasten ng lahat ng bahagi. Suriin ang agwat sa pagitan ng panlabas na ibabaw ng rotor at ng pabahay (hindi hihigit sa 0.01 ng diameter ng gulong). Sukatin ang radial at axial runout ng rotor. Depende sa laki ng fan (numero nito), ang maximum na radial runout ay 1.5-3 mm, ang axial runout ay 2-5 mm. Kung ang pagsukat ay nagpapakita ng labis na pagpapaubaya, isinasagawa ang static na pagbabalanse. Ang mga puwang sa pagitan ng umiikot at nakapirming bahagi ng fan ay sinusukat din, na dapat ay nasa loob ng 1 mm (Larawan 5, d).

Sa panahon ng trial run, sa loob ng 10 minuto, ang antas ng ingay at panginginig ng boses ay nasuri, at pagkatapos huminto, ang pagiging maaasahan ng pangkabit ng lahat ng mga koneksyon, ang pag-init ng mga bearings at ang kondisyon ng sistema ng langis. Ang tagal ng pagsubok sa ilalim ng pagkarga ay 4 na oras, habang sinusuri ang katatagan ng fan sa ilalim ng mga kondisyon ng operating.

Pag-install ng mga cooling tower. Ang mga maliliit na film-type cooling tower (I PV) ay ibinibigay para sa pag-install isang mataas na antas kahandaan sa pabrika. Ang pahalang na posisyon ng pag-install ng cooling tower ay napatunayan, konektado sa pipeline system, at pagkatapos na punan ang sistema ng sirkulasyon ng tubig na may pinalambot na tubig, ang pagkakapareho ng patubig ng nozzle mula sa miplast o polyvinyl chloride plate ay kinokontrol sa pamamagitan ng pagbabago ng posisyon ng tubig mga spray nozzle.

Kapag nag-i-install ng mas malalaking cooling tower pagkatapos ng pagtatayo ng pool at mga istruktura ng gusali i-install ang fan, ihanay ito sa cooling tower diffuser, ayusin ang posisyon ng water distribution troughs o manifolds at nozzles para sa pare-parehong pamamahagi tubig sa ibabaw ng irigasyon.

kanin. 6. Pag-align ng impeller ng axial fan ng cooling tower sa guide vane:
a - sa pamamagitan ng paglipat ng frame na may kaugnayan sa pagsuporta sa mga istruktura ng metal; b - pag-igting ng cable: 1 - impeller hub; 2 - mga blades; 3 - gabay na kagamitan; 4 - pambalot ng cooling tower; 5 - pagsuporta sa mga istruktura ng metal; 6 - gearbox; 7 - de-kuryenteng motor; 8 - nakasentro na mga cable

Ang pagkakahanay ay kinokontrol sa pamamagitan ng paggalaw ng frame at ang de-koryenteng motor sa mga grooves para sa mga mounting bolts (Larawan 6, a), at sa pinakamalaking mga bentilador, ang pagkakahanay ay nakakamit sa pamamagitan ng pagsasaayos ng pag-igting ng mga kable na nakakabit sa guide vane at pagsuporta. mga istrukturang metal (Larawan 6, b). Pagkatapos ay suriin ang direksyon ng pag-ikot ng de-koryenteng motor, maayos na pagtakbo, runout at antas ng panginginig ng boses sa mga bilis ng pagpapatakbo ng pag-ikot ng baras.