ujian

4. Pengiraan kadar pengeluaran telaga tanpa air, pergantungan kadar pengeluaran pada tahap penembusan takungan, parameter anisotropi

Dalam kebanyakan formasi galas gas, kebolehtelapan menegak dan mendatar berbeza, dan, sebagai peraturan, kebolehtelapan menegak k adalah lebih rendah daripada k g mendatar. Kebolehtelapan menegak yang rendah mengurangkan risiko menyiram telaga gas yang telah menembusi formasi anisotropik dengan bahagian bawah air semasa operasi mereka. Walau bagaimanapun, dengan kebolehtelapan menegak yang rendah, ia juga sukar untuk mengalirkan gas dari bahagian bawah ke kawasan pengaruh ketidaksempurnaan telaga dari segi tahap penembusan. Hubungan matematik yang tepat antara parameter anisotropi dan nilai pengeluaran yang dibenarkan apabila telaga menembusi pembentukan anisotropik dengan air dasar belum dipastikan. Penggunaan kaedah untuk menentukan Q pr, yang dibangunkan untuk pembentukan isotropik, membawa kepada ralat yang ketara.

Algoritma penyelesaian:

1. Tentukan parameter kritikal gas:

2. Tentukan faktor kebolehmampatan super dalam keadaan takungan:

3. Tentukan ketumpatan gas di bawah keadaan standard dan kemudian di bawah keadaan takungan:

4. Cari ketinggian lajur air terhasil yang diperlukan untuk mencipta tekanan 0.1 MPa:

5. Tentukan pekali a * dan b *:

6. Tentukan jejari purata:

7. Cari pekali D:

8. Tentukan pekali K o, Q * dan kadar aliran tanpa air maksimum Q pr.tanpa. bergantung pada tahap penembusan takungan h dan untuk dua nilai parameter anisotropi yang berbeza:

Data awal:

Jadual 1 - Data awal untuk mengira rejim anhydrous.

Jadual 4 - Pengiraan rejim anhydrous.

Analisis kapasiti pengeluaran telaga lapangan Ozernoye yang dilengkapi dengan ESP

Di manakah pekali produktiviti,; - tekanan takungan, ; - tekanan lubang bawah minimum yang dibenarkan, ...

2. Mencari taburan tekanan sepanjang sinar yang melalui bahagian atas sektor dan pusat telaga. 2. Analisis operasi telaga gas dalam sektor dengan sudut p / 2, dihadkan oleh kerosakan, dengan aliran penapisan gas yang stabil mengikut undang-undang Darcy 2 ...

Analisis operasi telaga gas dalam sektor dengan sudut π / 2, dihadkan oleh kerosakan, dengan mod penapisan gas yang mantap mengikut undang-undang Darcy

Pengaruh perubahan dalam ketebalan lapisan galas gas semasa pembangunan medan gas

Mewujudkan rejim teknologi untuk operasi telaga gas yang telah menembusi lapisan dengan air bawah adalah salah satu tugas yang paling sukar. Penyelesaian yang tepat untuk masalah ini, dengan mengambil kira ketidakstabilan proses coning ...

Struktur geologi dan pembangunan ladang minyak Chekmagushevskoye

Kadar alir adalah ciri utama perigi, yang menunjukkan berapa banyak air yang boleh diberikan setiap unit masa. Kadar aliran diukur dalam m3 / jam, m3 / hari, l / min. Semakin tinggi kadar pengeluaran telaga, semakin tinggi produktivitinya ...

Kajian hidrodinamik telaga di medan kondensat gas Yamsoveyskoye

Persamaan aliran masuk gas ke telaga dikira dengan formula:,… (1) Formula GA Adamov untuk tiub:,… (2) persamaan aliran gas dalam gelung:,… (3) di mana Рпл - tekanan takungan, MPa; Рвх - tekanan salur masuk manifold ...

Kajian tentang pergerakan cecair dan gas dalam medium berliang

1) Kajian tentang pergantungan kadar aliran telaga gas pada sudut b antara sempadan tak telap dan arah ke telaga pada jarak tetap dari bahagian atas sektor ke pusat telaga ...

Teknik banjir air

Pada masa ini. Sekiranya MSU dilengkapi dengan meter isipadu turbin, maka bacaannya dipengaruhi oleh kehadiran fasa cecair ke atas keseluruhan bahagian aliran, nilai kelikatan, kualiti pemisahan gas, kehadiran struktur buih dalam produk yang diukur ...

Penilaian produktiviti telaga minyak mendatar

prestasi saliran telaga minyak Fail Excel akan membantu kami dengan ini, di mana kami menggunakan formula Joshi Sel kuning diisi dengan pekali 0.05432 ...

Hidromekanik bawah tanah

Kami menentukan kadar aliran setiap telaga dan jumlah kadar aliran jika pembentukan bulat ini dibangunkan oleh lima telaga, yang mana 4 terletak di puncak persegi dengan sisi A = 500 m, dan yang kelima berada di tengah. ...

Hidromekanik bawah tanah

Dengan anjakan rata-jejari minyak oleh air, kadar aliran telaga ditentukan oleh formula: (17) di mana: rн ialah koordinat (jejari) antara muka minyak-air pada masa t ...

Aplikasi teknologi baharu semasa kerja pembaikan dan penebat

Pada masa ini, kebanyakan medan minyak berada di peringkat akhir pembangunan, di mana proses pengeluaran sangat rumit, khususnya, disebabkan oleh pemotongan air yang tinggi bagi produk yang dihasilkan ...

Pertimbangkan potensi yang kompleks. Persamaan mentakrifkan keluarga ekuipotensi yang bertepatan dengan isobar:, (5) di mana pekali kebolehtelapan takungan, ialah pekali kelikatan dinamik bendalir yang menepu takungan ...

Aliran masuk cecair ke telaga dengan litar bekalan separa terpencil

Mari kita pertimbangkan kadar aliran pada sudut bukaan berbeza kontur pembentukan telap (Rajah 10), yang diperolehi dengan kaedah yang diterangkan menggunakan teori potensi kompleks. nasi. 10 Kebergantungan kadar telaga pada sudut Graf menunjukkan ...

Projek untuk pembinaan telaga minyak pengeluaran mendatar dengan kedalaman 2910 m di ladang Vyngapurovskoye

Pada masa ini, terdapat beberapa cara untuk membuka ufuk produktif: semasa penindasan (Рпл< Рз), депрессии (Рпл >Pz) dan imbangan. Penggerudian kurang seimbang dan seimbang hanya dilakukan dengan bahagian yang diterokai sepenuhnya ...

Kaedah untuk menentukan kadar aliran tanpa air yang mengehadkan telaga gas dengan kehadiran skrin dan tafsiran hasil kajian telaga tersebut tidak dibangunkan dengan mencukupi. Sehingga kini, persoalan kemungkinan meningkatkan kadar aliran tanpa air yang mengehadkan telaga yang membuka formasi galas gas dengan air dasar dengan cara mencipta skrin buatan juga telah dikaji secara tidak mencukupi. Penyelesaian analitikal untuk masalah ini dibentangkan di sini dan kes itu dipertimbangkan apabila telaga tidak sempurna telah menembusi pembentukan bulat anisotropik seragam dengan air dasar dan dikendalikan dengan kehadiran skrin tidak telap. Kaedah anggaran telah dibangunkan untuk mengira kadar aliran tanpa air yang mengehadkan telaga gas menegak dengan undang-undang penapisan tak linear, disebabkan oleh kehadiran skrin lubang bawah yang tidak telap. Didapati bahawa nilai kadar aliran tanpa air yang mengehadkan bergantung bukan sahaja pada saiz skrin, tetapi juga pada kedudukannya di sepanjang menegak pembentukan tepu gas; kedudukan optimum skrin ditentukan, yang mencirikan kadar aliran mengehadkan terbesar. Pengiraan praktikal dibuat menggunakan contoh khusus.

kaedah pengiraan

kadar pengeluaran tanpa air

telaga menegak

telaga gas

1. Karpov V.P., Sherstnyakov V.F. Sifat kebolehtelapan fasa daripada data medan. NTS untuk pengeluaran minyak. - M .: GTTI. - No. 18. - S. 36-42.

2. Telkov A.P. Dinamik bendalir bawah tanah. - Ufa, 1974 .-- 224 hlm.

3. Telkov A.P., Grachev S.I. dan Ciri-ciri lain pembangunan medan minyak dan gas (Bahagian II). - Tyumen: daripada OOONIPIKBS-T, 2001.– 482 p.

4. Telkov A.P., Stklyanin Yu.I. Pembentukan kon air semasa pengeluaran minyak dan gas. - M .: Nedra, 1965.

5. Stklyanin Yu.I., Telkov A.P. Aliran masuk ke longkang mendatar dan telaga tidak sempurna dalam pembentukan anisotropik seperti jalur. Pengiraan mengehadkan kadar aliran tanpa air. PMTF Akademi Sains USSR. - No. 1. - 1962.

Artikel ini menyediakan penyelesaian analitikal kepada masalah ini dan mempertimbangkan kes apabila telaga tidak sempurna telah menembusi pembentukan bulat anisotropik seragam dengan air dasar dan dikendalikan dengan kehadiran skrin tidak telap (Rajah 1). Kami percaya bahawa gas adalah nyata, pergerakan gas adalah stabil dan mematuhi undang-undang penapisan tak linear.

Rajah 1. Skim tiga zon aliran masuk gas ke telaga yang tidak sempurna dengan skrin

Berdasarkan syarat yang diterima, persamaan aliran gas ke telaga di zon I, II, III, masing-masing, akan mengambil bentuk:

; ; (2)

; ; , (3)

di mana a dan b ditentukan oleh formula. Selebihnya sebutan ditunjukkan dalam rajah (lihat Rajah 1). Persamaan (2) dan (3) dalam kes ini menerangkan aliran masuk ke telaga yang dibesarkan dengan jejari semula dan (semula + ho), masing-masing.

Keadaan kestabilan pada antara muka gas-air (lihat baris СD) mengikut undang-undang Pascal ditulis oleh persamaan

di mana ρw ialah ketumpatan air, ialah tekanan kapilari sebagai fungsi tepu dengan air pada antara muka gas-air.

Menyelesaikan bersama (1) - (3), selepas satu siri transformasi, kami memperoleh persamaan aliran masuk

Daripada penyelesaian bersama (2) dan (4), kita memperoleh persamaan kuadratik untuk kadar aliran had tak berdimensi, salah satu puncanya, dengan mengambil kira (7) dan selepas satu siri transformasi, diwakili oleh ungkapan :

di mana (7)

(8)

Peralihan kepada kadar aliran tanpa air mengehadkan dimensi dijalankan mengikut formula:

(9)

di manakah tekanan purata wajaran dalam takungan gas.

Jadual 1

Nilai rintangan penapisan disebabkan oleh skrin di lubang bawah

Rintangan penapisan tambahan dan disebabkan oleh skrin, dikira pada komputer mengikut formula (6), jadual (jadual 1) dan dibentangkan dalam graf (rajah 2). Fungsi (6) dikira pada komputer dan dibentangkan secara grafik pada (Rajah 3). Pengeluaran had boleh ditetapkan mengikut persamaan aliran masuk (4.4.4) pada Q = Qpr.

Rajah 2. Rintangan penapisan dan disebabkan skrin pada antara muka gas-air yang stabil

Rajah 3. Kebergantungan qpr kadar aliran had tanpa dimensi pada pembukaan relatif pada parameter, ρ = 1 / æ * dan α

Rajah 3 menunjukkan kebergantungan kadar aliran had tak berdimensi q pada tahap pembukaan pada parameter Re dan α. Lengkung menunjukkan bahawa dengan peningkatan saiz skrin (<20) безводные дебиты увеличиваются. Максимум на кривых соответствует оптимальному вскрытию пласта, при котором можно получить наибольший предельный безводный дебит для заданного размера экрана. С увеличением параметра ρ=1/æ* (уменьшением анизотропии) предельный безводный дебит увеличивается, а уменьшение безводного дебита для малых вскрытий объясняется увеличением фильтрационных сопротивлений, обусловленных экраном на забое.

Contoh. Penutup gas yang bersentuhan dengan bahagian bawah air disalirkan. Ia diperlukan untuk menentukan: kadar aliran maksimum telaga gas, yang mengehadkan penembusan GWC ke lubang bawah dan kadar aliran maksimum dengan kehadiran skrin yang tidak boleh ditembusi.

Data awal: Rpl = 26.7 MPa; K = 35.1 10-3 μm2; Ro = 300 m; ho = 7.2 m; = 0.3; = 978 kg / m3; = 210 kg / m3 (dalam keadaan takungan); æ * = 6.88; = 0.02265 MPa s (dalam keadaan takungan); Tm = 346 K; Tst = 293 K; Tikus = 0.1013 MPa; semula = ho = 7.2 m dan semula = 0.5ho = 3.6 m.

Menentukan parameter penempatan

Daripada graf kita dapati kadar aliran cecair kontang berdimensi menghadkan q (ρо,) q (6.1; 0.3) = 0.15.

Dengan menggunakan formula (9), kami mengira:

Qo = 52.016 ribu m3 / hari; ribu m3 / hari

Tentukan parameter tanpa dimensi dengan kehadiran skrin:

Menurut graf (lihat Rajah 2) atau jadual, kita dapati rintangan penapisan tambahan: C1 = C1 (0.15; 0.3; 1) = 0.6; C2 = C2 (0.15; 0.3; 1) = 3.0.

Menggunakan formula (7), kita dapati parameter tak berdimensi α = 394.75.

Menggunakan formula (9), kami mengira kadar aliran, yang berjumlah Qo47.9 ribu m3 / hari.

Pengiraan menggunakan formula (7) dan (8) berikan: X = 51.489 dan Y = 5.773 · 10-2.

Kadar aliran had tanpa dimensi, dikira oleh formula (6), ialah q = 1.465.

Kami menentukan kadar aliran mengehadkan dimensi disebabkan oleh skrin dari nisbah Qpr = qQo = 1.465 · 47.970.188 ribu m3 / hari.

Anggaran kadar aliran mengehadkan tanpa skrin dengan parameter awal yang serupa ialah 7.8 ribu m3 / hari. Oleh itu, dalam kes yang sedang dipertimbangkan, kehadiran skrin meningkatkan kadar aliran maksimum hampir 10 kali ganda.

Jika kita ambil semula = 3.6 m; mereka. ialah separuh daripada saiz ketebalan tepu gas, maka kami memperoleh parameter reka bentuk berikut:

2; C1 = 1.30; C2 = 5.20; X = 52.45; Y = 1.703 x 10-2; q = 0.445 dan Qpr = 21.3 ribu m3 / hari. Dalam kes ini, kadar pengeluaran maksimum meningkat sebanyak 2.73 kali sahaja.

Perlu diingatkan bahawa nilai kadar pengeluaran yang mengehadkan bergantung bukan sahaja pada saiz skrin, tetapi juga pada kedudukannya di sepanjang menegak pembentukan tepu gas, i.e. dari pembukaan relatif pembentukan, jika skrin terletak sejurus sebelum lubang bawah. Penyiasatan penyelesaian (6) menunjukkan bahawa terdapat kedudukan optimum skrin, bergantung pada parameter ρ, α, Re, yang sepadan dengan kadar pengeluaran mengehadkan tertinggi. Dalam masalah yang dipertimbangkan, serangan optimum ialah = 0.6.

Kami mengambil ρ = 0.145 dan = 1. Mengikut kaedah yang diterangkan, kami memperoleh parameter yang dikira: C1 = 0.1; C2 = 0.5; X = 24.672; Y = 0.478.

Tentukan kadar aliran tak berdimensi:

q = 24.672 (-1) 5.323.

Kadar pengeluaran mengehadkan dimensi didapati oleh formula (9)

Qpr = qQo = 5.323 103 = 254.94 ribu m3 / hari.

Oleh itu, kadar pengeluaran meningkat 3.6 kali ganda berbanding pembukaan relatif = 0.3.

Kaedah untuk menentukan kadar aliran tanpa air mengehadkan yang dibentangkan di sini adalah anggaran, kerana ia mempertimbangkan kestabilan kon, yang bahagian atasnya telah mencapai jejari semula skrin.

Dengan penyelesaian di atas, kami memperoleh formula untuk menentukan q () untuk telaga gas tidak sempurna di bawah syarat undang-undang penapisan tak linear, dengan mengambil kira rintangan penapisan tambahan. Formula ini juga akan menjadi anggaran, dan ia digunakan untuk mengira nilai anggaran terlalu tinggi bagi kadar pengeluaran tanpa air yang mengehadkan.

Untuk membina persamaan dua jangka aliran masuk gas dalam keadaan kon air bawah yang sangat stabil, adalah perlu untuk mengetahui rintangan penapisan di bawah keadaan ini. Mereka boleh ditentukan berdasarkan teori kon stabil Musket-Charny. Persamaan menyelaraskan yang mengehadkan kawasan gerakan ruang kepada telaga yang tidak sempurna dalam pembentukan anisotropik homogen, apabila bahagian atas kon telah menembusi bahagian bawah telaga, mengikut teori gerakan aliran bebas, boleh ditulis dalam borang

(10)

di mana q = ialah kadar aliran tanpa air yang mengehadkan tanpa dimensi, ditentukan oleh formula dan graf anggaran yang diberi (yang diketahui); ialah parameter tanpa dimensi.

Menyatakan kadar penapisan melalui kadar aliran, menggantikan persamaan antara muka (10) ke dalam persamaan pembezaan (1), dengan mengambil kira undang-undang keadaan gas dan menyepadukan lebih tekanan P dan jejari r dalam had yang sesuai, kami memperoleh aliran masuk. persamaan bentuk (12) dan formula (13), yang harus diambil:

; , (11)

(12)

di mana Li (x) ialah logaritma kamiran, yang berkaitan dengan fungsi kamiran melalui kebergantungan.

(13)

Untuk x> 1, kamiran (13) mencapah pada titik t = 1. Dalam kes ini, dengan Li (x) kita mesti memahami nilai kamiran tak wajar. Memandangkan kaedah untuk menentukan kadar alir kontang berdimensi menghadkan sudah diketahui umum, jelas sekali tidak ada keperluan untuk menjadualkan fungsi (11) dan (12).

1. Kaedah anggaran telah dibangunkan untuk mengira kadar aliran tanpa air yang mengehadkan telaga gas menegak dengan undang-undang penapisan tak linear, disebabkan oleh kehadiran skrin lubang bawah yang tidak telap. Kadar aliran mengehad tanpa dimensi dan rintangan penapisan tambahan yang sepadan dikira pada komputer, keputusannya dijadualkan dan kebergantungan grafik yang sepadan ditunjukkan.

2. Telah ditetapkan bahawa nilai kadar aliran tanpa air yang mengehadkan bergantung bukan sahaja pada saiz skrin, tetapi juga pada kedudukannya di sepanjang menegak takungan tepu gas; kedudukan optimum skrin ditentukan, yang mencirikan kadar aliran mengehadkan terbesar.

3. Pengiraan praktikal dibuat menggunakan contoh khusus.

Pengulas:

Grachev SI, Doktor Sains Teknikal, Profesor, Ketua Jabatan "Pembangunan dan Operasi Medan Minyak dan Gas", Institut Geologi dan Pengeluaran Minyak dan Gas, FGBOU TyumGNGU, Tyumen;

Sokhoshko S.K., Doktor Sains Teknikal, Profesor, Profesor Jabatan Pembangunan dan Operasi Medan Minyak dan Gas, Institut Geologi dan Pengeluaran Minyak dan Gas, FGBOU TyumGNGU, Tyumen.

Rujukan bibliografi

Kementerian Pendidikan dan Sains Persekutuan Rusia

Universiti Minyak dan Gas Negeri Rusia dinamakan sempena I.M. Gubkina

Fakulti Pembangunan Medan Minyak dan Gas

Jabatan Pembangunan dan Pengendalian Gas dan Gas Kondensat Medan

UJIAN

pada kursus "Pembangunan dan pengendalian medan gas dan kondensat gas"

mengenai topik: "Pengiraan mod operasi teknologi - kadar aliran tanpa air yang mengehadkan pada contoh telaga medan gas Komsomolskoye."

Dilengkapkan oleh A.A. Kibishev

Disemak oleh: Timashev A.N.

Moscow, 2014

• 1. Ciri-ciri geologi dan komersial ringkas lapangan
• 5. Analisis keputusan pengiraan

1. Ciri-ciri geologi dan komersial ringkas lapangan

Medan minyak kondensat gas Komsomolskoye terletak di Daerah Purovsky di Okrug Autonomi Yamalo-Nenets, 45 km di selatan pusat wilayah penempatan Tarko-Sale dan 40 km di timur penempatan Purpe.

Medan terdekat dengan rizab minyak Ust-Kharampurskoye yang diluluskan oleh Jawatankuasa Rizab Negeri USSR (10-15 km ke timur). Novo-Purpeyskoe (100 km ke barat).

Medan itu ditemui pada tahun 1967, pada mulanya sebagai medan gas (C "Enomanian backwater). Sebagai medan minyak ditemui pada tahun 1975. Pada tahun 1980, satu skim pembangunan teknologi telah disediakan, yang pelaksanaannya bermula pada tahun 1986.

Saluran paip gas Urengoy - Novopolotsk yang beroperasi terletak 30 km ke barat lapangan. Laluan kereta api Surgut - Urengoy berjalan 35-40 km ke barat.

Wilayah ini adalah berbukit sedikit (tanda mutlak ditambah 33, ditambah 80 m), dataran berpaya dengan banyak tasik. Rangkaian hidrografi diwakili oleh sungai Pyakupur dan Aivasedapur (anak sungai Pur). Sungai-sungai hanya boleh dilayari semasa banjir musim bunga (Jun), yang berlangsung selama sebulan.

Medan Komsomolskoye terletak dalam struktur P-order - naik berbentuk kubah Pyakupurovsky, yang merupakan sebahagian daripada aci mega Utara.

Pengangkatan berbentuk kubah Pyakupurovskoe ialah zon terangkat dengan bentuk tidak sekata, berorientasikan arah barat daya-timur laut, rumit oleh beberapa peningkatan tempatan bagi perintah III.

Analisis sifat fizikal dan kimia minyak, gas dan air membolehkan anda memilih peralatan lubang bawah yang paling optimum, mod operasi, teknologi penyimpanan dan pengangkutan, jenis operasi untuk merawat zon pembentukan lubang bawah, jumlah cecair yang disuntik dan banyak lagi. .

Sifat fizikokimia minyak dan gas terlarut medan Komsomolskoye dikaji berdasarkan data kajian sampel permukaan dan kedalaman.

Beberapa parameter ditentukan secara langsung di telaga (ukuran tekanan, suhu, dll.) Sampel dianalisis dalam keadaan makmal dalam TCL. LLC "Geochem", LLC "Reagen" Tyumen.

Sampel permukaan diambil dari garis aliran apabila telaga beroperasi dalam mod tertentu. Semua kajian sampel permukaan minyak dan gas telah dijalankan mengikut kaedah yang disediakan oleh Piawaian Negeri.

Semasa penyelidikan, komposisi komponen gas minyak telah dikaji, hasilnya ditunjukkan dalam Jadual 1.

Jadual 1 - Komposisi komponen gas minyak.

Untuk pengiraan rizab, parameter disyorkan yang ditentukan di bawah keadaan standard dan kaedah yang hampir dengan syarat untuk penyahgas minyak di lapangan, iaitu, dengan pemisahan berperingkat. Dalam hal ini, hasil penyiasatan sampel dengan kaedah minyak penyahgasan pembezaan tidak digunakan dalam pengiraan nilai purata.

Sifat minyak juga berubah di sepanjang bahagian. Analisis hasil kajian makmal sampel minyak tidak membenarkan kita membezakan ketetapan yang ketat, bagaimanapun, adalah mungkin untuk mengesan trend utama dalam perubahan sifat minyak. Dengan kedalaman, ketumpatan dan kelikatan minyak cenderung berkurangan, kecenderungan yang sama kekal untuk kandungan tar.

Keterlarutan gas dalam air jauh lebih rendah daripada minyak. Dengan peningkatan kemasinan air, keterlarutan gas dalam air berkurangan.

Jadual 2 - Komposisi kimia air pembentukan.

2. Reka bentuk telaga untuk ladang yang terdedah kepada air pembentukan

Dalam telaga gas, pemeluwapan air wap dari gas dan aliran air ke dasar telaga dari pembentukan boleh berlaku. Dalam telaga kondensat gas, bendalir ini ditambah dengan kondensat hidrokarbon yang berasal dari pembentukan dan terbentuk dalam lubang telaga. Dalam tempoh awal pembangunan takungan, pada kadar aliran gas yang tinggi di dasar telaga dan sejumlah kecil cecair, ia hampir sepenuhnya dibawa ke permukaan. Apabila kadar aliran gas di lubang bawah berkurangan dan kadar aliran cecair yang memasuki lubang bawah meningkat disebabkan oleh pembanjiran interlayer telap dan peningkatan dalam ketepuan kondensat isipadu medium berliang, penyingkiran sepenuhnya cecair dari telaga adalah tidak dipastikan, dan lajur cecair terkumpul di lubang bawah. Ia meningkatkan tekanan belakang pada pembentukan, membawa kepada penurunan ketara dalam kadar pengeluaran, pemberhentian aliran gas dari lapisan kebolehtelapan rendah dan juga penutupan sepenuhnya telaga.

Adalah mungkin untuk menghalang aliran cecair ke dalam telaga dengan mengekalkan keadaan untuk pengekstrakan gas di bahagian bawah telaga, di mana tiada pemeluwapan air dan hidrokarbon cecair di zon pembentukan lubang bawah, menghalang penembusan air bawah. kon atau lidah air tepi ke dalam perigi. Di samping itu, adalah mungkin untuk menghalang air daripada memasuki telaga dengan mengasingkan air luar dan air pembentukan.

Cecair lubang gali dikeluarkan secara berterusan atau berkala. Penyingkiran berterusan cecair dari telaga dilakukan dengan mengendalikannya pada kelajuan yang memastikan penyingkiran cecair dari lubang bawah ke dalam pemisah permukaan, dengan mengeluarkan cecair melalui sifon atau paip mengalir yang diturunkan ke dalam telaga menggunakan lif gas, lif pelocok atau mengepam keluar. bendalir dengan pam lubang bawah.

Penyingkiran cecair berkala boleh dilakukan dengan menutup telaga untuk menyerap cecair melalui pembentukan, meniup telaga ke atmosfera melalui sifon atau paip aliran tanpa mengepam atau dengan mengepam surfaktan (agen berbuih) ke bahagian bawah telaga.

Pilihan kaedah untuk mengeluarkan cecair dari bahagian bawah telaga bergantung pada ciri geologi dan pengeluaran takungan tepu gas, reka bentuk telaga, kualiti penyimenan anulus, tempoh pembangunan takungan, serta jumlah dan sebab bendalir masuk ke dalam telaga. Pelepasan cecair minimum di zon pembentukan lubang bawah dan di bahagian bawah telaga boleh dipastikan dengan melaraskan tekanan dan suhu lubang bawah. Jumlah air dan kondensat yang dibebaskan daripada gas di lubang bawah telaga pada tekanan dan suhu lubang bawah ditentukan oleh lengkung kapasiti lembapan gas dan isoterma pemeluwapan.

Untuk mengelakkan terobosan kon air bawah ke dalam telaga gas, ia dikendalikan pada mengehadkan kadar aliran tanpa air, ditentukan secara teori atau oleh kajian khas.

Air luar dan air formasi diasingkan dengan suntikan buburan simen di bawah tekanan. Semasa operasi ini, formasi galas gas diasingkan daripada yang disiram oleh pembungkus. Di kemudahan penyimpanan gas bawah tanah, kaedah telah dibangunkan untuk mengasingkan lapisan potongan air dengan menyuntik surfaktan ke dalamnya, yang menghalang air daripada memasuki telaga. Ujian perintis telah menunjukkan bahawa untuk mendapatkan buih yang stabil, "kepekatan agen berbuih" (dari segi bahan aktif) harus diambil bersamaan dengan 1.5-2% daripada jumlah cecair yang disuntik, dan penstabil buih - 0.5 -1%. Untuk mencampurkan surfaktan dan udara di permukaan, peranti khas digunakan - aerator (daripada jenis "paip berlubang dalam paip"). Udara dipam melalui paip cawangan berlubang oleh pemampat mengikut a yang diberikan, larutan surfaktan akueus dipam ke dalam paip luar dengan pam dengan kadar aliran 2-3 l / s.

Keberkesanan kaedah penyingkiran cecair dibuktikan oleh kajian khas telaga dan pengiraan teknikal dan ekonomi. Untuk menyerap cecair melalui pembentukan, telaga dihentikan selama 2-4 jam.Kadar pengeluaran telaga selepas peningkatan permulaan, bagaimanapun, mereka tidak selalu mengimbangi kerugian dalam pengeluaran gas akibat masa henti telaga. Oleh kerana lajur cecair tidak selalu masuk ke dalam takungan, dan pada tekanan rendah, aliran masuk gas mungkin tidak diteruskan, kaedah ini jarang digunakan. Menyambung telaga ke rangkaian pengumpulan gas bertekanan rendah membolehkan operasi telaga potong air, mengasingkan air daripada gas dan menggunakan gas tekanan rendah untuk masa yang lama. Telaga ditiup ke atmosfera dalam masa 15-30 minit. Pada masa yang sama, halaju gas di lubang bawah harus mencapai 3-6 m / s. Kaedahnya mudah dan digunakan jika kadar pengeluaran dipulihkan untuk masa yang lama (beberapa hari). Walau bagaimanapun, kaedah ini mempunyai banyak kelemahan: cecair dari lubang bawah tidak dikeluarkan sepenuhnya, peningkatan pengeluaran pada pembentukan membawa kepada kemasukan intensif bahagian air baru, pemusnahan pembentukan, pembentukan palam pasir, pencemaran alam sekitar , dan kerugian gas.

Tiupan telaga secara berkala melalui tiub dengan diameter 63-76 mm atau melalui paip sifon yang diturunkan khas dengan diameter 25-37 mm dilakukan dalam tiga cara: secara manual atau dengan mesin automatik yang dipasang di permukaan atau di bahagian bawah telaga. baiklah. Kaedah ini berbeza daripada meniup ke atmosfera kerana ia digunakan hanya selepas lajur cecair tertentu telah terkumpul di lubang bawah.

Gas dari telaga, bersama-sama dengan cecair, memasuki manifold pengumpul gas tekanan rendah, dipisahkan daripada air dalam pemisah dan dimampatkan atau dibakar dalam suar. Mesin yang dipasang di kepala telaga secara berkala membuka injap pada talian kerja. Automatik menerima arahan untuk melakukan ini apabila ia meningkat kepada perbezaan tekanan yang telah ditetapkan antara anulus dan tekanan talian kerja. Magnitud penurunan ini bergantung pada ketinggian lajur cecair dalam tiub.

Mesin yang dipasang di bahagian bawah juga beroperasi pada ketinggian tertentu lajur cecair. Pasang satu injap pada salur masuk ke tiub atau beberapa injap angkat gas permulaan di bahagian bawah tiub.

Untuk mengumpul cecair di lubang bawah, pemisahan lubang bawah aliran gas-cecair boleh digunakan. Kaedah pengasingan dengan pengepaman cecair seterusnya ke ufuk asas telah diuji selepas kajian makmal awal di telaga No. 408 dan 328 dari padang Korobkovskoye. Dengan kaedah ini, kehilangan tekanan hidraulik dalam lubang telaga dan kos mengumpul dan melupuskan air pembentukan berkurangan dengan ketara.

Penyingkiran cecair berkala juga boleh dilakukan apabila surfaktan dibekalkan ke dasar telaga. Apabila air bersentuhan dengan agen tiupan dan gas menggelegak melalui ruang cecair, buih terbentuk. Oleh kerana ketumpatan buih jauh lebih rendah daripada ketumpatan air, walaupun halaju gas yang agak rendah (0.2-0.5 m / s) memastikan penyingkiran jisim berbuih ke permukaan.

Apabila mineralisasi air kurang daripada 3-4 g / l, larutan sulfonol berair 3-5% digunakan, dengan mineralisasi tinggi (sehingga 15-20 g / l), garam natrium asid sulfonik digunakan. Surfaktan cecair secara berkala disuntik ke dalam telaga, dan dari surfaktan pepejal (serbuk "Don", "Ladoga", Trialon, dll.) Butiran dengan diameter 1.5-2 cm atau rod 60-80 cm panjang dibuat, yang kemudiannya disuap ke dasar telaga.

Untuk telaga dengan aliran masuk air sehingga 200 l / hari, disyorkan untuk menyuntik sehingga 4 g bahan surfaktan aktif setiap 1 l air; dalam telaga dengan aliran masuk sehingga 10 t / hari, jumlah ini berkurangan.

Pengenalan sehingga 300-400 liter larutan sulfonol atau serbuk Novost di telaga individu ladang Maikop membawa kepada peningkatan kadar pengeluaran sebanyak 1.5-2.5 kali berbanding dengan yang awal, tempoh kesannya mencapai 10-15 hari . Kehadiran kondensat dalam cecair mengurangkan aktiviti surfaktan sebanyak 10-30%, dan jika terdapat lebih banyak kondensat daripada air, tiada buih terbentuk. Di bawah keadaan ini, surfaktan khas digunakan.

Penyingkiran cecair berterusan dari lubang bawah berlaku pada halaju gas tertentu, memastikan pembentukan aliran dua fasa titisan. Adalah diketahui bahawa keadaan ini disediakan pada halaju gas lebih daripada 5 m / s dalam rentetan paip dengan diameter 63-76 mm pada kedalaman telaga sehingga 2500 m.

Penyingkiran cecair berterusan digunakan dalam kes di mana air pembentukan terus mengalir ke dasar telaga. Diameter tali tiub dipilih untuk mendapatkan kadar aliran yang memastikan penyingkiran cecair dari dasar telaga. Apabila bertukar kepada diameter paip yang lebih kecil, rintangan hidraulik meningkat. Oleh itu, peralihan kepada diameter yang lebih kecil adalah berkesan jika kehilangan tekanan akibat geseran adalah kurang daripada tekanan belakang pada pembentukan lajur cecair, yang tidak dikeluarkan dari lubang bawah.

Sistem pengangkat gas dengan injap lubang bawah berjaya digunakan untuk mengeluarkan cecair dari lubang bawah. Gas diambil melalui ruang anulus, dan cecair dikeluarkan melalui tiub, di mana injap angkat gas permulaan dan lubang bawah dipasang. Injap digerakkan oleh daya mampatan spring dan perbezaan tekanan yang dicipta oleh lajur cecair dalam tiub dan dalam anulus (ke bawah), serta daya yang disebabkan oleh tekanan dalam anulus (atas). Pada tahap reka bentuk cecair dalam anulus, nisbah daya bertindak menjadi sedemikian rupa sehingga injap terbuka dan cecair memasuki tiub dan kemudian ke atmosfera atau ke dalam pemisah. Selepas paras cecair dalam anulus telah menurun kepada nilai yang telah ditetapkan, injap masuk ditutup. Bendalir terkumpul di dalam tiub sehingga injap mula angkat gas diaktifkan. Apabila yang terakhir dibuka, gas dari anulus memasuki tiub dan membawa cecair ke permukaan. Selepas paras cecair dalam tiub telah menurun, injap permulaan ditutup, dan cecair sekali lagi terkumpul di dalam paip kerana memintas dari anulus.

Dalam telaga kondensat gas dan gas, lif pelocok jenis "injap terbang" digunakan. Pengehad paip dipasang di bahagian bawah tali tiub, dan penyerap hentak atas dipasang pada pokok Krismas. bertindak sebagai " omboh".

Amalan operasi telah menetapkan kelajuan angkat optimum (1-3 m / s) dan jatuh (2-5 m / s) pelocok. Pada halaju gas pada kasut melebihi 2 m / s, lif pelocok berterusan digunakan.

Pada tekanan takungan rendah dalam telaga sehingga 2500 m dalam, unit pengepaman lubang bawah digunakan. Dalam kes ini, penyingkiran cecair tidak bergantung pada halaju gas * dan boleh dijalankan sehingga akhir pembangunan takungan dengan penurunan tekanan kepala telaga kepada 0.2-0.4 MPa. Oleh itu, unit pengepaman lubang bawah digunakan dalam keadaan apabila kaedah penyingkiran cecair lain tidak boleh digunakan sama sekali atau kecekapannya menurun secara mendadak.

Pam lubang bawah dipasang pada tiub, dan gas ditarik melalui anulus. Untuk mengecualikan aliran gas ke pengambilan pam, ia diletakkan di bawah zon perforasi di bawah paras penampan cecair atau di atas injap lubang bawah, yang hanya mengalirkan cecair ke dalam tiub.

anisotropi kadar pengeluaran telaga medan

3. Mod teknologi operasi telaga, sebab untuk mengehadkan kadar pengeluaran

Mod teknologi operasi telaga reka bentuk adalah salah satu keputusan paling penting yang dibuat oleh pereka bentuk. Mod teknologi operasi, bersama-sama dengan jenis telaga (menegak atau mendatar), menentukan bilangan mereka, oleh itu, paip tanah, dan akhirnya, pelaburan modal untuk pembangunan lapangan dengan pengekstrakan yang diberikan dari takungan. Sukar untuk mencari masalah reka bentuk yang akan mempunyai, seperti mod teknologi, penyelesaian multivariate dan subjektif semata-mata.

Rejim teknologi ialah keadaan khusus untuk pergerakan gas di dalam takungan, zon lubang bawah dan telaga, dicirikan oleh kadar aliran dan tekanan lubang bawah (kecerunan tekanan) dan ditentukan oleh beberapa kekangan semula jadi.

Sehingga kini, 6 kriteria telah dikenal pasti, pematuhan yang memungkinkan untuk mengawal operasi telaga yang stabil.Kriteria ini adalah ungkapan matematik untuk mengambil kira pengaruh pelbagai kumpulan faktor pada mod operasi. Pengaruh terbesar ke atas mod operasi telaga diberikan oleh:

Ubah bentuk medium berliang semasa penciptaan penarikan ketara pada pembentukan, membawa kepada penurunan kebolehtelapan zon lubang bawah, terutamanya dalam pembentukan berliang yang retak;

Kemusnahan zon lubang bawah apabila membuka takungan yang tidak stabil, stabil dan lemah bersimen;

Pembentukan palam pasir-cecair semasa operasi telaga dan kesannya pada mod operasi yang dipilih;

Pembentukan hidrat di zon lubang bawah dan di lubang telaga;

Penyiraman telaga dengan air bawah;

Kakisan peralatan lubang bawah semasa operasi;

Menghubungkan telaga ke komuniti takungan;

Pembukaan lapisan medan berbilang lapisan, dengan mengambil kira kehadiran sambungan hidrodinamik antara interlayer, dsb.

Semua faktor ini dan faktor lain dinyatakan oleh kriteria berikut, yang kelihatan seperti:

dP / dR = Const - kecerunan malar yang mana telaga mesti dikendalikan;

DP = Ppl (t) - Pz (t) = Const - pengeluaran tekanan malar;

Pz (t) = Const - tekanan malar lubang bawah;

Q (t) = Const - kadar aliran malar;

Py (t) = Const - tekanan kepala telaga malar;

x (t) = Const - kadar aliran malar.

Untuk mana-mana bidang, apabila mewajarkan mod operasi teknologi, satu (sangat jarang dua) daripada kriteria ini harus dipilih.

Apabila memilih mod teknologi operasi telaga medan yang diunjurkan, tanpa mengira kriteria apa yang akan diterima sebagai yang utama yang menentukan mod operasi, prinsip berikut mesti dipatuhi:

Kesempurnaan perakaunan untuk ciri geologi deposit, sifat bendalir yang menepu medium berliang;

Pematuhan dengan keperluan undang-undang mengenai perlindungan alam sekitar dan sumber asli hidrokarbon, gas, kondensat dan minyak;

Jaminan penuh kebolehpercayaan sistem "takungan - permulaan saluran paip gas" semasa pembangunan deposit;

Pertimbangan maksimum kemungkinan menghapuskan semua faktor yang mengehadkan produktiviti telaga;

Perubahan tepat pada masanya bagi mod yang telah ditetapkan sebelum ini yang tidak sesuai pada peringkat pembangunan lapangan ini;

Memastikan jumlah pengeluaran gas, kondensat dan minyak yang dirancang dengan pelaburan modal minimum dan kos operasi serta operasi yang stabil bagi keseluruhan sistem "talian paip gas takungan".

Untuk memilih kriteria untuk mod teknologi operasi telaga, pertama sekali adalah perlu untuk mewujudkan faktor penentu atau sekumpulan faktor untuk mewajarkan cara operasi telaga yang dirancang. Dalam kes ini, pereka bentuk harus memberi perhatian khusus kepada kehadiran air bawah, multilayer dan kehadiran sambungan hidrodinamik antara lapisan, kepada parameter anisotropi, kepada kehadiran skrin litologi di atas kawasan deposit, untuk kedekatan perairan litar, dengan rizab dan kebolehtelapan interlayer sangat telap berkuasa rendah (takungan super), kepada interlayer kestabilan, dengan magnitud kecerunan yang mengehadkan, dari mana pemusnahan pembentukan bermula, kepada tekanan dan suhu dalam sistem "takungan-UKPG", kepada perubahan sifat gas dan cecair daripada tekanan, kepada paip dan kepada keadaan pengeringan gas, dsb.

4. Pengiraan kadar pengeluaran telaga tanpa air, pergantungan kadar pengeluaran pada tahap penembusan takungan, parameter anisotropi

Dalam kebanyakan formasi galas gas, kebolehtelapan menegak dan mendatar berbeza, dan, sebagai peraturan, kebolehtelapan menegak k adalah lebih rendah daripada k g mendatar. Kebolehtelapan menegak yang rendah mengurangkan risiko menyiram telaga gas yang telah menembusi formasi anisotropik dengan bahagian bawah air semasa operasi mereka. Walau bagaimanapun, dengan kebolehtelapan menegak yang rendah, ia juga sukar untuk mengalirkan gas dari bahagian bawah ke kawasan pengaruh ketidaksempurnaan telaga dari segi tahap penembusan. Hubungan matematik yang tepat antara parameter anisotropi dan nilai pengeluaran yang dibenarkan apabila telaga menembusi pembentukan anisotropik dengan air dasar belum dipastikan. Penggunaan kaedah untuk menentukan Q pr, yang dibangunkan untuk pembentukan isotropik, membawa kepada ralat yang ketara.

Algoritma penyelesaian:

1. Tentukan parameter kritikal gas:

2. Tentukan faktor kebolehmampatan super dalam keadaan takungan:

3. Tentukan ketumpatan gas di bawah keadaan standard dan kemudian di bawah keadaan takungan:

4. Cari ketinggian lajur air terhasil yang diperlukan untuk mencipta tekanan 0.1 MPa:

5. Tentukan pekali a * dan b *:

6. Tentukan jejari purata:

7. Cari pekali D:

8. Tentukan pekali K o, Q * dan kadar aliran tanpa air maksimum Q pr.tanpa. bergantung pada tahap penembusan takungan h dan untuk dua nilai parameter anisotropi yang berbeza:

Data awal:

Jadual 1 - Data awal untuk mengira rejim anhydrous.

Jadual 4 - Pengiraan rejim anhydrous.

5. Analisis keputusan pengiraan

Hasil daripada pengiraan rejim anhydrous untuk tahap penembusan takungan yang berbeza dan dengan nilai parameter anisotropi bersamaan dengan 0.03 dan 0.003, saya memperoleh kebergantungan berikut:

Rajah 1 - Kebergantungan kadar aliran kontang yang mengehadkan pada tahap pembukaan untuk dua nilai parameter anisotropi: 0.03 dan 0.003.

Dapat disimpulkan bahawa nilai pembukaan optimum ialah 0.72 dalam kedua-dua kes. Dalam kes ini, kadar pengeluaran yang lebih tinggi akan berada pada nilai anisotropi yang lebih tinggi, iaitu pada nisbah kebolehtelapan menegak kepada mendatar yang lebih tinggi.

Bibliografi

1. "Arahan untuk kajian komprehensif telaga kondensat gas dan gas." M: Nedra, 1980. Disunting oleh GA Zotov. ZS Aliev.

2. Ermilov OM, Remizov VV, Shirkovsky AI, Chugunov L.S. "Fizik Takungan, Pengeluaran dan Penyimpanan Gas Bawah Tanah". M. Sains, 1996

3. Aliev Z.S., Bondarenko V.V. Garis panduan untuk reka bentuk pembangunan medan gas dan gas-minyak. Pechora .: Masa Pechora, 2002 - 896 p.

Dokumen yang serupa

Lokasi geografi, struktur geologi, kandungan gas lapangan. Analisis penunjuk prestasi stok telaga. Pengiraan rejim suhu untuk mengenal pasti kadar aliran, di mana hidrat tidak akan terbentuk di bahagian bawah dan sepanjang lubang telaga.

tesis, ditambah 04/13/2015


Gambar rajah telaga pengeluaran. Kerja yang dijalankan semasa pembangunannya. Sumber tenaga takungan dan cara penyaliran takungan gas. Kadar aliran purata mengikut kaedah operasi telaga. Peralatan tenggelam dan permukaan. Keadaan minyak komoditi.

ujian, ditambah 06/05/2013


Ciri geologi dan fizikal objek. Projek pembangunan untuk bahagian medan Sutorminskoye menggunakan kaedah minyak Giprovostok. Skim penempatan telaga, nilai kadar aliran segera telaga. Pengiraan pergantungan bahagian minyak dalam pengeluaran telaga.

kertas penggal ditambah 01/13/2011


Analisis kebolehpercayaan rizab gas; stok perigi, pengeluaran tahunan dari ladang, keadaan pemotongan air. Pengiraan penunjuk pembangunan medan untuk penyusutan semasa operasi teknologi telaga dengan pengeluaran berterusan.

kertas penggal ditambah 27/11/2013


Penentuan bilangan telaga yang diperlukan untuk medan gas. Kaedah sumber dan tenggelam. Analisis pergantungan kadar aliran telaga gas pada koordinatnya dalam sektor. Pengagihan tekanan sepanjang sinar yang melalui bahagian atas sektor, pusat telaga.

kertas penggal, ditambah 03/12/2015


Penerangan tentang struktur geologi deposit. Sifat fizikal dan kimia serta komposisi gas bebas. Pengiraan jumlah perencat hidrat untuk proses pengekstrakannya. Mod teknologi baik. Pengiraan rizab takungan gas.

tesis, ditambah 09/29/2014


Kaedah untuk mengira tempoh operasi tanpa air telaga dengan mengambil kira sifat sebenar kepelbagaian gas dan takungan. Pemulihan kondensat gas mendapan dengan air dasar. Dinamik pengeluaran gas kumulatif dan pencerobohan air ke dalam takungan medan Srednebotuobinskoye.

kertas penggal, ditambah 17/06/2014


Ciri-ciri geologi dan medan medan minyak Samotlor. Tektonik dan stratigrafi bahagian. Komposisi dan sifat batuan strata produktif. Peringkat pembangunan lapangan, kaedah eksploitasi dan pengukuran telaga. Penyediaan minyak di lapangan.

laporan amalan, ditambah 12/08/2015


Pemilihan peralatan dan pemilihan pemasangan unit pam emparan untuk operasi telaga lapangan. Memeriksa dimensi diametrik peralatan tenggelam, parameter pengubah dan stesen kawalan. Penerangan mengenai reka bentuk motor elektrik.

kertas penggal, ditambah 24/06/2011


Pengagihan tekanan dalam bahagian gas. Persamaan Bernoulli untuk aliran bendalir likat. Graf pergantungan kadar aliran telaga dan tekanan anulus pada kebolehtelapan zon anulus dalam. Formula Dupuis untuk penapisan keadaan mantap dalam takungan homogen.

Bekerja pada penciptaan telaga di kawasan bersebelahan menyediakan untuk penggerudian, menguatkan kepala. Setelah selesai, syarikat yang melaksanakan perintah itu menyediakan dokumen untuk telaga itu. Pasport menunjukkan parameter struktur, ciri, ukuran dan pengiraan telaga.

Prosedur pengiraan telaga

Pekerja syarikat merangka protokol pemeriksaan dan tindakan pemindahan untuk digunakan.

Prosedurnya adalah wajib, kerana ia memungkinkan untuk mendapatkan pengesahan dokumentari tentang kebolehgunaan struktur, kemungkinan untuk menggunakannya.

Parameter geologi dan ciri teknologi dimasukkan ke dalam dokumentasi:

Untuk menyemak ketepatan pengiraan, percubaan mengepam air dimulakan pada kuasa pam yang tinggi. Ini membolehkan anda meningkatkan dinamik prestasi.

Dalam amalan, formula kedua digunakan untuk ketepatan pengiraan. Selepas menerima nilai kadar aliran, penunjuk purata ditentukan, yang membolehkan anda menentukan dengan tepat peningkatan produktiviti dengan peningkatan dinamik sebanyak 1 m.

Formula pengiraan:

Doud= D2 - D1 / H2 - H1

• Dud - debit khusus;
• D1, H1 - penunjuk ujian pertama;
• D2, H2 - penunjuk ujian kedua.

Hanya dengan bantuan pengiraan, ketepatan penyelidikan dan penggerudian pengambilan air disahkan.

Ciri reka bentuk dalam amalan

Berkenalan dengan kaedah pengiraan telaga pengambilan air menimbulkan persoalan - mengapa pengetahuan ini diperlukan untuk pengguna biasa pengambilan air? Adalah penting untuk memahami di sini bahawa kehilangan bendalir adalah cara bersatu untuk menilai prestasi telaga untuk memenuhi keperluan penduduk untuk air sebelum menandatangani sijil penerimaan.

Untuk mengelakkan masalah lanjut, teruskan seperti berikut:

1. Pengiraan dijalankan dengan mengambil kira bilangan penghuni rumah tersebut. Purata penggunaan air ialah 200 liter seorang. Ini ditambah kepada kos keperluan isi rumah dan penggunaan teknikal. Apabila mengira untuk keluarga 4 orang, kami mendapat penggunaan air tertinggi iaitu 2.3 meter padu / jam.
2. Dalam proses merangka kontrak, projek mengambil nilai produktiviti pengambilan air pada tahap tidak kurang daripada 2.5 - 3 m 3 / j.
3. Selepas menyelesaikan kerja dan mengira paras telaga, mereka mengepam air, mengukur dinamik dan menentukan kehilangan air pada kadar aliran tertinggi pam rumah.

Masalah boleh timbul pada tahap pengiraan kadar alir telaga untuk air dalam proses kawalan pam oleh pam milik syarikat kontraktor.

Detik yang menentukan kadar mengisi telaga dengan air:

1. Isipadu lapisan air;
2. Kelajuan penurunannya;
3. Kedalaman air bawah tanah dan paras berubah bergantung pada musim.

Perigi dengan produktiviti pengambilan air kurang daripada 20 m 3 / hari dianggap tidak produktif.

Sebab kadar pengeluaran rendah:

• ciri keadaan hidrogeologi kawasan itu;
• perubahan bergantung pada musim;
• penyumbatan penapis;
• penyumbatan dalam paip yang membekalkan air ke bahagian atas atau penyusutannya;
• haus dan lusuh semula jadi pam.

Jika, selepas meletakkan telaga beroperasi, masalah ditemui, ini menunjukkan bahawa terdapat ralat pada peringkat pengiraan parameter. Oleh itu, peringkat ini adalah antara yang paling penting yang tidak boleh diabaikan.

Untuk meningkatkan produktiviti pengambilan air, kedalaman telaga ditambah untuk membuka lapisan air tambahan.

Juga, mereka menggunakan kaedah mengepam air secara empirik, menggunakan kesan kimia dan mekanikal pada lapisan air, atau memindahkan telaga ke tempat lain.

Elemen utama sistem bekalan air ialah sumber bekalan air. Untuk sistem autonomi dalam isi rumah persendirian, dacha atau ladang, telaga atau telaga digunakan sebagai sumber. Prinsip bekalan air adalah mudah: akuifer mengisi mereka dengan air, yang dipam kepada pengguna. Semasa operasi jangka panjang pam, walau apa pun kuasanya, ia tidak dapat membekalkan lebih banyak air daripada yang diberikan oleh pembawa air ke dalam paip.

Mana-mana sumber mempunyai isipadu air yang terhad yang boleh diberikan kepada pengguna setiap unit masa.

Definisi kadar

Selepas penggerudian, organisasi yang menjalankan kerja menyediakan laporan ujian, atau sijil untuk telaga, di mana semua parameter yang diperlukan dimasukkan. Walau bagaimanapun, apabila menggerudi untuk isi rumah, kontraktor sering memasukkan anggaran pada pasport.

Anda boleh menyemak semula ketepatan maklumat atau mengira kadar aliran telaga anda dengan tangan anda sendiri.

Dinamik, statik dan ketinggian lajur air

Sebelum meneruskan pengukuran, anda perlu memahami apakah paras air statik dan dinamik di dalam telaga, serta ketinggian lajur air dalam tali telaga. Pengukuran parameter ini diperlukan bukan sahaja untuk mengira produktiviti telaga, tetapi juga untuk memilih unit pam yang betul untuk sistem bekalan air.

• Tahap statik ialah ketinggian lajur air apabila tiada pengambilan air. Bergantung pada tekanan in-situ dan ditetapkan semasa waktu henti (biasanya sekurang-kurangnya satu jam);
• Tahap dinamik - keadaan mantap air semasa pengambilan air, iaitu, apabila aliran masuk cecair sama dengan aliran keluar;
• Ketinggian lajur ialah perbezaan antara kedalaman lubang gerudi dan paras statik.

Dinamik dan statik diukur dalam meter dari tanah, dan ketinggian lajur dari bahagian bawah telaga

Anda boleh mengambil ukuran menggunakan:

• Tolok aras elektrik;
• Elektrod yang membuat sentuhan apabila berinteraksi dengan air;
• Beban biasa yang diikat pada tali.

Penentuan prestasi pam

Apabila mengira kadar aliran, adalah perlu untuk mengetahui prestasi pam semasa mengepam. Untuk melakukan ini, anda boleh menggunakan kaedah berikut:

• Lihat data meter aliran atau kaunter;
• Berkenalan dengan pasport pam dan ketahui prestasi di tempat operasi;
• Kira anggaran kadar aliran mengikut tekanan air.

Dalam kes kedua, adalah perlu untuk memasang paip dengan diameter yang lebih kecil dalam kedudukan mendatar di saluran keluar paip riser. Dan buat ukuran berikut:

• Panjang paip (min 1.5 m) dan diameternya;
• Ketinggian dari tanah ke tengah paip;
• Panjang jet dari hujung paip ke titik hentaman di atas tanah.

Selepas menerima data, anda perlu membandingkannya pada rajah.

Pengukuran tahap dinamik dan kadar aliran telaga mesti dilakukan dengan pam dengan kapasiti tidak kurang anggaran aliran air puncak anda.

Pengiraan yang dipermudahkan

Kadar aliran telaga ialah nisbah hasil kadar pengepaman dan ketinggian lajur air kepada perbezaan antara paras air dinamik dan statik. Untuk menentukan kadar aliran telaga, formula berikut digunakan:

Dt = (V / (Hdin-Nst)) * Hv, di mana

• Dt ialah debit yang diperlukan;
• V ialah isipadu cecair yang dipam keluar;
• HDin - tahap dinamik;
• Hst - tahap statik;
• Нв ialah ketinggian lajur air.

Sebagai contoh, kita mempunyai telaga sedalam 60 meter; yang statiknya ialah 40 meter; tahap dinamik semasa operasi pam dengan kapasiti 3 meter padu / jam telah ditubuhkan pada sekitar 47 meter.

Jumlah, kadar pengeluaran ialah: Dt = (3 / (47-40)) * 20 = 8.57 meter padu / jam.

Kaedah pengukuran yang dipermudahkan termasuk mengukur tahap dinamik apabila pam beroperasi pada satu kapasiti, untuk sektor swasta ini mungkin mencukupi, tetapi bukan untuk menentukan gambaran yang tepat.

Kadar aliran tertentu

Dengan peningkatan dalam prestasi pam, tahap dinamik, dan dengan itu kadar aliran sebenar, berkurangan. Oleh itu, pengambilan air dengan lebih tepat mencirikan pekali produktiviti dan kadar aliran tertentu.

Untuk mengira yang terakhir, adalah perlu untuk membuat bukan satu, tetapi dua ukuran tahap dinamik pada penunjuk intensiti pengambilan air yang berbeza.

Kadar aliran khusus telaga - isipadu air yang dihasilkan apabila parasnya berkurangan untuk setiap meter.

Formula mentakrifkannya sebagai nisbah perbezaan antara nilai yang lebih besar dan lebih kecil dari keamatan pengambilan air kepada perbezaan antara nilai kejatuhan dalam lajur air.

Dsp = (V2-V1) / (h2-h1), di mana

• Dsp - kadar aliran tertentu
• V2 - isipadu air yang dipam keluar pada pengambilan air kedua
• V1 - isipadu pam primer
• h2 - penurunan paras air pada pengambilan air kedua
• h1 - tahap penurunan pada pengambilan air pertama

Kembali ke telaga bersyarat kami: dengan pengambilan air dengan keamatan 3 meter padu / jam, perbezaan antara dinamik dan statik ialah 7 m; apabila mengukur semula dengan kapasiti pam 6 meter padu / jam, perbezaannya ialah 15 m.

Secara keseluruhan, kadar aliran khusus ialah: Dsp = (6-3) / (15-7) = 0.375 meter padu / jam

Debit sebenar

Pengiraan adalah berdasarkan penunjuk khusus dan jarak dari permukaan bumi ke titik atas zon penapisan, dengan mengambil kira keadaan unit pam tidak akan tenggelam di bawah. Pengiraan ini sepadan dengan realiti sebanyak mungkin.

DT= (Hf-Hst) * Doud, di mana

• Dt - kadar pengeluaran telaga;
• Hf ialah jarak ke permulaan zon penapisan (dalam kes kami, kami akan mengambilnya selama 57 m.);
• Hst - tahap statik;
• Dsp - kadar aliran tertentu.

Secara keseluruhan, kadar pengeluaran sebenar ialah: Dt = (57-40) * 0.375 = 6.375 meter padu / jam.

Seperti yang anda lihat, dalam kes telaga khayalan kami, perbezaan antara ukuran mudah dan seterusnya adalah hampir 2.2 meter padu / jam ke arah penurunan produktiviti.

Pengurangan debit

Semasa operasi, produktiviti telaga mungkin berkurangan, sebab utama penurunan kadar aliran adalah tersumbat, dan untuk meningkatkannya ke tahap sebelumnya, adalah perlu untuk membersihkan penapis.

Lama kelamaan, pendesak pam emparan boleh haus, terutamanya jika perigi anda berada di atas pasir, yang mana prestasinya akan berkurangan.

Walau bagaimanapun, pembersihan mungkin tidak membantu jika anda pada mulanya mempunyai telaga air aliran rendah. Sebab untuk ini adalah berbeza: diameter paip pengeluaran tidak mencukupi, ia melepasi akuifer, atau ia mengandungi sedikit kelembapan.