Un article intéressant dans le magazine Radio, numéro 10, 1983. Haut-parleur avec Efficacité accrue Section reproduction sonore.

Conformément à GOST 24307-80 (article CMEA 1356-75) et à la norme DIN 45500 pour les enceintes haute fidélité de la catégorie Hi-Fi, la puissance dite de fonctionnement est en outre indiquée (puissance créant une pression acoustique nominale de 1,2 Pa ou 96 dB à une distance de 1 m). Ce paramètre n'est pas précisé par hasard : il détermine essentiellement l'efficacité du haut-parleur (moins de puissance de fonctionnement correspond à plus haute efficacité) et le niveau auquel la distorsion harmonique est mesurée. Plus la puissance de fonctionnement du haut-parleur est faible par rapport à la puissance nominale, plus l'auditeur l'utilisera facilement. Tout cela a un effet bénéfique sur la qualité sonore, puisqu'on sait que lorsque la tête fonctionne avec une puissance deux à quatre fois inférieure à la puissance nominale, les distorsions non linéaires du signal qu'elle reproduit sont presque réduites de moitié. Les haut-parleurs avec une efficacité accrue grâce à un niveau reproductible maximum plus élevé ont une plage dynamique plus large et une plus grande capacité de surcharge pour les signaux pulsés à des niveaux de volume faibles et moyens.

L'efficacité des haut-parleurs industriels et amateurs destinés à être utilisés dans des équipements radio domestiques de haute qualité est relativement faible. En témoigne la puissance de fonctionnement qui, par exemple, pour des haut-parleurs aussi répandus que les 35AC-1 et 25AC-2 (25AC-9, 25AC-326), est de 16 W, soit respectivement 0,45 et 0,64 de leur puissance nominale. .

Le haut-parleur, dont la description est portée à l'attention des lecteurs, présente une efficacité et une capacité de surcharge accrues (sa puissance de fonctionnement est de 0,16 de la valeur nominale), une large plage dynamique et une réponse en fréquence assez uniforme par rapport aux haut-parleurs ci-dessus.

Principales caractéristiques techniques :

Puissance nominale. W…………25

Puissance maximum. W………35

Nominal résistance électrique, Oh…. 8

Plage efficacement reproductible

fréquences, Hz, avec réponse en fréquence inégale 12 dB………….35 - 22 000

Pression acoustique standard moyenne, Pa……….0,2

Puissance de fonctionnement, W, pas plus…………….4

Fréquences de croisement du filtre, Hz……………….500 et 5000

Dimensions, mm, (hauteur x largeur x profondeur) :

sans unité principale HF…………….740x400x385

avec unité principale HF…………….936 x 400X 475

À en juger par la littérature, tous les experts ne pensent pas que l'utilisation de filtres croisés à réponse de phase linéaire pour les enceintes Hi-Fi soit obligatoire. Cela découle de la déclaration selon laquelle Valeur limite Le retard de groupe peut atteindre 2 ms, ce qui signifie que tout filtre du premier au troisième ordre répond à ces exigences. De là, nous pouvons conclure que la linéarité de la réponse en phase du filtre croisé n'est pas très importante pour les conceptions amateurs. Parallèlement, comme nous le montrerons ci-dessous, il semble à l'auteur qu'il est essentiel de conserver la linéarité de la phase des têtes lors de leur implantation dans un boîtier d'enceinte.

Le schéma de connexion des têtes de haut-parleurs et des filtres croisés est illustré à la Fig. 1. Afin d'améliorer la séparation des bandes, des filtres croisés combinés C2L2C4 (C3L4C6) et C1L1L3C5 avec différentes pentes de réponse en fréquence (18 et 12 dB par octave, respectivement) ont été utilisés. À la fréquence à laquelle les sections basse fréquence et moyenne fréquence se croisent, dans le but de mener des expériences, le commutateur S1 peut activer le filtre de premier ordre C1L1 avec une pente de réponse amplitude-fréquence de 6 dB par octave, qui a un une plus grande linéarité de la réponse en phase. L'ordre du filtre est défini par l'auditeur en fonction du caractère sonore souhaité.

Ce haut-parleur offre la possibilité de rephaser les têtes de chaque bande à l'aide des commutateurs S2 - S4. La position initiale est considérée comme la position dans laquelle les têtes de médium sont allumées en antiphase par rapport aux basses et hautes fréquences. Les bobines de filtre L1 et L2 sont enroulées sur des châssis en matériau isolant d'un diamètre de 60 mm, le bobinage est ordinaire, sa longueur est de 30 mm, le diamètre des joues est de 100 mm. La première bobine contient 196 et la seconde - 235 tours de fil PEV-2 1,84. Les bobines L3 et L4 sont réalisées sur des bâtis d'un diamètre de 24 mm, longueur d'enroulement 12 mm, diamètre de joue 54 mm. La bobine L3 contient 115 et L4 - 98,5 tours de fil PEV-2 1.12.

Les têtes sont contournées avec des circuits RC correctifs. En conséquence, grâce à une adaptation plus complète des têtes avec les filtres croisés, les distorsions harmoniques et d'intermodulation ont été réduites et la linéarité de la réponse en fréquence s'est améliorée. Le haut-parleur comprend également des atténuateurs qui vous permettent d'ajuster la réponse en fréquence de la liaison médium dans une plage de ±4 dB et celle de la liaison HF dans une plage de +6...-2 dB par rapport au niveau indiqué sur l'onglet.

Le haut-parleur est réalisé sous la forme d'un bass reflex. Les têtes basse fréquence sont fixées avec dehors panneau avant 1 dans les évidements sélectionnés au ciseau, de manière à ce que leurs supports de diffuseur soient placés au ras du panneau. Le côté intérieur des trous pour la tête du woofer a été chanfreiné à un angle de 45° sur une profondeur de 10 mm.

Le panneau 4, sur lequel sont installées les têtes moyennes fréquences, est en aluminium d'une épaisseur de 3 mm (vous pouvez utiliser du plastique vinyle, du verre organique ou du polystyrène d'une épaisseur de 3,5 ... 5 mm). Devant ces têtes, un fil d'acier de 4 mm de diamètre en acier est fixé sur la face avant. cadre décoratif, un maillage en nylon (tissu, toile, etc.) est tendu dessus. Une cloison en forme de L (parties 2, 3) en contreplaqué de 10 mm d'épaisseur est installée sur la face arrière des têtes médium, les séparant du volume interne du boîtier de l'enceinte.

Le panneau des têtes haute fréquence est en aluminium d'une épaisseur de 2 mm. Pour éliminer le déphasage dû au placement des centres acoustiques des têtes moyennes et hautes fréquences dans des plans différents, la liaison haute fréquence est réalisée sous la forme d'une unité séparée, composée de quatre têtes 2GD-36 chargées de cornes correspondantes exponentielles. Dans un angle de 90...95° (c'est-à-dire ±45° par rapport à l'axe de la tête), il n'y a pas de diminution notable de la pression acoustique de l'unité haute fréquence. Il est possible de déplacer le bloc en profondeur afin d'obtenir la meilleure linéarité spatiale des caractéristiques de phase des têtes moyennes et hautes fréquences. Les axes des haut-parleurs de fréquence moyenne sont également pivotés (à un angle de 25°), ce qui permet d'élargir leur directivité et d'obtenir une zone d'effet stéréo plus large. Il n'est pas nécessaire de prendre des mesures particulières pour améliorer la linéarité de la réponse en phase du haut-parleur à la fréquence de croisement des haut-parleurs moyennes et basses fréquences, puisque le déplacement possible des centres acoustiques de ces liaisons de 7...15 mm est bien inférieure à la longueur d'onde à la fréquence de croisement (0,68 m à une fréquence de 500 Hz) et le déphasage introduit est donc très faible.

Le boîtier du haut-parleur est constitué de panneaux de particules de 20 mm d'épaisseur. La paroi arrière du boîtier est amovible. Pour remplir le volume interne du boîtier vous aurez besoin de 1300... 1400 g de coton.

Pour éviter l'écaillage des bords de la façade, il est conseillé de la réaliser en contreplaqué de 20 mm d'épaisseur ou en aggloméré plaqué des deux côtés. Toutefois, si des panneaux de particules non plaqués sont utilisés pour réaliser le panneau avant, ils doivent être placés sur les parois du boîtier et non insérés à l'intérieur de celui-ci. Cela augmentera la distance entre les têtes et les bords du panneau avant et empêchera un éventuel écaillage des panneaux de particules.

Le haut-parleur décrit utilise un tunnel bass-reflex de section variable. Comparé aux tunnels de section constante (cylindrique et rectangulaire), il présente de meilleures caractéristiques transitoires à moindre profondeur et ne crée pas de bruits parasites ni de phénomènes de résonance à l'intérieur du tube.

Le tunnel est réglé sur une fréquence de 37 Hz. Il est réalisé en contreplaqué (vous pouvez obtenir des getinaks) de 8 mm d'épaisseur en forme de pyramide tronquée avec une base inférieure mesurant 80x130 mm, un sommet 80x80 mm et une hauteur de 70 mm (les dimensions intérieures sont indiquées partout).

Des aimants en ferrite-baryum de grade 2BA d'un diamètre de 74..85 mm sont collés aux systèmes magnétiques des têtes basse et moyenne fréquence à l'aide de la colle BF-2. De tels aimants sont utilisés dans les têtes 4GD-8E, 4GD-36, 6GD-2, 6GD-6, 10GD-34 et similaires. Les aimants principaux et supplémentaires sont orientés de manière à se repousser et à se coller mutuellement. Ensuite, des capuchons emboutis d'un diamètre de 100 mm (la hauteur dépend de l'épaisseur de l'aimant à coller), en acier St., sont collés sur les aimants supplémentaires. 3 1,5 mm d'épaisseur. Pour cette chanson, bien qu'avec un effet légèrement pire, vous pouvez utiliser des boîtes métalliques de petits pois (« Globe »).

La modification décrite des têtes a permis d'augmenter leur pression acoustique nominale de 15 à 25 %, de réduire le coefficient harmonique aux niveaux de signal faibles et moyens et d'améliorer les caractéristiques transitoires des têtes de milieu de gamme.

Pour améliorer l'amortissement, les diffuseurs des haut-parleurs médiums sont imprégnés d'huile de ricin.

Comme déjà indiqué, des têtes haute fréquence sont installées à l'embouchure des cornes exponentielles dont la section verticale est représentée sur la Fig. 4. Les parois verticales du cornet sont plates, les parois horizontales sont courbes. Les dimensions de la tête de puits sont de 53x36 mm, la sortie - 166x96, la profondeur de la corne - 116 mm. Le pavillon dépasse d'environ 90 mm au-delà du boîtier du haut-parleur. Cette distance est sélectionnée lors de l'écoute de programmes musicaux.

L'utilisation d'un pavillon améliore les caractéristiques de directivité et augmente la pression acoustique sur l'axe de la tête d'environ 2 fois (jusqu'à 0,4 - 0,45 Pa). De ce fait, l'unité haute fréquence, composée de quatre têtes 2GD-36, s'avère équivalente à une tête haute fréquence d'une puissance de 50 W, d'une résistance électrique de 8 Ohms et d'une pression acoustique standard moyenne de 0. 2 Pa. Le haut-parleur peut être utilisé avec divers amplificateurs industriels et amateurs haut de gamme d'une puissance nominale de 8...50 W.

A. Golunchikov

On sait que le degré de fidélité de la reproduction sonore dépend également de la qualité de l'amplificateur de basse et du haut-parleur. Un haut-parleur trois voies de haute qualité est proposé aux radioamateurs. Oya est conçu pour fonctionner avec un amplificateur basse fréquence avec une puissance de canal de 10...25 W et contient des têtes dynamiques à rayonnement direct - basse fréquence 10GD-30, moyenne fréquence 4GD-8E, haute fréquence ZGD-31 et un filtre séparateur. La conception acoustique de la tête basse fréquence est réalisée sur le principe du bass reflex, ce qui a permis d'élargir la bande de fréquences du haut-parleur vers les basses fréquences et de réduire la distorsion à ces fréquences.

Principales caractéristiques techniques

Puissance, W :

• nominale……………12.
• maximum………… 25
• Résistance électrique totale nominale, Ohm…………….. 8
• Plage de fréquence nominale de fonctionnement, Hz, avec réponse en fréquence inégale en pression acoustique ne dépassant pas 12 dB......35...18 000
• Pression acoustique standard moyenne, Pa…..0,15

Fréquences de croisement du filtre, Hz :

• premier …………… 500
• seconde…………….. 5000
• La pente de la caractéristique du filtre aux fréquences de croisement, dB/octave……….. 12
• Dimensions du haut-parleur, mm……. 440X280X263

Le schéma de principe du haut-parleur est présenté sur la Fig. 1. Les bobines de filtre sont enroulées sur des cadres en matériau isolant. Les cadres des bobines L1, L2 sont constitués de tronçons de tuyau en polyéthylène de 36 mm de long et d'un diamètre de 66 mm, sur lesquels sont fixées des joues en contreplaqué de 4 mm d'épaisseur à l'aide de trois vis MZ. Les bobines L3, L4 sont enroulées sur des manchons en carton à partir des éléments 373. Les bobines L1 et L2 contiennent chacune 230 tours de fil PEV-1 1.12, enroulé entre les joues. L'inductance des bobines est de 3,1 mH. Les bobines L3 et L4 sont enroulées en plusieurs couches avec du fil PEV-1 0,86. Nombre de tours - 145, longueur d'enroulement 42 mm, inductance - 0,4 mH. La conception des cadres de bobines est illustrée à la Fig. 2.
Le filtre utilise des condensateurs MBGP avec une tension nominale de 160 V et des résistances PEV-5.

Riz. 1. Circuit haut-parleur

La boîte est en contreplaqué dense de 10 mm d'épaisseur. Les dimensions des parois latérales sont de 440×263 mm et celles des parois inférieure et supérieure de 280×263 mm. La découpe des ébauches de pièces en contreplaqué doit être effectuée avec une scie à dents fines pour éviter les éclats et les fissures aux extrémités. Il est pratique d'utiliser une scie à métaux à cet effet.
Après avoir découpé les flans, recouvrez leurs côtés extérieurs d'un film décoratif ou d'un placage espèces précieuses bois Le film décoratif est collé avec de la colle 88H. Collez les pièces sur les côtés intérieurs avec de la colle époxy. blocs de bois d'une section transversale de 25X20 mm, dont l'emplacement est indiqué sur la Fig. 3. Le panneau avant est collé colle époxyà partir de deux morceaux de contreplaqué de 10 mm d'épaisseur chacun, ayant préalablement découpé des trous pour les têtes et le tunnel bass reflex à la scie sauteuse. La forme et les dimensions des flans et du panneau assemblé lui-même sont illustrées à la Fig. 4.
Les parties de la boîte sont collées ensemble avec de la colle époxy, attachées ensemble avec des cordes, un poids est placé sur le panneau supérieur et laissé pendant 1,5 à 2 jours pour que la colle durcisse complètement. Après cela, les cordes sont retirées, les. La boîte est inspectée et, s'il y a des trous dans les joints, ils sont remplis de colle époxy.
Le tunnel bass reflex d'un diamètre intérieur de 40 mm est collé à partir d'un carton dur épais ou de plusieurs couches de papier Whatman avec de la colle PVA. Épaisseur de paroi 3 mm. Le tunnel est collé sur la façade avec de la colle époxy après réglage du bass reflex, et est fixé avec de la pâte à modeler lors du réglage.

Riz. 2. Conception des cadres de bobines

Riz. 3. Conception du boîtier du haut-parleur

La tête 10GD-30 est installée sur le panneau avant du boîtier depuis l'intérieur, et les têtes 4GD-8E et ZGD-31 sont installées à l'extérieur. La tête 4GD-8E est recouverte d'un capuchon en contreplaqué ou en duralumin. Le volume interne du bonnet est rempli de coton (mais de manière à ce qu'il ne touche pas la membrane oscillante de la tête). Ceci est nécessaire pour que les vibrations de l'air créées par la tête du woofer n'affectent pas le fonctionnement de la tête médium.
Les pièces du filtre de séparation sont montées sur une planche, qui est ensuite fixée au fond de la boîte. La paroi arrière est fixée au boîtier avec des vis. Le fil pour le revêtement et le perçage des têtes est enfilé dans le trou de la paroi arrière et rempli de colle. Pour assurer l’étanchéité de l’installation mur arrière, utiliser du mastic d'étanchéité ou un joint en caoutchouc éponge. La surface intérieure de la boîte est recouverte de caoutchouc mousse de 30 à 40 mm d'épaisseur.
Le bass reflex est ajusté à la fréquence de résonance de la tête 10GD-30 V en plein air. La fréquence de résonance est mesurée par impédance (courbe 1 sur la figure 5). Ensuite, après avoir installé la tête dans le caisson, ils suppriment la dépendance de l'impédance à la fréquence et, en modifiant la longueur du tunnel, s'assurent qu'à la fréquence de résonance de la tête il y a une impédance minimale (courbe 2). Si le minimum de la courbe 2 est situé à gauche de fpe3, alors il faut réduire la longueur du tunnel, et vice versa. Pour ce faire, réalisez un tunnel de longueur évidemment plus grande et, en le raccourcissant, ajustez le bass reflex. Dans le haut-parleur décrit, la longueur du tunnel est de 190 mm. Il convient de noter que si le haut-parleur est fabriqué exactement conformément à la description, le réglage du bass reflex ne sera probablement pas nécessaire. Cela sera nécessaire lorsque le diamètre intérieur du tunnel change de plus de 7...10 % et le volume de la boîte de 10...20 %.

Il est préférable de réaliser un cadre décoratif comme indiqué dans l'article de O. Saltykov « Haut-parleur de petite taille » (voir « Radio », 1977, n° 11, pp. 56, 57).
Lors de l'écoute d'une variété de programmes musicaux, un avantage notable de ce haut-parleur a été noté par rapport à ceux d'usine avec une puissance allant jusqu'à 20 W (10MAS-1, 20AC-1), en particulier aux basses fréquences.

Littérature

Pour aider le radioamateur : Collecte. Vol. 79/B80
F. Boudankov

A.R. Rustamov

L'article donne un aperçu état actuelétudes consacrées à l'analyse des principaux paramètres qui déterminent l'évaluation subjective de la qualité sonore des programmes musicaux dans des espaces clos. L'ouvrage présente les paramètres acoustiques les plus significatifs qui offrent la plus grande corrélation avec les évaluations d'experts. La détermination de ces paramètres est essentielle dans l'art de l'enregistrement de la musique et de la parole et peut contribuer au développement systèmes modernes réalité sonore virtuelle spatiale.

Des recherches scientifiques visant à créer des pièces présentant de bonnes qualités acoustiques sont menées depuis plus d'un siècle. Les résultats les plus significatifs ont été obtenus dans la seconde moitié du XXe siècle, lorsqu'une grande attention a commencé à être accordée à l'identification de critères subjectifs reflétant la perception par l'auditeur de diverses propriétés du champ sonore dans une pièce et à l'établissement de leurs liens avec des caractéristiques mesurées objectivement. Les progrès dans ce domaine ont permis de construire des bâtiments connus pour leur caractère unique solutions architecturales et les excellentes qualités acoustiques des salles, dont le Tanglewood Music Shed aux USA, le Christchurch Town Hall en Nouvelle-Zélande, la salle de concert de Tokio Opera City au Japon, etc.

Grâce aux efforts de scientifiques tels que L. Beranek, M. Barron, G. Marshall, J. Bradley, G. Soulodre, M. Morimoto, D. Gresinger, etc., au cours des dernières décennies, un nombre important de paramètres ont été établis qui reflètent de manière adéquate divers aspects de la perception de la musique et de la parole par l'auditeur dans un espace confiné. Les matériaux obtenus contiennent des informations essentielles, importantes non seulement pour les acoustiques et les architectes, mais aussi pour les musiciens, les ingénieurs du son, les compositeurs, etc.

L'analyse de ce problème a reçu une attention considérable dans les années 70 et 80 dans la littérature nationale. littérature scientifique dans les œuvres de V.V. Furduev 1, L.S. Mankovsky 2, L.I. Makrinenko 3 et autres, mais nouveaux capacités techniques dans l'enregistrement et le traitement des signaux musicaux autorisés pour dernières décennies obtenir des résultats qualitativement nouveaux dans cette direction, qui ne sont pas reflétés dans la littérature nationale. Cet article, ainsi que nos autres travaux 4, visent à combler cette lacune et à fournir les informations les plus pertinentes sur ce sujet à ce jour.

Les paramètres les plus significatifs pour l'évaluation subjective des qualités acoustiques des locaux peuvent actuellement être appelés « impression spatiale », « vitalité », « intimité », « texture », « discernabilité », « plénitude », « intensité sonore », « chaleur ». , « timbre », « balance tonale » et « registre aigu ». Parmi ceux-ci, les quatre premiers sont liés aux caractéristiques spatiales du son. Ils sont discutés dans l’ouvrage de l’auteur4. Cet article examine le deuxième groupe de paramètres de perception subjective associés à d'autres propriétés (non spatiales) du champ sonore dans une pièce, à savoir : « discernabilité », « plénitude », « intensité sonore », « chaleur », « timbre », « balance tonale » et « registre aigu ».

Une discussion détaillée de chacun d’eux est présentée ci-dessous :

Volume. Ce paramètre permet d'évaluer la perception subjective du niveau sonore à une certaine distance d'une source sonore. L'intensité sonore d'un son est évaluée par l'auditeur en fonction de ses attentes. Une pièce peut ainsi être jugée « calme » si le niveau sonore est considéré comme faible pour la distance de l'auditeur à la source, même si le niveau de pression acoustique global peut être assez élevé 5. De plus, la sensibilité du système auditif au niveau de volume dépend de la fréquence. du son évalué. À niveaux de pression acoustique égaux, les sons graves sembleront plus faibles que les sons de moyennes et hautes fréquences.

Pour déterminer l'intensité sonore, le paramètre « intensité sonore » est calculé - G, défini comme le rapport entre la pression acoustique mesurée à une certaine distance d'une source dans le hall et la pression acoustique de la même source mesurée à une distance de 10 m dans un environnement anéchoïque. chambre, c'est-à-dire une pièce, les propriétés réfléchissantes des murs sont minimisées.

Au cours du processus de mesure, la « force sonore » est considérée à deux étapes de l'arrivée du son à l'auditeur et une distinction est faite entre la « force sonore précoce » (G80) et la « force sonore tardive » GL(LATE). Le son précoce comprend le signal direct et les premières réflexions qui atteignent l'auditeur dans les 80 premières ms suivant l'apparition du son. Le son tardif représente toute l’énergie sonore après 80 ms.

Distinction (clarté). Ce paramètre décrit dans quelle mesure un auditeur peut clairement distinguer les sons dans une pièce. La distinction est divisée en « horizontal » et « vertical ». Horizontal fait référence à la discrimination des sons produits séquentiellement. Au sondage vertical simultanément 6.

La visibilité horizontale dépend des propriétés de la salle, du tempo de la représentation et de la position des musiciens par rapport aux auditeurs. Le degré selon lequel une pièce contribue à une bonne « clarté » est déterminé par le coefficient d'audibilité C80, qui est le rapport entre l'énergie du son direct et des premières réflexions (80 premières ms) et l'énergie du son tardif (après 80 ms). La prédominance de l’énergie sonore précoce dans la pièce contribue à une bonne clarté sonore. Mais le manque d'énergie tardive entraîne la perte de qualités telles que la vitalité, la plénitude et l'environnement sonore de l'auditeur. Il est donc nécessaire de maintenir un certain équilibre afin d’obtenir des performances optimales pour le maximum de critères. Valeurs C80 recommandées pour divers types les musiques sont les suivantes : classicisme (Mozart, Haydn) C80 > 1,6 dB ; romantisme (Brahms, Wagner) C80 > 4,6 dB. Pour la musique sacrée, C80 > 5 dB peut être acceptable 7. Il est également recommandé d'utiliser le rapport entre l'intensité sonore précoce G80 (jusqu'à 80 ms) et l'intensité sonore tardive GL(LDTE) en plus des valeurs C80 pour une intensité sonore plus élevée. évaluation détaillée de la clarté 8.

La distinction verticale est également liée aux valeurs C80. L'évaluation de la distinction verticale dépend dans une large mesure des propriétés des résonances propres à la salle, de la manière dont l'espace scénique est agencé et de la manière dont les musiciens y sont positionnés, de la qualité et de la nature de la musique. performance.

La prédominance de l’énergie sonore tardive dans la salle de concert donne à l’auditeur une sensation de « plénitude sonore ». La réverbération comble les espaces entre les notes successives, d’où vient le terme. La sensation la plus vive de plénitude sonore se manifeste dans les locaux du temple avec de hauts plafonds, où le son a la capacité de voyager et de se refléter librement sur une période de temps relativement longue. Les compositeurs et interprètes utilisent cet effet pour concrétiser leurs idées artistiques, ce qui se voit en analysant leur travail.

L'exhaustivité du son dépend du rapport entre l'énergie des sons atteignant l'auditeur 80 ms après l'arrivée du son direct (signal diffus) et l'énergie des sons arrivant dans les 80 premières ms (son direct et premières réflexions) :

L'évaluation de l'ampleur sonore est également liée au temps de réverbération dans la pièce (RT60, temps pendant lequel le niveau de pression acoustique chute de 60 dB) et au temps de réverbération précoce (Early Decay Time, EDT, temps pendant lequel le niveau de pression acoustique chute de 60 dB). le niveau baisse de 10 dB, multiplié par 6), ce qui permet d'évaluer la phase initiale du processus de réverbération. Pendant l'exécution de la musique, chaque son suivant masque l'écho de réverbération des précédents, et seulement Première étape processus de réverbération. Ceci explique pourquoi le temps de réverbération précoce (EDT) reflète mieux la réponse subjective de l'auditeur, et les variations des valeurs de ce paramètre (EDT) sont plus informatives 9.

Le timbre est associé à la propriété des pièces de « colorer » le timbre des sources sonores. Chaque pièce peut être considérée comme un résonateur avec un certain ensemble de fréquences de résonance. La densité du spectre des fréquences de résonance augmente de basses fréquences trop élevé, et leur position sur l'échelle de fréquence dépend de la taille de la pièce : pièce plus grande, plus sa première fréquence de résonance est basse. Dans les petites pièces, les résonances les plus basses et, par conséquent, les plus discrètes se situent dans la gamme de fréquences audibles par l'homme, et donc dans de telles pièces, le son est « coloré » de manière inégale. À mesure que la taille de la pièce augmente, la partie discrète du spectre de fréquence de résonance se déplace en dessous de la plage instruments de musique et des voix. Le son perçu dans de telles pièces n'est coloré que par des résonances densément espacées, et les éventuelles distorsions timbrales peuvent être minimisées.

L’équilibre tonal est l’un des facteurs clés caractérisant la qualité subjective d’une pièce. La balance tonale montre l’équilibre des basses et hautes fréquences dans une pièce. Le cas le plus courant de mauvais équilibre tonal est un excès de graves et/ou un manque d’aigus. Dans de telles pièces, le son est étouffé ; la parole et le chant sont difficiles à percevoir en raison d'une mauvaise intelligibilité.

Dans les travaux de chercheurs étrangers, 10 est recommandé pour mesurer l'équilibre tonal d'une pièce. paramètre spécial« déviation de niveau » (Deviation of Level, DL), dont l'efficacité est confirmée par des méthodes d'expérimentation subjective. Le coefficient d'écart de niveau montre dans quelle mesure le niveau de pression acoustique à différentes fréquences s'écarte de la moyenne dans la plage de 7,5 octaves (6 312 500 Hz).

La chaleur du son est liée à la sensation des composantes basses fréquences du son. « Warm » est une salle dans laquelle les composants graves sont clairement entendus, et en même temps les hautes fréquences ne manquent pas.

Pour évaluer la « chaleur » du son, L. L. Beranek a proposé le paramètre « bass ratio », égal au rapport de la somme des temps de réverbération aux fréquences de 250 Hz et 500 Hz à la somme des temps de réverbération aux fréquences de 500 Hz. et 1000 Hz. Cependant, il a été constaté plus tard que ce coefficient n'avait pas de corrélation claire avec la perception subjective des basses fréquences 11.

Les études les plus productives sur la perception des basses dans une pièce sont celles d’auteurs américains12. Leurs résultats ont montré que la perception des composantes graves est principalement liée au niveau du son tardif des basses fréquences dans la bande d’octave de 125 Hz.

Registre haut. Bien que ce paramètre soit rarement mentionné dans la littérature, des tests subjectifs 12 ont révélé que le degré de saturation du champ sonore en hautes fréquences est le plus corrélé (avec la clarté) avec l'impression globale de l'acoustique de la salle. Les auteurs de l'expérience estiment qu'une corrélation aussi élevée pourrait être due au type d'activité des participants au test. Il s'agissait pour la plupart d'ingénieurs du son professionnels, et il est possible que leur préférence pour des échantillons sonores avec des hautes fréquences plus riches ait été dictée par les paramètres correspondants. tendances modernes dans l'enregistrement sonore. De plus, les auteurs mentionnent que seulement dix personnes ont participé aux tests, et ce nombre n'est pas suffisant pour tirer des conclusions significatives. Il faut cependant distinguer le « registre aigu » du nombre total paramètres subjectifs.

Le « registre aigu » est associé à une énergie sonore tardive à haute fréquence. La plus grande corrélation avec ce critère est le paramètre objectif « coefficient de haute fréquence »12^12, défini comme le rapport entre l'énergie du son tardif (après 80 ms) à haute fréquence (4 kHz) et l'énergie du son tardif à moyenne fréquence. (12kHz).

Conclusion

L'article présentait des paramètres subjectifs d'évaluation des qualités acoustiques des espaces clos, reconnus par la plupart des scientifiques. Bien que les critères présentés dans l'article soient initialement destinés à évaluer directement le champ sonore primaire dans une pièce, ils peuvent également être utilisés en ingénierie du son pour évaluer le champ sonore secondaire lorsque les haut-parleurs émettent un champ primaire enregistré ou un son synthétisé. Bien entendu, en fonction de l'enregistrement, du traitement du son et des conditions d'écoute, les valeurs des paramètres préconisés peuvent être révisées et adaptées à situations spécifiques. Cependant, les bases exposées dans ce travail peuvent servir de point de départ dans la recherche la bonne décision sur la voie de la création d'images sonores naturelles et hautement artistiques.

Remarques

1 Furduev, V.V. Stéréophonie et multicanal systèmes de sonorisation. M. : L'énergie. 1973. 112 p.

2 Mankovsky, V. S. Acoustique des studios et des salles pour la reproduction sonore. M. : Art, 1966. 376 p.

3 Makrinenko, L. I. Acoustique des locaux bâtiments publiques. M. : Stroyizdat, 1986. 174 p.

4 Rustamov, A. R. Formation d'une image sonore artistique prenant en compte les qualités acoustiques d'un espace clos // Vestn. Bachk. unta. 2010. T. 15. N° 3. P. 732735.

5 Barron, M. Acoustique d'auditorium et conception architecturale. Deuxième éd. T&F Books Royaume-Uni, 2009.

6 Beranek, Leo L. Salles de concert et opéras : musique, acoustique et architecture. N. Y. : Springer, 2003. 700 pages ; Aldoshina, I. A. Acoustique musicale : manuel / I. A. Aldoshina, R. Pritts. Saint-Pétersbourg : Compositeur, 2006. 720 p.

7 Barron, M. Utiliser la norme sur les mesures objectives pour les salles de concert, ISO 3382, pour donner des résultats fiables // Acoust. Sci. & Technologie. 2005. T. 26, n° 2. P. 162169.

8 Bradley, J. S. Utilisation des mesures ISO 3382 et de leurs extensions pour évaluer les conditions acoustiques dans les salles de concert // Acoust. Sci. & Technologie. 2005. T. 26, n° 2. P. 170178

9 Beranek, Leo L. Salles de concert et opéras...

10 Takahashi, D. Mesures objectives pour évaluer l'équilibre tonal des champs sonores / D. Takahashi, K. Togawa, T. Hotta // Acoust. Sci. & Technologie. 2008. T. 29, n° 2. P. 28.

11 Beranek, Leo L. Acoustique des salles de concert 20012007 // Actes du 19e Congrès international d'acoustique. Madrid, 2007. URL : http://www.seaacustica.es/WEB_ICA_07/fchrs/papers/rba06001.pdf.

12 Bradley, J. S. : 1) Évaluation subjective de nouvelles mesures acoustiques de salle / J. S. Bradley, G. A. Soulodre // Journ. Acoustique. Soc. Suis. 1995. T. 98, n° 1. C. 294301 ; 2) Facteurs influençant la perception des basses / J. S. Bradley, G. A. Soulodre, S. Norcross // Journ. Acoustique. Soc. Suis. 1997. T. 101, n° 5. P. 3135.

Source - Vestnik Tcheliabinsk Université d'État. 2011. N° 11 (226). Philologie. Histoire de l'art. Vol. 53. pages 154-157.

Mots clés : conception sonore, volume, plénitude, audibilité, timbre.