• هنگام سفارش سیستم گرمایشی برای کودکان و موسسات آموزشی از مهندسی اینتگرا چه چیزی دریافت می کنید؟

سیستم گرمایشی برای مدرسه، مهدکودک، کالج، دانشگاه: طیف وسیعی از خدمات شرکت ما

• توسعه پروژهسیستم های گرمایش داخلی موسسات آموزشی؛
• محاسبه حرارتی و هیدرولیکیدیگ بخار مدرسه، مهد کودک، دانشگاه;
• بازسازی و نوسازی سیستم گرمایشی؛
• نصب شبکه های داخلیو تجهیزات گرمایشی؛
• انتخاب و نصب دیگ بخارسیستم های گرمایشی برای کودکان و موسسات آموزشی؛
• محاسبه، انتخاب و نصب سیستم های کف گرم آب;
• نگهداری و تعمیرتجهیزات گرمایش و دیگ بخار؛
• هماهنگیبا مراجع نظارتی

برای مؤسسات آموزشی در مناطقی با دمای هوای بیرونی تخمینی از -40 درجه سانتیگراد و کمتر، مجاز به استفاده از آب با مواد افزودنی است که از یخ زدگی آن جلوگیری می کند (مواد مضر کلاسهای خطر 1 و 2 طبق GOST 12.1.005 نباید به عنوان مواد افزودنی استفاده شود) و در ساختمان های موسسات پیش دبستانی استفاده از خنک کننده با مواد افزودنی مجاز نیست. مواد مضر 1-4 کلاس خطر.

طراحی و نصب دیگ بخار و سیستم گرمایش مستقل در مدارس، پیش دبستانی ها و موسسات آموزشی

سیستم گرمایشی برای مدارس، مهدکودک ها و سایر موسسات آموزشی کودکان و نوجوانان (دانشگاه ها، مدارس حرفه ای، دانشکده ها) در شهرها به سیستم گرمایش مرکزی و آب گرم متصل می شود که از نیروگاه حرارتی شهر یا دیگ بخار خانه خود تغذیه می شود. در مناطق روستایی، آنها از یک طرح مستقل استفاده می کنند و اتاق دیگ بخار خود را در یک اتاق ویژه قرار می دهند. در مورد مناطق گازدار، دیگ بخار با گاز طبیعی کار می کند در مدارس کوچک و موسسات پیش دبستانی، دیگ بخار استفاده می شود کم قدرتکار بر روی جامد یا سوخت مایعیا برق

هنگام طراحی یک سیستم گرمایش داخلی، استانداردهای میکرو اقلیم برای دمای هوا در کلاس های درس باید در نظر گرفته شود. کلاس های مدرسه، غذاخوری ها، سالن های ورزشی، استخرها و سایر اماکن. مختلف توسط هدف فنیمناطق ساختمانی باید دارای شبکه های گرمایشی با کنتورهای آب و گرما باشند.

برای گرم کردن سالن های ورزشی، همراه با سیستم آب، از سیستم گرمایش هوا به همراه سیستم گرمایش هوا استفاده می شود تهویه اجباریو از همان دیگ بخار کار می کند. در صورت وجود، یک دستگاه گرمایش از کف آب ممکن است در رختکن، حمام، دوش، استخر و سایر اماکن وجود داشته باشد. بر گروه های ورودیبطور گسترده موسسات آموزشینصب پرده های حرارتی

سیستم گرمایش مهدکودک، مدرسه، موسسه آموزشی - فهرست کارهای مربوط به سازماندهی و بازسازی سیستم گرمایش:

• شناسایی نیازهاهنگام ایجاد یک پروژه یا نمودار طرحتامین گرما؛
• انتخاب راه و مکاننصب خطوط لوله؛
• انتخاب تجهیزات و موادکیفیت مناسب؛
• محاسبه حرارتی و هیدرولیک اتاق دیگ بخار، تعیین فناوری و آزمایش آن در برابر الزامات SNiP.
• امکان افزایش بهره وری، ارتباط تجهیزات اضافی (در صورت نیاز)؛
• محاسبه بارو عملکرد سیستم گرمایش به طور کلی و بر اساس منطقه محل گرمایش؛
• در طول بازسازی تاسیسات - آماده سازی سایت، پایه و دیوارها برای نصب بعدی؛
• معیوببخش های سیستم گرمایش ساختمان؛
• محاسبه شرایط و هزینه هاکارها و تجهیزات، هماهنگی برآوردها؛
• تامین تجهیزاتو اجرای به موقع کار با برآورد هزینه از پیش توافق شده.

برای وسایل گرمایشیو خطوط لوله در محوطه پیش دبستانی کودکان، راه پله هاو دهلیزها، لازم است نرده های محافظ و عایق حرارتی خطوط لوله تهیه شود.

معرفی

یک قسمت مشترک

ویژگی های شی

تعیین تعداد مصرف کنندگان گرما. نمودار مصرف گرمای سالانه

سیستم تامین حرارت و نمودار شماتیک

محاسبه نمودار حرارتی دیگ بخار

انتخاب تجهیزات دیگ بخار

انتخاب و قرار دادن تجهیزات اصلی و کمکی

محاسبه حرارتی واحد دیگ بخار

محاسبه آیرودینامیکی مسیر دمیدن گرما

واحد ویژه.

2. توسعه سیستم بخاری بلوکی.

2.1 داده های اولیه تامین آب

2.2 انتخاب طرح آماده سازی آب

2.3 محاسبه تجهیزات نصب آب گرمایش

2.4 محاسبه نصب شبکه

3. بخش فنی و اقتصادی

3.1 داده های اولیه

3.2 محاسبه هزینه قراردادی کار ساخت و نصب

3.3 تعیین هزینه های عملیاتی سالانه

3.4 تعیین اثر اقتصادی سالانه

نصب آبگرمکن سکشنال

5. اتوماسیون

تنظیم اتوماتیک و کنترل حرارتی واحد بویلر KE-25-14s

6. حمایت از نیروی کار در ساخت و ساز

6.1 ایمنی شغلی در هنگام نصب تجهیزات انرژی و فناوری در اتاق دیگ بخار

6.2 تجزیه و تحلیل و پیشگیری از خطرات احتمالی

6.3 محاسبه تسمه ها

7. سازماندهی، برنامه ریزی و مدیریت ساخت

7.1 نصب دیگ بخار

7.2 شرایط شروع کار

7.3 هزینه یابی تولید هزینه های نیروی کار و دستمزد

7.4 محاسبه پارامترهای زمانبندی

7.5 سازماندهی طرح ساخت و ساز

7.6 محاسبه شاخص های فنی و اقتصادی

8. سازمان بهره برداری و صرفه جویی در انرژی

فهرست ادبیات استفاده شده

معرفی.

در دوران سخت ما، با یک اقتصاد بحرانی بیمار، ساخت تاسیسات صنعتی جدید با مشکلات زیادی همراه است، در صورتی که ساخت و ساز اصلا امکان پذیر باشد. اما در هر زمان و در هر شرایط اقتصادی، تعدادی از صنایع وجود دارند که بدون توسعه آنها عملکرد عادی غیرممکن است اقتصاد ملی، تامین شرایط بهداشتی و بهداشتی لازم برای جمعیت غیرممکن است. چنین صنایعی شامل انرژی است که شرایط زندگی راحت را برای مردم هم در خانه و هم در محل کار فراهم می کند.

مطالعات اخیر امکان سنجی اقتصادی حفظ سهم قابل توجهی از مشارکت نیروگاه های بزرگ دیگ بخار در پوشش کل مصرف انرژی حرارتی را نشان داده است.

در کنار دیگ‌خانه‌های بزرگ صنعتی، تولیدی و گرمایشی با ظرفیت صدها تن بخار در ساعت یا صدها مگاوات بار حرارتی، تعداد زیادی واحد دیگ بخار تا 1 مگاوات و کارکرد تقریباً با انواع سوخت نصب شده است. .

با این حال، بزرگترین مشکل در مورد سوخت است. مصرف کنندگان اغلب پول کافی برای پرداخت سوخت مایع و گاز ندارند. بنابراین استفاده از منابع محلی ضروری است.

در این پروژه دیپلم، بازسازی دیگ بخار تولید و گرمایش کارخانه RSC Energia در حال توسعه است که از زغال سنگ استخراج شده محلی به عنوان سوخت استفاده می کند. در آینده برنامه ریزی شده است که واحدهای دیگ بخار برای سوزاندن گاز حاصل از انتشار گازهای گاز زدایی از معدن که در قلمرو کارخانه غنی سازی قرار دارد، منتقل شوند. در دیگ بخار موجود، دو واحد دیگ بخار KE-25-14 نصب شد که برای تامین بخار شرکت کارخانه RSC Energia خدمت می کرد و دیگهای آب گرم TVG-8 (2 دیگ) برای گرمایش، تهویه و تامین آب گرم ساختمان های اداری و روستاهای مسکونی.

با توجه به کاهش تولید زغال سنگ، ظرفیت تولید شرکت معدن زغال سنگ کاهش یافت که منجر به کاهش نیاز به بخار شد. این امر باعث بازسازی دیگ بخار شد که شامل استفاده از دیگ های بخار KE-25 نه تنها برای اهداف تولید، بلکه برای تولید نیز می باشد. آب گرمبرای گرمایش، تهویه و تامین آب گرم در مبدل های حرارتی ویژه.

1. بخش عمومی

1.1. ویژگی های شی

دیگ بخار طراحی شده در قلمرو کارخانه RSC Energia واقع شده است

چیدمان و قرار دادن ساختمان ها و سازه ها در سایت صنعتی کارخانه پردازش مطابق با الزامات SNiP انجام می شود.

اندازه قلمرو سایت صنعتی در محدوده حصارها 12.66 هکتار، مساحت ساختمان 52194 متر مربع است.

شبکه حمل و نقل منطقه ساخت و ساز توسط راه آهن عمومی و جاده های محلی نشان داده شده است.

زمین مسطح، با ارتفاعات جزئی است و خاک بر خاک غالب است.

منبع تامین آب ایستگاه فیلتر و کانال Seversky Donets-Donbass است. تکرار خط لوله آب ارائه شده است.

1.3. تعیین میزان مصرف گرما. نمودار مصرف گرمای سالانه.

تخمین مصرف گرما توسط شرکت های صنعتی با توجه به استانداردهای مصرف گرما خاص در واحد خروجی یا به ازای هر نوع کار خنک کننده (آب، بخار) تعیین می شود. مصرف گرما برای گرمایش، تهویه و نیازهای تکنولوژیکی در جدول 1.2 نشان داده شده است. بارهای حرارتی

برنامه سالانه مصرف گرما بسته به مدت دمای خارجی ترسیم شده است که در جدول 1.2 منعکس شده است. این پروژه فارغ التحصیلی

حد اکثر نمودار مصرف گرمای سالانه مربوط به مصرف گرما در است دمای بیرونهوا -23 С.

مساحت محدود شده توسط محورهای منحنی و مختصات، کل گرمای مصرفی را برای دوره گرمایش نشان می‌دهد و مستطیل سمت راست نمودار، مصرف گرما برای تامین آب گرم در تابستان را نشان می‌دهد.

بر اساس داده های جدول 1.2. ما مصرف گرما توسط مصرف کنندگان را برای 4 حالت محاسبه می کنیم: حداکثر زمستان (t r.o. = -23C؛)؛ در دمای متوسط ​​بیرون در طول دوره گرمایش؛ در دمای هوای بیرون +8C؛ در تابستان.

ما محاسبه را در جدول 1.3 انجام می دهیم. طبق فرمول های:

بار حرارتی برای گرمایش و تهویه، مگاوات

Q OB =Q R OB *(t in -t n)/(t in -t r.o.)

بار حرارتی در تامین آب گرم در تابستان، مگاوات

Q L HW =Q R HW *(t g -t chl)/(t g -t xs)*

که در آن: Q R OV بار گرمای زمستانی محاسبه شده برای گرمایش و تهویه در دمای هوای بیرون محاسبه شده برای طراحی سیستم گرمایش است. طبق جدول قبول می کنیم. 1.2.

t HV - دمای هوای داخلی در اتاق گرم شده، t HV = 18С

Q Р ГВ - بار گرمای زمستانی محاسبه شده بر روی منبع آب گرم (جدول 1.2)؛

t n - دمای فعلی هوای بیرون، درجه سانتیگراد.

t p.o. - دمای محاسبه شده گرمایش هوای بیرون،

t g - دمای آب گرم در سیستم تامین آب گرم، t g = 65 درجه سانتیگراد

t سرد، t xs - دما آب سرددر تابستان و زمستان، t سرد = 15 درجه سانتی گراد، t xs = 5 درجه سانتی گراد.

 - ضریب تصحیح برای دوره تابستان،  = 0.85

جدول 1.2

بارهای حرارتی

جدول 1.3.

محاسبه بارهای گرمایی سالانه

طبق جدول. 1.1. و 1.3. ما نموداری از هزینه های بار حرارتی سالانه، ارائه شده در شکل 1.1 می سازیم.

1.4. سیستم و نمودار اصل تامین گرما

منبع تامین حرارت، دیگ بخار بازسازی شده معدن است. مایع خنک کننده بخار و آب فوق گرم است. آب آشامیدنیفقط برای سیستم های آب گرم استفاده می شود. برای نیازهای تکنولوژیکی، بخار P = 0.6 MPa استفاده می شود. یک تاسیسات شبکه برای تهیه آب فوق گرم با دمای 150-70 درجه سانتی گراد و یک تاسیسات تامین آب گرم برای تهیه آب با دمای 150-70 درجه سانتی گراد در نظر گرفته شده است.

سیستم تامین حرارت بسته است. به دلیل عدم تامین مستقیم آب و نشت ناچیز مایع خنک کننده از طریق نشت در اتصالات لوله ها و تجهیزات، سیستم های بسته با ثبات بالا در کمیت و کیفیت آب شبکه در گردش در آن مشخص می شوند.

در سیستم‌های گرمایش آب بسته، از آب شبکه‌های گرمایشی فقط به‌عنوان وسیله گرمایشی برای گرم کردن آب لوله‌کشی در بخاری‌های سطحی استفاده می‌شود که سپس وارد سیستم تامین آب گرم محلی می‌شود. در سیستم های گرمایش آب باز، آب گرم به شیرهای آب سیستم آب گرم محلی مستقیماً از شبکه های گرمایش می آید.

در سایت صنعتی، خطوط لوله تامین حرارت در امتداد پل ها و گالری ها و تا حدی در کانال های سینی غیرقابل عبور از نوع Kl گذاشته می شود. خطوط لوله به دلیل زوایای چرخش مسیر و جبران‌کننده‌های U شکل با دستگاه جبران‌کننده گذاشته می‌شوند.

خطوط لوله از لوله های فولادی با جوش برقی با عایق حرارتی ساخته شده است.

برگه 1 قسمت گرافیکی پروژه دیپلم نقشه کلی سایت صنعتی با توزیع شبکه های گرمایشی تا تاسیسات مصرفی را نشان می دهد.

1.5. محاسبه نمودار حرارتی دیگ بخار

نمودار اصلی حرارتی ماهیت فرآیند اصلی فناوری تبدیل انرژی و استفاده از گرمای سیال کار در نصب را مشخص می کند. این یک نمایش گرافیکی معمولی از تجهیزات اصلی و کمکی است که توسط خطوط لوله سیال کار مطابق با دنباله حرکت آن در نصب متحد شده است.

هدف اصلی از محاسبه نمودار حرارتی دیگ بخار عبارت است از:

تعیین بارهای حرارتی عمومی، متشکل از بارهای خارجی و مصرف گرما برای نیازهای خود، و توزیع این بارها بین قسمت های آب گرم و بخار اتاق دیگ بخار برای توجیه انتخاب تجهیزات اصلی.

تعیین تمام جریانهای گرما و جرم لازم برای انتخاب تجهیزات کمکی و تعیین قطر خطوط لوله و اتصالات.

تعیین داده های اولیه برای محاسبات فنی و اقتصادی بیشتر (بازده حرارتی سالانه، مصرف سوخت سالانه و غیره).

محاسبه نمودار حرارتی به شما امکان می دهد ظرفیت گرمایش کل دیگ بخار را در چندین حالت عملیاتی تعیین کنید.

نمودار حرارتی دیگ بخار در برگه 2 قسمت گرافیکی پروژه دیپلم نشان داده شده است.

داده های اولیه برای محاسبه مدار حرارتی اتاق دیگ بخار در جدول 1.4 و محاسبه خود مدار حرارتی در جدول 1.5 آورده شده است.

جدول 1.4

داده های اولیه برای محاسبه نمودار حرارتی شوفاژخانه گرمایشی و صنعتی با دیگ های بخار KE-25-14s برای سیستم گرمایش بسته.

جدول 1.5

محاسبه نمودار حرارتی دیگ بخار گرمایش و صنعتی با دیگ بخار KE-25-14s برای سیستم تامین حرارت بسته.

محاسبه مدار حرارتی

نمودار پایه حرارتی تجهیزات اصلی (دیگ ها، پمپ ها، هواگیرها، بخاری ها) و خطوط لوله اصلی را نشان می دهد.

1. شرح مدار حرارتی.

بخار اشباع شده از دیگهای بخار با فشار کاری P = 0.8 مگاپاسکال وارد خط بخار مشترک اتاق دیگ بخار می شود که از آن قسمتی از بخار به تجهیزات نصب شده در اتاق دیگ بخار منتقل می شود، یعنی: آبگرمکن شبکه. ابگرمکن؛ هواگیر قسمت دیگر بخار برای نیازهای تولیدی شرکت استفاده می شود.

میعانات از مصرف کننده تولید به وسیله نیروی ثقلی به مقدار 30 درصد در دمای 80 درجه سانتیگراد به جمع کننده میعانات بازگردانده می شود و سپس توسط پمپ میعانات گازی به مخزن آب گرم ارسال می شود.

گرمایش آب شبکه و همچنین گرمایش آب گرم با بخار در دو هیتر متصل به سری انجام می شود، در حالی که بخاری ها بدون تخلیه میعانات کار می کنند، میعانات زباله به هواگیر ارسال می شود.

هواگیر همچنین آب تصفیه شده شیمیایی را از تصفیه خانه آب سرد دریافت می کند و تلفات میعانات را جبران می کند.

پمپ آب خام آب را از منبع آب شهری به تصفیه خانه فاضلاب و مخزن آب گرم هدایت می کند.

آب هوادهی شده با دمای حدود 104 درجه سانتیگراد توسط پمپ تغذیه به اکونومایزرها پمپ شده و سپس وارد بویلرها می شود.

آب آرایشی برای سیستم گرمایش از مخزن آب گرم توسط یک پمپ آرایشی گرفته می شود.

هدف اصلی از محاسبه مدار حرارتی:

تعیین بارهای حرارتی عمومی، متشکل از بارهای خارجی و مصرف بخار برای نیازهای کمکی،

تعیین تمام گرما و جریان های جرمی لازم برای انتخاب تجهیزات،

تعیین داده های اولیه برای محاسبات فنی و اقتصادی بیشتر (گرمای سالانه، سوخت و غیره).

محاسبه نمودار حرارتی به شما امکان می دهد کل بخار خروجی دیگ بخار را در چندین حالت عملیاتی تعیین کنید. محاسبه برای 3 حالت مشخصه انجام می شود:

حداکثر زمستان،

سردترین ماه

2. داده های اولیه برای محاسبه مدار حرارتی.

Ñîäåðæàíèå

معرفی

محاسبه گرمایش، تهویه و آب گرم یک مدرسه 90 دانش آموز

1.1 شرح مختصری ازمدارس

2 تعیین اتلاف حرارت از طریق نرده های بیرونی گاراژ

3 محاسبه سطح گرمایش و انتخاب وسایل گرمایشیسیستم های حرارت مرکزی

4 محاسبه تبادل هوای مدرسه

5 انتخاب بخاری هوا

6 محاسبه گرمای مصرفی برای تامین آب گرم یک مدرسه

محاسبه گرمایش و تهویه سایر اشیاء طبق طرح شماره 1 داده شده با تامین حرارت متمرکز و محلی

2.1 محاسبه گرمای مصرفی برای گرمایش و تهویه بر اساس استانداردهای بزرگ شده برای ساختمانهای مسکونی و عمومی

2.2 محاسبه گرمای مصرفی برای تامین آب گرم مسکونی و ساختمان های عمومی

3.ساخت برنامه بار حرارتی سالانه و انتخاب دیگ بخار

1 ساخت نمودار بار حرارتی سالانه

3.2 انتخاب مایع خنک کننده

3 انتخاب دیگ بخار

3.4 ساخت برنامه سالانه برای تنظیم عرضه دیگ بخار حرارتی

کتابشناسی - فهرست کتب

معرفی

مجتمع کشت و صنعت یک بخش انرژی بر اقتصاد ملی است. مقدار زیادی انرژی صرف گرمایش ساختمان‌های صنعتی، مسکونی و عمومی، ایجاد ریزاقلیم مصنوعی در ساختمان‌های دام و سازه‌های خاکی محافظ، خشک کردن محصولات کشاورزی، تولید محصولات، به دست آوردن سرمای مصنوعی و بسیاری از اهداف دیگر می‌شود. بنابراین تامین انرژی بنگاه های کشاورزی شامل طیف وسیعی از وظایف مربوط به تولید، انتقال و استفاده از انرژی حرارتی و الکتریکی با استفاده از منابع انرژی سنتی و غیر سنتی است.

این پروژه دوره گزینه ای برای تامین انرژی یکپارچه ارائه می دهد توافق:

· برای یک طرح معین از اشیاء مجتمع کشاورزی و صنعتی، تجزیه و تحلیل نیاز به انرژی حرارتی، برق، گاز و آب سرد انجام می شود.

· محاسبه گرمایش، تهویه و بارهای تامین آب گرم انجام می شود.

· توان مورد نیاز دیگ بخار تعیین می شود که می تواند نیازهای گرمایی خانوار را برآورده کند.

· انتخاب دیگ بخار انجام شده است.

· محاسبه مصرف گاز،

1. محاسبه گرمایش، تهویه و آب گرم یک مدرسه برای 90 دانش آموز

1.1 شرح مختصری از مدرسه

ابعاد 43.350x12x2.7.

حجم اتاق V = 1709.34 متر مکعب.

دیوارهای طولی خارجی باربر هستند، ساخته شده از روکش و تکمیل، آجر ضخیم شده از درجه KP-U100/25 مطابق با GOST 530-95 روی سیمان - محلول شن و ماسه M 50، ضخامت 250 و 120 میلی متر و 140 میلی متر عایق - فوم پلی استایرن بین آنها.

دیوارهای داخلی - ساخته شده از توخالی، ضخیم آجر سرامیکیدرجه KP-U100/15 مطابق با GOST 530-95، با محلول M50.

پارتیشن ها از آجر KP-U75/15 مطابق با GOST 530-95 با ملات M 50 ساخته شده اند.

بام - نمد سقفی (3 لایه)، روکش شن و ماسه سیمانی 20 میلی متر، پلی استایرن منبسط شده 40 میلی متر، نمد سقف در 1 لایه، روکش سیمانی شن و ماسه 20 میلی متر و دال پوشش بتن مسلح.

طبقات - بتن M300 و خاک فشرده شده با سنگ خرد شده.

پنجره های دو نفره با قاب های چوبی جفت، اندازه پنجره 2940x3000 (22 عدد) و 1800x1760 (4 عدد).

درب تک چوبی خارجی 1770x2300 (6 عدد)

پارامترهای طراحی هوای بیرون tн = - 25 0 С.

دمای تخمینی تهویه زمستانی هوای بیرون tn.v. = - 16 0 C.

دمای هوای داخلی تخمینی tв = 16 0 С.

منطقه رطوبتی منطقه خشک معمولی است.

فشار هوا 99.3 کیلو پاسکال.

1.2 محاسبه تبادل هوای مدرسه

فرآیند یادگیری در مدرسه انجام می شود. با حضور طولانی مدت تعداد زیادی از دانش آموزان مشخص می شود. هیچ انتشار مضری وجود ندارد. ضریب تغییر هوا برای یک مدرسه 0.95...2 خواهد بود.

K ∙ Vп،

که در آن Q تبادل هوا، m³/h است. Vп - حجم اتاق، m³؛ K - نرخ تبادل هوا = 1 گرفته می شود.

عکس. 1. ابعاد اتاق

حجم اتاق: = 1709.34 m 3 = 1∙1709.34 = 1709.34 m 3 / h.

در اتاق ما تهویه عمومی همراه با گرمایش را ترتیب می دهیم. ما تهویه طبیعی اگزوز را به شکل محورهای اگزوز ترتیب می دهیم، سطح مقطع F محورهای اگزوز با استفاده از فرمول یافت می شود: F = Q / (3600 ∙ ν k.in). با تعیین سرعت هوا در میل اگزوز با ارتفاع h = 2.7 متر

ν k.in. =

ν k.in. = = 1.23 m/s = 1709.34∙ / (3600 ∙ 1.23) = 0.38 m²

تعداد محورهای اگزوز vsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5≈ 10

ما 10 میل اگزوز به ارتفاع 2 متر با بخش زنده 0.04 متر مربع (با ابعاد 200 x 200 میلی متر) را می پذیریم.

1.3 تعیین اتلاف حرارت از طریق محفظه های خارجی اتاق

ما از دست دادن گرما از طریق محفظه های داخلی اتاق را در نظر نمی گیریم، زیرا تفاوت دما در اتاق های جدا شده از 5 0 C تجاوز نمی کند. ما مقاومت انتقال حرارت سازه های محصور را تعیین می کنیم. مقاومت در برابر انتقال حرارت دیوار بیرونی(شکل 1) با استفاده از فرمول با استفاده از داده های جدول پیدا خواهد شد. 1، دانستن آن مقاومت حرارتیدرک گرما سطح داخلیحصار Rв=0.115 متر مربع ∙ 0 С/W

,

که در آن Rв مقاومت حرارتی در برابر جذب حرارت سطح داخلی حصار، m²·ºС / W است. - مجموع مقاومت های حرارتی در برابر هدایت حرارتی لایه های جداگانه t - حصار لایه با ضخامت δi (m)، ساخته شده از مواد با رسانایی حرارتی λi، W / (m·ºС)، مقادیر λ در جدول 1 آورده شده است. Rн - مقاومت حرارتی در برابر انتقال حرارت سطح بیرونی نرده Rn=0.043 m 2 ∙ 0 C/W (برای دیوارهای خارجی و کف اتاق زیر شیروانی).

شکل 1 ساختار مصالح دیوار.

جدول 1 هدایت حرارتی و عرض مصالح دیوار.

مقاومت انتقال حرارت دیواره بیرونی:

R 01 = m²·ºС/W.

) مقاومت انتقال حرارت پنجره ها Ro.ok = 0.34 m 2 ∙ 0 C/W (از جدول صفحه 8 پیدا می کنیم)

مقاومت انتقال حرارت درب ها و دروازه های خارجی 0.215 متر مربع ∙ 0 C/W (در جدول صفحه 8 یافت می شود)

) مقاومت در برابر انتقال حرارت سقف برای سقف بدون سقف (Rв=0.115 m 2 ∙ 0 С/W, Rn=0.043 m 2 ∙ 0 С/W).

محاسبه تلفات حرارتی از طریق سقف:

شکل 2 ساختار سقف.

جدول 2 هدایت حرارتی و عرض مصالح کف

مقاومت در برابر انتقال حرارت سقف

m 2 ∙ 0 C/W.

) اتلاف حرارت از طریق طبقات توسط مناطق - نوارهایی به عرض 2 متر، موازی با دیوارهای بیرونی محاسبه می شود (شکل 3).

مساحت مناطق طبقات منهای زیرزمین: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 متر مربع

F1 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 متر مربع، = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 148 متر مربع

F2 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 متر مربع، = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 متر مربع

F3=6 ∙ 0.5 + 12 ∙ 2 = 27 متر مربع

مساحت مناطق طبقه زیرزمین: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 متر مربع

F1=6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 متر مربع، = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 متر مربع

F2=6 ∙ 2 = 12 متر مربع

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 متر مربع

طبقاتی که مستقیماً روی زمین قرار دارند، اگر از چندین لایه مواد تشکیل شده باشند که رسانایی حرارتی هر یک از آنها λ≥1.16 W/(m2 ∙ 0 C) باشد، بدون عایق در نظر گرفته می شوند. اگر لایه عایق دارای λ باشد، طبقات عایق محسوب می شوند<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

مقاومت انتقال حرارت (m 2 ∙ 0 C/W) برای هر منطقه مانند کف های غیر عایق تعیین می شود، زیرا هدایت حرارتی هر لایه λ≥1.16 W/m2 ∙ 0 C. بنابراین، مقاومت انتقال حرارت Ro=Rн.п. برای منطقه اول 2.15 است، برای دوم - 4.3، برای سوم - 8.6، بقیه - 14.2 متر مربع ∙ 0 C/W.

) مساحت کل بازشوهای پنجره: تقریباً 2.94∙3∙22+1.8∙1.76∙6 = 213 متر مربع.

مساحت کل درهای خارجی: dv = 1.77 ∙ 2.3 ∙ 6 = 34.43 m2.

مساحت دیوار خارجی منهای بازشوهای پنجره و در: n.s. = 42.85 ∙ 2.7 + 29.5 ∙ 2.7 + 11.5 ∙ 2.7 + 14.5∙ 2.7+3∙ 2.7+8.5∙ 2.7 - 213-34 .43 = 62 متر مربع.

مساحت دیوار زیرزمین: n.s.p =14.5∙2.7+5.5∙2.7-4.1=50

) مساحت سقف: گلدان = 42.85 ∙ 12+3∙ 8.5 = 539.7 متر مربع،

,

که در آن F مساحت حصار (m²) است که با دقت 0.1 متر مربع محاسبه می شود (ابعاد خطی سازه های محصور با رعایت قوانین اندازه گیری با دقت 0.1 متر تعیین می شود). tв و tн - دمای محاسبه شده هوای داخلی و خارجی، ºС (اضافه کنید. 1…3). R 0 - مقاومت کل انتقال حرارت، m 2 ∙ 0 C / W. n ضریب بسته به موقعیت سطح بیرونی نرده نسبت به هوای بیرون است، مقادیر ضریب n=1 را می گیریم (برای دیوارهای خارجی، سقف های بدون سقف، کف اتاق زیر شیروانی با فولاد، کاشی کاری یا سقف آزبست سیمانی روی تراش کم، کف روی زمین)

تلفات حرارتی از طریق دیوارهای خارجی:

FNS = 601.1 وات.

تلفات حرارتی از طریق دیوارهای خارجی زیرزمین:

Fn.s.p = 130.1 وات.

∑F n.s. =F n.s. +F n.s.p. =601.1+130.1=731.2 W.

اتلاف حرارت از طریق پنجره:

فوک = 25685 وات.

تلفات حرارتی از طریق درها:

FDV = 6565.72 وات.

اتلاف حرارت از طریق سقف:

Fpot = = 13093.3 W.

اتلاف حرارت از طریق کف:

Fpol = 6240.5 وات.

تلفات حرارتی از طریق کف زیرزمین:

Fpol.p = 100 وات

∑ طبقه F = طبقه F. +F نیم ص. =6240.5+100=6340.5 وات.

تلفات حرارتی اضافی از طریق دیوارها، درها و پنجره‌های عمودی و شیب‌دار خارجی به عوامل مختلفی بستگی دارد. مقادیر Fdob به عنوان درصدی از تلفات حرارتی اصلی محاسبه می شود. تلفات گرمای اضافی از طریق دیوار بیرونی و پنجره های رو به شمال، شرق، شمال غرب و شمال شرق 10٪ و در جنوب شرقی و غرب - 5٪ است.

تلفات اضافی برای نفوذ هوای بیرون برای ساختمان های صنعتی 30٪ از تلفات اصلی از طریق تمام نرده ها در نظر گرفته می شود:

Finf = 0.3 · (Fn.s. + Fok. + Fpot. + Fdv + Fpol.) = 0.3 · (731.2 + 25685 + 13093.3 + 6565.72 + 6340.5) = 15724، 7 W

بنابراین، کل اتلاف حرارت با فرمول تعیین می شود:

1.4 محاسبه مساحت سطح گرمایش و انتخاب وسایل گرمایشی برای سیستم های حرارت مرکزی

رایج ترین و پرکاربردترین وسایل گرمایشی رادیاتورهای چدنی هستند. آنها در ساختمان های مسکونی، عمومی و صنعتی مختلف نصب می شوند. ما از لوله های فولادی به عنوان وسایل گرمایشی در اماکن صنعتی استفاده می کنیم.

اجازه دهید ابتدا جریان گرما را از خطوط لوله سیستم گرمایش تعیین کنیم. جریان گرمایی داده شده به اتاق توسط خطوط لوله غیر عایق باز گذاشته شده توسط فرمول 3 تعیین می شود:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

که در آن Ftr = π ∙ d l - مساحت سطح بیرونی لوله، m²؛ d و l - قطر بیرونی و طول خط لوله، m (قطر خطوط لوله اصلی معمولا 25...50 میلی متر، رایزرها 20...32 میلی متر، اتصالات به دستگاه های گرمایش 15...20 میلی متر است). ktr - ضریب انتقال حرارت لوله W/(m 2 ∙ 0 C) مطابق جدول 4 بسته به فشار دما و نوع مایع خنک کننده در خط لوله، ºC تعیین می شود. η - ضریب برابر 0.25 برای خط تغذیه واقع در زیر سقف، برای بالابرهای عمودی - 0.5، برای خط برگشت واقع در بالای کف - 0.75، برای اتصالات به دستگاه گرمایش - 1.0

لوله تامین:

قطر-50mm:50mm =3.14∙73.4∙0.05=11.52 m²;

قطر 32mm:32mm =3.14∙35.4∙0.032=3.56m²;

قطر - 25 میلی متر: 25 میلی متر = 3.14∙14.45∙0.025 = 1.45 متر مربع؛

قطر-20:20mm =3.14∙32.1∙0.02=2.02 m²;

خط لوله برگشت:

قطر-25mm:25mm =3.14∙73.4∙0.025=5.76m²;

قطر-40mm:40mm =3.14∙35.4∙0.04=4.45 m²;

قطر-50mm:50mm =3.14∙46.55∙0.05=7.31 m²;

ضریب انتقال حرارت لوله ها برای میانگین تفاوت بین دمای آب در دستگاه و دمای هوا در اتاق (95+70) / 2 - 15 = 67.5 ºС برابر با 9.2 W / (m²∙ºС) گرفته می شود. مطابق با داده های جدول 4.

هدایت حرارتی مستقیم:

Ф p1.50mm = 11.52 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478.72 W;

Ф p1.32mm =3.56∙9.2 · (95 - 16)∙1=2620.16 W;

Ф p1.25mm =1.45∙9.2 · (95 - 16)∙1=1067.2 W;

Ф p1.20mm =2.02∙9.2 · (95 - 16)∙1=1486.72 W;

لوله حرارتی برگشت:

Ф p2.25mm =5.76∙9.2 · (70 - 16)∙1=2914.56 W;

Ф p2.40mm =4.45∙9.2 · (70 - 16)∙1=2251.7 W;

Ф p2.50mm =7.31∙9.2 · (70 - 16)∙1=3698.86 W;

جریان کل گرما از تمام خطوط لوله:

F tr =8478.72+2620.16+1067.16+1486.72+2914.56+2251.17+3698.86=22517.65 W

مساحت سطح گرمایش مورد نیاز (m²) دستگاه ها تقریباً با فرمول 4 تعیین می شود:

,

که در آن Fogr-Ftr انتقال حرارت وسایل گرمایشی است، W; Ftr - انتقال حرارت خطوط لوله باز واقع در همان اتاق با دستگاه های گرمایشی، W pr - ضریب انتقال حرارت دستگاه، W / (m 2 ∙ 0 C). برای گرم کردن آب tpr = (tg+tо)/2; tg و به - دمای محاسبه شده آب گرم و سرد در دستگاه؛ برای گرمایش با بخار فشار کم tpr=100 ºС را بگیرید، در سیستم های فشار قوی tpr برابر با دمای بخار در مقابل دستگاه در فشار متناظر آن است. tв - دمای تخمینی هوا در اتاق، ºС؛ β 1 - ضریب تصحیح با در نظر گرفتن روش نصب دستگاه گرمایش. هنگامی که آزادانه روی دیوار یا در طاقچه ای به عمق 130 میلی متر نصب می شود، β 1 = 1. در موارد دیگر، مقادیر β 1 بر اساس داده های زیر گرفته می شود: الف) دستگاه در برابر یک دیوار بدون طاقچه نصب شده و با یک تخته به شکل یک قفسه با فاصله بین تخته و تخته پوشیده شده است. دستگاه گرمایش 40 ... 100 میلی متر، ضریب β 1 = 1.05 ... 1.02; ب) دستگاه در طاقچه دیواری با عمق بیش از 130 میلی متر با فاصله بین تخته و دستگاه گرمایش 40 ... 100 میلی متر ، ضریب β 1 = 1.11 ... 1.06 نصب شده است. ج) دستگاه در دیواری بدون طاقچه نصب شده و با یک کابینت چوبی با شکاف در تخته بالایی و در دیوار جلویی نزدیک زمین با فاصله بین تخته و دستگاه گرمایشی برابر با 150، 180، 220 و 260 میلی متر، ضریب β 1 به ترتیب برابر با 1.25 است. 1.19; 1.13 و 1.12; β 1 - ضریب اصلاح β 2 - ضریب تصحیح با در نظر گرفتن خنک شدن آب در خطوط لوله. با نصب باز خطوط لوله گرمایش آب و با گرمایش بخار β 2 = 1. برای یک خط لوله مخفی، با گردش پمپ β 2 = 1.04 (سیستم های تک لوله ای) و β 2 = 1.05 (سیستم های دو لوله ای با توزیع بالای سر). در طول گردش طبیعی، به دلیل افزایش خنک شدن آب در خطوط لوله، مقادیر β 2 باید در ضریب 1.04 ضرب شود.pr= 96 متر مربع؛

تعداد مورد نیاز رادیاتورهای چدنی برای اتاق محاسبه شده با فرمول تعیین می شود:

Fpr / fsection،

که در آن fsection مساحت سطح گرمایش یک بخش، m² است (جدول 2 = 96 / 0.31 = 309).

مقدار n حاصل تقریبی است. در صورت لزوم به چندین دستگاه تقسیم می شود و با معرفی ضریب تصحیح β 3 که تغییر میانگین ضریب انتقال حرارت دستگاه را بسته به تعداد بخش های موجود در آن در نظر می گیرد، تعداد بخش های پذیرفته شده برای نصب را در نظر می گیرد. در هر دستگاه گرمایش یافت می شود:

دهان = n · β 3 ;

دهان = 309 · 1.05 = 325.

27 رادیاتور در 12 قسمت نصب می کنیم.

تامین آب گرمایش تهویه مدرسه

1.5 انتخاب بخاری

از بخاری های هوا به عنوان وسایل گرمایشی برای افزایش دمای هوای وارد شده به اتاق استفاده می شود.

انتخاب بخاری های هوا به ترتیب زیر تعیین می شود:

جریان گرمایی (W) مورد استفاده برای گرم کردن هوا را تعیین می کنیم:

Фв = 0.278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tв - tн)، (10)

که در آن Q جریان حجمی هوا، m³/h است. ρ - چگالی هوا در دمای tк, kg/m³; ср = 1 کیلوژول / (kg∙ ºС) - ظرفیت گرمایی ایزوباریک خاص هوا. tk - دمای هوا پس از بخاری، ºС؛ tn - دمای اولیه هوای ورودی به بخاری، ºС

تراکم هوا:

ρ = 346/(273+18) 99.3/99.3 = 1.19;

Fv = 0.278 ∙ 1709.34 ∙ 1.19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095.48 وات.

,

سرعت جرم تخمینی هوا 4-12 کیلوگرم بر ثانیه∙ متر مربع است.

متر مربع

3. سپس مطابق جدول 7 مدل و شماره بخاری را با سطح مقطع هوای باز نزدیک به محاسبه شده انتخاب می کنیم. هنگام نصب چندین بخاری به صورت موازی (در امتداد جریان هوا)، سطح مقطع باز کل آنها در نظر گرفته می شود. ما 1 K4PP شماره 2 را با سطح مقطع هوای شفاف 0.115 متر مربع و سطح گرمایش 12.7 متر مربع انتخاب می کنیم.

4. برای بخاری انتخاب شده، سرعت جرم واقعی هوا را محاسبه کنید

= 4.12 متر بر ثانیه.

پس از این، با توجه به نمودار (شکل 10) برای مدل بخاری اتخاذ شده، ضریب انتقال حرارت k را بسته به نوع مایع خنک کننده، سرعت آن و مقدار νρ پیدا می کنیم. طبق نمودار، ضریب انتقال حرارت k = 16 W/(m 2 0 C)

ما جریان گرمای واقعی (W) منتقل شده توسط واحد گرمایش به هوای گرم شده را تعیین می کنیم:

Фк = k ∙ F ∙ (t´ср - tср)،

که در آن k ضریب انتقال حرارت است، W/(m2 ∙ 0 C)؛ F - مساحت سطح گرمایش بخاری، متر مربع؛ t´av - دمای متوسط ​​خنک کننده، ºС، برای خنک کننده - بخار - t´av = 95 ºС؛ tср - میانگین دمای هوای گرم t´ср = (tк + tн) /2

Fk = 16 ∙ 12.7 ∙ (95 -(16-16)/2) = 46451∙2 = 92902 وات.

بخاری های صفحه ای KZPP شماره 7 جریان گرمایی 92902 وات را ارائه می دهند و مقدار مورد نیاز 83789.85 وات است. در نتیجه، انتقال حرارت به طور کامل تضمین می شود.

حاشیه انتقال حرارت است =6%.

1.6 محاسبه گرمای مصرفی برای تامین آب گرم یک مدرسه

در مدرسه، آب گرم برای نیازهای بهداشتی و خانگی مورد نیاز است. مدرسه ای با 90 صندلی روزانه 5 لیتر آب گرم مصرف می کند. مجموع: 50 لیتر. بنابراین، 2 رایزر را با دبی آب 60 لیتر در ساعت (یعنی فقط 120 لیتر در ساعت) قرار می دهیم. با توجه به اینکه به طور متوسط ​​حدود 7 ساعت در طول روز از آب گرم برای نیازهای بهداشتی استفاده می شود، میزان آب گرم را 840 لیتر در روز می یابیم. مصرف مدرسه در هر ساعت 0.35 متر مکعب در ساعت است

سپس جریان گرما به منبع آب خواهد بود

Fgv. = 0.278 · 0.35 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 20038 W

تعداد کابین های دوش برای مدرسه 2 عدد است. مصرف ساعتی آب گرم در هر کابین Q = 250 لیتر در ساعت است، فرض کنید به طور متوسط ​​دوش 2 ساعت در روز کار می کند.

سپس کل مصرف آب گرم: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. = 0.278 · 1 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 57250 W.

∑F g.v. =20038+57250=77288 W.

2. محاسبه بار حرارتی برای گرمایش متمرکز

حداکثر جریان گرمایی (W) صرف شده برای گرمایش ساختمان‌های مسکونی و عمومی در روستای موجود در سیستم گرمایش متمرکز را می‌توان با شاخص‌های انبوه بسته به منطقه زندگی با استفاده از فرمول‌های زیر تعیین کرد:

عکس. = φ ∙ F،

Photo.j.=0.25∙Phot.j., (19)

که در آن φ نشانگر تجمعی حداکثر جریان گرمای ویژه است که برای گرم کردن 1 متر مربع فضای زندگی، W/m² صرف شده است. مقادیر φ بسته به دمای هوای خارج از زمستان محاسبه شده طبق برنامه تعیین می شود (شکل 62). F - منطقه نشیمن، متر مربع.

1. برای سیزده ساختمان 16 آپارتمانی به مساحت 720 متر مربع، به دست می آوریم:

عکس. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 وات.

برای یازده ساختمان 8 آپارتمانی با مساحت 360 متر مربع به دست می آید:

عکس. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 وات.

برای عسل نقطه ای با ابعاد 6x6x2.4 دریافت می کنیم:

Photototal=0.25∙170∙6∙6=1530 W;

برای دفتری با ابعاد 6x12 متر:

عکس کلی = 0.25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 وات،

برای ساختمان های مسکونی، عمومی و صنعتی فردی، حداکثر جریان گرمایی (W) صرف شده برای گرمایش و گرمایش هوا در سیستم تهویه تامین تقریباً با فرمول ها تعیین می شود:

Ph = qot Vn (tv - tn) a،

Фв = qv · Vn · (tв - tн.в.)،

که در آن q از و q در مشخصات ویژه گرمایش و تهویه ساختمان است، W/(m3 · 0 C)، مطابق جدول 20. V n - حجم ساختمان با توجه به اندازه گیری خارجی بدون زیرزمین متر 3 بر اساس طرح های استاندارد گرفته می شود یا با ضرب طول آن در عرض و ارتفاع از سطح برنامه ریزی زمین تا بالای قرنیز تعیین می شود. ; t in = میانگین دمای هوای طراحی، معمولی برای اکثر محل‌های ساختمان، 0 درجه سانتیگراد. t n = دمای هوای خارج زمستان محاسبه شده، - 25 0 C. t n.v. - دمای تخمینی تهویه هوای بیرون در زمستان - 16 0 C؛ a - ضریب تصحیح با در نظر گرفتن تأثیر شرایط آب و هوایی محلی بر ویژگی های حرارتی خاص در tn = 25 0 C a = 1.05

Ph = 0.7 ∙ 18 ∙36 ∙4.2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5000.91 وات،

Fv.tot.=0.4∙5000.91=2000 W.

خانه تیپ:

Ph = 0.5∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5511.2 W،

کارگاه آموزشی مدرسه:

Ph = 0.6 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8 وات،

Fv = 0.2 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249.28 وات،

2.2 محاسبه گرمای مصرفی برای تامین آب گرم ساختمانهای مسکونی و عمومی

میانگین جریان گرمایی (W) صرف شده در طول دوره گرمایش برای تامین آب گرم ساختمان ها با استفاده از فرمول بدست می آید:

F g.v. = q g.v. n f،

بسته به میزان مصرف آب در دمای 55 درجه سانتیگراد، شاخص کل میانگین جریان گرمایی (W) صرف شده برای تامین آب گرم برای یک نفر برابر است با: در مصرف آب 115 لیتر در روز qg.w. 407 وات است.

برای 16 ساختمان آپارتمان با 60 ساکن، جریان گرما برای تامین آب گرم خواهد بود: F g.w. = 407 60 = 24420 وات،

برای سیزده خانه از این قبیل - F g.v. = 24420 · 13 = 317460 وات.

مصرف گرما برای تامین آب گرم هشت ساختمان 16 آپارتمانی 60 نفری در تابستان

F g.v.l. = 0.65 · F g.v. = 0.65 317460 = 206349 W

برای 8 ساختمان آپارتمان با 30 نفر ساکن، جریان گرما برای تامین آب گرم خواهد بود:

F g.v. = 407 · 30 = 12210 وات،

برای یازده چنین خانه - F g.v. = 12210 · 11 = 97680 وات.

مصرف گرما برای تامین آب گرم یازده ساختمان 8 آپارتمانی با 30 نفر در تابستان

F g.v.l. = 0.65 · F g.v. = 0.65 · 97680 = 63492 W.

سپس جریان گرما به منبع آب اداری خواهد بود:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.833 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

مصرف گرما برای تامین آب گرم اداری در تابستان:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.v. = 0.65 ∙ 47690 = 31000 وات

جریان گرما به منبع آب پزشکی. نقطه خواهد بود:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.23 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

مصرف گرما برای تامین آب گرم عسل. مورد در تابستان:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.v. = 0.65 ∙ 13167 = 8559 وات

در کارگاه ها آب گرم برای نیازهای بهداشتی و خانگی نیز مورد نیاز است.

این کارگاه دارای 2 رایزر با دبی آب 30 لیتر در ساعت (یعنی مجموعاً 60 لیتر در ساعت) می باشد. با توجه به اینکه به طور متوسط ​​حدود 3 ساعت در طول شبانه روز از آب گرم برای مصارف بهداشتی استفاده می شود، میزان آب گرم را 180 لیتر در روز می یابیم.

Fgv. = 0.278 · 0.68 · 983 · 4.19 · (55 - 5) = 38930 W

جریان گرمای مصرفی برای تامین آب گرم کارگاه مدرسه در تابستان:

Fgv.l = 38930 · 0.65 = 25304.5 W

جدول خلاصه جریان گرما

∑Ф کل =Ф از +Ф تا +Ф g.v. =2147318+13243+737078=2897638 W.

3. ساخت برنامه بار حرارتی سالانه و انتخاب دیگ بخار

.1 ساخت نمودار بار حرارتی سالانه

مصرف سالانه برای همه انواع مصرف گرما را می توان با استفاده از فرمول های تحلیلی محاسبه کرد، اما راحت تر است که آن را به صورت گرافیکی از برنامه بار گرمای سالانه تعیین کنیم، که همچنین برای تعیین حالت های عملکرد اتاق دیگ بخار در طول سال ضروری است. چنین نموداری بسته به مدت زمان دماهای مختلف در یک منطقه معین ساخته می شود که مطابق ضمیمه 3 تعیین می شود.

در شکل در شکل 3 نمودار بار سالانه دیگ بخار سرویس دهی به منطقه مسکونی روستا و گروهی از ساختمان های صنعتی نشان داده شده است. نمودار به صورت زیر ساخته شده است. در سمت راست، در امتداد محور آبسیسا، مدت زمان عملکرد اتاق دیگ بخار بر حسب ساعت ترسیم می شود، در سمت چپ - دمای هوای بیرون. مصرف گرما در امتداد محور اردین رسم می شود.

ابتدا نموداری از تغییرات مصرف گرما برای گرم کردن ساختمان‌های مسکونی و عمومی بسته به دمای بیرون می‌سازند. برای انجام این کار، مجموع حداکثر جریان گرمایی که برای گرم کردن این ساختمان‌ها صرف می‌شود، بر روی محور ارتین رسم می‌شود و نقطه پیدا شده توسط یک خط مستقیم به نقطه مربوط به دمای هوای بیرون برابر با میانگین دمای طراحی ساختمان‌های مسکونی متصل می‌شود. ساختمان های عمومی و صنعتی tv = 18 ° C. از آنجایی که شروع فصل گرما در دمای 8 درجه سانتی گراد گرفته می شود، خط 1 نمودار تا این دما به صورت یک خط نقطه چین نشان داده شده است.

مصرف گرما برای گرمایش و تهویه ساختمان های عمومی در تابع tн یک خط مستقیم شیبدار 3 از tв = 18 °С تا دمای تهویه محاسبه شده tн.в است. برای یک منطقه آب و هوایی معین در دماهای پایین تر، هوای اتاق با هوای خارج از خانه مخلوط می شود، یعنی. چرخش مجدد رخ می دهد و مصرف گرما بدون تغییر باقی می ماند (نمودار موازی با محور آبسیسا است). به همین ترتیب، نمودارهای مصرف گرما برای گرمایش و تهویه ساختمان های مختلف صنعتی ساخته شده است. میانگین دمای ساختمان های صنعتی tv = 16 ° C. شکل کل گرمای مصرفی برای گرمایش و تهویه را برای این گروه از اشیاء نشان می دهد (خطوط 2 و 4 که از دمای 16 درجه سانتیگراد شروع می شوند). مصرف گرما برای تامین آب گرم و نیازهای تکنولوژیکی به tn بستگی ندارد. نمودار کلی این تلفات حرارتی به صورت خط مستقیم 5 نشان داده شده است.

نمودار کل مصرف گرما بسته به دمای هوای بیرون با خط شکسته 6 نشان داده شده است (نقطه شکست مطابق با tn.v.) است که بر روی محور ارتین قطعه ای برابر با حداکثر جریان گرمای صرف شده برای همه انواع مصرف قطع می شود. (∑Phot + ∑Fv + ∑Fg. c. + ∑Ft) در دمای خارجی محاسبه شده tн.

با جمع کردن کل بارهای من 2.9 وات دریافت کردم.

در سمت راست محور آبسیسا، برای هر دمای خارجی، تعداد ساعات فصل گرما (به طور تجمعی) که در طی آن دما برابر یا کمتر از دمایی که ساختمان برای آن ساخته می‌شود، باقی مانده است (پیوست 3). و خطوط عمودی از میان این نقاط کشیده می شود. در مرحله بعد، مختصات مربوط به حداکثر مصرف گرما در همان دماهای خارجی بر روی این خطوط از نمودار کل مصرف گرما پیش بینی می شود. نقاط به دست آمده توسط یک منحنی صاف 7 به هم متصل می شوند که نموداری از بار حرارتی در طول دوره گرمایش را نشان می دهد.

ناحیه محدود شده توسط محورهای مختصات، منحنی 7 و خط افقی 8، که بار کل تابستان را نشان می دهد، مصرف گرمای سالانه (GJ/سال) را بیان می کند:

سال = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n،

که در آن F مساحت نمودار بار حرارتی سالانه، میلی متر مربع است. m Q و m n مقیاس مصرف گرما و زمان کارکرد دیگ بخار به ترتیب W/mm و h/mm.year = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ 9871.74 ∙ 23548 ∙ 47.8 = 40001.67 J/year است.

که دوره گرمایش 31681.32 ژول در سال است که 79.2 درصد است، برای تابستان 6589.72 ژول در سال که 20.8 درصد است.

3.2 انتخاب مایع خنک کننده

ما از آب به عنوان خنک کننده استفاده می کنیم. از آنجایی که بار طراحی حرارتی Фр ≈ 2.9 مگاوات است که کمتر از شرایط است (Фр ≤ 5.8 مگاوات)، مجاز به استفاده از آب با دمای 105 درجه سانتیگراد در خط تغذیه است و در خط لوله برگشت دمای آب است. 70 ºC در نظر گرفته شده است. در عین حال، ما در نظر می گیریم که افت دما در شبکه مصرف کننده می تواند به 10٪ برسد.

استفاده از آب فوق گرم به عنوان خنک کننده باعث صرفه جویی بیشتر در فلز لوله با کاهش قطر آنها می شود و مصرف انرژی پمپ های شبکه را کاهش می دهد، زیرا مقدار کل آب در گردش در سیستم کاهش می یابد.

از آنجایی که برخی از مصرف کنندگان برای اهداف فنی به بخار نیاز دارند، مصرف کنندگان نیاز به نصب مبدل های حرارتی اضافی دارند.

3.3 انتخاب دیگهای بخار

شوفاژخانه های گرمایشی و صنعتی، بسته به نوع دیگ های نصب شده در آنها، می توانند آب گرم، بخار یا ترکیبی - با دیگ بخار و آب گرم باشند.

انتخاب دیگ های چدنی معمولی با خنک کننده با دمای پایین، هزینه تامین انرژی محلی را ساده و کاهش می دهد. برای تامین حرارت، سه دیگ آب چدنی "Tula-3" با قدرت حرارتی 779 کیلووات هر کدام با استفاده از سوخت گاز با مشخصات زیر می پذیریم:

قدرت تخمینی Фр = 2128 کیلو وات

توان نصب شده فو = 2337 کیلو وات

مساحت سطح گرمایش - 40.6 متر مربع

تعداد بخش - 26

ابعاد 2249×2300×2361 میلی متر

حداکثر دمای گرمایش آب - 115 ºС

راندمان هنگام کار بر روی گاز η a.a. = 0.8

هنگام کار در حالت بخار، فشار بخار اضافی 68.7 کیلو پاسکال است

.4 ساخت برنامه سالانه تنظیم عرضه دیگ بخار حرارتی

با توجه به اینکه بار گرمایی مصرف کنندگان بسته به دمای هوای بیرون متفاوت است، حالت عملکرد سیستم تهویه و تهویه مطبوع، مصرف آب برای تامین آب گرم و نیازهای تکنولوژیکی، حالت های اقتصادی تولید انرژی حرارتی در دیگ بخار باید با تنظیم مرکزی تامین گرما تضمین شود.

در شبکه های گرمایش آب، از تنظیم باکیفیت تامین گرما استفاده می شود که با تغییر دمای مایع خنک کننده با سرعت جریان ثابت انجام می شود.

نمودارهای دمای آب در شبکه گرمایش با tп = f (tн، ºС)، to = f (tн، ºС) نشان داده شده است. با ساختن یک نمودار با استفاده از روش ارائه شده در کار برای tн = 95 ºС. تا = 70 ºС برای گرم کردن (در نظر گرفته می شود که دمای مایع خنک کننده در شبکه تامین آب گرم نباید کمتر از 70 ºС باشد)، tпв = 90 ºС؛ tov = 55 ºС - برای تهویه، محدوده تغییرات دمای مایع خنک کننده را در شبکه های گرمایش و تهویه تعیین می کنیم. مقادیر دمای خارجی در امتداد محور آبسیسا و دمای آب منبع تغذیه در امتداد محور ارتین رسم می شود. مبدأ با دمای داخلی محاسبه شده برای ساختمان های مسکونی و عمومی (18 ºС) و دمای مایع خنک کننده، نیز برابر با 18 º C مطابقت دارد. در تقاطع عمودهای بازگردانده شده به محورهای مختصات در نقاط مربوط به دمای tп = 95 ºС، tn = -25 ºС، نقطه A یافت می شود و با کشیدن خط افقی از دمای آب برگشتی 70 ºС، نقطه B. اتصال نقاط A و B با مختصات ابتدایی نموداری از تغییرات دمای آب پیشرو و برگشتی در شبکه گرمایش بسته به دمای هوای بیرون به دست می آوریم. اگر بار منبع آب گرم وجود داشته باشد، دمای مایع خنک کننده در خط تغذیه یک شبکه نوع باز نباید کمتر از 70 درجه سانتیگراد باشد، بنابراین نمودار دمای آب منبع دارای یک نقطه عطف C است که در سمت چپ آن τ p=const. عرضه گرما به گرمایش در دمای ثابت با تغییر نرخ جریان مایع خنک کننده کنترل می شود. حداقل دمای آب برگشتی با کشیدن یک خط عمودی از نقطه C تا زمانی که با نمودار آب برگشتی تلاقی کند تعیین می شود. طرح نقطه D بر روی محور مختصات کوچکترین مقدار τto را نشان می دهد. عمود، بازیابی شده از نقطه مربوط به دمای محاسبه شده خارج (-16 ºС)، خطوط مستقیم AC و BD را در نقاط E و F قطع می کند و حداکثر دمای آب رو به جلو و برگشتی را برای سیستم های تهویه نشان می دهد. یعنی دماها به ترتیب 91 ºС و 47 º C هستند که در محدوده tн.в و tn (خطوط EK و FL) بدون تغییر باقی می مانند. در این محدوده دمای هوای بیرون، واحدهای تهویه با گردش مجدد کار می کنند که درجه آن به گونه ای تنظیم می شود که دمای هوای ورودی به بخاری ها ثابت بماند.

نمودار دمای آب در شبکه گرمایش در شکل 4 ارائه شده است.

شکل 4. نمودار دمای آب در شبکه گرمایش.

کتابشناسی - فهرست کتب

1. افندیف ا.م. طراحی تامین انرژی برای شرکت های کشاورزی. ابزار. ساراتوف 2009.

زاخاروف A.A. کارگاه آموزشی استفاده از گرما در کشاورزی. چاپ دوم، بازنگری و گسترش یافته است. آگروپرومیزدات مسکو 1985.

زاخاروف A.A. کاربرد گرما در کشاورزی مسکو کولوس 1980.

کیریوشاتوف A.I. نیروگاه های حرارتی برای تولید محصولات کشاورزی. ساراتوف 1989.

SNiP 2.10.02-84 ساختمان ها و محل های ذخیره سازی و پردازش محصولات کشاورزی.