• هنگام سفارش سیستم گرمایشی برای کودکان و موسسات آموزشی از مهندسی اینتگرا چه چیزی دریافت می کنید

سیستم گرمایش مدرسه، مهدکودک، کالج، دانشگاه: مجموعه ای از خدمات شرکت ما

• توسعه پروژهسیستم های گرمایش داخلی موسسات آموزشی؛
• محاسبه حرارتی و هیدرولیکیدیگ بخار مدرسه، مهد کودک، دانشگاه;
• بازسازی و نوسازی سیستم گرمایشی؛
• نصب شبکه های داخلیو تجهیزات گرمایشی؛
• انتخاب و نصب دیگ بخارسیستم های گرمایشی برای کودکان و موسسات آموزشی؛
• محاسبه، انتخاب و نصب سیستم های گرمایش از کف آب;
• نگهداری و تعمیرتجهیزات گرمایش و دیگ بخار؛
• اصلاحبا مراجع نظارتی

برای مؤسسات آموزشی در مناطقی با دمای هوای بیرونی تخمینی از -40 درجه سانتیگراد و کمتر، مجاز است از آب با مواد افزودنی استفاده شود که از یخ زدگی آن جلوگیری می کند (به عنوان مواد افزودنی، مواد مضر کلاس های خطر 1 و 2 طبق GOST 12.1). 005 نباید استفاده شود)، و در ساختمان های موسسات پیش دبستانی استفاده از خنک کننده با مواد افزودنی مجاز نیست. مواد مضر 1-4 کلاس خطر.

طراحی و نصب دیگ بخار و سیستم گرمایش مستقل در مدارس، پیش دبستانی ها و موسسات آموزشی

سیستم گرمایش مدارس، مهدکودک ها و سایر موسسات آموزشی کودکان و نوجوانان (دانشگاه ها، مدارس حرفه ای، کالج ها) در شهرها به سیستم گرمایش مرکزی و گرما متصل می شود که از CHP شهر یا دیگ بخار خانه خود تغذیه می کند. در مناطق روستایی، آنها از یک طرح مستقل استفاده می کنند و اتاق دیگ بخار خود را در یک اتاق ویژه قرار می دهند. در مورد یک منطقه گازدار، دیگ بخار با گاز طبیعی کار می کند، دیگ ها در مدارس کوچک و موسسات پیش دبستانی استفاده می شوند. کم قدرتکار روی جامد یا سوخت مایعیا برق

هنگام طراحی یک سیستم گرمایش داخلی، لازم است استانداردهای میکرو اقلیم برای دمای هوا در کلاس ها در نظر گرفته شود. کلاس های مدرسه، غذاخوری ها، سالن های ورزشی، استخرها و سایر مناطق. نرم افزارهای مختلف هدف فنیمناطق ساختمانی باید دارای شبکه های گرمایشی با کنتورهای آب و گرما باشند.

برای گرم کردن سالن های ورزشی به همراه سیستم آب از سیستم گرمایش هوا به همراه سیستم گرمایش هوا استفاده می شود تهویه اجباریو از همان دیگ بخار کار می کند. دستگاه گرمایش از کف آب در صورت وجود می تواند در رختکن، حمام، دوش، استخر و سایر اتاق ها وجود داشته باشد. بر گروه های ورودیبطور گسترده موسسات آموزشینصب پرده های حرارتی

سیستم گرمایش مهدکودک، مدرسه، موسسه آموزشی - لیستی از کارهای مربوط به سازماندهی و بازسازی سیستم گرمایش:

• شناسایی یک نیازهنگام ایجاد یک پروژه یا نمودار طرحتامین گرما؛
• انتخاب راه و مکاننصب خطوط لوله؛
• انتخاب تجهیزات و موادکیفیت مناسب؛
• محاسبه حرارتی و هیدرولیک اتاق دیگ بخار، تعریف فناوری و تأیید آن برای الزامات SNiP؛
• امکان افزایش بهره وری، ارتباط تجهیزات اضافی (در صورت نیاز)؛
• محاسبه بارهاو عملکرد سیستم گرمایش به طور کلی و از نظر مساحت محل گرمایش.
• در حین بازسازی شی - آماده سازی سایت ها، پایه و دیوارها برای نصب بعدی؛
• تشخیص عیببخش های سیستم گرمایش ساختمان؛
• محاسبه شرایط و هزینهکارها و تجهیزات، برآورد هزینه؛
• تامین تجهیزاتو اجرای به موقع کارها با برآورد هزینه از پیش توافق شده.

برای وسایل گرمایشیو خطوط لوله در مهدکودک ها، راه پله هاو لابی ها، لازم است نرده های محافظ و عایق حرارتی خطوط لوله فراهم شود.

معرفی

یک قسمت مشترک

ویژگی های جسم

تعیین تعداد مصرف کنندگان گرما. نمودار مصرف گرمای سالانه

سیستم تامین حرارت و نمودار شماتیک

محاسبه طرح گرمایش اتاق دیگ بخار

انتخاب تجهیزات دیگ بخار

انتخاب و قرار دادن تجهیزات اصلی و کمکی

محاسبه حرارتی واحد دیگ بخار

محاسبه آیرودینامیکی مسیر دمیدن گرما

یگان ویژه.

2. توسعه سیستم بخاری بلوکی.

2.1 داده های پایه تامین آب

2.2 انتخاب طرح آماده سازی آب

2.3 محاسبه تجهیزات برای تاسیسات گرمایش آب

2.4 محاسبه نصب شبکه

3. بخش فنی و اقتصادی

3.1 داده های اولیه

3.2 محاسبه هزینه قراردادی کار ساخت و نصب

3.3 تعیین هزینه های عملیاتی سالانه

3.4 تعیین اثر اقتصادی سالانه

نصب آبگرمکن سکشنال

5. اتوماسیون

تنظیم خودکار و کنترل مهندسی حرارت واحد بویلر KE-25-14s

6. حمایت از نیروی کار در ساخت و ساز

6.1 حفاظت از نیروی کار در هنگام نصب نیرو و تجهیزات تکنولوژیکی در اتاق دیگ بخار

6.2 تجزیه و تحلیل و پیشگیری از خطرات احتمالی

6.3 محاسبه تسمه ها

7. سازماندهی، برنامه ریزی و مدیریت ساخت

7.1 نصب دیگ بخار

7.2 شرایط شروع کار

7.3 هزینه یابی تولید نیروی کار و دستمزد

7.4 محاسبه پارامترهای زمانبندی

7.5 سازماندهی نقشه ساختمان

7.6 محاسبه شاخص های فنی و اقتصادی

8. سازمان بهره برداری و صرفه جویی در انرژی

فهرست ادبیات استفاده شده

معرفی.

در دوران سخت ما، با یک اقتصاد بحرانی بیمارگونه، ساخت تأسیسات صنعتی جدید مملو از مشکلات بزرگ است، در صورتی که امکان ساخت وجود داشته باشد. اما در هر زمان، در هر شرایط اقتصادی، تعدادی از صنایع وجود دارد که بدون توسعه آنها، عملکرد عادی اقتصاد ملی غیرممکن است، تضمین شرایط بهداشتی و بهداشتی لازم برای جمعیت غیرممکن است. چنین صنایعی شامل انرژی است که شرایط زندگی راحت را برای مردم هم در زندگی روزمره و هم در محل کار فراهم می کند.

مطالعات اخیر امکان سنجی اقتصادی حفظ سهم قابل توجهی از مشارکت نیروگاه های دیگ بخار بزرگ در پوشش کل مصرف انرژی حرارتی را نشان داده است.

در کنار تولید، تولید و گرمایش دیگ‌خانه‌های بزرگ با ظرفیت صدها تن بخار در ساعت یا صدها مگاوات بار حرارتی، تعداد زیادی واحد دیگ بخار تا 1 مگاوات و کارکرد تقریباً با انواع سوخت نصب شده است. .

با این حال، با سوخت است که بزرگترین مشکل وجود دارد. برای سوخت های مایع و گاز، مصرف کنندگان اغلب بودجه کافی برای پرداخت ندارند. بنابراین استفاده از منابع محلی ضروری است.

در این پروژه دیپلم، بازسازی کارخانه دیگ تولید و گرمایش RSC Energia در حال توسعه است که از زغال سنگ استخراج شده محلی به عنوان سوخت استفاده می کند. در آینده برنامه ریزی شده است که واحدهای دیگ بخار به احتراق گاز ناشی از انتشار گازهای گاز زدایی از معدن که در قلمرو کارخانه فرآوری قرار دارد منتقل شود. در دیگ بخار موجود، دو واحد دیگ بخار KE-25-14 نصب شد که برای تامین بخار شرکت کارخانه RSC Energia و دیگهای آب گرم TVG-8 (2 دیگ) برای گرمایش، تهویه و تامین آب گرم ساختمان های اداری و دهکده مسکونی.

با توجه به کاهش تولید زغال سنگ، ظرفیت تولید شرکت معدن زغال سنگ کاهش یافت که منجر به کاهش تقاضا برای بخار شد. این امر باعث بازسازی دیگ بخار شد که شامل استفاده از دیگ های بخار KE-25 نه تنها برای اهداف تولید، بلکه برای تولید نیز می شود. آب گرمبرای گرمایش، تهویه و تامین آب گرم در مبدل های حرارتی ویژه.

1. بخش عمومی

1.1. ویژگی های شی

دیگ بخار پیش بینی شده در قلمرو کارخانه RSC Energia واقع شده است

برنامه ریزی، قرار دادن ساختمان ها و سازه ها در سایت صنعتی کارخانه پردازش مطابق با الزامات SNiP انجام می شود.

اندازه قلمرو سایت صنعتی در محدوده حصارها 12.66 هکتار، مساحت ساختمان 52194 متر مربع است.

شبکه حمل و نقل منطقه ساخت و ساز توسط راه آهن عمومی و جاده های محلی نشان داده شده است.

زمین مسطح است، با بالا آمدن جزئی، لوم در خاک غالب است.

منبع تامین آب ایستگاه فیلتراسیون و کانال Seversky Donets-Donbass است. تکثیر مجرای آب ارائه شده است.

1.3. تعیین میزان گرمای مصرفی نمودار مصرف گرمای سالانه

تخمین مصرف گرما توسط شرکت های صنعتی با توجه به نرخ های مصرف گرمای ویژه در واحد خروجی یا هر حامل حرارتی که بر اساس نوع متر (آب، بخار) کار می کند، تعیین می شود. مصرف گرما برای گرمایش، تهویه و نیازهای تکنولوژیکی در جدول 1.2 نشان داده شده است. بارهای حرارتی

برنامه سالانه مصرف گرما بسته به مدت زمان دمای بیرون ایستاده است که در جدول 1.2 منعکس شده است. این پروژه فارغ التحصیلی

حد اکثر نمودار مصرف گرما سالانه مربوط به مصرف گرما در است دمای بیرونهوا -23 С.

ناحیه محدود شده توسط منحنی و محورهای مختصات، کل مصرف گرما را برای دوره گرمایش، و مستطیل سمت راست نمودار - مصرف گرما برای تامین آب گرم در تابستان را نشان می دهد.

بر اساس داده های جدول 1.2. ما مصرف گرما توسط مصرف کنندگان را برای 4 حالت محاسبه می کنیم: حداکثر زمستان (t p. o. = -23C;); در دمای متوسط ​​بیرون در طول دوره گرمایش؛ در دمای هوای بیرونی + 8C؛ در تابستان.

محاسبه در جدول 1.3 انجام شده است. با فرمول های:

بار حرارتی برای گرمایش و تهویه، مگاوات

Q ОВ = Q Р ОВ * (t int -t n) / (t int -t r.o.)

بار حرارتی برای تامین آب گرم در تابستان، مگاوات

Q Л ГВ = Q Р ГВ * (t -t xl) / (t -t xz) * 

جایی که: Q Р ОВ - طراحی بار گرمایی زمستانی برای گرمایش و تهویه در دمای هوای بیرون طراحی شده برای طراحی سیستم گرمایش. طبق جدول قبول می کنیم. 1.2.

t VN - دمای هوای داخلی در اتاق گرم شده، t VN = 18С

Q Р ГВ - بار گرمای زمستانی محاسبه شده بر روی منبع آب گرم (جدول 1.2)؛

t n - دمای فعلی هوای بیرون، درجه سانتی گراد؛

t p.o. - دمای تخمینی گرمایش هوای بیرون،

t g - دمای آب گرم در سیستم تامین آب گرم، t g = 65 درجه سانتیگراد

t chl، t xs - دما آب سرددر تابستان و زمستان، t xl = 15 درجه سانتیگراد، t xz = 5 درجه سانتیگراد؛

 - ضریب تصحیح برای دوره تابستان،  = 0.85

جدول 1.2

بارهای حرارتی

جدول 1.3.

محاسبه بارهای گرمایی سالانه

طبق جدول. 1.1. و 1.3. ما نموداری از هزینه های بار حرارتی سالانه، ارائه شده در شکل 1.1 می سازیم.

1.4. سیستم و طرح تامین گرما

منبع تامین گرما دیگ خانه بازسازی شده معدن است. حامل گرما بخار و آب فوق گرم است. آب آشامیدنیفقط برای سیستم های آب گرم استفاده می شود. برای نیازهای تکنولوژیکی، بخار P = 0.6 MPa استفاده می شود. برای تهیه آب فوق گرم با دمای 150-70С، یک نصب شبکه ارائه شده است، برای تهیه آب با t = 65 ° C - یک تاسیسات تامین آب گرم.

سیستم تامین حرارت بسته است. به دلیل عدم وجود ورودی مستقیم آب و نشت ناچیز مایع خنک کننده از طریق نشت در اتصالات لوله ها و تجهیزات، سیستم های بسته با ثبات بالای کمیت و کیفیت آب شبکه در گردش در آن متمایز می شوند.

در سیستم های تامین گرمای آب بسته، آب شبکه های گرمایشی تنها به عنوان وسیله گرمایشی برای گرم کردن آب لوله کشی در بخاری های سطحی استفاده می شود که سپس وارد سیستم تامین آب گرم محلی می شود. در سیستم های تامین گرمای آب باز، آب گرم به طور مستقیم از شبکه های گرمایش به دستگاه های تاشو آب سیستم آب گرم محلی تامین می شود.

در سایت صنعتی، خطوط لوله تامین گرما در امتداد پل‌ها و گالری‌ها و تا حدی در کانال‌های لوله غیرقابل عبور از نوع Cl گذاشته می‌شود. خطوط لوله به دلیل زوایای پیچ های مسیر و درزهای انبساط U شکل با دستگاه جبران کننده گذاشته می شود.

خطوط لوله از لوله های فولادی با جوش برقی با دستگاه عایق حرارتی ساخته شده است.

در برگه 1 قسمت گرافیکی پروژه دیپلم، پلان کلی سایت صنعتی با توزیع شبکه های گرمایشی به اشیاء مصرفی نشان داده شده است.

1.5. محاسبه نمودار گرمایش دیگ بخار

نمودار اصلی حرارتی ماهیت فرآیند اصلی فناوری تبدیل انرژی و استفاده از گرمای سیال کار در نصب را مشخص می کند. این یک نمایش گرافیکی مشروط از تجهیزات اصلی و کمکی است که توسط خطوط لوله سیال کار مطابق با ترتیب حرکت آن در نصب متحد شده است.

هدف اصلی محاسبه طرح گرمایش اتاق دیگ بخار است:

تعیین مجموع بارهای حرارتی شامل بارهای خارجی و مصرف گرما برای نیازهای کمکی و توزیع این بارها بین قسمت های آب گرم و بخار دیگ خانه برای توجیه انتخاب تجهیزات اصلی.

تعیین تمام جریانهای گرما و جرم مورد نیاز برای انتخاب تجهیزات کمکی و تعیین قطر خطوط لوله و اتصالات.

تعیین داده های اولیه برای محاسبات فنی و اقتصادی بیشتر (تولید سالانه گرما، مصرف سوخت سالانه و غیره).

محاسبه مدار حرارتی به شما امکان می دهد کل گرمای خروجی دیگ بخار را در چندین حالت عملکرد آن تعیین کنید.

نمودار حرارتی دیگ بخار در برگه 2 قسمت گرافیکی پروژه دیپلم آمده است.

داده های اولیه برای محاسبه طرح گرمایش دیگ بخار در جدول 1.4 و محاسبه خود طرح گرمایش در جدول 1.5 آورده شده است.

جدول 1.4

داده های اولیه برای محاسبه طرح گرمایش دیگ بخار گرمایش و صنعتی با دیگ های بخار KE-25-14s برای یک سیستم تامین حرارت بسته.

جدول 1.5

محاسبه نمودار حرارتی دیگ بخار گرمایش و صنعتی با دیگ بخار KE-25-14s برای سیستم تامین حرارت بسته.

محاسبه مدار حرارتی

نمودار پایه حرارتی تجهیزات اصلی (دیگ ها، پمپ ها، هواگیرها، بخاری ها) و خطوط لوله اصلی را نشان می دهد.

1. شرح مدار حرارتی.

بخار اشباع شده از دیگهای بخار با فشار کاری P = 0.8 مگاپاسکال وارد خط بخار عمومی دیگ بخار می شود که از آن قسمتی از بخار به تجهیزات نصب شده در دیگ بخار منتقل می شود، یعنی: آبگرمکن گرمایش. ابگرمکن؛ هواگیر بخش دیگری از بخار به نیازهای تولیدی شرکت هدایت می شود.

میعانات مصرفی صنعتی با نیروی جاذبه به میزان 30 درصد در دمای 80 درجه سانتیگراد به جمع کننده میعانات برگشتی و سپس توسط پمپ میعانات گازی به مخزن آب گرم ارسال می شود.

گرمایش آب شبکه و همچنین گرمایش آب گرم توسط بخار در دو بخاری که به طور متوالی به هم متصل شده اند انجام می شود، در حالی که بخاری ها بدون تله میعانات کار می کنند، میعانات مصرف شده به هواگیر ارسال می شود.

هواگیر همچنین آب تصفیه شده شیمیایی را از تصفیه خانه دریافت می کند که تلفات میعانات را جبران می کند.

پمپ آب خام آب را از منبع آب شهری به تصفیه خانه و مخزن آب گرم می فرستد.

آب هوادهی شده با دمای حدود 104 درجه سانتیگراد توسط پمپ تغذیه به اکونومایزرها پمپ شده و سپس وارد بویلرها می شود.

آب آرایشی برای سیستم گرمایشی توسط پمپ آرایش از مخزن آب گرم گرفته می شود.

هدف اصلی محاسبه مدار حرارتی عبارت است از:

تعیین بارهای حرارتی کل، متشکل از بارهای خارجی و مصرف بخار برای نیازهای کمکی،

تعیین تمام گرما و جریان های جرمی لازم برای انتخاب تجهیزات،

تعیین داده های اولیه برای محاسبات فنی و اقتصادی بیشتر (گرمای سالانه، سوخت و غیره).

محاسبه مدار گرما به شما امکان می دهد ظرفیت بخار کل دیگ بخار را در چندین حالت عملکرد آن تعیین کنید. محاسبه برای 3 حالت معمولی انجام می شود:

حداکثر زمستان،

سردترین ماه

2. داده های اولیه برای محاسبه مدار حرارتی.

Ñîäåðæàíèå

معرفی

محاسبه گرمایش، تهویه و آب گرم یک مدرسه 90 دانش آموز

1.1 شرح مختصری ازمدارس

2 تعیین اتلاف حرارت از طریق نرده های خارجی گاراژ

3 محاسبه سطح گرمایش و انتخاب وسایل گرمایشیسیستم های حرارت مرکزی

4 محاسبه تبادل هوای مدرسه

5 انتخاب بخاری

6 محاسبه گرمای مصرفی برای تامین آب گرم مدرسه

محاسبه گرمایش و تهویه سایر اشیاء طبق طرح شماره 1 داده شده با تامین حرارت متمرکز و محلی

2.1 محاسبه گرمای مصرفی برای گرمایش و تهویه با توجه به استانداردهای بزرگ تاسیسات مسکونی و عمومی

2.2 محاسبه گرمای مصرفی برای تامین آب گرم مسکونی و ساختمان های عمومی

3. ساخت برنامه بار حرارتی سالانه و انتخاب دیگ بخار

1 ساختن نمودار بار گرمایی سالانه

3.2 انتخاب وسیله گرمایشی

3 انتخاب دیگ بخار

3.4 ساخت برنامه سالانه برای تنظیم عرضه دیگ بخار حرارتی

کتابشناسی - فهرست کتب

معرفی

مجتمع کشت و صنعت یکی از شاخه های انرژی بر اقتصاد ملی است. مقدار زیادی انرژی صرف گرمایش ساختمان‌های صنعتی، مسکونی و عمومی، ایجاد ریزاقلیم مصنوعی در ساختمان‌های دامداری و سازه‌های زمینی حفاظتی، خشک کردن محصولات کشاورزی، تولید محصولات، به دست آوردن سرمای مصنوعی و بسیاری از اهداف دیگر می‌شود. بنابراین تامین برق شرکت های مجتمع کشت و صنعت شامل طیف وسیعی از وظایف مرتبط با تولید، انتقال و استفاده از انرژی حرارتی و الکتریکی با استفاده از منابع انرژی سنتی و غیر سنتی می باشد.

این پروژه دوره گزینه ای برای منبع تغذیه یکپارچه ارائه می دهد توافق:

· برای یک طرح معین از اشیاء مجتمع کشاورزی و صنعتی، تجزیه و تحلیل نیاز به انرژی گرمایی، برق، گاز و آب سرد انجام می شود.

· محاسبه گرمایش، تهویه و بارهای تامین آب گرم.

· ظرفیت مورد نیاز دیگ بخار تعیین می شود که بتواند نیازهای اقتصاد را در گرما برآورده کند.

· انتخاب دیگ های بخار انجام می شود.

محاسبه مصرف گاز،

1. محاسبه گرمایش، تهویه و آب گرم یک مدرسه برای 90 دانش آموز

1.1 شرح مختصری از مدرسه

ابعاد 43.350x12x2.7.

حجم اتاق V = 1709.34 متر مکعب.

دیوارهای طولی خارجی - باربر، ساخته شده از روکش و تکمیل، آجر ضخیم شده با نام تجاری KP-U100 / 25 مطابق با GOST 530-95 روی سیمان - ملات ماسه M 50، 250 و 120 میلی متر ضخامت و عایق 140 میلی متر - پلی استایرن منبسط شده بین آنها.

دیوارهای داخلی - ساخته شده از توخالی، ضخیم آجر سرامیکینمرات KP-U100 / 15 مطابق با GOST 530-95، در محلول M50.

پارتیشن ها از آجر KP-U75 / 15 مطابق با GOST 530-95 با ملات M 50 ساخته شده اند.

سقف - مواد بام (3 لایه)، سیم شن و ماسه 20 میلی متر، پلی استایرن منبسط شده 40 میلی متر، مواد سقف در 1 لایه، پوشش سیمانی شن و ماسه 20 میلی متر و دال بتونی مسلح.

طبقات - بتن М300 و خاک فشرده شده با قلوه سنگ.

پنجره دوبل با ارسی چوبی دوتایی سایز پنجره 2940x3000 (22 عدد) و 1800x1760 (4 عدد).

درب چوبی تکی خارجی 1770x2300 (6 عدد)

پارامترهای طراحی هوای فضای باز tн = - 25 0 С.

دمای تخمینی تهویه هوای بیرون در زمستان tн.в. = - 16 0 С.

دمای طراحی هوای داخلی tv = 16 0 C است.

ناحیه رطوبتی منطقه خشک معمولی است.

فشار هوا 99.3 کیلو پاسکال.

1.2 محاسبه مدرسه تبادل هوا

فرآیند یادگیری در مدرسه انجام می شود. مشخصه آن اقامت طولانی تعداد زیادی از دانش آموزان است. بدون انتشار مضر ضریب تغییر هوا برای مدرسه 0.95 ... 2 خواهد بود.

K ∙ Vп،

که در آن Q تبادل هوا، m³ / h است. Vp - حجم اتاق، m³؛ K - فرکانس تبادل هوا = 1 گرفته می شود.

عکس. 1. ابعاد اتاق.

حجم اتاق: = 1709.34 متر 3. = 1 ∙ 1709.34 = 1709.34 متر مکعب در ساعت.

ما تهویه عمومی را در اتاق همراه با گرمایش ترتیب می دهیم. ما تهویه طبیعی اگزوز را به شکل محورهای اگزوز ترتیب می دهیم، سطح مقطع F محورهای اگزوز با فرمول پیدا می شود: F = Q / (3600 ∙ ν k.vn). با تعیین سرعت هوا در میل اگزوز با ارتفاع h = 2.7 متر

ν c.vn. =

ν c.vn. = = 1.23 m / s = 1709.34 ∙ / (3600 ∙ 1.23) = 0.38 m2

تعداد محورهای اگزوز hsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5≈ 10

ما 10 محور اگزوز با ارتفاع 2 متر و سطح مقطع آزاد 0.04 متر مربع (با ابعاد 200 x 200 میلی متر) را می پذیریم.

1.3 تعیین اتلاف حرارت از طریق محفظه های خارجی اتاق

ما از دست دادن گرما از طریق نرده های داخلی اتاق را در نظر نمی گیریم، زیرا تفاوت دما در اتاق های مشترک از 5 0 C تجاوز نمی کند. مقاومت انتقال حرارت سازه های محصور را تعیین کنید. مقاومت در برابر انتقال حرارت دیوار بیرونی(شکل 1) ما را با استفاده از فرمول، با استفاده از داده های جدول پیدا خواهیم کرد. 1، دانستن آن مقاومت حرارتیدرک گرما سطح داخلیشمشیربازی Rw = 0.115 متر مربع ∙ 0 С / W

,

جایی که Rв - مقاومت حرارتی در برابر جذب حرارت سطح داخلی حصار، m² · ºС / W. - مجموع مقاومت های حرارتی هدایت حرارتی لایه های جداگانه t - حصار لایه با ضخامت δi (m)، ساخته شده از مواد با رسانایی حرارتی λi، W / (m · ºС)، مقادیر λ در آورده شده است. میز 1؛ Rн - مقاومت حرارتی در برابر انتقال حرارت سطح بیرونی حصار Rn = 0.043 m 2 ∙ 0 С / W (برای دیوارهای خارجی و کف اتاق زیر شیروانی).

شکل 1 ساختار مصالح دیوار.

جدول 1 هدایت حرارتی و عرض مصالح دیوار.

مقاومت در برابر انتقال حرارت دیوار بیرونی:

R 01 = m² · ºС / W.

) مقاومت در برابر انتقال حرارت پنجره ها Rо.ok = 0.34 m 2 ∙ 0 С / W (در جدول در صفحه 8 یافت می شود)

مقاومت انتقال حرارت درب ها و دروازه های خارجی 0.215 متر مربع ∙ 0 С / وات (در جدول در صفحه 8 یافت می شود)

) مقاومت در برابر انتقال حرارت سقف برای یک طبقه زیر شیروانی (Rw = 0.115 m 2 ∙ 0 C / W، Rn = 0.043 m 2 ∙ 0 C / W).

محاسبه تلفات حرارتی از طریق طبقات:

شکل 2 ساختار سقف.

جدول 2 هدایت حرارتی و عرض مصالح کف

مقاومت در برابر انتقال حرارت سقف

m 2 ∙ 0 C / W.

) تلفات حرارتی از طریق طبقات در مناطق - نوارهایی به عرض 2 متر موازی با دیوارهای بیرونی محاسبه می شود (شکل 3).

مساحت طبقات منهای زیرزمین: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 متر مربع

F1 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 متر مربع، = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 148 متر مربع

F2 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 متر مربع، = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 متر مربع

F3 = 6 ∙ 0.5 + 12 ∙ 2 = 27 متر مربع

مساحت های زیرزمین: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 متر مربع

F1 = 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2، = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F2 = 6 ∙ 2 = 12 متر مربع

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 متر مربع

طبقاتی که مستقیماً روی زمین قرار دارند، اگر از چندین لایه مواد تشکیل شده باشند، غیرعایق در نظر گرفته می شوند که رسانایی حرارتی هر یک از آنها λ≥1.16 W / (m 2 ∙ 0 С) است. طبقات عایق بندی شده به عنوان لایه عایق آن λ در نظر گرفته می شود<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

مقاومت انتقال حرارت (m 2 ∙ 0 C / W) برای هر منطقه برای کف های غیر عایق تعیین می شود، زیرا هدایت حرارتی هر لایه λ≥1.16 W / m 2 ∙ 0 С. بنابراین، مقاومت در برابر انتقال حرارت Rо = Rn.p. برای منطقه اول 2.15، برای دوم - 4.3، برای سوم - 8.6، بقیه - 14.2 متر مربع ∙ 0 C / W است.

) مساحت کل بازشوهای پنجره: تقریباً 2.94 ∙ 3 ∙ 22 + 1.8 ∙ 1.76 ∙ 6 = 213 متر مربع.

مساحت کل درهای خارجی: dv = 1.77 ∙ 2.3 ∙ 6 = 34.43 m 2.

مساحت دیوار بیرونی منهای پنجره و دهانه در: n.s. = 42.85 ∙ 2.7 + 29.5 ∙ 2.7 + 11.5 ∙ 2.7 + 14.5 ∙ 2.7 + 3 ∙ 2.7 + 8.5 ∙ 2.7 - 213-34 , m 42 = 6.

مساحت دیوار زیرزمین: n.s.p = 14.5 ∙ 2.7 + 5.5 ∙ 2.7-4.1 = 50

) مساحت سقف: عرق = 42.85 ∙ 12 + 3 ∙ 8.5 = 539.7 متر مربع،

,

که در آن F مساحت حصار (m2) است که با دقت 0.1 متر مربع محاسبه می شود (ابعاد خطی سازه های محصور با رعایت قوانین اندازه گیری با دقت 0.1 متر تعیین می شود). tв و tн - دمای طراحی هوای داخلی و خارجی، ºС (app. 1 ... 3); R 0 - مقاومت کل در برابر انتقال حرارت، m 2 ∙ 0 С / W. n ضریب بسته به موقعیت سطح بیرونی حصار نسبت به هوای بیرون است، مقادیر ضریب n = 1 را می گیریم (برای دیوارهای بیرونی، پوشش های غیر زیر شیروانی، کف اتاق زیر شیروانی با فولاد، سقف کاشی یا آزبست سیمان روی یک تراش کم، کف روی زمین)

تلفات حرارتی از طریق دیوارهای خارجی:

Fns = 601.1 وات.

تلفات حرارتی از طریق دیوارهای بیرونی زیرزمین:

Fn.s.p = 130.1 وات

∑F n.s. = F n.s. + F n.s.p. = 601.1 + 130.1 = 731.2 وات.

تلفات حرارتی از طریق پنجره:

فوک = 25685 وات.

تلفات حرارتی از طریق درها:

Fdv = 6565.72 وات.

اتلاف حرارت از طریق سقف:

Fpot = = 13093.3 W.

اتلاف حرارت از طریق کف:

Fpol = 6240.5 وات.

تلفات حرارتی از طریق کف زیرزمین:

Fpol.p = 100 وات

طبقه ∑Ф = طبقه Ф. + F pol.p. = 6240.5 + 100 = 6340.5 وات.

تلفات حرارتی اضافی از طریق دیوارها، درها و پنجره‌های عمودی و شیب‌دار خارجی به عوامل مختلفی بستگی دارد. مقادیر Fdob به عنوان درصدی از تلفات حرارتی اصلی محاسبه می شود. تلفات حرارتی اضافی از طریق دیوار بیرونی و پنجره های رو به شمال، شرق، شمال غرب و شمال شرق 10٪ است، در جنوب شرقی و غرب - 5٪.

تلفات اضافی برای نفوذ هوای بیرون برای ساختمان های صنعتی به میزان 30 درصد تلفات اصلی از طریق کلیه نرده ها گرفته می شود:

Finf = 0.3 7 وات

بنابراین، کل تلفات حرارتی با فرمول تعیین می شود:

1.4 محاسبه مساحت سطح گرمایش و انتخاب وسایل گرمایشی برای سیستم های گرمایش مرکزی

رایج ترین و جهانی ترین وسایل گرمایشی در حال استفاده رادیاتورهای چدنی هستند. آنها در ساختمان های مسکونی، عمومی و صنعتی مختلف نصب می شوند. ما از لوله های فولادی به عنوان وسایل گرمایشی در تاسیسات تولیدی استفاده می کنیم.

اجازه دهید ابتدا جریان گرما را از خطوط لوله سیستم گرمایش تعیین کنیم. شار حرارتی داده شده به اتاق توسط خطوط لوله غیر عایق باز گذاشته شده توسط فرمول 3 تعیین می شود:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

که در آن Ftr = π ∙ d · l مساحت سطح بیرونی لوله، m2 است. d و l - قطر خارجی و طول خط لوله، m (قطر خطوط لوله اصلی معمولا 25 ... 50 میلی متر، رایزرها 20 ... 32 میلی متر، اتصالات به دستگاه های گرمایش 15 ... 20 میلی متر است). ktr - ضریب انتقال حرارت لوله W / (m 2 ∙ 0 С) مطابق جدول 4 تعیین می شود، بسته به درجه حرارت و نوع حامل گرما در خط لوله، ºС. η - ضریب 0.25 برای خط تغذیه واقع در زیر سقف، 0.5 برای رایزرهای عمودی، 0.75 برای خط برگشت واقع در بالای کف، 1.0 برای اتصالات به دستگاه گرمایش.

خط لوله تامین:

قطر 50 میلی متر: 50 میلی متر = 3.14 ∙ 73.4 ∙ 0.05 = 11.52 متر مربع؛

قطر 32 میلی متر: 32 میلی متر = 3.14 ∙ 35.4 ∙ 0.032 = 3.56 متر مربع؛

قطر 25 میلی متر: 25 میلی متر = 3.14 ∙ 14.45 ∙ 0.025 = 1.45 متر مربع؛

قطر-20: 20 میلی متر = 3.14 ∙ 32.1 ∙ 0.02 = 2.02 متر مربع؛

لوله کشی برگشت:

قطر 25 میلی متر: 25 میلی متر = 3.14 ∙ 73.4 ∙ 0.025 = 5.76 متر مربع؛

قطر 40 میلی متر: 40 میلی متر = 3.14 ∙ 35.4 ∙ 0.04 = 4.45 متر مربع؛

قطر 50 میلی متر: 50 میلی متر = 3.14 ∙ 46.55 ∙ 0.05 = 7.31 متر مربع؛

ضریب انتقال حرارت لوله ها برای میانگین تفاوت بین دمای آب در دستگاه و دمای هوا در اتاق (95 + 70) / 2 - 15 = 67.5 ºС برابر با 9.2 W / (m² ∙ ºС) گرفته می شود. مطابق با داده های جدول 4.

لوله حرارتی مستقیم:

Ф п1.50mm = 11.52 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478.72 W;

Ф п1.32mm = 3.56 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 2620.16 W;

Ф п1.25mm = 1.45 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 1067.2 W;

Ф п1.20mm = 2.02 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 1486.72 W;

لوله حرارتی برگشتی:

Ф п2.25mm = 5.76 ∙ 9.2 · (70 - 16) ∙ 1 = 2914.56 W;

Ф п2.40mm = 4.45 ∙ 9.2 · (70 - 16) ∙ 1 = 2251.7 W;

Ф п2.50mm = 7.31 ∙ 9.2 · (70 - 16) ∙ 1 = 3698.86 W;

کل شار حرارتی از تمام خطوط لوله:

Ф tr = 8478.72 + 2620.16 + 1067.16 + 1486.72 + 2914.56 + 2251.17 + 3698.86 = 22517.65 W

مساحت سطح گرمایش مورد نیاز (m2) دستگاه ها تقریباً با فرمول 4 تعیین می شود:

,

که در آن Fogr-Ftr انتقال حرارت وسایل گرمایشی است، W; Ftr - انتقال حرارت از خطوط لوله باز واقع در همان اتاق با وسایل گرمایشی، W؛ pr - ضریب انتقال حرارت دستگاه، W / (m 2 ∙ 0 С). برای گرم کردن آب tпр = (tг + به) / 2; tg و به - دمای طراحی آب گرم و سرد در دستگاه؛ برای گرمایش با بخار فشار کم tpr = 100 ºС را بگیرید، در سیستم های فشار قوی tpr برابر با دمای بخار در جلوی دستگاه در فشار متناظر آن است. tв - طراحی دمای هوا در اتاق، ºС؛ β 1 یک ضریب تصحیح است که روش نصب دستگاه گرمایش را در نظر می گیرد. برای نصب رایگان در مقابل دیوار یا در طاقچه به عمق 130 میلی متر β 1 = 1. در موارد دیگر، مقادیر β 1 بر اساس داده های زیر گرفته می شود: الف) دستگاه در برابر یک دیوار بدون طاقچه نصب شده است و با یک تخته به شکل یک قفسه با فاصله بین تخته و بخاری 40 ... 100 میلی متر؛ ضریب β 1 = 1.05 ... 1.02; ب) دستگاه در طاقچه دیواری با عمق بیش از 130 میلی متر با فاصله بین تخته و دستگاه گرمایش 40 ... 100 میلی متر نصب شده است؛ ضریب β 1 = 1.11 ... 1.06؛ ج) دستگاه در دیوار بدون طاقچه نصب شده و توسط یک کابینت چوبی با شیارهایی در تخته بالایی و در دیوار جلویی نزدیک زمین با فاصله بین تخته و بخاری برابر با 150، 180، 220 و 260 میلی متر، ضریب β 1 به ترتیب 1.25 است. 1.19; 1.13 و 1.12; β 1 - ضریب اصلاح β 2 - ضریب اصلاح با در نظر گرفتن خنک کننده آب در خطوط لوله. با تخمگذار باز خطوط لوله گرمایش آب گرم و با گرمایش بخار β 2 = 1. برای خطوط لوله مخفی، با گردش پمپ β 2 = 1.04 (سیستم های یک لوله) و β 2 = 1.05 (سیستم های دو لوله با سیم کشی بالا). با گردش طبیعی به دلیل افزایش خنک کننده آب در خطوط لوله، مقادیر β 2 باید در ضریب 1.04 ضرب شود. 96 متر مربع;

تعداد مورد نیاز رادیاتورهای چدنی برای اتاق محاسبه شده با فرمول تعیین می شود:

Fpr / fsec،

که در آن fsec مساحت سطح گرمایش یک بخش، m² (جدول 2) است. = 96 / 0.31 = 309.

مقدار حاصل n تقریبی است. در صورت لزوم به چندین دستگاه تقسیم می شود و با وارد کردن ضریب تصحیح β 3 با در نظر گرفتن تغییر میانگین ضریب انتقال حرارت دستگاه بسته به تعداد بخش های موجود در آن، تعداد مقاطع پذیرفته شده برای نصب در هر دستگاه گرمایش یافت می شود:

دهان = n · β 3;

دهان = 309 1.05 = 325.

27 رادیاتور در 12 قسمت نصب می کنیم.

تامین آب گرمایش تهویه مدرسه

1.5 انتخاب بخاری

بخاری های هوا به عنوان وسایل گرمایشی برای افزایش دمای هوای وارد شده به اتاق استفاده می شوند.

انتخاب بخاری ها به ترتیب زیر تعیین می شود:

شار حرارتی (W) را برای گرم کردن هوا تعیین کنید:

Фв = 0.278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tн)، (10)

که در آن Q نرخ جریان حجمی هوا، m³ / h است. ρ چگالی هوا در دمای tk، kg / m³ است. cf = 1 کیلوژول / (کیلوگرم ∙ ºС) - ظرفیت گرمایی ایزوباریک خاص هوا. tк - دمای هوا پس از بخاری، ºС؛ tн - دمای اولیه هوای ورودی به بخاری، ºС

تراکم هوا:

ρ = 346 / (273 + 18) 99.3 / 99.3 = 1.19;

Фв = 0.278 ∙ 1709.34 ∙ 1.19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095.48 وات.

,

سرعت جرم تخمینی هوا 4-12 کیلوگرم بر ثانیه ∙ متر مربع.

متر مربع

3. سپس مطابق جدول 7 مدل و شماره بخاری با سطح مقطع آزاد در هوا را نزدیک به محاسبه شده انتخاب می کنیم. با نصب موازی (در جهت هوا) چندین بخاری، کل سطح مقطع آزاد آنها در نظر گرفته می شود. ما 1 K4PP شماره 2 را با مساحت هوای آزاد 0.115 متر مربع و مساحت سطح گرمایش 12.7 متر مربع انتخاب می کنیم.

4. برای بخاری هوای انتخابی، سرعت جرم واقعی هوا را محاسبه کنید

= 4.12 متر بر ثانیه.

پس از آن، با توجه به نمودار (شکل 10) برای مدل اتخاذ شده از بخاری، ضریب انتقال حرارت k را بسته به نوع حامل گرما، سرعت آن و مقدار νρ پیدا می کنیم. طبق برنامه، ضریب انتقال حرارت k = 16 W / (m 2 0 C)

شار حرارتی واقعی (W) منتقل شده توسط واحد گرمایش به هوای گرم شده را تعیین کنید:

Фк = k ∙ F ∙ (t'av - tav)،

که در آن k ضریب انتقال حرارت است، W / (m 2 ∙ 0 С)؛ F مساحت سطح گرمایش بخاری هوا، متر مربع است. t´av - دمای متوسط ​​حامل گرما، ºС، برای حامل گرما - بخار - t´av = 95 ºС؛ tср - میانگین دمای هوای گرم t'av = (tк + tн) / 2

Фк = 16 ∙ 12.7 ∙ (95 - (16-16) / 2) = 46451 ∙ 2 = 92902 وات.

بخاری های صفحه ای KZPP شماره 7 شار حرارتی 92902 وات را ارائه می دهند و مقدار مورد نیاز 83789.85 وات است. بنابراین انتقال حرارت به طور کامل تضمین می شود.

حاشیه انتقال حرارت است =6%.

1.6 محاسبه گرمای مصرفی برای تامین آب گرم مدرسه

مدرسه برای نیازهای بهداشتی به آب گرم نیاز دارد. مدرسه ای با 90 صندلی در روز روزانه 5 لیتر آب گرم مصرف می کند. مجموع: 50 لیتر. بنابراین، 2 رایزر را با سرعت جریان آب 60 لیتر در ساعت (یعنی مجموعاً 120 لیتر در ساعت) قرار می دهیم. با توجه به اینکه به طور متوسط ​​حدود 7 ساعت در طول روز از آب گرم برای نیازهای بهداشتی استفاده می شود، میزان آب گرم را 840 لیتر در روز می یابیم. 0.35 متر مکعب در ساعت در هر ساعت در مدرسه مصرف می شود

سپس جریان گرما برای تامین آب خواهد بود

Fgv. = 0.278 0.35 983 4.19 (55 - 5) = 20038 W

تعداد دوش برای مدرسه 2 است. مصرف ساعتی آب گرم در یک کابین Q = 250 لیتر در ساعت است، ما فرض می کنیم که دوش به طور متوسط ​​2 ساعت در روز کار می کند.

سپس کل مصرف آب گرم: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. = 0.278 1 983 4.19 (55 - 5) = 57250 W.

∑F G.V. = 20038 + 57250 = 77288 W.

2. محاسبه بار حرارتی برای گرمایش منطقه ای

حداکثر جریان گرمای مصرفی (W) برای گرمایش ساختمان‌های مسکونی و عمومی روستا که در سیستم گرمایش منطقه‌ای گنجانده شده است را می‌توان با شاخص‌های انبوه بسته به فضای زندگی با استفاده از فرمول‌های زیر تعیین کرد:

عکس.zh. = φ ∙ F،

Photo.zh. = 0.25 ∙ Photo.zh، (19)

که در آن φ یک نشانگر بزرگ شده از حداکثر شار حرارتی ویژه مصرف شده برای گرم کردن 1 متر مربع فضای زندگی، W / m² است. مقادیر φ بسته به دمای تخمینی زمستان در فضای باز طبق برنامه تعیین می شود (شکل 62). F - منطقه نشیمن، متر مربع.

1. برای سیزده ساختمان 16 آپارتمانی با مساحت 720 متر مربع به دست می آید:

عکس.zh. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 وات.

برای یازده ساختمان 8 آپارتمانی با مساحت 360 متر مربع به دست می آید:

عکس.zh. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 وات.

برای عسل آیتم با ابعاد 6x6x2.4 دریافت می کنیم:

کل عکس = 0.25 ∙ 170 ∙ 6 ∙ 6 = 1530 W;

برای دفتری با ابعاد 6x12 متر:

کل عکس ها = 0.25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 وات،

برای ساختمان های مسکونی، عمومی و صنعتی فردی، حداکثر شار حرارتی (W) مصرف شده برای گرمایش و گرمایش هوا در سیستم تهویه تامین تقریباً با فرمول های زیر تعیین می شود:

Photo = qot Vn (tv - tn) a،

Фв = qv · Vn · (tv - tn.v.),

که در آن q از و q در - ویژگی های گرمایش و تهویه خاص ساختمان، W / (m 3 · 0 C)، بر اساس جدول 20. V n - حجم ساختمان با توجه به اندازه گیری خارجی بدون زیرزمین، متر 3، بر اساس طرح های استاندارد گرفته می شود یا با ضرب طول آن در عرض و ارتفاع آن از علامت برنامه ریزی زمین تا بالای قرنیز تعیین می شود. ; t in = میانگین دمای هوای طراحی معمولی برای اکثر اتاق های ساختمان، 0 C. t n = دمای طراحی هوای بیرون در زمستان، - 25 0 С. t n.v. - طراحی دمای تهویه هوای بیرون در زمستان - 16 0 С. الف - یک ضریب تصحیح که تأثیر بر ویژگی های حرارتی خاص شرایط آب و هوایی محلی را در tn = 25 0 С а = 1.05 در نظر می گیرد.

فوت = 0.7 ∙ 18 ∙ 36 ∙ 4.2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5000.91 وات،

Fv.total = 0.4 ∙ 5000.91 = 2000 W.

خانه تیپ:

عکس = 0.5 ∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5511.2W،

کارگاه آموزشی مدرسه:

عکس = 0.6 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8 وات،

Fv = 0.2 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249.28 وات،

2.2 محاسبه گرمای مصرفی برای تامین آب گرم ساختمانهای مسکونی و عمومی

متوسط ​​جریان گرمای مصرفی (W) در طول دوره گرمایش برای تامین آب گرم ساختمان ها با فرمول بدست می آید:

F G.V. = q به بعد ن،

بسته به میزان مصرف آب در دمای 55 0 C، شاخص بزرگ شده میانگین جریان گرمایی (W) صرف شده برای تامین آب گرم برای یک نفر خواهد بود: 407 وات است.

برای 16 ساختمان آپارتمانی با 60 نفر ساکن، جریان گرما برای تامین آب گرم خواهد بود: = 407 60 = 24 420 وات،

برای سیزده خانه - F. = 2442013 = 317460 W.

مصرف گرما برای تامین آب گرم هشت ساختمان 16 آپارتمانی 60 نفری در تابستان

F g.v.l. = 0.65 فارنهایت گرم. = 0.65 317460 = 206349 W

برای 8 ساختمان آپارتمان با 30 نفر ساکن، جریان گرما برای تامین آب گرم خواهد بود:

F G.V. = 407 30 = 12210 وات،

برای یازده چنین خانه - F. = 1221011 = 97680 وات.

مصرف گرما برای تامین آب گرم یازده ساختمان 8 آپارتمانی 30 نفری در تابستان

F g.v.l. = 0.65 فارنهایت گرم. = 0.65 97680 = 63492 W.

سپس جریان گرما برای تامین آب دفتر خواهد بود:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.833 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

مصرف گرما برای تامین آب گرم مطب در تابستان:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.c. = 0.65 ∙ 47690 = 31000 وات

جریان گرما برای تامین آب عسل. مورد خواهد بود:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.23 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

مصرف گرما برای تامین آب گرم عسل. مورد در تابستان:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.c. = 0.65 ∙ 13167 = 8559 وات

آب گرم در کارگاه ها برای نیازهای بهداشتی نیز مورد نیاز است.

این کارگاه دارای 2 رایزر با دبی آب 30 لیتر در ساعت (یعنی مجموعاً 60 لیتر در ساعت) می باشد. با توجه به اینکه به طور متوسط ​​حدود 3 ساعت در طول روز از آب گرم برای مصارف بهداشتی استفاده می شود، میزان آب گرم را 180 لیتر در روز می یابیم.

Fgv. = 0.278 0.68 983 4.19 (55 - 5) = 38930 W

جریان گرمای مصرفی برای تامین آب گرم کارگاه مدرسه در تابستان:

Fgv.l = 38930 0.65 = 25304.5 W

جدول خلاصه جریان گرما

∑F کل = F از + F تا + F g.v. = 2147318 + 13243 + 737078 = 2897638 W.

3. ساخت برنامه بار حرارتی سالانه و انتخاب دیگ بخار

.1 ساخت برنامه بار حرارتی سالانه

مصرف سالانه برای انواع مصرف گرما را می توان با استفاده از فرمول های تحلیلی محاسبه کرد، اما تعیین آن به صورت گرافیکی از برنامه بار گرما سالانه راحت تر است، که همچنین برای تعیین حالت های عملکرد دیگ بخار در طول سال ضروری است. چنین برنامه ای بسته به مدت زمان عمل در یک منطقه معین از دماهای مختلف ترسیم می شود که مطابق ضمیمه 3 تعیین می شود.

در شکل 3 برنامه بارگذاری سالانه دیگ بخار سرویس دهی به منطقه مسکونی روستا و گروهی از ساختمان های صنعتی را نشان می دهد. نمودار به صورت زیر ساخته شده است. در سمت راست، در امتداد آبسیسا، مدت زمان عملیات اتاق دیگ بخار بر حسب ساعت ترسیم می شود، در سمت چپ - دمای هوای بیرون. دستور مصرف گرما است.

ابتدا نموداری از تغییر مصرف گرما برای گرمایش ساختمان های مسکونی و عمومی بسته به دمای بیرون رسم می شود. برای انجام این کار، مجموع حداکثر شار حرارتی صرف شده برای گرمایش این ساختمان‌ها بر روی محور مداری رسم می‌شود و نقطه پیدا شده توسط یک خط مستقیم به نقطه مربوط به دمای هوای بیرون، برابر با میانگین دمای طراحی واحد مسکونی متصل می‌شود. آنهایی که ساختمان های عمومی و صنعتی tv = 18 ° C. از آنجایی که شروع فصل گرما در دمای 8 درجه سانتیگراد گرفته می شود، خط 1 نمودار تا این دما با خط نقطه چین نشان داده شده است.

مصرف گرما برای گرمایش و تهویه ساختمان های عمومی در تابع tn یک خط مستقیم شیبدار 3 از tv = 18 ° C تا دمای تهویه محاسبه شده tn.v است. برای یک منطقه آب و هوایی معین در دماهای پایین تر، هوای اتاق به هوای تغذیه اضافه می شود. چرخش مجدد رخ می دهد و مصرف گرما بدون تغییر باقی می ماند (نمودار موازی با محور آبسیسا است). به همین ترتیب نمودارهای مصرف گرما برای گرمایش و تهویه ساختمان های مختلف صنعتی رسم شده است. میانگین دمای ساختمان های صنعتی tv = 16 درجه سانتی گراد است. شکل کل گرمای مصرفی برای گرمایش و تهویه را برای این گروه از اشیاء نشان می دهد (خطوط 2 و 4 که از دمای 16 درجه سانتیگراد شروع می شود). مصرف گرما برای تامین آب گرم و نیازهای تکنولوژیکی به tn بستگی ندارد. نمودار کلی این تلفات حرارتی با خط مستقیم 5 نشان داده شده است.

نمودار کل مصرف گرما بسته به دمای هوای بیرون با خط شکسته 6 نشان داده شده است (نقطه شکست مطابق با tn.v.) است که بر روی محور ارتین قطعه ای برابر با حداکثر شار حرارتی مصرف شده برای همه انواع مصرف قطع می شود. (∑Fot + ∑Fv + ∑Fg. v. + ∑Ft) در دمای خارج محاسبه شده tн.

با اضافه کردن بارهای کل، 2.9 وات دریافت کردم.

در سمت راست محور آبسیسا، برای هر دمای بیرونی، تعداد ساعات فصل گرما (بر اساس تعهدی) که در طی آن دما برابر یا کمتر از دمایی که برای آن ساخت و ساز انجام می شود حفظ شده است (پیوست 3). ) ترسیم شده است. و خطوط عمودی از میان این نقاط کشیده می شود. علاوه بر این، مختصات از نمودار مصرف گرمای کل بر روی این خطوط پیش‌بینی می‌شوند که مربوط به حداکثر مصرف گرما در همان دماهای بیرونی است. نقاط به دست آمده توسط یک منحنی صاف 7 به هم متصل می شوند که نموداری از بار حرارتی برای دوره گرمایش است.

ناحیه محدود شده توسط محورهای مختصات، منحنی 7 و خط افقی 8، که بار کل تابستان را نشان می دهد، مصرف گرمای سالانه (GJ / سال) را بیان می کند:

سال = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n،

که در آن F مساحت نمودار بار حرارتی سالانه، میلی متر مربع است. m Q و m n - مقیاس های مصرف گرما و زمان کار دیگ بخار، به ترتیب، W / mm و h / mm.year = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ 9871.74 ∙ 23548 ∙ 47.8 = 40001.67 J / سال

که فصل گرمایش 31681.32 ژول در سال است که 79.2 درصد است، برای تابستان 6589.72 ژول در سال که 20.8 درصد است.

3.2 انتخاب وسیله گرمایشی

ما از آب به عنوان یک حامل گرما استفاده می کنیم. از آنجایی که بار حرارتی طراحی Фр ≈ 2.9 مگاوات است که کمتر از شرایط است (Фр ≤ 5.8 مگاوات)، مجاز به استفاده از آب با دمای 105 درجه سانتیگراد در خط تغذیه است و دمای آب در خط لوله برگشت برابر با 70 ºС گرفته شده است. در عین حال، ما در نظر می گیریم که افت دما در شبکه مصرف کننده می تواند به 10٪ برسد.

استفاده از آب فوق گرم به عنوان یک حامل گرما باعث صرفه جویی زیادی در فلز لوله ها با کاهش قطر آنها می شود، مصرف انرژی پمپ های شبکه را کاهش می دهد، زیرا مقدار کل آب در گردش در سیستم کاهش می یابد.

از آنجایی که برخی از مصرف کنندگان برای اهداف فنی به بخار نیاز دارند، باید مبدل های حرارتی اضافی در مصرف کنندگان نصب شود.

3.3 انتخاب دیگهای بخار

دیگ های گرمایشی و صنعتی، بسته به نوع دیگ های نصب شده در آنها، می توانند آب گرم، بخار یا ترکیبی - با دیگ بخار و آب گرم باشند.

انتخاب دیگ های چدنی معمولی با خنک کننده با دمای پایین، هزینه تامین انرژی محلی را ساده و کاهش می دهد. برای تامین حرارت، سه دیگ آب چدنی "Tula-3" با توان حرارتی 779 کیلووات هر کدام با سوخت گاز با مشخصات زیر را می پذیریم:

قدرت تخمینی Fr = 2128 کیلو وات

توان نصب شده فو = 2337 کیلو وات

مساحت سطح گرمایش - 40.6 متر مربع

تعداد بخش - 26

ابعاد 2249 × 2300 × 2361 میلی متر

حداکثر دمای آب گرم - 115 ºС

راندمان هنگام کار بر روی گاز η к.а. = 0.8

هنگام کار در حالت بخار، فشار بخار اضافی - 68.7 کیلو پاسکال

.4 ساخت برنامه سالانه تنظیم عرضه دیگ بخار حرارتی

با توجه به اینکه بار گرمایی مصرف کنندگان بسته به دمای هوای بیرون، حالت عملکرد سیستم تهویه و تهویه مطبوع، مصرف آب برای تامین آب گرم و نیازهای تکنولوژیکی، حالت های اقتصادی تولید گرما در دیگ بخار متفاوت است. باید با تنظیم مرکزی تامین گرما تضمین شود.

در شبکه های گرمایش آب، از تنظیم باکیفیت تامین گرما استفاده می شود که با تغییر دمای مایع خنک کننده با سرعت جریان ثابت انجام می شود.

نمودارهای دمای آب در شبکه گرمایش tp = f (tн، ºС)، to = f (tн، ºС) است. ساختن نمودار طبق روشی که در کار توضیح داده شده برای tн = 95 ºС. تا = 70 ºС برای گرم کردن (در نظر گرفته می شود که دمای مایع خنک کننده در شبکه تامین آب گرم نباید کمتر از 70 ºС باشد)، tpv = 90 ºС. tоv = 55 ºС - برای تهویه، محدوده تغییر دمای مایع خنک کننده را در شبکه های گرمایش و تهویه تعیین می کنیم. آبسیسا دمای بیرون است و اردینات دمای آب شبکه است. مبدأ مختصات همزمان با دمای داخلی محاسبه شده برای ساختمان های مسکونی و عمومی (18 º C) و دمای مایع خنک کننده نیز برابر با 18 º C است. در تقاطع عمودهای بازگردانده شده به محورهای مختصات در نقاط مربوط به دمای tp = 95 ºС، tn = -25 ºС، نقطه A یافت می شود و با کشیدن یک خط افقی از دمای آب برگشتی 70 ºС، نقطه B. با اتصال نقاط A و B با مختصات مبدا نموداری از تغییرات دمای آب مستقیم و برگشتی در شبکه گرمایش بسته به دمای هوای بیرون به دست می آید. در صورت وجود بار منبع آب گرم، دمای مایع خنک کننده در خط تغذیه شبکه نوع باز نباید کمتر از 70 درجه سانتیگراد باشد، بنابراین نمودار دمای آب منبع دارای نقطه شکست C در سمت چپ است. که τ p = const. تامین گرما برای گرمایش در دمای ثابت با تغییر نرخ جریان حامل گرما تنظیم می شود. حداقل دمای آب برگشتی با کشیدن یک خط عمودی از نقطه C تا نقطه تقاطع با منحنی آب برگشتی تعیین می شود. طرح نقطه D بر روی محور مختصات کمترین مقدار τо را نشان می دهد. عمود جمع شده از نقطه مربوط به دمای طراحی بیرون (16- درجه سانتیگراد) خطوط AC و BD را در نقاط E و F قطع می کند که حداکثر دمای آب مستقیم و برگشتی را برای سیستم های تهویه نشان می دهد. یعنی دماها به ترتیب 91 ºС و 47 º C هستند که در محدوده tn.v و tn (خطوط EK و FL) بدون تغییر باقی می مانند. در این محدوده از دمای هوای بیرون، واحدهای جابجایی هوا با چرخش مجدد کار می کنند که درجه آن به گونه ای تنظیم می شود که دمای هوای ورودی به بخاری ها ثابت بماند.

نمودار دمای آب در شبکه گرمایش در شکل 4 نشان داده شده است.

شکل 4. جدول دمای آب در شبکه گرمایش.

کتابشناسی - فهرست کتب

1. افندیف ا.م. طراحی منبع تغذیه برای شرکت های مجتمع کشت و صنعت. ابزار. ساراتوف 2009.

زاخاروف A.A. کارگاه آموزشی استفاده از گرما در کشاورزی. چاپ دوم، اصلاح و بزرگ شده. آگروپرومیزدات مسکو 1985.

زاخاروف A.A. استفاده از گرما در کشاورزی مسکو کولوس 1980.

کیریوشاتوف A.I. نیروگاه های حرارتی برای تولید محصولات کشاورزی. ساراتوف 1989.

SNiP 2.10.02-84 ساختمان ها و محل های ذخیره سازی و پردازش محصولات کشاورزی.