Proyekto sa kurso

Ang pagkalkula ng thermal pagkalkula ng yunit ng boiler ng TGM-84 ng tatak E420-140-565

Ang pagtatalaga para sa proyekto ng kurso ………………………………………………………

1. Maikling paglalarawan ng planta ng boiler .. ………………………………… ..

• Ang silid ng pagkasunog ..............................................
• Mga in-drum na aparato .............................................
• Superheater …………………………………………… .. …… ..
  • Ang superheater ng radiation ………………………… .. ……….
  • Ceiling superheater …………………………… .. ……….
  • Screen superheater ..............................................
  • Convective superheater ………………………… .. ……….
• Water ekonomizer ………………………………………………………
• Regenerative air heater ………………………………….
• Paglilinis ng mga ibabaw ng pag-init …………………………………………… ..

1. Pagkalkula ng boiler …………………………………………………………………….

2.1. Komposisyon ng gasolina …………………………………………… .. ……….

2.2. Pagkalkula ng mga volume at enthalpies ng mga produkto ng pagkasunog …………………………

2.3. Tinatayang balanse ng init at pagkonsumo ng gasolina …………………………….

2.4. Pagkalkula ng pagkasunog kamara …………………………………………… .. …… ..

2.5. Pagkalkula ng mga boiler superheater …………………………………………… ..

2.5.1 Pagkalkula ng isang superpaterya sa dingding …………………………. …….

2.5.2. Pagkalkula ng isang kisame superheater ………………… .. ……….

2.5.3. Pagkalkula ng isang screen superheater ……………………… ..

2.5.4. Pagkalkula ng convective superheater ………………… .. ……….

2.6. Konklusyon ………………………………………………………………… ..

1. Listahan ng mga ginamit na panitikan ……………………………………………….

Gawain

Kinakailangan na gumawa ng isang pagkumpirma ng thermal pagkalkula ng yunit ng boiler ng TGM-84 ng tatak E420-140-565.

Sa pagkalkula ng thermal pagkalkula, ayon sa tinanggap na disenyo at mga sukat ng boiler para sa isang naibigay na pagkarga at uri ng gasolina, ang mga temperatura ng tubig, singaw, hangin at gas ay natutukoy sa mga hangganan sa pagitan ng mga indibidwal na ibabaw ng pag-init, kahusayan, pagkonsumo ng gasolina, rate ng daloy at bilis ng mga singaw, hangin at mga gasolina.

Isinasagawa ang pagkalkula ng pagpapatunay upang masuri ang kahusayan at pagiging maaasahan ng boiler kapag nagpapatakbo sa isang naibigay na gasolina, kilalanin ang mga kinakailangang hakbang sa pagbabagong-tatag, piliin ang mga pantulong na kagamitan at makuha ang mga panimulang materyales para sa mga kalkulasyon: aerodynamic, haydroliko, temperatura ng metal, lakas ng pipe, rate ng pagsusuot ng ash ash, kaagnasan, atbp. .

Pinagmulan ng data:

1. Nominal na kapasidad ng singaw D 420 t / h
2. Ang temperatura ng tubig ng feed t pv 230 ° С
3. Mainit na temperatura ng singaw 555 ° С
4. Mainit na presyon ng singaw 14 MPa
5. Ang presyon ng pagpapatakbo sa drum ng boiler 15.5 MPa
6. Malamig na temperatura ng hangin na 30 ° С
7. Temperatura ng Flue gas 130 ... 160 ° С
8. Fuel natural gas gas pipeline Nadym-Punga-Tura-Sverdlovsk-Chelyabinsk
9. Net calorific na halaga 35590 kJ / m 3
10. Dami ng silid ng apoy 1800m 3
11. Diameter ng mga tubo ng screen 62 * 6 mm
12. Ang mga pipe ng pitch pitch 60 mm.
13. Diameter ng pipe 36 * 6
14. Pagsasaayos ng mga tubo ng checkpoint
15. Ang hakbang ng cross ng mga tubo ng check point S 1 120 mm
16. Paayon na pitch ng mga tubo ng gearbox S 2 60 mm
17. Ang diameter ng pipe ng ShP 33 * 5 mm
18. Ang diameter ng mga tubo ng PPP 54 * 6 mm
19. Living area para sa pagpasa ng mga produkto ng pagkasunog 35.0 mm

1. Ang layunin ng steam boiler TGM-84 at ang pangunahing mga parameter.

Ang mga yunit ng boiler ng serye ng TGM-84 ay idinisenyo upang makabuo ng mataas na presyon ng singaw kapag nasusunog ang langis ng gasolina o natural gas.

1.   Maikling paglalarawan ng steam boiler.

Ang lahat ng mga boiler ng serye ng TGM-84 ay may layout na hugis-U at binubuo ng isang silid ng pagkasunog, na kung saan ay isang pataas na duct ng gas, at isang pagbaba ng baras ng convective, na konektado sa itaas na bahagi ng isang pahalang na duct ng gas.

Ang mga evaporative screen at isang radiation wall superheater ay matatagpuan sa silid ng pagkasunog. Sa itaas na bahagi ng hurno (at sa ilang mga pagbabago ng boiler at sa pahalang na flue) mayroong isang screen superheater. Sa isang convective shaft, isang convective superheater at isang water economizer ay inilalagay nang sunud-sunod (kasama ang mga gas). Ang convection shaft matapos ang convective superheater ay nahahati sa dalawang duct ng gas, na ang bawat isa ay mayroong isang stream ng water economizer. Sa likod ng water ekonomizer, ang flue ay gumagawa ng isang pagliko, sa ibabang bahagi ng kung saan naka-install ang mga bins para sa abo at pagbaril. Ang regenerative rotating air heaters ay naka-install sa likod ng convection shaft sa labas ng boiler building.

1.1. Kamara ng pagkasunog.

Ang silid ng pagkasunog ay may hugis na prisma at sa plano ay isang rektanggulo na may mga sukat: 6016x14080 mm. Ang panig at likurang pader ng silid ng pagkasunog ng lahat ng mga uri ng mga boiler ay pinangangalagaan ng mga tubo ng pagsingaw na may diameter na 60x6 mm na may isang pitch ng 64 mm mula sa bakal 20. Sa harap na dingding ay mayroong isang superpaterang radiation, ang disenyo ng kung saan ay inilarawan sa ibaba. Ang isang dalawang-ilaw na screen ay naghahati sa silid ng pagkasunog sa dalawang kalahating firebox. Ang dobleng screen screen ay binubuo ng tatlong mga panel at nabuo ng mga tubo na may diameter na 60x6 mm (bakal 20). Ang unang panel ay binubuo ng dalawampu't anim na mga tubo na may isang pitch sa pagitan ng mga tubo na 64 mm; ang pangalawang panel - ng dalawampu't walong mga tubo na may isang pitch sa pagitan ng mga tubo na 64 mm; ang ikatlong panel ay binubuo ng dalawampu't siyam na tubo, ang pitch sa pagitan ng mga tubo ay 64 mm. Ang mga kolektor ng input at output ng two-light screen ay gawa sa mga tubo na may diameter na 273x32 mm (steel20). Ang dobleng-screen sa tulong ng mga rod ay nasuspinde mula sa mga istruktura ng metal sa kisame at may kakayahang lumipat kasama ang thermal expansion. Upang maihahambing ang presyon sa mga kalahating tubo sa dobleng screen, may mga bintana na nabuo sa pamamagitan ng mga tubo.

Ang mga gilid at likod ng mga screen ay istruktura na magkapareho para sa lahat ng mga uri ng mga boiler ng TGM-84. Ang mga side screen sa ibabang bahagi ay bumubuo ng mga slope ng ilalim ng malamig na funnel na may isang slope ng 15 0 hanggang sa pahalang. Sa gilid ng apoy, ang mga tubo ng apuyan ay natatakpan ng isang layer ng fireclay bricks at isang layer ng chromite mass. Sa itaas at mas mababang mga bahagi ng silid ng pagkasunog, ang mga gilid at likurang mga screen ay konektado sa mga kolektor na may diameter na 219x26 mm at 219x30 mm, ayon sa pagkakabanggit. Ang itaas na mga kolektor ng hulihan ng screen ay gawa sa mga tubo na may diameter na 219x30 mm, ang mas mababang mga tubo na may diameter na 219x26 mm. Ang materyal ng mga kolektor ng screen ay bakal 20. Ang tubig ay ibinibigay sa mga kolektor ng screen sa pamamagitan ng mga tubo na may diameter na 159x15 mm at 133x13 mm. Ang pinaghalong tubig na singaw ay tinanggal sa pamamagitan ng mga tubo na may diameter na 133x13 mm. Ang mga tubo ng mga screen ay nakakabit sa mga beam ng frame ng boiler upang maiwasan ang pagkalipot sa hurno. Ang mga panel ng mga side screen at ang dual-screen ay may apat na mga tier ng mga fastener, ang mga panel ng hulihan ng screen ay may tatlong mga tier. Ang pagsuspinde ng mga panel ng mga screen ng pugon ay isinasagawa gamit ang mga rod at pinapayagan ang vertical na paggalaw ng mga tubo.

Ang mga tubo ay tinanggal sa mga panel sa pamamagitan ng mga welding rod na may diameter na 12 mm, haba ng 80 mm, materyal - bakal 3kp.

Upang mabawasan ang epekto ng hindi pagkakapantay ng pag-init sa sirkulasyon, ang lahat ng mga screen ng pagkasunog ng pagkasunog ay nahati: ang mga tubo na may mga kolektor ay ginawa sa anyo ng isang panel, ang bawat isa ay isang hiwalay na circuit circuit. Sa kabuuan, may labinlimang panel sa hurno: ang hulihan ng screen ay may anim na panel, isang two-light panel at ang bawat gilid ng screen ay may tatlong panel. Ang bawat hulihan ng panel ng hulihan ay binubuo ng tatlumpu't limang mga tubo ng singaw, tatlong mga tubo ng tubig at tatlong mga tubo ng tubig. Ang bawat panig na panel ng screen ay binubuo ng tatlumpu't isang mga tubo ng singaw.

Sa itaas na bahagi ng silid ng pagkasunog mayroong isang pasilyo (sa lalim ng hurno), na nabuo ng mga tubo ng hulihan ng screen, na nag-aambag sa isang mas mahusay na paghuhugas ng gas ng flue ng bahagi ng screen ng superheater.

1.2. Intra drum na aparato.

1 - kahon ng pamamahagi; 2 - kahon ng bagyo; 3 - kahon ng alisan ng tubig; 4 - bagyo; 5 - papag; 6 - pipe ng emergency na pang-emergency; 7 - kolektor ng pospeyt; 8 - pagpainit ng singaw ng kolektor; 9 - kisame ng butas ng butas; 10 - pipe ng feed; 11 - bubbler sheet.

Ang boiler ng TGM-84 na ito ay gumagamit ng isang dalawang yugto ng pagsingaw na yugto. Ang tambol ay isang malinis na kompartimento at ito ang unang yugto ng pagsingaw. Ang drum ay may panloob na diameter ng 1600 mm at gawa sa bakal na 16GNM. Ang kapal ng pader ng drum ay 89 mm. Ang haba ng cylindrical na bahagi ng drum ay 16,200 mm, ang kabuuang haba ng tambol ay 17,990 mm.

Ang ikalawang yugto ng pagsingaw ay mga malalawak na bagyo.

Ang pinaghalong tubig na singaw sa pamamagitan ng singaw na nagsasagawa ng mga tubo ay pumapasok sa boiler drum - sa mga pamamahagi ng mga kahon ng mga bagyo. Sa mga bagyo, ang singaw ay nahiwalay sa tubig. Ang tubig mula sa mga bagyo ay pinalabas sa mga tray, at ang nakahiwalay na singaw ay dumadaloy sa ilalim ng aparato ng paghuhugas.

Ang paghuhugas ng singaw ay isinasagawa sa isang layer ng tubig ng feed, na pinapanatili sa isang butas na sheet. Ang singaw ay dumadaan sa mga butas sa butas ng butas at sparges sa pamamagitan ng isang layer ng tubig ng feed, pinalaya ang sarili mula sa mga asing-gamot.

Ang mga kahon ng pamamahagi ay matatagpuan sa itaas ng aparato ng flush at may mga pagbubukas para sa pag-draining ng tubig sa kanilang mas mababang bahagi.

Ang average na antas ng tubig sa drum ay 200 mm sa ibaba ng geometric axis. Sa mga aparato na nagpapahiwatig ng tubig, ang antas na ito ay kinukuha bilang zero. Ang pinakamataas at pinakamababang antas ay ayon sa pagkakabanggit ay mas mababa at mas mataas kaysa sa average ng 75 m. Upang maiwasan ang sobrang pag-init ng boiler, isang emergency pipe ng paagusan ay na-install sa drum, na nagbibigay-daan sa pagtapon ng labis na tubig, ngunit hindi hihigit sa average na antas.

Upang maproseso ang tubig ng boiler na may mga pospeyt, isang pipe ay naka-install sa mas mababang bahagi ng drum na kung saan ipinakilala ang mga pospeyt sa tambol.

Sa ilalim ng drum ay may dalawang kolektor para sa pag-init ng singaw ng tambol. Sa mga modernong boiler ng singaw, ginagamit lamang ito para sa pinabilis na paglamig ng tambol kapag huminto ang boiler. Ang pagpapanatili ng ugnayan sa pagitan ng temperatura ng katawan ng drum na "top-bottom" ay nakamit ng mga panukala ng rehimen.

1.3. Superheater.

Ang mga ibabaw ng superheater sa lahat ng mga boiler ay matatagpuan sa silid ng pagkasunog, pahalang na duct ng gas at baras ng kombeksyon. Sa pamamagitan ng likas na katangian ng pagdama ng init, ang superheater ay nahahati sa dalawang bahagi: radiation at convective.

Ang bahagi ng radiation ay kasama ang radiation-wall superheater (NPP), ang unang yugto ng mga screen at bahagi ng kisame superheater na matatagpuan sa itaas ng silid ng pagkasunog.

Kasama sa convective na bahagi - isang bahagi ng isang screen superheater (hindi direktang tumatanggap ng radiation mula sa hurno), isang kisame superheater at isang convective superheater.

Ang superheater circuit ay dobleng daloy na may maramihang paghahalo ng singaw sa loob ng bawat stream at paglipat ng singaw sa kahabaan ng lapad ng boiler.

Scograpikong diagram ng mga superheater.

1.3.1. Radyasyon superheater.

Sa TGM-84 series series boiler, ang mga tubo ng radiation superheater na kalasag sa harap na pader ng silid ng pagkasunog mula 2000 mm hanggang 24600 mm at binubuo ng anim na mga panel, ang bawat isa ay isang independiyenteng circuit. Ang mga panel ng pipe ay may diameter na 42x5 mm, na gawa sa bakal 12X1MF, na naka-install sa mga pagtaas ng 46 mm.

Ang bawat panel ay may dalawampu't dalawang pagbaba ng mga tubo, ang natitira ay nakakataas ng mga tubo. Ang lahat ng mga kolektor ng panel ay matatagpuan sa labas ng pinainit na zone. Ang itaas na mga kolektor ay sinuspinde ng mga pamalo sa mga istruktura ng metal sa kisame. Ang pag-fasten ng pipe sa mga panel ay isinasagawa ng mga spacer bar at welded rod. Sa mga panel ng superheater ng radiation, ginawa ang mga kable para sa pag-install ng mga burner at mga kable para sa mga manholes at hatches.

1.3.2. Ceiling superheater.

Matatagpuan ang isang suplay ng kisame sa itaas ng silid ng pagkasunog, pahalang na duct ng gas at baras ng convective. Ang kisame sa lahat ng mga boiler ay gawa sa mga tubo na may diameter na 32x4 mm sa halagang tatlong daan at siyamnapu't apat na tubo na inilagay sa mga pagtaas ng 35 mm. Ang mga tubo ng kisame ay naka-mount tulad ng sumusunod: ang mga hugis-parihaba na guhit ay welded sa isang dulo sa mga tubo ng kisame superheater, at sa iba pang mga espesyal na beam, na sinuspinde sa pamamagitan ng mga rods sa mga istruktura ng metal sa kisame. Mayroong walong mga hilera ng mga fastener sa haba ng mga tubo ng kisame.

1.3.3. Screen superheater (SHPP).

Ang dalawang uri ng mga vertical na screen ay naka-install sa mga boiler ng serye ng TGM-84. U-hugis na mga screen na may coil ng iba't ibang haba at standardized na mga screen na may mga coil ng parehong haba. Ang mga screenshot ay naka-install sa itaas na bahagi ng hurno at sa window ng output ng hurno.

Sa mga boiler ng langis ng gasolina, ang mga screen na may hugis ng U ay naka-install sa isa o dalawang mga hilera. Sa mga gas-oil boiler, ang pinag-isang mga screen ay naka-install sa dalawang hilera.

Sa loob ng bawat screen na U-hugis ay may apatnapu't isang bituka na naka-install sa mga pagtaas ng 35 mm, labing-walo na mga screen sa bawat hilera, at isang pitch ng 455 mm sa pagitan ng mga screen.

Ang hakbang sa pagitan ng mga coil sa loob ng pinag-isang mga screen ay 40 mm, tatlumpung hilera ang naka-install sa bawat hilera, dalawampu't tatlong coils sa bawat hilera. Ang Remote control ng coils sa mga screen ay isinasagawa sa pamamagitan ng mga combs at clamp, sa ilang mga konstruksyon - sa pamamagitan ng hinang ng mga tungkod.

Ang suspensyon ng screen superheater ay isinasagawa sa mga istruktura ng metal ng kisame gamit ang mga rod na welded sa mga tainga ng mga kolektor. Sa kaso kung ang mga maniningil ay matatagpuan sa itaas ng isa pa, ang mas mababang kolektor ay sinuspinde mula sa itaas, at ang huli, ay nakatali sa kisame.

1.3.4. Convective superheater (PPC).

Scheme ng convective superheater (PPC).

Sa mga boiler ng TGM-84, ang isang pahalang na convective superheater ay matatagpuan sa simula ng shaft ng convection. Ang superheater ay doble na may sinulid at ang bawat stream ay matatagpuan symmetrically na nauugnay sa axis ng boiler.

Ang pagsuspinde ng mga pakete ng yugto ng pag-input ng superheater ay ginawa sa mga nasuspinde na mga tubo ng shaft ng convection.

Ang output (pangalawa) yugto ay matatagpuan muna sa shaft ng convection kasama ang mga gas ducts. Ang mga coils ng yugtong ito ay gawa rin sa mga tubo na may diameter na 38x6 mm (bakal 12X1MF) na may parehong mga hakbang. Ang mga header ng input na may diameter na 219x30 mm, output diameter ng 325x50 mm (bakal 12X1MF).

Ang pag-mount at spacing ay katulad ng yugto ng pagpasok.

Sa ilang mga bersyon ng mga boiler, ang mga superheater ay naiiba sa mga inilarawan sa itaas ng mga sukat ng mga input at output collectors at ang mga hakbang sa mga pakete ng mga coil.

1.4. Pang-ekonomista ng tubig

Ang water ekonomizer ay matatagpuan sa isang convective shaft, na nahahati sa dalawang duct ng gas. Ang bawat isa sa mga daloy ng water ekonomizer ay matatagpuan sa kaukulang duct ng gas, na bumubuo ng dalawang magkaparehong independiyenteng daloy.

Ayon sa taas ng bawat duct ng gas, ang ekonomista ng tubig ay nahahati sa apat na bahagi, sa pagitan ng kung saan mayroong mga openings na 665 mm ang taas (sa ilang mga boiler, ang mga openings ay may taas na 655 mm) para sa pagkumpuni.

Ang ekonomista ay gawa sa mga tubo na may diameter na 25x3.3 mm (bakal 20), at ang mga kolektor ng input at output ay ginawa gamit ang isang diameter ng 219x20 mm (bakal 20).

Ang mga pakete ng economizer ng tubig ay gawa sa 110 kambal na anim na paraan na coil. Ang mga pakete ay staggered na may isang nakahalang hakbang na S 1 \u003d 80 mm at isang paayon na pitch S 2 \u003d 35 mm.

Ang mga coil ng ekonomista ng tubig ay kahanay sa harap ng boiler, at ang mga kolektor ay matatagpuan sa labas ng duct sa mga dingding ng gilid ng convection shaft.

Ang distansya ng mga coil sa mga pakete ay isinasagawa gamit ang limang mga hilera ng mga rack, ang mga kulot na pisngi na sumasakop sa likid mula sa dalawang panig.

Ang itaas na bahagi ng water ekonomizer ay suportado ng tatlong mga beam na matatagpuan sa loob ng duct ng gas at pinalamig ng hangin. Ang susunod na bahagi (ang pangalawang kasama ng gas) ay sinuspinde mula sa itaas na pinalamig na pinalamig na mga beam sa tulong ng mga malalayong rack. Ang pag-fasten at pagsuspinde ng mas mababang dalawang bahagi ng water ekonomizer ay magkapareho sa unang dalawa.

Ang pinalamig na mga beam ay gawa sa pinagsama na metal at pinahiran ng kongkreto na may proteksyon sa init. Ang nangungunang kongkreto ay sheathed na may isang metal sheet na pinoprotektahan ang mga beam mula sa epekto ng pagbaril.

Ang mga unang coils kasama ang landas ng flue gas ay may mga metal plate na gawa sa steel3 upang maprotektahan laban sa pagsuot ng shot.

Ang mga input at output collectors ng water economizer ay may 4 na palipat-lipat na suporta upang mabayaran ang mga paggalaw ng temperatura.

Ang paggalaw ng daluyan sa water ekonomizer ay countercurrent.

1.5. Ang pampainit na pampainit ng hangin.

Upang mapainit ang hangin, ang yunit ng boiler ay may dalawang muling pagbabagong-buhay na umiikot na mga heat heat air na В РВ-54.

Ang disenyo ng RVP: tipikal, walang bali, ang pampainit ng hangin ay naka-install sa isang espesyal na reinforced kongkreto na pedestal ng uri ng frame, at lahat ng mga yunit ng pandiwang pantulong ay naka-mount sa air heater mismo.

Ang bigat ng rotor ay ipinadala sa pamamagitan ng isang thrust spherical bear na naka-mount sa mas mababang suporta, sa sumusuporta sa sinag, sa apat na mga bearings sa pundasyon.

Ang pampainit ng hangin ay isang rotor na umiikot sa isang vertical na baras na may diameter na 5400 mm at isang taas na 2250 mm na nakapaloob sa loob ng isang nakatigil na pabahay. Ang mga partition ng vertikal ay naghahati sa rotor sa 24 na sektor. Ang bawat sektor sa pamamagitan ng mga malalayong partisyon ay nahahati sa 3 mga compartment, kung saan ang mga pakete ng mga sheet ng pag-init ng bakal ay nakasalansan. Ang mga sheet ng pag-init na nakolekta sa mga pakete ay inilalagay sa dalawang mga tier kasama ang taas ng rotor. Ang itaas na tier ang una sa mga gas, ito ang "mainit na bahagi" ng rotor, ang mas mababa ay ang "malamig na bahagi".

Ang "mainit na bahagi" 1200 mm mataas ay gawa sa spacing corrugated sheet na may kapal na 0.7 mm. Ang kabuuang ibabaw ng "mainit na bahagi" ng dalawang aparato ay 17896 m2. Ang "malamig na bahagi" na may taas na 600 mm ay gawa sa spacing corrugated sheet na may kapal na 1.3 mm. Ang kabuuang pag-init ng ibabaw ng "malamig na bahagi" ng pag-init ay 7733 m2.

Ang mga puwang sa pagitan ng mga malalayong pader ng rotor at ang mga packing bag ay puno ng magkahiwalay na mga sheet ng karagdagang packing.

Ang mga gas at hangin ay pumapasok sa rotor at tinanggal mula dito sa pamamagitan ng mga ducts, suportado ng isang espesyal na frame at konektado sa mga nozzle ng mas mababang takip ng pampainit ng hangin. Ang mga takip kasama ang pambalot ay bumubuo ng katawan ng pampainit ng hangin.

Ang pabahay na may ilalim na takip ay nakasalalay sa mga suportang naka-install sa pundasyon at ang sumusuporta sa sinag ng mas mababang suporta. Ang Vertical cladding ay binubuo ng 8 mga seksyon, kung saan 4 ang naglo-load.

Ang rotor ay pinaikot ng isang de-koryenteng motor na may isang gearbox sa pamamagitan ng isang pinion gear. Ang bilis ng pag-ikot ay 2 rpm.

Ang mga package ng rotor packing ay kahaliling pumasa sa landas ng gas, pagpainit mula sa mga gas ng flue, at ang landas ng hangin na nagbibigay ng naipon na init sa daloy ng hangin. Sa bawat punto sa oras, 13 mga sektor sa labas ng 24 ay kasama sa gas path, at 9 na sektor sa himpapawid at 2 sektor ay naharang sa pamamagitan ng pag-sealing ng mga plato at hindi na-disconnect mula sa trabaho.

Upang maiwasan ang pagsipsip ng hangin (masikip na paghihiwalay ng mga daloy ng gas at hangin) mayroong mga radial, peripheral at central seal. Ang mga radial seal ay binubuo ng mga pahalang na bakal na naka-mount sa mga radial partitions ng rotor - mga radial na palipat-lipat na mga plato. Ang bawat plato ay naayos sa itaas at mas mababang mga takip na may tatlong mga pag-aayos ng mga bolts. Ang clearance sa mga seal ay nababagay sa pamamagitan ng pagpapataas at pagbaba ng mga slab.

Ang mga peripheral seal ay binubuo ng mga rotor flanges, machined sa panahon ng pag-install, at palipat-lipat na mga bloke ng bakal. Ang mga pad kasama ang mga gabay ay naayos sa itaas at mas mababang mga takip ng RVP case. Ang mga poster ay nababagay sa mga espesyal na bolts ng pag-aayos.

Ang mga panloob na mga seal ng shaft ay katulad ng mga peripheral seal. Panlabas na uri ng selyo ng baras.

Living section para sa pagpasa ng mga gas: a) sa "malamig na bahagi" - 7.72 m2.

b) sa "mainit na bahagi" - 19.4 m2.

Living section para sa pagpasa ng hangin: a) sa "mainit na bahagi" - 13.4 m2.

b) sa "malamig na bahagi" - 12.2 m2.

  1.6. Paglilinis ng mga ibabaw ng pag-init.

Ang paglilinis ng shot ay ginagamit upang linisin ang mga ibabaw ng pag-init at ang down na duct ng gas.

Sa pamamaraan ng pagsabog ng bead ng paglilinis ng mga ibabaw ng pag-init, ginagamit ang mga bilog na mga partikulo ng iron na may sukat na 3-5 mm.

Para sa normal na operasyon ng shot blasting circuit, dapat mayroong mga 500 kg ng pagbaril sa hopper.

Kapag naka-on ang air ejector, ang kinakailangang bilis ng hangin ay nilikha para sa pag-angat ng shot sa pamamagitan ng pneumatic tube hanggang sa shaft ng convection sa shotgun. Mula sa shotgun, ang maubos na hangin ay pinalabas sa himpapawid, at ang shot sa pamamagitan ng isang conical flasher, isang intermediate hopper na may wire mesh at sa pamamagitan ng shot separator sa pamamagitan ng gravity ay pumapasok sa chute.

Sa estrus, ang daloy ng rate ng pagbaril ay pinabagal sa tulong ng mga hilig na mga istante, pagkatapos kung saan ang pagbaril ay bumagsak sa mga spherical spreaders.

Matapos dumaan sa mga ibabaw upang malinis, ang ginugol na bahagi ay nakolekta sa isang hopper, sa labasan ng isang naka-install na air separator. Naghahain ang separator upang paghiwalayin ang abo mula sa stream ng fraction at panatilihing malinis ang hopper sa tulong ng hangin na pumapasok sa duct ng gas sa pamamagitan ng separator.

Ang mga partikulo ng abo na nahuli ng hangin sa pamamagitan ng pipe ay bumalik sa zone ng aktibong paggalaw ng mga flue gas at dinala ng mga ito sa labas ng baras ng kombeksyon. Ang maliit na bahagi na nalinis mula sa abo ay dumaan sa flasher ng separator at sa pamamagitan ng wire mesh ng hopper. Mula sa tipaklong, ang pagbaril ay muling pinapakain sa pneumatic conveying pipe.

Upang linisin ang convective shaft, 5 na mga circuit na may 10 mga praksyon ng init ay na-install.

Ang dami ng maliit na bahagi na dumaan sa daloy ng mga tubo ng paglilinis ay nagdaragdag sa isang pagtaas sa paunang antas ng kontaminasyon ng beam. Samakatuwid, sa panahon ng operasyon ng pag-install, dapat magsikap ang isa na mabawasan ang mga pagitan sa pagitan ng mga paglilinis, na nagpapahintulot sa medyo maliit na bahagi ng bahagi upang mapanatili ang ibabaw sa isang malinis na estado at, samakatuwid, sa panahon ng pagpapatakbo ng mga yunit para sa buong kumpanya na magkaroon ng kaunting mga koepisyenteng polusyon.

Upang lumikha ng isang vacuum sa ejector, ang hangin ay ginagamit mula sa unit ng paglabas na may presyon ng 0.8-1.0 na atay at isang temperatura ng 30-60 ° C.

1.   Pagkalkula ng boiler.

2.1. Ang komposisyon ng gasolina.

2.2. Pagkalkula ng mga volume at enthalpies ng mga produkto ng hangin at pagkasunog.

Ang mga pagkalkula ng mga volume ng hangin at mga produkto ng pagkasunog ay ipinakita sa talahanayan 1.

Pagkalkula ng enthalpies:

1. Ang enthalpy ng teoretikal na kinakailangang halaga ng hangin ay kinakalkula ng formula

saan ang enthalpy ng 1 m 3 ng hangin, kJ / kg.

Ang enthalpy na ito ay matatagpuan din sa talahanayan XVI.

1. Ang enthalpy ng teoretikal na dami ng mga produkto ng pagkasunog ay kinakalkula ng formula

kung saan, - enthalpies ng 1 m 3 ng triatomic gas, teoretikal na dami ng nitrogen, teoretikal na dami ng singaw ng tubig.

Natagpuan namin ang enthalpy na ito para sa buong saklaw ng temperatura at ang nakuha na mga halaga ay naipasok sa talahanayan 2.

1. Ang enthalpy ng labis na hangin ay kinakalkula ng formula

kung saan ang koepisyent ng labis na hangin, at matatagpuan sa mga talahanayan XVII at XX

1. Ang enthalpy ng mga produkto ng pagkasunog para sa isang 1 ay kinakalkula ng formula

Natagpuan namin ang enthalpy na ito para sa buong saklaw ng temperatura at ang nakuha na mga halaga ay naipasok sa talahanayan 2.

2.3. Tinatayang balanse ng init at pagkonsumo ng gasolina.

2.3.1. Pagkalkula ng pagkawala ng init.

Ang kabuuang halaga ng init na natanggap sa yunit ng boiler ay tinatawag na magagamit na init at itinalaga. Ang init na umaalis sa yunit ng boiler ay ang kabuuan ng net heat at heat loss na nauugnay sa proseso ng pagbuo ng singaw o mainit na tubig. Samakatuwid, ang balanse ng init ng boiler ay: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

saan ang magagamit na init, kJ / m 3.

Q 1 - kapaki-pakinabang na init na nilalaman sa pares, kJ / kg

Q 2 - pagkawala ng init sa mga gas ng flue, kJ / kg.

Q 3 - pagkawala ng init mula sa kemikal na hindi kumpleto na pagkasunog, kJ / kg.

Q 4 - pagkawala ng init mula sa mekanikal na hindi kumpleto ng pagkasunog, kJ / kg.

Q 5 - pagkawala ng init mula sa panlabas na paglamig, kJ / kg.

Q 6 - pagkawala ng init mula sa pisikal na init na nilalaman sa tinanggal na slag, kasama ang paglamig na pagkawala ng mga panel at beam na hindi kasama sa boiler circulation loop, kJ / kg.

Ang balanse ng init ng boiler ay naipon na may kaugnayan sa naitatag na rehimen ng thermal, at ang pagkawala ng init ay ipinahayag bilang isang porsyento ng magagamit na init:

Ang pagkalkula ng pagkawala ng init ay ibinibigay sa talahanayan 3.

Mga tala sa talahanayan 3:

H tainga - ang enthalpy ng mga flue gas ay natutukoy ng talahanayan 2.

2.3.2. Pagkalkula ng kahusayan at pagkonsumo ng gasolina.

Ang kahusayan ng isang boiler ng singaw ay ang ratio ng magagamit na init sa magagamit na init. Hindi lahat ng kapaki-pakinabang na init na nabuo ng yunit ay ipinadala sa consumer. Kung ang kahusayan ay tinutukoy ng init na nabuo - ito ay tinatawag na gross, kung ang init ay pinakawalan - net.

Ang pagkalkula ng kahusayan at pagkonsumo ng gasolina ay ibinibigay sa talahanayan 3.

Talahanayan 1.

Talahanayan 2.

Talahanayan 3.

2.4. Ang pagkalkula ng thermal ng silid ng pagkasunog.

  2.4.1 Ang pagpapasiya ng mga geometric na katangian ng hurno.

Sa disenyo at pagpapatakbo ng mga halaman ng boiler, ang pagkalkula ng pag-verify ng mga aparato ng pugon ay madalas na gumanap. Kapag nag-calibrate ng hurno ayon sa mga guhit, kinakailangan upang matukoy: ang dami ng silid ng pugon, ang antas ng kanyang kalasag, ang lugar ng ibabaw ng mga pader at ang lugar ng radiation na tumatanggap ng mga ibabaw ng pag-init, pati na rin ang mga katangian ng disenyo ng mga tubo ng screen (diameter ng pipe, distansya sa pagitan ng mga axes ng pipe).

Ang pagkalkula ng mga geometric na katangian ay ibinibigay sa mga talahanayan 4 at 5.

Talahanayan 4.

Talahanayan 5.

2.4.2. Pagkalkula ng hurno.

Talahanayan 6

Ang temperatura sa exit mula sa hurno ay pinili nang tama at ang pagkakamali ay (920-911.85) * 100% / 920 \u003d 0.885%

2.5. Pagkalkula ng mga boiler superheater.

Ang mga convective na ibabaw ng pagpainit ng mga boiler ng singaw ay may mahalagang papel sa proseso ng paggawa ng singaw, pati na rin ang paggamit ng init ng mga produkto ng pagkasunog na iniiwan ang silid ng pagkasunog. Ang kahusayan ng mga convective na ibabaw ng pag-init ay nakasalalay sa intensity ng paglipat ng init ng mga produkto ng pagkasunog ng singaw.

Ang mga produkto ng pagkasunog ay naglilipat ng init sa panlabas na ibabaw ng mga tubo sa pamamagitan ng kombeksyon at radiation. Ang init ay inililipat sa pamamagitan ng dingding ng pipe sa pamamagitan ng heat conduction, at pagpupulong mula sa panloob na ibabaw hanggang sa singaw.

Ang pamamaraan ng paggalaw ng singaw kasama ang mga superheater ng boiler ay ang mga sumusunod:

Ang naka-mount na superheater na matatagpuan sa harap na pader ng silid ng pagkasunog, at sinakop ang buong ibabaw ng front wall.

Ang mga kisame ng superheater na matatagpuan sa kisame na dumadaan sa silid ng pagkasunog, mga superheater ng screen at sa tuktok ng convection shaft.

Ang unang hilera ng mga screen superheater na matatagpuan sa rotary chamber.

Ang pangalawang hilera ng mga screen superheater, na matatagpuan sa rotary chamber sa tabi ng unang hilera.

Ang isang convective superheater na may sunud-sunod na halo-halong kasalukuyang at isang injecting desuperheater na naka-install sa labas ng pagkakahanay ay naka-install sa convection shaft ng boiler.

Matapos ang checkpoint, ang singaw ay pumapasok sa singaw ng singaw at lalampas sa yunit ng boiler.

Mga geometric na katangian ng mga superheater

Talahanayan 7.

  2.5.1. Pagkalkula ng isang pader ng superheater.

Ang dingding na naka-mount sa dingding ay matatagpuan sa hurno, kapag kinakalkula ito, ang pagdama ng init ay tinukoy bilang isang bahagi ng init na ibinigay ng mga produkto ng pagkasunog sa ibabaw ng NPP na may paggalang sa iba pang mga ibabaw ng hurno.

Ang pagkalkula ng NPP ay ipinakita sa talahanayan No. 8

2.5.2. Pagkalkula ng isang kisame superheater.

Isinasaalang-alang na ang SPP ay matatagpuan kapwa sa silid ng pagkasunog at sa bahagi ng kombeksyon, ang napansin na init sa bahagi ng kombeksyon pagkatapos ng SPP at sa ilalim ng SPP ay napakaliit na may kaugnayan sa pinaghihinalaang init ng SPP sa pugon (tungkol sa 10% at 30%, ayon sa pagkakabanggit (mula sa teknikal na manu-manong) para sa boiler TGM-84. Ang pagkalkula ng PPP ay isinasagawa sa talahanayan Blg 9.

  2.5.3. Pagkalkula ng isang screen superheater.

Ang pagkalkula ng SHPP ay isinasagawa sa talahanayan No. 10.

  2.5.4. Pagkalkula ng convective superheater.

Ang pagkalkula ng checkpoint ay isinasagawa sa talahanayan No. 11.

Talahanayan 8.

Ang temperatura pagkatapos ng NPP ay kinuha katumbas ng temperatura ng mga produkto ng pagkasunog sa labasan ng hurno \u003d 911.85 0 C.

Talahanayan 9.

Talahanayan 10.

ibabaw sa lugar

pagpapatakbo ng window ng firebox

Talahanayan 11.

Mga Resulta ng Pagkalkula:

Q p p \u003d 35590 kJ / kg - pag-aalis ng init.

Q l \u003d φ · (Q m - I'T) \u003d 0.996 · (35565.08 - 17714.56) \u003d 17779.118 kJ / kg.

Q k \u003d 2011.55 kJ / kg - paglipat ng init ng mga silos.

Q pe \u003d 3070 kJ / kg - thermal na pang-unawa sa checkpoint.

Ang thermal na pang-unawa ng NPP at PPP ay isinasaalang-alang sa Q l, dahil ang NPP at SPP ay matatagpuan sa hurno ng boiler. Iyon ay, ang Q NPP at Q SPP ay kasama sa Q l.

2.6 Konklusyon

Gumawa ako ng pagkalkula ng pagkakalibrate ng yunit ng boiler ng TGM-84.

Sa pagkalkula ng thermal pagkalkula, ayon sa tinanggap na disenyo at mga sukat ng boiler para sa isang naibigay na pag-load at uri ng gasolina, tinukoy nito ang mga temperatura ng tubig, singaw, hangin at gas sa mga hangganan sa pagitan ng mga indibidwal na ibabaw ng pag-init, kahusayan, pagkonsumo ng gasolina, rate ng daloy at bilis ng mga singaw, hangin at flue gas.

Ang pagkalkula ng pagpapatunay ay isinasagawa upang suriin ang kahusayan at pagiging maaasahan ng boiler kapag nagpapatakbo sa isang naibigay na gasolina, kilalanin ang mga kinakailangang hakbang sa pagbabagong-tatag, piliin ang mga pantulong na kagamitan at makuha ang mga nagsisimula na materyales para sa mga kalkulasyon: aerodynamic, haydroliko, temperatura ng metal, lakas ng pipe, abo ng abo tungkol sasa mga tubo, kaagnasan, atbp.

3. Listahan ng mga ginamit na panitikan

1. Lipov Yu.M. Thermal pagkalkula ng isang steam boiler. Izhevsk: Research Center "Regular at Chaotic Dynamics", 2001
2. Thermal pagkalkula ng mga boiler (Pamamaraan ng regulasyon). -SPb: NPO CKTI, 1998
3. Mga pagtutukoy at mga tagubilin sa pagpapatakbo para sa singaw ng boiler TGM-84.

I-download: Wala kang access upang mag-download ng mga file mula sa aming server.

Ang karaniwang katangian ng enerhiya ng TGM-96B boiler ay sumasalamin sa teknolohiyang makakamit ng kahusayan ng boiler. Ang isang pangkaraniwang katangian ng enerhiya ay maaaring magsilbing batayan para sa pag-iipon ng mga katangian ng regulasyon ng mga TGM-96B boiler kapag nasusunog ang langis ng gasolina.

USSR MINISTERYO NG ENERGY AT ELECTRIFICATION

MAIN TEKNIKAL NA MANAGEMENT PARA SA OPERASYON
  KAPANGYARIHAN NG KAPANGYARIHAN

TYPICAL ENERGY CHARACTERISTIC
  BOILER TGM-96B KAPAG BURNING OIL

Moscow 1981

Ang Karaniwang Pagganap ng Enerhiya na ito ay binuo ni Soyuztekhenergo (engineer G.I. GUTSALO)

Ang karaniwang katangian ng enerhiya ng TGM-96B boiler ay batay sa mga thermal test na isinagawa ni Soyuztekhenergo sa Riga TPP-2 at Sredaztekhenergo sa TPP-GAZ, at sumasalamin sa teknolohikal na nakamit na kahusayan sa boiler.

Ang isang pangkaraniwang katangian ng enerhiya ay maaaring magsilbing batayan para sa pag-iipon ng mga katangian ng regulasyon ng mga TGM-96B boiler kapag nasusunog ang langis ng gasolina.

App

  . BRIEF CHARACTERISTICS NG BOILER INSTALLATION EQUIPMENT

1.1 . Ang TGM-96B boiler ng halaman ng Taganrog boiler ay isang gas-oil boiler na may natural na sirkulasyon at isang layout na hugis U, na idinisenyo upang gumana sa mga turbinT -100 / 120-130-3 at PT-60-130 / 13. Ang pangunahing mga parameter ng disenyo ng boiler kapag nagpapatakbo sa langis ng gasolina ay ibinibigay sa talahanayan. .

Ayon sa TKZ, ang minimum na pinapayagan na load ng boiler ayon sa kondisyon ng sirkulasyon ay 40% ng nominal.

1.2 . Ang silid ng pagkasunog ay may hugis ng prisma at sa plano ay isang rektanggulo na may sukat na 6080 × 14700 mm. Ang dami ng silid ng pagkasunog ay 1635 m 3. Ang thermal boltahe ng dami ng hurno ay 214 kW / m 3, o 184 · 10 3 kcal / (m 3 · h). Ang mga pagsingaw ng mga screen ay inilalagay sa silid ng pagkasunog at isang radiation wall superheater (RNP) ay naka-install sa harap na dingding. Sa itaas na bahagi ng hurno sa rotary kamara mayroong isang screen superheater (SHP). Sa pagbaba ng convective shaft, dalawang mga pakete ng convective superheater (KPP) at isang water ekonomizer (VE) ay nakaayos nang sunud-sunod sa mga gas.

1.3 . Ang steam path ng boiler ay binubuo ng dalawang magkakahiwalay na mga daloy na may paglipat ng singaw sa pagitan ng mga panig ng boiler. Ang temperatura ng sobrang init na singaw ay kinokontrol ng iniksyon ng sarili nitong condensate.

1.4 . Sa harap na dingding ng silid ng pagkasunog ay apat na dobleng daloy ng gas burner ng gasolina ng HF TsKB-VTI. Ang mga burner ay naka-install sa dalawang mga tier sa -7250 at 11300 mm na may anggulo sa taas na 10 ° hanggang sa abot-tanaw.

Upang masunog ang langis ng gasolina, ang Titan ng steam-mechanical nozzles na may isang nominal na kapasidad na 8.4 t / h at isang presyon ng langis ng gasolina na 3,5 MPa (35 kgf / cm 2) ay ibinibigay. Ang presyon ng singaw para sa paglilinis at pag-spray ng langis ng gasolina ay inirerekomenda ng halaman sa 0.6 MPa (6 kgf / cm 2). Ang pagkonsumo ng singaw sa bawat nozzle ay 240 kg / h.

1.5 . Ang pag-install ng boiler ay nilagyan ng:

Dalawang tagahanga ng blower ng VDN-16-P na may kapasidad na 10% 259 · 10 3 m 3 / h, 20% na presyon ng 39.8 MPa (398.0 kgf / m 2), 500/250 kW lakas at 741 bilis ng pag-ikot / 594 rpm ng bawat makina;

Dalawang DN-24 × 2-0.62 Ang mga usok ng usok ng GM na may kapasidad na 10% 415 · 10 3 m 3 / h at isang presyon ng 20% \u200b\u200b21.6 MPa (216.0 kgf / m 2) at isang kapasidad na 800/400 kW at isang bilis ng pag-ikot ng 743/595 rpm para sa bawat makina.

1.6  . Ang proyekto ay nagbibigay ng isang shot blasting unit para sa paglilinis ng mga convective na ibabaw ng pag-init mula sa mga deposito ng abo, at para sa paggamot ng tubig at paggamot ng tubig, paghuhugas ng tubig at singaw mula sa isang tambol na may pagbawas ng presyon sa yunit ng throttling. Ang tagal ng pamumulaklak ng isang RVP 50 min.

  . TYPICAL ENERGY CHARACTERISTICS NG BOILER TGM-96B

2.1 . Karaniwang enerhiya na katangian ng TGM-96B boiler ( igos. , , ) ay naipon sa batayan ng mga resulta ng mga thermal test ng mga boiler sa Riga TPP-2 at TPP GAZ alinsunod sa mga materyales sa paggabay at mga pamamaraan ng pamamaraan para sa pag-standardize ng mga indikasyon sa teknikal at pang-ekonomiya ng mga boiler. Ang katangian ay sumasalamin sa average na kahusayan ng isang bagong turbina boilerT -100 / 120-130 / 3 at ПТ-60-130 / 13 sa ilalim ng mga kundisyon sa ibaba, na kinunan bilang paunang.

2.1.1 . Sa balanse ng gasolina ng mga planta ng kuryente na nasusunog ang likidong gasolina, ang karamihan sa mga ito ay asong gasolinaM 100. Samakatuwid, ang katangian ay iginuhit para sa langis ng gasolinaM 100 ( GOST 10585-75) na may mga katangian:Isang P \u003d 0.14%, W P   \u003d 1.5%, S P \u003d 3.5%,   (9500 kcal / kg). Ang lahat ng kinakailangang mga kalkulasyon ay ginawa para sa nagtatrabaho masa ng langis ng gasolina

2.1.2 . Ang temperatura ng langis ng gasolina sa harap ng mga nozzle ay nakuha ng 120 °C ( t t  \u003d 120 ° C) batay sa kalagayan ng lagkit ng langis ng gasolinaM 100, katumbas ng 2.5 ° W, ayon sa § 5.41 PTE.

2.1.3 . Ang average na taunang temperatura ng malamig na hangin (t x.) sa pumapasok sa tagahanga ng blower ay kinuha katumbas ng 10 °C , dahil higit sa lahat ang mga TGM-96B boiler ay matatagpuan sa mga klimatiko na rehiyon (Moscow, Riga, Gorky, Chisinau) na may average na taunang temperatura ng hangin malapit sa temperatura na ito.

2.1.4 . Ang temperatura ng hangin sa inlet patungo sa pampainit ng hangin (t VP) kinuha pantay sa 70 °C   at pare-pareho kapag nagbago ang pag-load ng boiler, ayon sa § 17.25 PTE.

2.1.5 . Para sa mga halaman na naka-link na may kapangyarihan, feed ng temperatura ng tubig (t p.v) sa harap ng boiler, ang kinakalkula (230 ° C) at pare-pareho kapag nagbago ang pagkarga ng boiler.

2.1.6 . Ang tiyak na pagkonsumo ng init ng net para sa turbine ay 1750 kcal / (kWh), ayon sa mga pagsusuri sa thermal.

2.1.7 . Ang koepisyent ng heat flux ay ipinapalagay na magkakaiba sa pag-load ng boiler mula sa 98.5% sa na-rate na load sa 97.5% sa isang pagkarga ng 0.6D nom.

2.2 . Ang pagkalkula ng mga katangian na normatibo ay isinasagawa alinsunod sa mga tagubilin na "Thermal pagkalkula ng mga yunit ng boiler (kaugalian na pamamaraan)", (M. Enerhiya, 1973).

2.2.1 . Ang kahusayan ng gross boiler at pagkawala ng init na may mga gas ng flue ay kinakalkula alinsunod sa pamamaraan na inilarawan sa libro ni Ya.L. Pekker "Mga kalkulasyon ng Thermotechnical ayon sa mga naibigay na katangian ng gasolina" (M. Enerhiya, 1977).

saan

dito

a u = α "  ve + Δ α tr

a u  - koepisyent ng labis na hangin sa mga gas na maubos;

Δ α tr  - mga tasa ng pagsipsip sa landas ng gas ng boiler;

T uh  - temperatura ng flue gas sa likod ng tagahanga ng maubos.

Kasama sa pagkalkula ang mga halaga ng temperatura ng mga gas ng tambutso, sinusukat sa mga eksperimento ng mga thermal test ng boiler at nabawasan sa mga kondisyon para sa pagbuo ng mga katangian na normatibo (mga parameter ng inputt x sa, t "kf, t p.v).

2.2.2 . Ang labis na ratio ng hangin sa point point (sa likod ng water ekonomizer)α "  ve  kinuha pantay sa 1.04 sa rate ng pag-load at iba't ibang sa 1.1 sa 50% load ayon sa mga thermal test.

Ang pagbawas ng kinakalkula (1.13) koepisyent ng labis na hangin sa likod ng water ekonomizer sa isang pinagtibay sa normative characteristic (1.04) ay nakamit sa pamamagitan ng tamang pagpapanatili ng mode ng pugon ayon sa mapa ng mode ng boiler, pagsunod sa mga kinakailangan ng PTE para sa pagsipsip ng hangin sa hurno at gas duct, at ang pagpili ng isang hanay ng mga nozzles .

2.2.3 . Ang pagsipsip ng hangin sa landas ng gas ng boiler sa rate ng pag-load ay kinuha katumbas ng 25%. Sa pamamagitan ng isang pagbabago sa pag-load, ang pagsipsip ng hangin ay natutukoy ng formula

2.2.4 . Ang pagkawala ng init mula sa kemikal na hindi kumpleto na pagkasunog ng gasolina (q 3 ) ay kinuha katumbas ng zero, dahil sa panahon ng mga pagsusulit sa boiler na may labis na hangin, tinanggap sa Karaniwang katangian ng enerhiya, wala sila.

2.2.5 . Ang pagkawala ng init mula sa mechanical hindi kumpleto na pagkasunog ng gasolina (q 4 ) ay kinuha pantay sa zero ayon sa "Regulasyon sa Coordination ng Normative Characteristic ng Kagamitan at Tinantiyang Tiyak na Fuel Consumption" (M.: SCSTI ORGRES, 1975).

2.2.6 . Ang pagkawala ng init sa kapaligiran (q 5 ) ay hindi natukoy sa panahon ng pagsubok. Ang mga ito ay kinakalkula alinsunod sa "Pamamaraan para sa pagsubok ng mga halaman ng boiler" (M. Enerhiya, 1970) ayon sa pormula

2.2.7 . Ang tiyak na pagkonsumo ng enerhiya para sa PE-580-185-2 feed pump ay kinakalkula gamit ang mga katangian ng bomba na pinagtibay mula sa mga teknikal na pagtutukoy TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Ang tiyak na pagkonsumo ng enerhiya para sa traksyon at pagsabog ay kinakalkula mula sa pagkonsumo ng enerhiya para sa pagmamaneho ng mga tagahanga ng blower at mga usok na usok, sinusukat sa mga thermal test at nabawasan sa mga kondisyon (Δ α tr  \u003d 25%), na pinagtibay sa paghahanda ng mga kaugalian na katangian.

Napag-alaman na may sapat na density ng gas path (Δ α   ≤ 30%) Ang mga exhausters ng usok ay nagbibigay ng pag-load ng boiler na may mababang bilis, ngunit walang anumang margin.

Ang pamumulaklak ng mga tagahanga sa isang mababang bilis ay matiyak ang normal na operasyon ng boiler hanggang sa naglo-load ng 450 t / h.

2.2.9 . Ang kabuuang elektrikal na kapangyarihan ng mga mekanismo ng planta ng boiler ay nagsasama ng lakas ng mga de-koryenteng drive: isang feed electric pump, mga usok sa usok, mga tagahanga, mga nagbabagong-buhay na air heaters (Fig. ) Ang kapangyarihan ng regenerative air heater electric motor ay pinagtibay ayon sa data ng pasaporte. Ang mga kapasidad ng mga de-koryenteng motor ng mga exhausters sa usok, mga tagahanga at isang feed electric pump ay tinukoy sa panahon ng mga thermal test ng boiler.

2.2.10 . Ang tiyak na pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng hangin sa pampainit ng hangin ay kinakalkula na isinasaalang-alang ang pagpainit ng hangin sa mga tagahanga.

2.2.11 . Ang tiyak na pagkonsumo ng init para sa sariling mga pangangailangan ng halaman ng boiler ay nagsasama ng mga pagkawala ng init sa mga heaters, ang kahusayan kung saan ay pinagtibay 98%; para sa pagsabog ng singaw ng RVP at pagkawala ng init sa pagsabog ng singaw ng boiler.

Ang pagkonsumo ng init para sa singaw na pagsabog ng RVP ay kinakalkula ng formula

Q obd = G obd · rev ko · τ obd  10 -3 MW (Gcal / h)

saan G obd  \u003d 75 kg / min alinsunod sa "Norms ng singaw at nagpapagaan ng pagkonsumo para sa pantulong na pangangailangan ng 300, 200, 150 MW unit ng kuryente" (M.: SCSTI ORGRES, 1974);

rev ko = ako sa amin. isang mag-asawa  \u003d 2598 kJ / kg (kcal / kg)

τ obd  \u003d 200 min (4 na aparato na may tagal ng pamumulaklak ng 50 min kapag naka-on sa araw).

Ang pagkonsumo ng init na may isang purge ng boiler ay kinakalkula ng formula

Q prod = G prod · ako q.v  10 -3 MW (Gcal / h)

saan G prod = PD nom10 2 kg / h

P \u003d 0.5%

ako q.v  - enthalpy ng boiler water;

2.2.12 . Ang pagkakasunud-sunod ng mga pagsusuri at pagpili ng mga pagsukat ng mga instrumento na ginamit sa mga pagsubok ay natutukoy ng "Mga Paraan ng Pagsubok ng Pag-install ng Boiler" (M. Enerhiya, 1970).

  . MGA PINAGSUSULIT SA MGA INDIKATOR NG NILALAMAN

3.1 . Upang dalhin ang pangunahing mga tagapagpahiwatig ng normatibo ng operasyon ng boiler sa mga nabago na kondisyon ng operasyon nito sa loob ng pinapayagan na mga limitasyon ng paglihis ng mga halaga ng parameter, ang mga pagwawasto ay ibinibigay sa anyo ng mga grapiko at digital na mga halaga. Mga Pagbabago saq 2   sa anyo ng mga graph ay ipinapakita sa Fig. , . Ang mga pagwawasto sa temperatura ng mga flue gas ay ipinapakita sa Fig. . Bilang karagdagan sa itaas, binibigyan ang mga pagbabago upang baguhin ang temperatura ng pagpainit ng langis ng gasolina na ibinibigay sa boiler, at upang baguhin ang temperatura ng tubig ng feed.

Buong pangalan:"Ang awtomatikong kurso ng pagsasanay" Ang pagpapatakbo ng yunit ng boiler ng TGM-96B sa panahon ng pagkasunog ng langis ng gasolina at natural gas.

Alamat:

Taon ng Graduation: 2007.

Ang awtomatikong kurso ng pagsasanay sa pagpapatakbo ng yunit ng boiler ng TGM-96B ay dinisenyo para sa pagsasanay ng mga tauhan ng pagpapatakbo na naghahatid ng mga halaman ng boiler ng ganitong uri at isang paraan ng pagsasanay, paghahanda ng pre-pagsusuri at pagsusuri sa mga thermal power plant personnel.

Ang AUK ay natipon batay sa regulasyon at teknikal na dokumentasyon na ginamit sa pagpapatakbo ng mga TGM-96B boiler. Naglalaman ito ng materyal at graphic na materyal para sa interactive na pag-aaral at pagsubok ng mga mag-aaral.

Inilarawan ng AUK na ito ang disenyo at teknolohikal na katangian ng pangunahing at pantulong na kagamitan ng TGM-96B boiler, lalo na: isang silid ng pagkasunog, isang tambol, isang superheater, isang convective shaft, isang power unit, draft na aparato, regulasyon ng mga singaw at temperatura ng tubig, atbp.

Ang simula, pamantayan, emergency at paghinto ng mga mode ng operasyon ng pag-install ng boiler ay isinasaalang-alang, pati na rin ang pangunahing pamantayan sa pagiging maaasahan para sa pagpainit at paglamig ng mga tubo ng singaw, mga screen at iba pang mga elemento ng boiler.

Ang awtomatikong sistema ng kontrol ng boiler, ang sistema ng proteksyon, interlocks at mga alarma ay isinasaalang-alang.

Ang pamamaraan para sa pagpasok sa inspeksyon, pagsubok, pagkumpuni ng kagamitan, regulasyon sa kaligtasan at kaligtasan ng sunog at pagsabog ay tinukoy.

AUC komposisyon:

Ang isang awtomatikong kurso ng pagsasanay (AUC) ay isang tool na software na idinisenyo para sa paunang pagsasanay at kasunod na pagsubok sa kaalaman ng mga tauhan ng mga power plant at electric network. Una sa lahat, para sa pagsasanay sa mga tauhan ng pagpapatakbo at pagpapanatili.

Ang batayan ng AUC ay ang kasalukuyang paglalarawan at paglalarawan ng trabaho, mga materyales sa regulasyon, data mula sa mga halaman sa pagmamanupaktura ng kagamitan.

Kasama sa AUC:

• pangkalahatang seksyon ng teoretikal na impormasyon;
• isang seksyon na tumatalakay sa mga patakaran ng disenyo at operasyon ng isang partikular na uri ng kagamitan;
• seksyon ng pagsubok sa sarili;
• bloke ng tagasuri.

Ang AUK, bilang karagdagan sa mga teksto, ay naglalaman ng kinakailangang graphic material (diagram, guhit, litrato).

Impormasyon sa kaalaman ng AUC.

Ang materyal na teksto ay batay sa mga tagubilin sa operating para sa boiler ng TGM-96, tagubilin sa pabrika, at iba pang mga regulasyon at teknikal na materyales at kasama ang mga sumusunod na seksyon:

1. Isang maikling paglalarawan sa disenyo ng boiler TGM-96.
  1.1. Ang pangunahing mga parameter.
  1.2. Ang layout ng boiler.
  1.3. Kamara ng pagkasunog.
  1.3.1. Pangkalahatang data.
  1.3.2. Ang paglalagay ng mga ibabaw ng pag-init sa pugon.
  1.4. Aparato ng burner.
  1.4.1. Pangkalahatang data.
  1.4.2. Teknikal na mga katangian ng burner.
  1.4.3. Mga gasolina ng gasolina.
  1.5. Drum at aparato sa paghihiwalay.
  1.5.1. Pangkalahatang data.
  1.5.2. Unit ng drum
  1.6. Superheater.
  1.6.1. Pangkalahatang impormasyon.
  1.6.2. Radyasyon superheater.
  1.6.3. Ceiling superheater.
  1.6.4. Screen superheater.
  1.6.5. Convective superheater.
  1.6.6. Pattern ng daloy ng singaw.
  1.7. Aparato para sa pagkontrol sa temperatura ng sobrang init na singaw.
  1.7.1. Unit ng kondensasyon.
  1.7.2. Mga aparato ng iniksyon.
  1.7.3. Mapusok at magpapakain ng suplay ng tubig.
  1.8. Pang-ekonomista ng tubig.
  1.8.1. Pangkalahatang data.
  1.8.2. Ang nakabitin na bahagi ng ekonomista.
  1.8.3. Mga panel ng wall ekonomizer.
  1.8.4. Convective economizer.
  1.9. Pampainit ng hangin.
  1.10. Ang frame ng boiler.
  1.11. Liler ng boiler.
1.12. Paglilinis ng mga ibabaw ng pag-init.
  1.13. Pag-install ng draft.
  2. I-extract mula sa pagkalkula ng thermal.
  2.1. Ang mga pangunahing katangian ng boiler.
  2.2. Sobrang mga logro ng hangin.
  2.3. Ang balanse ng thermal at mga katangian ng hurno.
  2.4. Ang temperatura ng mga produkto ng pagkasunog.
  2.5. Temperatura ng singaw.
  2.6. Temperatura ng tubig.
  2.7. Temperatura ng hangin.
  2.8. Bayaran ang daloy ng rate para sa iniksyon.
  2.9. Ang paglaban ng boiler.
  3. Paghahanda ng boiler para sa malamig na pagsisimula.
  3.1. Pagsisiyasat at pagpapatunay ng kagamitan.
  3.2. Paghahanda ng mga palihim na scheme.
  3.2.1. Assembly ng mga scheme para sa pagpainit ng isang nabawasan na yunit ng kuryente at mga injection.
  3.2.2. Assembly ng mga scheme para sa mga pipeline ng singaw at superheater.
  3.2.3. Air duct pagpupulong.
  3.2.4. Paghahanda ng mga pipeline ng gas ng boiler.
  3.2.5. Pagpupulong ng mga tubo ng langis ng gasolina sa loob ng boiler.
  3.3. Ang pagpuno ng boiler ng tubig.
  3.3.1. Pangkalahatang Mga Paglalaan
  3.3.2. Mga operasyon bago punan.
  3.3.3. Mga operasyon pagkatapos ng pagpuno.
  4. Pag-paputok ng boiler.
  4.1. Ang karaniwang bahagi.
  4.2. Pag-paputok sa gas mula sa isang malamig na estado.
  4.2.1. Ang bentilasyon ng silid ng apoy.
  4.2.2. Ang pagpuno ng isang gas pipeline na may gas.
  4.2.3. Sinusuri ang pipeline ng gas at fittings sa loob ng boiler para sa density.
  4.2.4. Pag-alis ng unang burner.
  4.2.5. Pag-iwas sa pangalawa at kasunod na mga burner.
  4.2.6. Linisin ang mga haligi na nagpapahiwatig ng tubig.
  4.2.7. Iskedyul ng pag-type ng boiler.
  4.2.8. Linisin ang mga punto ng ibaba ng mga screen.
  4.2.9. Ang rehimen ng temperatura ng isang superheater ng radiation sa panahon ng pag-iikot.
  4.2.10. Ang rehimen ng temperatura ng ekonomista ng tubig sa panahon ng pag-iikot.
  4.2.11. Ang pag-on sa boiler sa mains.
  4.2.12. Pag-aangat ng pagkarga sa halaga ng mukha.
  4.3. Ang pag-kindle ng isang boiler mula sa isang mainit na estado.
  4.4. Ang pag-kindle ng isang boiler gamit ang isang scheme ng recirculation ng boiler water.
  5. Pagpapanatili ng boiler at kagamitan sa panahon ng operasyon.
  5.1. Pangkalahatang Mga Paglalaan
  5.1.1. Ang pangunahing gawain ng kawani ng operating.
  5.1.2. Ang regulasyon ng output ng singaw sa boiler.
  5.2. Pagpapanatili ng isang nagtatrabaho boiler.
  5.2.1. Mga obserbasyon sa panahon ng operasyon ng boiler.
  5.2.2. Boiler feed.
  5.2.3. Superheated control temperatura ng singaw.
  5.2.4. Kontrol sa mode ng pagkasunog.
  5.2.5. Linisin ang boiler.
  5.2.6. Ang operasyon ng boiler sa langis ng gasolina.
  6. Paglipat mula sa isang uri ng gasolina patungo sa isa pa.
  6.1. Paglipat mula sa natural gas hanggang langis ng gasolina.
  6.1.1. Ang paglipat ng burner mula sa pagkasunog ng gas sa gasolina mula sa pangunahing control panel.
  6.1.2. Paglilipat ng burner mula sa pagsunog ng langis ng gasolina hanggang sa natural gas sa situ.
  6.2. Paglipat mula sa langis ng gasolina hanggang sa natural na gas.
  6.2.1. Ang paglipat ng mga pad ng pag-init mula sa pagsunog ng langis ng gasolina sa natural gas mula sa pangunahing control panel.
  6.2.2. Paglilipat ng burner mula sa pagsunog ng langis ng gasolina hanggang sa natural gas sa situ.
6.3. Ang pagsasama-sama ng natural gas at langis ng gasolina.
  7. Pagsara ng boiler.
  7.1. Pangkalahatang Mga Paglalaan
  7.2. Itigil ang boiler sa reserba.
  7.2.1. Mga aksyon ng mga tauhan sa pag-shutdown.
  7.2.2. Pagsubok ng mga balbula sa kaligtasan.
  7.2.3. Mga pagkilos ng mga tauhan matapos ang pag-shut down.
  7.3. Paglamig sa boiler.
  7.4. Pang-emergency na pagsara ng boiler.
  7.4.1. Mga kaso ng emergency na pagsara ng boiler sa pamamagitan ng proteksyon o tauhan.
  7.4.2. Mga kaso ng emergency na pagsara ng boiler sa pamamagitan ng pagkakasunud-sunod ng punong inhinyero.
  7.4.3. Remote na pagsara ng boiler.
  8. Mga sitwasyong pang-emerhensiya at ang pamamaraan para sa kanilang pagpuksa.
  8.1. Pangkalahatang Mga Paglalaan
  8.1.1. Ang karaniwang bahagi.
  8.1.2. Mga responsibilidad ng mga tauhan ng tungkulin sa isang aksidente.
  8.1.3. Mga aksyon ng mga tauhan sa panahon ng isang aksidente.
  8.2. Mag-load ng pagpapadanak.
  8.3. Ang pag-load ng istasyon ng pagbubuhos na may pagkawala ng sariling mga pangangailangan.
  8.4. Pagbaba ng antas ng tubig.
  8.4.1. Mga palatandaan ng pag-downgrading at pagkilos ng kawani.
  8.4.2. Mga pagkilos ng mga tauhan pagkatapos ng pagpuksa ng aksidente.
  8.5. Tumaas ang antas ng tubig.
  8.5.1. Mga palatandaan at kilos ng mga tauhan.
  8.5.2. Ang mga pagkilos ng mga tauhan kung sakaling mabigo ang proteksyon.
  8.6. Pagkabigo ng lahat ng tubig na nagpapahiwatig ng mga aparato.
  8.7. Pagkalagot ng tubo ng screen.
  8.8. Pagkalagot ng isang superheater pipe.
  8.9. Pagkalas ng isang pipe ng isang water ekonomizer.
  8.10. Ang pagtuklas ng basag sa mga pipeline at mga fittings ng singaw ng boiler.
  8.11. Ang pagtaas ng presyon sa drum ay higit sa 170 atm at ang pagkabigo ng mga balbula sa kaligtasan.
  8.12. Naputol ang gas.
  8.13. Nabawasan ang presyon ng langis sa agos ng control balbula.
  8.14. Ang pag-shut down ng parehong mga exhausters sa usok.
  8.15. Ang pag-shutdown ng parehong mga tagahanga ng pamumulaklak.
  8.16. Hindi pinapagana ang lahat ng RVP.
  8.17. Pag-iwas sa mga deposito sa mga heat heer.
  8.18. Isang pagsabog sa hurno o flue ng boiler.
  8.19. Ang pagbasag ng sulo, hindi matatag na mode ng pugon, ripple sa hurno.
  8.20. Paghahagis ng tubig sa isang superheater.
  8.21. Ang puwang ng pangunahing linya ng langis ng gasolina.
  8.22. Gap o sunog sa mga linya ng langis ng gasolina sa loob ng boiler.
  8.23. Gap o sunog sa pangunahing mga pipeline ng gas.
  8.24. Gap o sunog sa mga pipeline ng gas sa loob ng boiler.
  8.25. Ang pagbaba ng temperatura sa labas sa ilalim ng kinakalkula.
  9. Pag-aautomat ng boiler.
  9.1. Pangkalahatang Mga Paglalaan
  9.2. Kontrol ng antas.
  9.3. Ang pagkasunog ng regulator.
  9.4. Ang sobrang init ng temperatura ng singaw.
  9.5. Patuloy na purge controller.
  9.6. Regulator ng pospeyt ng tubig.
  10. Proteksyon ng thermal ng boiler.
  10.1. Pangkalahatang Mga Paglalaan
  10.2. Proteksyon ng labis na boiler.
  10.3. Proteksyon para sa nawawalang isang antas.
10.4. Proteksyon kapag nagpapatay ng mga usok o blower ng usok.
  10.5. Proteksyon sa pagsara ng lahat ng RVP.
  10.6. Pang-emergency na paghinto ng boiler gamit ang pindutan.
  10.7. Proteksyon sa pag-drop ng presyon ng gasolina.
  10.8. Proteksyon upang madagdagan ang presyon ng gas.
  10.9. Ang operasyon ng switch ng gasolina.
  10.10. Proteksyon para sa pagkalipol ng tanglaw sa hurno.
  10.11. Proteksyon upang madagdagan ang temperatura ng sobrang init na singaw sa likod ng boiler.
  11. Ang mga setting ng proteksyon sa teknolohiya at alarma.
  11.1. Mga Setting ng Alarma sa Pagproseso
  11.2. Mga Setting ng Proteksyon ng Proseso
  12. Mga aparato sa kaligtasan ng pulso ng boiler.
  12.1. Pangkalahatang Mga Paglalaan
  12.2. IPU ng pagpapatakbo.
  13. Mga hakbang sa pag-iwas sa kaligtasan at sunog.
  13.1. Ang karaniwang bahagi.
  13.2. Pag-iingat sa kaligtasan.
  13.3. Mga hakbang sa kaligtasan kapag inilabas ang boiler para sa pagkumpuni.
  13.4. Mga kinakailangan sa kaligtasan at sunog.
  13.4.1. Pangkalahatang data.
  13.4.2. Mga kinakailangan sa kaligtasan.
  13.4.3. Mga kinakailangan sa kaligtasan para sa pagpapatakbo ng boiler sa mga kapalit ng langis ng gasolina.
  13.4.4. Mga kinakailangan sa kaligtasan ng sunog.

14. Ang graphic na materyal sa AUK na ito ay ipinakita bilang bahagi ng 17 mga figure at diagram:
  14.1. Layout ng boiler TGM-96B.
  14.2. Sa ilalim ng silid ng pagkasunog.
  14.3. Screen pipe mount.
  14.4. Ang layout ng mga burner.
  14.5. Aparato ng burner.
  14.6. Unit ng drum
  14.7. Unit ng kondensasyon.
  14.8. Scheme ng pinababang suplay ng kuryente at iniksyon ng boiler.
  14.9. Desuperheater.
  10/14. Pagtitipon ng isang circuit para sa pagpainit ng isang nabawasan na yunit ng kuryente.
  11/14. Ang pamamaraan ng pag-kindle ng boiler (path ng singaw).
  12/14. Diagram ng gas ducts ng boiler.
  14.13. Ang scheme ng mga pipeline ng gas sa loob ng boiler.
  14.14. Scheme ng mga pipeline ng langis ng gasolina sa loob ng boiler.
  14.15. Ang bentilasyon ng silid ng apoy.
  14.16. Ang pagpuno ng isang gas pipeline na may gas.
  14.17. Suriin ang gas pipeline para sa density.

Pagsubok sa kaalaman

Matapos pag-aralan ang materyal at graphic na materyal, ang mag-aaral ay maaaring magsimula ng isang programa ng pagsusuri sa sarili ng kaalaman. Ang programa ay isang pagsubok na nagpapatunay sa antas ng assimilation ng materyal sa pagtuturo. Kung sakaling may isang maling tugon, isang mensahe ng error at isang quote mula sa teksto ng pagtuturo na naglalaman ng tamang sagot ay ipinapakita sa operator. Ang kabuuang bilang ng mga katanungan para sa kursong ito ay 396.

Exam

Matapos maipasa ang kurso ng pagsasanay at pagpipigil sa sarili ng kaalaman, ang estudyante ay pumasa sa isang pagsubok sa pagsusuri. Kasama dito ang 10 mga katanungan na napiling awtomatikong sapalaran mula sa mga tanong na ibinigay para sa pagsubok sa sarili. Sa panahon ng pagsusulit, inanyayahan ang tagasuri na sagutin ang mga katanungang ito nang walang pagsenyas at ang pagkakataon na lumingon sa aklat-aralin. Walang mga mensahe ng error na ipinapakita hanggang sa makumpleto ang pagsubok. Matapos ang eksaminasyon, natatanggap ng mag-aaral ang isang protocol na naglalahad ng mga iminungkahing katanungan, ang mga pagpipilian sa sagot na pinili ng taguri, at mga puna sa mga maling sagot. Ang grado para sa pagsusulit ay awtomatikong nakatakda. Ang ulat ng pagsubok ay naka-imbak sa hard disk ng computer. Posible na i-print ito sa isang printer.

Ang pagsusumite ng iyong mabuting gawain sa base ng kaalaman ay madali. Gamitin ang form sa ibaba

Ang mga mag-aaral, mag-aaral na nagtapos, mga batang siyentipiko na gumagamit ng base ng kaalaman sa kanilang pag-aaral at trabaho ay lubos na nagpapasalamat sa iyo.

Pamahalaang Pederal para sa Edukasyon

Institusyong pang-edukasyon ng estado

mas mataas na propesyonal na edukasyon

Ural State Technical University - UPI

Pinangalanang Unang Pangulo ng Russia B.N. Yeltsin "-

sangay sa Sredneuralsk

ESPESYALYO: 140101

GROUP: TPP -441

PROYEKTO ng KURSO

HEAT CALCULATION NG BOILER UNIT TGM - 96

PAGSUSULIT SA DISIPLINA "Mga boiler halaman ng thermal power halaman"

Guro

Svalova Nina Pavlovna

Kashurin Anton Vadimovich

sredneuralsk

1. Ang gawain ng proyekto sa kurso

2. Maikling katangian at mga parameter ng boiler TGM-96

3. Ang mga koepisyent ng labis na hangin, volume at enthalpies ng mga produkto ng pagkasunog

4. Thermal pagkalkula ng yunit ng boiler:

4.1 Ang balanse ng init at pagkalkula ng gasolina

4.2 pampainit ng air heater

a. ang malamig na bahagi

b. mainit na bahagi

4.4 Mga screen ng output

4.4 Mga screen ng Input

Listahan ng mga ginamit na panitikan

1. Ang gawain ng proyekto ng kurso

Para sa pagkalkula ay nagpatibay ng drum boiler unit TGM - 96.

Data ng data sa pag-input

Mga parameter ng boiler ng TGM - 96

· Kapasidad ng boiler - 485 t / h

· Ang presyon ng sobrang init ng singaw sa labasan ng boiler ay 140 kgf / cm 2

· Ang temperatura ng sobrang init na singaw - 560 єС

· Ang gumaganang presyon sa isang tambol ng isang tanso - 156 kgf / cm 2

· Ang temperatura ng tubig ng feed sa pasukan sa boiler - 230єС

· Presyon ng tubig ng feed sa pasukan sa boiler - 200 kgf / cm 2

· Ang temperatura ng malamig na hangin sa pumapasok sa RVP ay 30 ° C

2 . Paglalarawan ng thermal circuit

Ang tubig ng boiler feed ay turbina condensate. Alin ang patubig na bomba nang sunud-sunod sa pamamagitan ng pangunahing ejector, selyong ejector, pampainit ng boxing, PND-1, PND-2, PND-3 at PND-4 ay pinainit sa isang temperatura ng 140-150 ° C at pinakain sa 6 ata deaerator. Sa mga deaerator, ang mga gas na natunaw sa condensate ay pinaghiwalay (pagpapagaan) at karagdagang pag-init sa isang temperatura ng mga 160-170 ° C. Pagkatapos ang condensate mula sa mga deaerator ay gravity na pinapakain sa paggamit ng mga feed pump, pagkatapos kung saan ang presyon ay tumaas sa 180-200 kgf / cm2 at feed ng tubig sa pamamagitan ng PVD-5, PVD-6, at PVD-7 na pinainit sa temperatura ng 225-235 ° C ay ibinibigay sa isang nabawasan yunit ng kapangyarihan ng boiler. Sa likod ng regulator ng boiler power, ang presyon ay nagtatakda sa 165 kgf / cm2 at ibinibigay sa ekonomista ng tubig.

Ang tubig ng feed sa pamamagitan ng 4 na silid D 219x26 mm ay pumapasok sa mga nasuspinde na tubo D 42x4.5 mm st.20, na nakaayos sa 83 mm na pagdaragdag sa 2 hilera sa bawat kalahati ng duct. Ang mga output kamara ng mga nasuspinde na tubo ay matatagpuan sa loob ng duct ng gas, na nasuspinde sa 16 na tubo D 108x11 mm st.20 Mula sa mga silid, tubig 12 na tubo D 108x11 mm ay ibinibigay sa 4 na capacitor at pagkatapos ay sa dingding ng ekonom economizer. Kasabay nito, ang mga daloy ay inilipat mula sa isang tabi patungo sa isa pa. Ang mga panel ay gawa sa mga tubo D28x3.5 mm st.20 at kalasag sa mga dingding sa gilid at skatoturno camera.

Ang tubig ay pumasa sa dalawang magkaparehong daloy sa itaas at mas mababang mga panel, ay ipinapadala sa mga kamara ng inlet ng convective economizer.

Ang Convective economizer ay binubuo ng mga upper at lower packages, ang mas mababang bahagi ay ginawa sa anyo ng mga coils mula sa mga tubo na may diameter na 28x3.5 mm st. 20 inayos sa isang pattern ng checkerboard na may isang pitch ng 80x56 mm. Binubuo ito ng 2 bahagi na matatagpuan sa kanan at kaliwang ducts. Ang bawat bahagi ay binubuo ng 4 na mga bloke (2 itaas at 2 mas mababa). Ang paggalaw ng mga gas at flue gas sa convective economizer ay walang tigil. Kapag tumatakbo sa gas, ang ekonomista ay may 15% na punto ng kumukulo. Ang singaw na nabuo sa ekonomista (ang ekonomista ay may 15% na kumukulo kapag nagtatrabaho sa gas) ay pinaghiwalay sa isang espesyal na kahon ng paghihiwalay ng singaw na may bitag na tubig na labyrinth. Sa pamamagitan ng butas sa kahon, ang isang pare-pareho na halaga ng tubig ng feed, anuman ang pag-load, ay ibinibigay ng singaw sa dami ng drum sa ilalim ng mga board ng paghuhugas, kasama ang singaw. Ang paglabas ng tubig mula sa mga washboard ay isinasagawa gamit ang mga kahon ng kanal.

Ang pinaghalong tubig na singaw mula sa mga screen sa pamamagitan ng mga tubo ng singaw ay pumapasok sa mga kahon ng pamamahagi, at pagkatapos ay sa mga vertical na mga cyclone na paghihiwalay, kung saan nagaganap ang pangunahing paghihiwalay. Sa isang malinis na kompartimento, 32 binary at 7 nag-iisang siklo ang na-install, sa isang kompartimento ng asin 8 - 4 sa bawat panig. Upang maiwasan ang singaw mula sa mga bagyo na pumapasok sa mga downpipe, ang mga duct ay naka-install sa ilalim ng lahat ng mga bagyo. Ang tubig na nahihiwalay sa mga bagyo ay dumadaloy pababa sa dami ng tubig ng tambol, at singaw, kasama ang isang tiyak na dami ng kahalumigmigan, bumangon, pumasa sa pamamagitan ng pantakip na sumasalamin sa bagyo, ay pumapasok sa aparato ng flush, na binubuo ng mga pahalang na mga panel ng butas, kung saan binibigyan ng 50% ng feed ng feed. Ang singaw na dumaan sa layer ng aparato ng paghuhugas ay nagbibigay sa iyo ng bulto ng mga silikon na asing-gamot na nilalaman nito. Matapos ang flushing aparato, ang singaw ay dumadaan sa louvre separator at idinagdag na nalinis ng mga droplet ng kahalumigmigan, at pagkatapos ay sa pamamagitan ng perforated na kalasag na kisame, na-level ang velocity field sa steam space ng drum, pumapasok sa superheater.

Ang lahat ng mga elemento ng paghihiwalay ay ginawa na gumuho at naayos na may mga wedge na hinango sa mga bahagi ng paghihiwalay sa pamamagitan ng hinang.

Ang average na antas ng tubig sa drum ay mas mababa kaysa sa gitna ng average na baso ng tubig ng 50 mm at 200 mm sa ibaba ng geometric center ng drum. Ang itaas na pinahihintulutang antas ay + 100mm, ang mas mababang pinahihintulutang antas ay 175 mm kasama ang gauge glass.

Para sa pagpainit ng katawan ng tambol sa panahon ng pag-iikot at paglamig kapag tumigil ang boiler, isang espesyal na aparato ayon sa disenyo ng UTE ay na-mount dito. Ibinibigay ang singaw sa yunit na ito mula sa isang kalapit na operating boiler.

Ang tinadtad na singaw mula sa isang tambol na may temperatura na 343 ° C ay pumapasok sa 6 na mga panel ng isang superheater ng radiation at pinainit sa isang temperatura na 430 ° C, pagkatapos nito ay pinainit hanggang sa 460-470 ° C sa 6 na mga panel ng isang kisame superheater.

Sa unang desuperheater, ang temperatura ng singaw ay bumaba sa 360-380 ° C. Bago ang unang desuperheater, ang singaw ng stream ay nahahati sa dalawang mga ilog, at pagkatapos nito, upang maisaayos ang temperatura ng pag-sweep, ang kaliwang stream ng singaw ay inilipat sa kanang bahagi, at ang kanan sa kaliwa. Matapos ang paglipat, ang bawat stream ng singaw ay pumapasok sa 5 mga malamig na screen ng pag-input, na sinusundan ng 5 output cold screen. Sa mga screen na ito, ang singaw ay gumagalaw nang paulit-ulit. Karagdagan, ang direktang daloy ng singaw ay pumapasok sa 5 mainit na mga screen ng pagpasok, na sinusundan ng 5 mainit na mga screen ng exit. Ang mga malamig na screen ay matatagpuan sa mga gilid ng boiler, mainit - sa gitna. Ang antas ng temperatura ng singaw sa mga screen ay 520-530 ° C.

Pagkatapos, sa pamamagitan ng 12 mga tubo ng paglipat ng singaw D 159x18 mm st. Kung tumataas ang temperatura sa itaas ng tinukoy, ang pangalawang iniksyon ay pumapasok sa operasyon. Karagdagang kasama ang piping pipeline D 325x50 Art. Ang 12X1MF ay pumapasok sa packet output packet, kung saan ang pagtaas ng temperatura ay 10-15 ° C. Pagkatapos nito, ang singaw ay pumapasok sa manipis na output ng gearbox, na papunta sa harap ng boiler sa pangunahing linya ng singaw, at 2 pangunahing mga balbula ng kaligtasan ng nagtatrabaho ay naka-mount sa likurang seksyon.

Upang alisin ang mga asing-gamot na natunaw sa tubig ng boiler, ang tuluy-tuloy na paglilinis ay isinasagawa mula sa boiler drum; ang tuluy-tuloy na paglilinis ay kinokontrol ng gawain ng shift manager ng workshop sa kemikal. Upang alisin ang putik mula sa mas mababang mga kolektor ng mga screen na pana-panahon na linisin ang mas mababang mga puntos. Upang maiwasan ang pagbuo ng scale ng calcium sa boiler, pospeyt ang boiler water.

Ang dami ng ipinakilala na pospeyt ay kinokontrol ng senior engineer sa mga tagubilin ng shift supervisor ng kemikal na pagawaan. Upang magbigkis ng libreng oxygen at bumuo ng isang passivating (proteksiyon) na pelikula sa panloob na ibabaw ng mga boiler pipe, dosis hydrazine sa feed water, mapanatili ang labis na 20-60 μg / kg. Ang dosis ng hydrazine sa feed water ay isinasagawa ng mga tauhan ng turbine department sa mga tagubilin ng shift supervisor ng kemikal na pagawaan.

Para sa pagbawi ng init na patuloy na pamumulaklak ng mga boiler P Pts. 2 tuloy-tuloy na mga blowdown na nagpapalawak ay naka-install sa serye.

I-expander ang 1 tbsp. ay may isang dami ng 5000 l at dinisenyo para sa isang presyon ng 8 ata na may temperatura na 170 ° C, ang singaw ay nakadirekta sa kolektor ng steam steam ng 6 ata, ito ay pinaghiwalay sa pamamagitan ng isang pampaligo ng palayok sa expander P och.

Expander P Art. mayroon itong isang dami ng 7500 l at dinisenyo para sa isang presyon ng 1.5 atm na may isang nakapaligid na temperatura na 127 ° C, ang singaw ay nakadirekta sa NDU at nakakonekta kahanay sa singaw ng mga nagpapalawak ng mga kanal at ang tubo ng pinababang singaw ng nagpapasingit na DOC. Ang Separator ng expander ay nakadirekta sa pamamagitan ng isang bitag ng tubig na 8 m mataas sa sewer. Magkaloob ng mga nagpapalawak ng kanal na P Art. sa circuit ay ipinagbabawal! Para sa emergency na paglabas mula sa mga boiler P och. at paglilinis ng mas mababang mga punto ng mga boiler na ito, dalawang magkapareho na nagpapalawak na may dami na 7500 l bawat isa at isang disenyo ng presyon ng 1.5 ata ay na-install sa KTs-1. Ang singaw ng bawat pana-panahong pag-iwas ng blowdown sa pamamagitan ng mga pipelines na may diameter na 700 mm nang walang shut-off valves ay nakadirekta sa kapaligiran at dinala sa bubong ng silid ng boiler. Ang singaw na nabuo sa ekonomista (ang ekonomista ay may 15% na kumukulo kapag nagtatrabaho sa gas) ay pinaghiwalay sa isang espesyal na kahon ng paghihiwalay ng singaw na may bitag na tubig na labyrinth. Sa pamamagitan ng butas sa kahon, ang isang pare-pareho na halaga ng tubig ng feed, anuman ang pag-load, ay ibinibigay ng singaw sa dami ng drum sa ilalim ng mga board ng paghuhugas, kasama ang singaw. Ang tubig ay pinalabas mula sa mga hugasan gamit ang mga kahon ng kanal

3 . Mga Coefficient ng labis na hangin, volume at enthalpiesmga produkto ng pagkasunog

Ang kinakalkula na katangian ng mga gasolina na gas (mesa. II)

Ang mga coefficient ng labis na hangin sa mga flue:

· Ang koepisyent ng labis na hangin sa labasan ng hurno:

t \u003d 1.0 +? t \u003d 1.0 + 0.05 \u003d 1.05

·? Ang koepisyent ng labis na hangin sa likod ng checkpoint:

PPC \u003d t +? PPC \u003d 1.05 + 0.03 \u003d 1.08

· Ang koepisyent ng labis na hangin para sa nababagong enerhiya:

BE \u003d gearbox +? RE \u003d 1.08 + 0.02 \u003d 1.10

· Ang koepisyent ng labis na hangin para sa RVP:

RVP \u003d VE +? RVP \u003d 1.10 + 0.2 \u003d 1.30

Characterization ng mga produkto ng pagkasunog

· Teoretikal na halaga ng hangin

V ° \u003d 0.0476 (0.5CO + 0.575H 2 O + 1.5H 2 S + Y (m + n / 4) C m H n - O P)

· Ang teoretikal na dami ng nitrogen

· Dami ng teoretikal na tubig singaw

· Dami ng triatomic gas

Mga Enthalpies ng mga produkto ng pagkasunog (J - talahanayan).

4.Magalingbagong pagkalkula ng yunit ng boiler

4.1 Ang balanse ng init at pagkalkula ng gasolina

4.2 Reghindi aktibo na pampainit ng hangin

{!LANG-309e5b289aa8a33cd9f32923e253f005!}

{!LANG-3be592ea9a5b4c7cafd5c922141f8923!}

{!LANG-228c8bef97f6e4a8ada84a06ed81b283!}

{!LANG-d389ec24df32b9fc6038ffdc2fd451c0!}

{!LANG-acfbde49ca1b1cb06e125a863b8aa3bb!}

{!LANG-d02a27fc9b1417f3a4a9349941432e73!}

{!LANG-6c19374bc43a8a284fea4a9e9c93f8c0!}

{!LANG-497c9fa776ff67c8701cd613013b9281!}

4.3 Firebox

4.4 {!LANG-9c2d2c9b62f7752b574eee2a8ceb23bc!}{!LANG-e8a85d84848975fb7316dfa84b79888e!}{!LANG-d04bd79a727c79a7dd12786d55a57f06!}

{!LANG-084901f70381a3ce4ec0d83396523a08!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-400bf3b41b5efe1b947e4b1f0abced90!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}

{!LANG-4d6e8fbe640c83e860a1b550ae3f64e0!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-0111339a85f5076ab52fb44424259117!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}

4.4 {!LANG-8714a81d4caa0e6a6616616d5c203b2c!}{!LANG-25c6a2d777a0724e9b273d13fcdef7c1!}{!LANG-d04bd79a727c79a7dd12786d55a57f06!}

{!LANG-084901f70381a3ce4ec0d83396523a08!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-400bf3b41b5efe1b947e4b1f0abced90!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-9bb1a55fe2e74a1d9647d1154b13e9c0!}

{!LANG-4d6e8fbe640c83e860a1b550ae3f64e0!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-0111339a85f5076ab52fb44424259117!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-af0a8522b7064cd274a6ffcab6ad984c!}

{!LANG-b9751d0c8b39851642df48339e030187!}

{!LANG-4c1495ff750cae4db3d6b96dbca36ff1!}

{!LANG-42bb99e1945cfc64232dc623516eb591!}

{!LANG-2d691152ce112ca83093a00b243d7c93!}

{!LANG-29a3c3e8d7bda9c848133dcf140f6564!}

{!LANG-2315defc5e8fbf7be03badaab0f522f9!}

{!LANG-8f4fd78f03f850fae632d94d6864e6c0!}

{!LANG-568b9a822e0f7de36936fc6bf53b3dcf!}


{!LANG-440305dae0b363076c3dfdc5c3d23154!}

{!LANG-c956fce1fa70794fc34297ba70451c18!}


{!LANG-21d19f0de9d6be3b01d8c3215afac0a0!}

{!LANG-b09bc419a931ab1fe0a3030d633c9d8c!}


{!LANG-fc73f53f399ac4794d959d91fd5fa8a8!}

{!LANG-5686df77978757053f35c961ab78200b!}


{!LANG-dd42719218d46d0cac7ea083230982e6!}

{!LANG-4998e40a299c4e09488a8de40208e4ac!}


{!LANG-785794f8a52b3322fbe2cb13ca7306fa!}

{!LANG-a46aa47f081ec478307d0b98595a7059!}


{!LANG-96d6211079f8461cf74354d5fe72ad14!}

{!LANG-fcfe5fb13661aa6932da879d032042ed!}


{!LANG-dcc45251c1a80a6a9c7d0ec4e7dbdbf0!}

{!LANG-f4e818b823b354aa3005eb10c1dc16b3!}


{!LANG-84d25bb44cbb3b28b64aca15178bb377!}

{!LANG-4a276826dfcecd2fb3548262d06be502!}


{!LANG-c8bbf709dcce0d2b7855ce274942894d!}