Ang mga kasalukuyang transformer ay idinisenyo upang bawasan ang pangunahing kasalukuyang sa mga halaga na pinakaangkop para sa mga instrumento sa pagsukat at relay. (5 A, mas madalas 1 o 2.5 A), pati na rin ang paghiwalayin ang control at protection circuits mula sa primary circuits mataas na boltahe. Ang mga kasalukuyang transformer na ginagamit sa switchgear ay sabay-sabay na gumaganap ng papel ng isang bushing insulator (TPL, TPOL). Ang mga kumpletong switchgear system ay gumagamit ng support-through (rod) na kasalukuyang mga transformer - TLM. TPLC, TNLM, bus - TSL. sa switchgear 35 kV at sa itaas - built-in, depende sa uri ng switchgear at boltahe nito.

Ang pagkalkula ng mga kasalukuyang transformer sa isang substation ay mahalagang bumaba sa pagsuri sa kasalukuyang transpormer na ibinigay na kumpleto sa napiling cell. Kaya, ang tatak ng kasalukuyang transpormer ay nakasalalay sa uri ng cell na napili; Bilang karagdagan, ang mga kasalukuyang transformer ay napili:

1) sa pamamagitan ng boltahe;

2) ayon sa kasalukuyang (pangunahin at pangalawa)

Dapat tandaan na ang na-rate na pangalawang kasalukuyang ng 1A ay ginagamit para sa 500 kV switchgear at malakas na 330 kV switchgear sa ibang mga kaso, ang isang pangalawang kasalukuyang ng 5 A ay dapat na mas malapit hangga't maaari kasalukuyang disenyo ng pag-install, dahil ang pangunahing paikot-ikot ay underloaded transpormer ay humahantong sa mas mataas na mga error.

Ang napiling kasalukuyang transpormer ay nasubok para sa dynamic at thermal resistance sa mga short circuit currents. Bilang karagdagan, ang mga kasalukuyang transformer ay pinili ayon sa klase ng katumpakan, na dapat tumutugma sa klase ng katumpakan ng mga device na konektado sa pangalawang circuit pagsukat ng kasalukuyang transpormer (ICT) - Upang ang kasalukuyang transpormer ay makapagbigay ng tinukoy na katumpakan ng pagsukat, ang kapangyarihan ng mga aparatong konektado dito ay hindi dapat mas mataas kaysa sa na-rate na pangalawang pagkarga na tinukoy sa kasalukuyang pasaporte ng transpormer.

Ang thermal resistance ng isang kasalukuyang transpormer ay inihambing sa thermal impulse Bk:

nasaan ang dynamic stability coefficient.

Ang pagkarga sa pangalawang circuit ng kasalukuyang transpormer ay maaaring kalkulahin ng expression:

kung saan ang kabuuan ng mga resistensya ng lahat ng mga paikot-ikot na konektado sa serye ng mga aparato o relay;

Paglaban ng mga wire sa pagkonekta;

Paglaban ng mga contact connection ( = 0.05 Ohm, na may 2 – 3 device: na may higit sa 3 device = 0.1 Ohm).

Ang paglaban ng mga aparato ay tinutukoy ng formula:

saan- resistivity mga wire;

l pagkalkula- tinantyang haba ng mga wire;

q- wire cross-section.

Ang haba ng mga wire sa pagkonekta ay depende sa diagram ng koneksyon ng kasalukuyang transpormer:

saan m- koepisyent depende sa switching circuit;

l- haba ng mga wire (para sa mga substation na kinukuha nila l= 5 m).

Kapag lumipat sa isang kasalukuyang transpormer sa isang yugto m= 2, kapag ang kasalukuyang transpormer ay konektado sa isang bahagyang bituin, , kapag nakakonekta sa isang bituin, m =1.

Ang minimum na cross-section ng mga wire ng pangalawang circuit ng kasalukuyang transpormer ay hindi dapat mas mababa sa 2.5 mm 2 (para sa aluminyo) at 1.5 mm 2 (para sa tanso) ayon sa mga kondisyon lakas ng makina. Kung ang mga metro ay konektado sa kasalukuyang transpormer, ang mga seksyong ito ay dapat na tumaas ng isang hakbang.

Sa LV substation switchgear, ang mga kasalukuyang transformer ay dapat piliin (nasuri) sa mga sumusunod na uri ng mga cell: input, sectional, papalabas na mga linya, pati na rin sa mga auxiliary na mga cell ng transpormer. Ang mga kinakalkula na alon ng mga cell na ito ay tinutukoy ng mga expression (6.21-6.23), at sa mga TSN cells:

,

(6.38)

saan S ntsn- na-rate na kapangyarihan ng TSN.

Ang mga resulta ng pagkalkula ay ibinubuod sa talahanayan 6.8:

Talahanayan 6.8 - Talahanayan ng buod para sa pagpili ng mga kasalukuyang transformer para sa LV substation:

Parameter ng transformer	Kondisyon ng pagpili (suriin).	Mga uri ng cell
input	sectioning	papalabas na mga linya	TSN
Uri ng transformer	tinutukoy ng serye ng cell (ayon sa direktoryo)
Na-rate na boltahe
Na-rate ang kasalukuyang
pangunahin
pangalawa	A
Klase ng katumpakan	Alinsunod sa klase ng katumpakan ng mga konektadong device
o
Dynamic na katatagan
Thermal na katatagan

Halimbawa 1

Piliin ang kasalukuyang transpormer sa input cell power transpormer sa substation. Ang rate ng kapangyarihan ng transpormer ay 6.3 MVA, ang ratio ng pagbabagong-anyo ay 110/10.5 kV. Mayroong dalawang transformer na naka-install sa substation. Ang disenyo load ng substation ay S max 10.75 MVA. Ang 10 kV network ay hindi naka-ground. Ang kasalukuyang surge sa mababang bahagi ng boltahe ay 27.5 kA. Ang mga ammeter at active at reactive power meter ay dapat na konektado sa mga kasalukuyang transformer. Ang uri ng mga cell sa RU-10 kV ay KRU-2-10P.

Pinakamataas na rate ng kasalukuyang ng input cell (para sa pinaka-hindi kanais-nais na mga kondisyon ng operating):

A.

Piliin ang pinakamalapit na karaniwang kasalukuyang transpormer na nakapaloob sa input cell (KRU-2-10P) - TPOL-600/5-0.5/R na may dalawang pangalawang windings: para sa mga instrumento sa pagsukat at proteksyon ng relay. Ang na-rate na pagkarga ng naturang kasalukuyang transpormer ng klase ng katumpakan 0.5 ay S 2= 10 VA ( r 2= 0.4 Ohm), multiplicity ng electrodynamic stability, k din= 81, thermal stability factor, k T= 3 s. Ang mga datos na ito ay ipinahiwatig sa /3, 10/.

Ang napiling kasalukuyang transpormer ay nasubok para sa katatagan ng electrodynamic:

,

pati na rin ang thermal stability:

,

C mula sa pagkalkula (talahanayan 4.4); T a=0.025 s ayon sa talahanayan 4.3;

1105,92 > 121,78.

Sa mga ungrounded na circuit, sapat na magkaroon ng kasalukuyang mga transformer sa dalawang yugto, halimbawa, sa A at C. Ang mga pag-load sa kasalukuyang transpormer mula sa mga instrumento sa pagsukat ay tinutukoy, ang data ay buod sa Talahanayan 6.9:

Talahanayan 6.9 – Pagkarga ng mga instrumento sa pagsukat ayon sa mga yugto

Ipinapakita ng talahanayan na ang phase A ay ang pinaka-load, ang load nito ay VA o r papasok= 0.204 Ohm. Ang paglaban ng mga wire sa pagkonekta na gawa sa aluminyo na may cross-section ay tinutukoy q= 4 mm 2, haba l= 5 m.

Om,

kung saan = 0.0283 Ohm/m mm 2 para sa aluminyo;

Pangalawang circuit impedance:

saan r contact= 0.05 Ohm.

Ang paghahambing ng pasaporte at kinakalkula na data sa pangalawang pagkarga ng kasalukuyang mga transformer, nakuha namin:

Dahil dito, ang napiling kasalukuyang transpormer ay pumasa sa lahat ng mga parameter.

4.4 Sinusuri ang mga proteksiyon na aparato para sa thermal at dynamic na resistensya

Lumipat sa AE 2066MP-100

Ultimate breaking capacity Iab. pr=9 kA.

Iav. pr=9kA>Isp=3.52kA

Lumipat sa AE 2066-100

Ultimate breaking capacity Iab. pr=12 kA.

Iav. pr=12 kA>Isp=11.5 kA

Dynamic na pagtutol para sa switch na ito ay tumatakbo.

Sinusuri ang paglabas ayon sa kondisyon:

kung saan ako r. max - maximum na operating kasalukuyang ng press motor.

Fuse PN-2-100-10

U nom = 380V

I off nom > i beat 100kA > 1.94kA

I nom > I slave 100A > 10A

I nom inst > I slave 31.5A > 10A

Mataas na boltahe core SF6 circuit breaker

Ang temperatura ng pag-init ng contact pad ay maaaring matukoy gamit ang inverted Kukekov formula: , (5.9) kung saan ang Tk ay ang maximum pinahihintulutang temperatura pinapainit ang contact kapag may short circuit na dumadaloy dito...

Mga dinamikong proseso at katatagan ng mga sistema ng kuryente ng barko

Ang mga cable ay sinubok para sa thermal resistance ayon sa kondisyon q?qmin, kung saan q ang napiling conductor cross-section. qmin - kvBk (para sa mga tatak ng PRC na pinagtibay sa proyekto ayon sa Appendix 21.OST5.6181-81 kinukuha namin ang k=7.3)...

Pagtatasa ng tamang pagpili ng bilang at kapangyarihan ng mga bumubuo ng mga yunit sa elektrikal na network ng barko

Ang mga cable ay sinubok para sa thermal resistance ayon sa kondisyon q?qmin, kung saan q ang napiling conductor cross-section. qmin - kvBk (para sa mga tatak ng PRC na pinagtibay sa proyekto ayon sa Appendix 21. OST5.6181-81 tinatanggap namin ang k = 7.3)...

Ang karaniwang cross-section na 150 mm2, na pinili para sa mga cable a at b para sa heating at economic current density, ay dapat suriin para sa thermal resistance sa short-circuit mode sa mga busbar ng 8 kA power source. nasaan ang pulso ng square-law short-circuit current...

Pagkalkula ng isang three-unit traction substation para sa 10 kV

Ito ay bumaba sa pagtukoy ng mekanikal na stress sa mga materyales ng gulong mula sa pagkilos ng mga electrodynamic na pwersa. Ang pinakamataas na mekanikal na stress sa materyal ng mga matibay na gulong ay hindi dapat lumampas sa 0.7 ng lakas ng makunat ayon sa Gosstandart...

Pagkalkula ng isang three-unit traction substation para sa 10 kV

Upang matiyak ang thermal resistance ng mga busbar sa panahon ng isang maikling circuit, kinakailangan na ang kasalukuyang dumadaloy sa kanila ay hindi maging sanhi ng pagtaas ng temperatura sa itaas ng maximum na pinahihintulutan sa panahon ng panandaliang pag-init, na 300 ° C para sa mga tansong busbar... .

Muling pagtatayo ng sistema ng suplay ng kuryente ng isang residential microdistrict ng lungsod

Ang mga cable na pinili sa normal na mode at sinubukan para sa pinahihintulutang labis na karga sa post-emergency mode ay sinusuri ayon sa kondisyon (6.10) kung saan ang SMIN ay ang pinakamababang cross-section para sa thermal resistance, mm2; SE - seksyon ng ekonomiya...

Proteksyon ng relay at automation ng kontrol ng mga sistema ng supply ng kuryente

Kundisyon para sa electrodynamic stability ng TT TLK-35-50: , Substituting mga numerong halaga, nakukuha namin: Kaya, ang kasalukuyang transpormer TLK-35-50 ay nakakatugon sa kondisyon ng electrodynamic stability...

Sistema ng suplay ng kuryente para sa lugar ng agrikultura

Ang pagkalkula ay ginawa ayon sa formula: , mm2, (6.13) kung saan ang C ay isang pare-pareho, kumukuha ng halaga para sa SIP - 3 C =; Ta.av - average na halaga ng oras ng pagkabulok ng mga libreng short-circuit na alon, Ta.av = 0.02 s;

Power supply sa sinter plant ng isang metalurgical plant

Tukuyin natin ang pinakamababang cross-section ng cable, ayon sa mga kondisyon ng thermal resistance, para sa puntong K-2 mm2 kung saan ang C ay ang thermal function, para sa 6 kV cable na may aluminum conductors at paper insulation C = 85 A. s2/ mm2. Tukuyin natin ang pinakamababang cable cross-section...

Supply ng kuryente para sa isang gusali ng tirahan

Ang pagsubok sa thermal resistance ng isang cable ay batay sa pagkalkula ng thermal impulse - ang dami ng init...

Upang subukan ang mga konduktor para sa thermal resistance sa maikling circuit gamitin ang konsepto ng thermal impulse Bk, na nagpapakilala sa dami ng init...

Power supply para sa isang polyolefin production plant

Item Scalc, kVA n Brand Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 21.117 3Ch3 5 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...

Power supply para sa mechanical assembly shop

Kapag ang isang short-circuit kasalukuyang pumasa kasama ang cable, ang isang thermal impulse ay inilabas sa cable. Ang dami ng init ay depende sa tagal ng proteksyon, sa tagal ng short-circuit current at sa magnitude ng short-circuit current...

Ang paglaban ng isang kasalukuyang transpormer sa mekanikal at thermal na mga impluwensya ay nailalarawan sa pamamagitan ng electrodynamic resistance kasalukuyang at thermal resistance kasalukuyang.

Ang electrodynamic ay lumalaban sa kasalukuyang ako D katumbas ng pinakamalaking amplitude ng kasalukuyang short circuit para sa buong tagal ng daloy nito, na maaaring mapaglabanan ng kasalukuyang transpormer nang walang pinsala na pumipigil sa karagdagang wastong operasyon nito.

Kasalukuyan ako D nailalarawan ang kakayahan ng isang kasalukuyang transpormer na makatiis sa mekanikal (electrodynamic) na mga epekto ng short circuit current.

Ang electrodynamic resistance ay maaari ding mailalarawan sa pamamagitan ng multiplicity K D, na kung saan ay ang ratio ng electrodynamic resistance kasalukuyang sa amplitude.

Ang mga kinakailangan sa electrodynamic resistance ay hindi nalalapat sa busbar, built-in at detachable current transformer.

Thermal kasalukuyang

Thermal kasalukuyang I tт ay katumbas ng pinakamataas na epektibong halaga ng kasalukuyang short circuit para sa panahon t t, na kayang tiisin ng kasalukuyang transpormer sa buong panahon nang hindi pinainit ang kasalukuyang nagdadala ng mga bahagi sa mga temperatura na lumalampas sa pinapayagan para sa mga short circuit na alon (tingnan sa ibaba), at walang pinsala na pumipigil sa karagdagang operasyon nito.

Ang thermal resistance ay nagpapakilala sa kakayahan ng isang kasalukuyang transpormer na makatiis sa mga thermal effect ng short-circuit current.

Upang hatulan ang thermal resistance ng isang kasalukuyang transpormer, kinakailangang malaman hindi lamang ang mga halaga ng kasalukuyang dumadaan sa transpormer, kundi pati na rin ang tagal nito o, sa madaling salita, upang malaman ang kabuuang halaga ng init na nabuo, na kung saan ay proporsyonal sa produkto ng parisukat ng kasalukuyang ako tT at ang tagal nito t T. Ang oras na ito, sa turn, ay nakasalalay sa mga parameter ng network kung saan naka-install ang kasalukuyang transpormer, at nag-iiba mula isa hanggang ilang segundo.

Ang thermal resistance ay maaaring mailalarawan sa pamamagitan ng isang kadahilanan ng K T thermal resistance kasalukuyang, na kung saan ay ang ratio ng thermal resistance kasalukuyang sa epektibong halaga ng rated pangunahing kasalukuyang.

Alinsunod sa GOST 7746-78, ang mga sumusunod na thermal resistance currents ay itinatag para sa mga domestic current transformer:

• isang segundo 1T ako o dalawang segundo 2T ako(o ang kanilang multiplicity K 1T At K 2T na may kaugnayan sa na-rate na pangunahing kasalukuyang) para sa kasalukuyang mga transformer na may mga rate na boltahe na 330 kV at mas mataas;
• isang segundo 1T ako o tatlong segundo 3T ako(o ang kanilang multiplicity K 1T At K 3T na may kaugnayan sa na-rate na pangunahing kasalukuyang) para sa kasalukuyang mga transformer na may mga na-rate na boltahe hanggang sa 220 kV kasama.

Dapat mayroong mga sumusunod na ugnayan sa pagitan ng electrodynamic at thermal resistance currents:

para sa kasalukuyang mga transformer 330 kV at mas mataas

para sa kasalukuyang mga transformer para sa mga na-rate na boltahe hanggang sa 220 kV

Mga kondisyon ng temperatura

Ang temperatura ng kasalukuyang nagdadala ng mga bahagi ng kasalukuyang mga transformer sa thermal kasalukuyang ay hindi dapat lumampas sa:

• 200 °C para sa mga live na bahagi na gawa sa aluminyo;
• 250 °C para sa mga live na bahagi na gawa sa tanso at mga haluang metal nito na nadikit sa organikong pagkakabukod o langis;
• 300 °C para sa mga live na bahagi na gawa sa tanso at mga haluang metal nito na hindi nakakaugnay sa organikong pagkakabukod o langis.

Kapag tinutukoy ang ipinahiwatig na mga halaga ng temperatura, ang isa ay dapat magpatuloy mula sa mga paunang halaga nito na tumutugma sa pangmatagalang operasyon ng kasalukuyang transpormer sa kasalukuyang rate.

Mga halaga ng electrodynamic at thermal resistance currents ng kasalukuyang mga transformer pamantayan ng estado ay hindi standardized. Gayunpaman, dapat silang tumutugma sa electrodynamic at thermal resistance ng iba pang mga high-voltage device na naka-install sa parehong circuit na may kasalukuyang transpormer. Sa mesa Ang 1-2 ay nagpapakita ng data sa dynamic at thermal resistance ng mga domestic kasalukuyang transformer.

mesa 1-2. Data sa electrodynamic at thermal resistance ng ilang uri ng domestic current transformer

Tandaan. Ang electrodynamic at thermal resistance ay nakasalalay sa mekanikal na lakas ng mga bahagi ng insulating at kasalukuyang nagdadala, pati na rin sa cross section ang huli.

Pinipili ang mga busbar ayon sa pinahihintulutang pagpainit mula sa kondisyon,

kung saan ang kinakalkula ko ay ang kinakalkula na kasalukuyang, ang karagdagang ko ay ang pangmatagalang pinahihintulutang kasalukuyang ayon sa kondisyon ng pag-init.

Ang mga napiling seksyon ng busbar ay dapat suriin para sa thermal at electrodynamic resistance.

Kapag ang mga short-circuit na alon ay dumaan sa mga busbar at iba pang mga live na bahagi, lumilitaw ang mga electrodynamic na pwersa na lumilikha ng mga baluktot na sandali at mga stress sa metal. Ang pamantayan para sa electrodynamic resistance o mekanikal na lakas ng mga gulong ay ang pinakamataas na boltahe, na hindi dapat lumampas sa mga pinahihintulutang halaga para sa isang naibigay na materyal.

σ р ≤ σ karagdagang, kung saan σ р, σ karagdagang ay ang kalkulado at pinahihintulutang bending stresses ng materyal, ayon sa pagkakabanggit.

Ang isang bus na naka-mount sa mga insulator ay maaaring ituring bilang isang multi-span beam. Ang pinakamataas na stress sa metal sa panahon ng baluktot

kung saan ang M ay ang maximum na baluktot na sandali, N m; W - sandali ng paglaban ng gulong, m3.

Kapag ang mga gulong ay inilagay sa gilid, kapag sila ay inilagay flat.

Narito ang b at h ay ang lapad (makitid na bahagi) at taas ( malaking bahagi) seksyon ng gulong, m.

Ang isang expression para sa bending moment na M na nilikha ng short-circuit shock current ay maaaring makuha kung isasaalang-alang natin ang gulong bilang isang unipormeng load na multi-span beam.

saan l– distansya sa pagitan ng mga insulator, m; ζ – koepisyent na katumbas ng 10 para sa mga panlabas na span at 12 para sa iba pang mga span; Ang F ay ang puwersa ng pakikipag-ugnayan sa pagitan ng mga konduktor kapag ang isang short-circuit shock current ay dumadaloy sa kanila.

Para sa mga three-phase bus, ang shock current ng isang three-phase short circuit ay kinukuha bilang kinakalkula. Bukod dito, ang pagkalkula ng electrodynamic resistance ay isinasagawa para sa mga conductor ng gitnang yugto, dahil napapailalim sila sa pinakamataas na halaga EDU.

Dito A- distansya sa pagitan ng mga gulong, l– distansya sa pagitan ng phase insulators, Kf – shape factor na tinutukoy mula sa Dwight curves (karaniwan ay Kf ≈ 1).

Ang mga mekanikal na stress ng mga materyales sa konduktor ay hindi dapat lumampas sa 140 MPa para sa tanso (MT grade) at 70 MPa para sa aluminyo (AT grade).

Kapag kinakalkula ang mapanirang puwersa sa isang insulator, kung saan ang Kn = 1 kapag ang mga busbar ay inilagay na patag, Kn = (h mula sa + b + 0.5h) / h mula kapag ang mga busbar ay matatagpuan sa gilid. Para bukas mga kagamitan sa pamamahagi, kung saan ang pagkakabukod ng mga de-koryenteng aparato ay nakalantad sa hangin, yelo, pag-igting ng mga konduktor, isang kadahilanan ng kaligtasan K s = 3 ay ipinakilala sa pagkalkula (ang pag-load sa mga insulator ay dapat na 3 beses na mas mababa kaysa sa maximum na mapanirang pagkarga). Para sa mga closed reactor plant, ang safety factor ay nabawasan sa 1.5-1.7.

Ang mga gulong, tulad ng anumang iba pang sistema, ay gumaganap ng libre o natural na mga panginginig ng boses sa anyo ng mga nakatayong alon. Kung ang dalas ng sapilitang mga oscillations sa ilalim ng impluwensya ng EDF ay malapit sa dalas ng natural na mga oscillations, kung gayon ang mekanikal na resonance at pagkasira ng apparatus ay maaaring mangyari kahit na may medyo maliit na pagsisikap. Samakatuwid, kapag kinakalkula ang electrodynamic resistance, kinakailangang isaalang-alang ang posibilidad ng mekanikal na resonance.

Ang dalas ng mga natural na panginginig ng boses ng mga gulong na matatagpuan sa parehong eroplano ay maaaring matukoy ng expression.

, Saan 1 - haba ng gulong, m; E – nababanat na modulus ng materyal ng gulong, Pa; J - sandali ng pagkawalang-galaw ng cross-section ng gulong, m 4; m - masa ng isa linear meter gulong, kg/m. Ang sandali ng inertia J ay tinutukoy na may kaugnayan sa axis ng seksyon na patayo sa eroplano ng vibration. Kapag ang mga gulong ay inilagay sa gilid, kapag ang mga gulong ay inilagay na flat

Kapag ang dalas ng natural na mga oscillation ay higit sa 200 Hz, ang phenomenon ng resonance ay hindi isinasaalang-alang. Kung ang dalas f 0< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

Upang sumunod sa mga kondisyon ng thermal resistance ng mga busbar, kinakailangan na ang short-circuit current na dumadaan sa kanila ay hindi nagiging sanhi ng pagtaas ng temperatura sa itaas ng maximum na pinapayagan. Ang pinakamababang thermally stable na cross-section ng busbar o conductor ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kondisyon:

kung saan ang V k ay ang kinakalkula na thermal current pulse. C - thermal coefficient (function), depende sa materyal ng gulong. Para sa mga praktikal na kalkulasyon V k = I ¥ 2 t pr,

kung saan ang I ¥ ay ang epektibong halaga ng steady-state short-circuit current; t pr – pinababang short-circuit kasalukuyang oras ng pagkilos.

Ang ibig sabihin ng pinababang oras ay ang oras kung saan ang steady-state na short-circuit current I ¥ ay naglalabas ng parehong dami ng init gaya ng time-varying short-circuit current sa aktwal na oras t.

t pr =t pr.p + t pr.a, kung saan t pr.p, t pr.a – panaka-nakang at aperiodic na bahagi ng pinababang oras ng short circuit. Ang pana-panahong bahagi ng oras t pr.p ay tinutukoy mula sa mga kurba ng dependence t pr.p = f(β""). Dito β"" = I""/I ¥, kung saan ang I"" ay ang mabisang halaga ng periodic component ng short-circuit current sa unang yugto (initial supertransient short-circuit current). Kung ang emf ng pinagmulan ay pare-pareho, na kung saan ay ang kaso kapag pinapagana mula sa isang network ng walang limitasyong kapangyarihan, kung gayon ay itinuturing na I"" = I ¥ at β"" = 1.

Pinababang oras ng periodic component t pr.a = 0.005β"" 2. Ang thermal coefficient C ay maaaring analitikong matukoy mula sa expression na C =,

kung saan ang A ΘKON, A ΘNACH – mga thermal function o value ng root-mean-square current pulse na tumutugma sa pangwakas at paunang temperatura ng bus o conductor sa panahon ng short circuit, A 2 s/mm 4 .

Karaniwan, ang mga sangguniang libro ay nagbibigay ng mga kurba ng pag-asa ng temperatura sa mga halaga ng kinakalkula na integral A Θ para sa iba't ibang materyales. Ang mga gulong ay kinakalkula para sa thermal resistance gamit ang mga curve na ito tulad ng sumusunod. Ang pinahihintulutang temperatura ng konduktor sa panahon ng short circuit at sa rate na kasalukuyang ay nakatakda, pagkatapos ay ang mga katumbas na halaga ng A ΘCON, A ΘSTART ay matatagpuan mula sa mga curve. Para sa mga gulong ng aluminyo, sa ilalim ng nominal na mga kondisyon, ang paunang temperatura ay 70 o C, ang pinahihintulutang temperatura ay 200 o C. Sa kasong ito, ang thermal coefficient C = 95.

Kaya, para sa mga aluminum busbar ang pinakamababang thermally resistant na seksyon ay masusuri mula sa expression na: .

Gamit ang graphic-analytical na paraan ng pagkalkula, kinakailangan na θ cr ≤ θ karagdagang, kung saan ang θ cr ay ang temperatura ng pag-init ng bus sa pamamagitan ng short-circuit current; θ karagdagang – pinahihintulutang temperatura ng pag-init, depende sa materyal ng gulong.

Ang temperatura ng pag-init ng busbar sa pamamagitan ng short-circuit current ay tinutukoy mula sa mga kurba depende sa paunang temperatura, materyal ng busbar at thermal impulse.

6 Sinusuri ang mga cable para sa thermal resistance

Sinusuri ang mga cable para sa thermal resistance ayon sa mga sumusunod na kondisyon:

kung saan ang q ay ang napiling conductor cross-section.

qmin - kvBk (para sa mga tatak ng PRC na pinagtibay sa proyekto alinsunod sa Appendix 21.OST5.6181-81 tinatanggap namin ang k = 7.3).

Para sa generator feeder, trip setting circuit breaker 0.18 s at thermal impulse para sa sandaling ito sa oras Bk = 10.944 kA2 s.

Kaya ang minimum na cross-section ay qmin=7.3v10.944=24.205mm2.

Kaya, ang lahat ng mga cross section na nagsisimula sa 25mm2 at higit pa ay angkop para sa isang generator feeder, i.e. isang seksyon ng 370 mm2 (2?185), na pinili mula sa mga kondisyon ng pag-init, ay nakakatugon sa tinukoy na kondisyon.

Ang proteksyon sa mga consumer feeder ay na-trigger sa loob ng 0.04 s. Para sa sandaling ito sa oras Vk=Vk0.04=2.566kA2s at ang minimum na cross-section qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

Kaya, sa mga feeder na konektado sa pangunahing switchboard ng mga mamimili, maaaring gamitin ang mga cable na may cross-section na 16 sq. mm o higit pa.

Mataas na boltahe na column SF6 circuit breaker

Ang temperatura ng pag-init ng contact pad ay maaaring matukoy gamit ang inverse Kukekov formula: , (5.9) kung saan ang Tk ay ang maximum na pinahihintulutang temperatura ng pag-init ng contact kapag ang isang short circuit current ay dumadaloy dito...

Mga dinamikong proseso at katatagan ng mga sistema ng kuryente ng barko

Ang mga cable ay sinubok para sa thermal resistance ayon sa kondisyon q?qmin, kung saan q ang napiling conductor cross-section. qmin - kvBk (para sa mga tatak ng PRC na pinagtibay sa proyekto ayon sa Appendix 21.OST5.6181-81 kinukuha namin ang k=7.3)...

Pagtatasa ng tamang pagpili ng bilang at kapangyarihan ng mga bumubuo ng mga yunit sa elektrikal na network ng barko

Disenyo ng mga urban electrical network

Ang antas ng thermal impact ng short-circuit current sa mga konduktor at mga de-koryenteng aparato ay tinutukoy ng halaga ng integral ng Joule. Kung ang kundisyon para sa pagkalkula ng Joule integral ay natugunan, maaari mong gamitin ang expression:...

Pag-unlad ng panlabas na supply ng kuryente

Gumuhit tayo ng isang katumbas na circuit upang kalkulahin ang maikling circuit.

Ang karaniwang cross-section na 150 mm2, na pinili para sa mga cable a at b para sa heating at economic current density, ay dapat suriin para sa thermal resistance sa short-circuit mode sa mga busbar ng 8 kA power source. nasaan ang pulso ng square-law short-circuit current...

Pagkalkula ng isang three-unit traction substation para sa 10 kV

Upang matiyak ang thermal resistance ng mga busbar sa panahon ng isang maikling circuit, kinakailangan na ang kasalukuyang dumadaloy sa kanila ay hindi maging sanhi ng pagtaas ng temperatura sa itaas ng maximum na pinahihintulutan sa panahon ng panandaliang pag-init, na 300 ° C para sa mga tansong busbar... .

Muling pagtatayo ng sistema ng suplay ng kuryente ng isang residential microdistrict ng lungsod

Ang mga cable na pinili sa normal na mode at sinubukan para sa pinahihintulutang labis na karga sa post-emergency mode ay sinusuri ayon sa kondisyon (6.10) kung saan ang SMIN ay ang pinakamababang cross-section para sa thermal resistance, mm2; SE - seksyon ng ekonomiya...

Sc=1000 MVA xc=0.9 Usr=115 kV L=68km R0=0.43 Ohm/km X0=0...

Sistema ng supply ng kuryente sa pabrika ng sasakyang panghimpapawid

Sistema ng suplay ng kuryente para sa lugar ng agrikultura

Ang pagkalkula ay ginawa ayon sa formula: , mm2, (6.13) kung saan ang C ay isang pare-pareho, kumukuha ng halaga para sa SIP - 3 C =; Ta.av - average na halaga ng oras ng pagkabulok ng mga libreng short-circuit na alon, Ta.av = 0.02 s;

Power supply sa sinter plant ng isang metalurgical plant

Tukuyin natin ang pinakamababang cross-section ng cable, ayon sa mga kondisyon ng thermal resistance, para sa puntong K-2 mm2 kung saan ang C ay ang thermal function, para sa 6 kV cable na may aluminum conductors at paper insulation C = 85 A. s2/ mm2. Tukuyin natin ang pinakamababang cable cross-section...

Supply ng kuryente para sa isang gusali ng tirahan

Ang pagsubok sa thermal resistance ng isang cable ay batay sa pagkalkula ng thermal impulse - ang dami ng init...

Switch AE 2066MP-100 Ultimate breaking capacity Iab. pr=9 kA. Iav. pr=9kA>Iud=3.52kA Natutugunan ang dynamic na resistensya para sa switch na ito. Sinusuri ang release ayon sa kondisyon: kung saan Iр. max - maximum na kasalukuyang operating ng press motor...

Power supply para sa isang polyolefin production plant

Item Scalc, kVA n Brand Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 21.117 3Ch3 5 8.64 21.001 3Ch25 GPP -TP 7,448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21...

Power supply para sa mechanical assembly shop

Kapag ang isang short-circuit kasalukuyang pumasa kasama ang cable, ang isang thermal impulse ay inilabas sa cable. Ang dami ng init ay depende sa tagal ng proteksyon, sa tagal ng short-circuit current at sa magnitude ng short-circuit current...