www.freepatent.ru

Raksti par būvniecību

Rakstā aprakstītas augstas stiprības pulverbetonu īpašības un iespējas, kā arī to pielietošanas jomas un tehnoloģijas.

Augsts dzīvojamo un rūpniecisko ēku būvniecības temps ar jaunām un unikālām arhitektūras formām un īpaši īpašām, īpaši piekrautām konstrukcijām (piemēram, liela laiduma tilti, debesskrāpji, naftas platformas jūrā, tvertnes gāzu un šķidrumu uzglabāšanai zem spiediena utt.) jaunu efektīvu betonu izstrāde. Būtisks progress šajā jomā ir īpaši atzīmēts kopš 80. gadu beigām. Mūsdienu augstas kvalitātes betoni (VKB) klasiski apvieno plašu betonu klāstu dažādiem mērķiem: augstas stiprības un īpaši augstas izturības betoni [sk. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipcigera Massivbauseminārs, 2000, Bd. desmit; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], pašblīvējošs betons, ļoti izturīgs pret koroziju. Šāda veida betoni atbilst augstām prasībām attiecībā uz spiedes un stiepes izturību, izturību pret plaisām, triecienizturību, nodilumizturību, izturību pret koroziju un salizturību.

Neapšaubāmi, pāreju uz jauniem betona veidiem veicināja, pirmkārt, revolucionāri sasniegumi betona un javas maisījumu plastifikācijā, otrkārt, parādījās visaktīvākās pucolāniskās piedevas - mikrosilika, dehidrēti kaolīni un ļoti izkliedēti pelni. Superplastifikatoru un īpaši videi draudzīgu hiperplastifikatoru kombinācijas uz polikarboksilāta, poliakrilāta un poliglikolija bāzes ļauj iegūt superšķidrās cementa-minerālu izkliedētās sistēmas un betona maisījumus. Pateicoties šiem sasniegumiem, betona ar ķīmiskām piedevām komponentu skaits sasniedza 6–8, ūdens-cementa attiecība samazinājās līdz 0,24–0,28, vienlaikus saglabājot plastiskumu, ko raksturo konusa nosēdums 4–10 cm. Pašblīvējošos betonos ( Selbstverdichtender Beton-SVB) ar akmens miltu piedevu (CM) vai bez tās, bet ar MK pievienošanu ļoti efektīvos betonos (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) uz hiperplastifikatoriem, atšķirībā no tradicionālajiem kopuzņēmumiem, perfekta betona plūstamība maisījumi tiek apvienoti ar zemu sedimentāciju un pašsablīvēšanos ar spontānu gaisa noņemšanu.

"Augsto" reoloģiju ar ievērojamu atūdeņošanu superplastificētos betona maisījumos nodrošina šķidruma reoloģiskā matrica, kurai ir dažādi strukturālo elementu mēroga līmeņi, kas to veido. Smalcinātā akmens betona šķembā cementa-smilšu java kalpo kā reoloģiska matrica dažādos mikro-mezoskalu līmeņos. Plastificēta betona maisījumos šķembu kā makrostruktūras elementa augstas stiprības betoniem reoloģiskā matrica, kuras proporcijai jābūt ievērojami lielākai nekā parastajiem betoniem, ir sarežģītāka dispersija, kas sastāv no smiltīm, cementa, akmens miltiem, mikrosilika un ūdens. Savukārt smiltīm parastajos betona maisījumos reoloģiskā matrica mikrolīmenī ir cementa-ūdens pasta, kuras proporciju var palielināt, lai nodrošinātu plūstamību, palielinot cementa daudzumu. Bet tas, no vienas puses, ir neekonomiski (it īpaši B10 - B30 klases betoniem), no otras puses, paradoksālā kārtā superplastifikatori ir sliktas ūdens samazināšanas piedevas portlandcementam, lai gan tās visas tika izveidotas un radītas. Gandrīz visi superplastifikatori, kā mēs parādījām kopš 1979. gada, daudz labāk “strādā” ar daudziem minerālu pulveriem vai to maisījumu ar cementu [skat. Kalašņikovs V.I. Minerālu izkliedēto sistēmu plastifikācijas pamati būvmateriālu ražošanai: Disertācija zinātniskā ziņojuma veidā par zinātņu doktora grādu. tech. zinātnes. - Voronežs, 1996] nekā uz tīra cementa. Cements ir nestabila ūdenī, mitrinoša sistēma, kas, nonākot saskarē ar ūdeni, uzreiz veido koloidālas daļiņas un ātri sabiezē. Koloidālās daļiņas ūdenī ir grūti izkliedēt ar superplastifikatoriem. Piemērs ir māla suspensijas, kas ir slikti sašķidrinātas.

Tādējādi secinājums liek domāt par sevi: cementam jāpievieno akmens milti, un tas palielinās ne tikai kopuzņēmuma reoloģisko ietekmi uz maisījumu, bet arī pašas reoloģiskās matricas daļu. Tā rezultātā kļūst iespējams ievērojami samazināt ūdens daudzumu, palielināt blīvumu un palielināt betona izturību. Akmens miltu pievienošana praktiski būs līdzvērtīga cementa pieaugumam (ja ūdens samazināšanas efekti ir ievērojami lielāki nekā tad, kad pievieno cementu).

Šeit ir svarīgi koncentrēties nevis uz cementa daļas aizstāšanu ar akmens miltiem, bet gan uz tā pievienošanu (un ievērojamu daļu - 40-60%) portlandcementam. Pamatojoties uz daudzkonstrukciju teoriju 1985. – 2000. Visu polikonstrukcijas maiņas darbu mērķis bija portlandcementa aizstāšana par 30-50% ar minerālu pildvielām, lai to saglabātu betonā [skat. Solomatov VI, Vyrovoy VN et al. Kompozīti būvmateriāli un konstrukcijas ar samazinātu materiālu patēriņu. - Kijeva: Budivelnik, 1991; Aganin S.P. Zema ūdens pieprasījuma betons ar modificētu kvarca pildvielu: abstrakts uch pielietošanai. grāds Cand. tech. zinātnes. - M, 1996; Fadel I. M. Ar bazaltu piepildīta betona intensīva atsevišķa tehnoloģija: Abstract dis. Cand. tech. zinātnes - M, 1993]. Stratēģija, kā ietaupīt portlandcementu vienāda stipruma betonos, dos vietu stratēģijai, kā trieciena gadījumā betons ar 2–3 reizes lielāku izturību tiek izmantots ne tikai saspiešanas, bet arī saliekuma un aksiālā sprieguma gadījumā. Betona ietaupīšana vairāk ažūra konstrukcijās dos lielāku ekonomisko efektu nekā cementa ietaupīšana.

Ņemot vērā reoloģisko matricu sastāvu dažādos mēroga līmeņos, mēs konstatējam, ka smiltīm augstas stiprības betonos reoloģiskā matrica mikrolīmenī ir sarežģīts cementa, miltu, silīcija dioksīda, superplastifikatora un ūdens maisījums. Savukārt augstas stiprības betoniem ar mikrosilīciju cementa un akmens miltu maisījumam (vienāda dispersija) kā struktūras elementiem parādās vēl viena reoloģiska matrica ar mazāku mēroga līmeni - mikrosilika, ūdens un superplastifikatora maisījums.

Sasmalcinātam betonam šīs reoloģisko matricu strukturālo elementu skalas atbilst sauso betona sastāvdaļu optimālās granulometrijas svariem, lai iegūtu lielu to blīvumu.

Tādējādi akmens miltu pievienošana veic gan strukturāli reoloģisko, gan matricas aizpildīšanas funkciju. Augstas stiprības betoniem ne mazāk svarīga ir akmens miltu reakcijas-ķīmiskā funkcija, kuru ar lielāku efektu veic ar reaktīvo mikrosilīciju un mikrodehidrētu kaolīnu.

Maksimālā reoloģiskā un ūdens samazināšanas ietekme, ko izraisa SP adsorbcija uz cietās fāzes virsmas, ir ģenētiski raksturīga smalki izkliedētām sistēmām ar augstu saskarni.

1. tabula.

SP reoloģiskā un ūdeni mazinošā darbība ūdens-minerālu sistēmās

1. tabula rāda, ka portlandcementa lietās suspensijās ar SP pēdējās ūdens samazināšanas efekts ir 1,5–7,0 reizes lielāks (sic!) Augstāks nekā minerālu pulveros. Akmeņiem šis pārsniegums var sasniegt 2-3 reizes.

Tādējādi hiperplastifikatoru kombinācija ar mikrosilīciju, akmens miltiem vai pelniem ļāva paaugstināt spiedes stiprības līmeni līdz 130–150, dažos gadījumos līdz 180–200 MPa un vairāk. Tomēr ievērojams spēka pieaugums izraisa intensīvu trausluma palielināšanos un Puasona attiecības samazināšanos līdz 0,14–0,17, kas ārkārtas gadījumā rada pēkšņas struktūru iznīcināšanas risku. Atbrīvošanās no šīs betona negatīvās īpašības tiek veikta ne tikai, pastiprinot pēdējo ar stieņa stiegrojumu, bet gan ar stieņa stiegrojuma kombināciju, ieviešot šķiedras no polimēriem, stikla un tērauda.

Minerālu un cementa izkliedēto sistēmu plastifikācijas un ūdens reducēšanas pamati tika formulēti V.I.Kalašņikova promocijas darbā. [cm. Kalašņikovs V.I. Minerālu izkliedēto sistēmu plastifikācijas pamati būvmateriālu ražošanai: Disertācija zinātniskā ziņojuma veidā par zinātņu doktora grādu. tech. zinātnes. - Voroņeža, 1996] 1996. gadā, pamatojoties uz iepriekš pabeigtiem darbiem laika posmā no 1979. līdz 1996. gadam. [Kalašņikovs V. I., Ivanovs I. A. Par ārkārtīgi sašķidrinātu ļoti koncentrētu izkliedētu sistēmu strukturālo un reoloģisko stāvokli. // IV nacionālās konferences par kompozītmateriālu mehāniku un tehnoloģiju rakstu krājums. - Sofija: BAN, 1985; Ivanovs I. A., Kalašņikovs V. I. Disperģēto minerālu kompozīciju plastifikācijas efektivitāte atkarībā no cietās fāzes koncentrācijas tajās. // Betona maisījumu reoloģija un tās tehnoloģiskās problēmas. Tēzes. III Vissavienības simpozija ziņojums. - Rīga. - RPI, 1979. gads; Kalašņikovs V.I., Ivanovs I.A. Par minerālu izkliedēto kompozīciju plastifikācijas dabu atkarībā no cietās fāzes koncentrācijas tajās .// Kompozītmateriālu mehānika un tehnoloģija. II Nacionālās konferences materiāli. - Sofija: BAN, 1979. gads; Kalašņikovs V. I. Par dažādu minerālu kompozīciju reakciju uz naftalīna-sulfonskābes superplastifikatoriem un sārmu straujas izšķīdināšanas ietekmi uz to. // Kompozītmateriālu mehānika un tehnoloģija. III Nacionālās konferences materiāli, piedaloties ārvalstu pārstāvjiem. - Sofija: BAN, 1982; Kalašņikovs V.I. Reoloģisko izmaiņu uzskaite betona maisījumos ar superplastifikatoriem. // IX Vissavienības konferences par betonu un dzelzsbetonu materiāli (Taškenta, 1983). - Penza. - 1983. gads; Kalašņikovs V.I., Ivanovs I.A. Reimatisko izmaiņu iezīmes cementa sastāvos jonu stabilizējošu plastifikatoru ietekmē. // Proceedings "Betona tehnoloģiskā mehānika". - Rīga: RPI, 1984]. Šīs ir izredzes mērķtiecīgi izmantot pēc iespējas augstāku LB ūdens samazināšanas aktivitāti smalki izkliedētās sistēmās, kvantitatīvo reoloģisko un strukturāli mehānisko izmaiņu iezīmes superplastificētās sistēmās, kas sastāv no to lavīnas pārejas no cietās fāzes uz šķidruma stāvokli ar ūdens virsējo pievienošanu. Šie ir izstrādāti kritēriji ļoti izkliedētu plastificētu sistēmu plūsmas gravitācijas izplatībai un posttiksotropiskajam resursam (zem sava svara) un spontānai dienas virsmas izlīdzināšanai. Šī ir ierosinātā koncepcija par cementa sistēmu ierobežojošās koncentrācijas ierobežošanu ar smalki disperģētiem pulveriem no nogulumu, magmātiskas un metamorfas izcelsmes akmeņiem, kas ir selektīvi attiecībā uz augsta ūdens reducēšanās līmeni SP. Vissvarīgākie rezultāti, kas iegūti šajos darbos, ir iespēja samazināt ūdens patēriņu 5–15 reizes dispersijās, vienlaikus saglabājot gravitācijas izkliedi. Tika parādīts, ka, apvienojot reoloģiski aktīvos pulverus ar cementu, ir iespējams pastiprināt SP efektu un iegūt augsta blīvuma lējumus. Tieši šie principi tiek realizēti reakcijas pulvera betonos, palielinoties to blīvumam un stiprībai (Reaktionspulver beton - RPB vai reaktīvais pulverbetons - RPC [skat. Dolgopolov N. N., Sukhanov M. A., Efimov S. N. Jauns cementa veids: cementa akmens struktūra . // Būvmateriāli. - 1994. - Nr. 115]). Vēl viens rezultāts ir SP reducējošā efekta palielināšanās, palielinoties pulveru dispersijai [skat. Kalašņikovs V.I. Minerālu izkliedēto sistēmu plastifikācijas pamati būvmateriālu ražošanai: Disertācija zinātniskā ziņojuma veidā par zinātņu doktora grādu. tech. zinātnes. - Voroņeža, 1996]. To lieto arī smalkā betona pulverī, palielinot smalko sastāvdaļu proporciju, cementam pievienojot silīcija dioksīda tvaikus. Jauns pulverbetonu teorijā un praksē bija smalku smilšu izmantošana ar 0,1–0,5 mm lielu frakciju, kas betonu padarīja smalkgraudainu atšķirībā no parastās smilšainās uz smiltīm ar 0–5 mm daļu. Mūsu aprēķins par pulverbetona izkliedētās daļas vidējo īpatnējo virsmu (sastāvs: cements - 700 kg; smalkas smiltis 0,125-0,63 mm - 950 kg, bazalta milti Ssp \u003d 380 m2 / kg - 350 kg, mikrosilika Svd \u003d 3200 m2 / kg - 140 kg) ar saturu 49% no kopējā maisījuma ar 0,125-0,5 mm frakcijas smalkgraudainām smiltīm parāda, ka ar MC Smc dispersiju \u003d 3000 m2 / kg pulvera vidējā virsma daļa ir Svd \u003d 1060 m2 / kg, un ar Smc \u003d 2000 m2 / kg - Svd \u003d 785 m2 / kg. Tieši uz šādiem smalki izkliedētiem komponentiem tiek izgatavoti smalkgraudaini reakcijas pulvera betoni, kuros cietās fāzes tilpuma koncentrācija bez smiltīm sasniedz 58–64% un kopā ar smiltīm - 76–77% un ir nedaudz zemāka par cietās fāzes koncentrācija superplastificētos smagajos betonos (Cv \u003d 0, 80–0,85). Tomēr drupinātā betona cietās fāzes tilpuma koncentrācija, atskaitot šķembas un smiltis, ir daudz mazāka, kas nosaka izkliedētās matricas lielo blīvumu.

Augstu izturību nodrošina ne tikai silīcija dioksīda izgarojumu vai dehidrēta kaolīna, bet arī reaktīvā pulvera klātbūtne no maltiem akmeņiem. Saskaņā ar literatūras datiem galvenokārt ieved pelnu, baltas, kaļķakmens vai kvarca miltus. PSRS un Krievijā pavērās plašas iespējas reaktīvo pulverbetonu ražošanā saistībā ar Y.M. Bazhenov, Sh T. T. Babaev, A. Komarom ar maza ūdens pieprasījuma kompozītmateriālu saistvielu izstrādi un izpēti. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Tika pierādīts, ka, aizstājot cementu VNV malšanas procesā ar karbonāta, granīta, kvarca miltiem līdz 50%, ievērojami palielinās ūdens samazināšanas efekts. W / T attiecība, kas nodrošina šķembu betona gravitācijas izkliedi, salīdzinot ar parasto kopuzņēmuma ieviešanu, tiek samazināta līdz 13–15%, betona izturība uz šāda VNV-50 sasniedz 90–100 MPa . Būtībā moderno pulverbetonu var iegūt, pamatojoties uz VNV, mikrosilīciju, smalkām smiltīm un izkliedētu armatūru.

Izkliedēti armatūras pulverbetoni ir ļoti efektīvi ne tikai nesošām konstrukcijām ar kombinētu armatūru ar iepriekš sasprindzinātu stiegrojumu, bet arī ļoti plānu sienu, tostarp telpisko arhitektūras detaļu, ražošanai.

Saskaņā ar jaunākajiem datiem ir iespējama konstrukciju pastiprināšana ar tekstilmateriāliem. Tieši tekstilšķiedru ražošanas (auduma) izstrāde no beramiem rāmjiem, kas izgatavoti no augstas stiprības polimēra un sārmiem izturīgiem pavedieniem attīstītajās ārvalstīs, motivēja reakcijas pulvera betonu ar šuvēm attīstību vairāk nekā pirms 10 gadiem Francijā un Kanādā uzņēmumi bez lieliem pildvielām ar īpaši smalku kvarca pildvielu, kas piepildīta ar akmens pulveriem un mikrosilīciju. Betona maisījumi no šādiem smalkgraudainiem maisījumiem izkliedējas zem sava svara, aizpildot austā rāmja pilnīgi blīvo sieta struktūru un visus filigrānos veidotos savienojumus.

Betona pulvera maisījumu (augstā) reoloģija nodrošina izejas punktu? 0 \u003d 5-15 Pa pie ūdens satura 10–12% no sauso komponentu masas, t. tikai 5-10 reizes augstāka nekā eļļas krāsās. Ar šādu Δ0 to var noteikt, izmantojot mūsu 1995. gadā izstrādāto mini-reometrisko metodi. Zema tecēšanas spriegumu nodrošina optimālais reoloģiskās matricas starpslāņa biezums. Ņemot vērā PBL topoloģisko struktūru, starpslāņa X vidējo biezumu nosaka pēc formulas:

kur vidējais smilšu daļiņu diametrs; - tilpuma koncentrācija.

Zemāk esošajai kompozīcijai pie W / T \u003d 0,103 starpslāņa biezums būs 0,056 mm. De Larrard un Sedran atklāja, ka smalkākām smiltīm (d \u003d 0,125–0,4 mm) biezums svārstās no 48 līdz 88 µm.

Daļiņu starpslāņa palielināšanās samazina viskozitāti un galīgo bīdes spriegumu un palielina plūstamību. Plūstamību var palielināt, pievienojot ūdeni un ieviešot SP. Parasti ūdens un SP ietekme uz viskozitātes izmaiņām, galīgo bīdes spriegumu un ražu nav viennozīmīga (1. attēls).

Superplastifikators samazina viskozitāti daudz mazākā mērā nekā ūdens pievienošana, savukārt tecēšanas stiprības samazināšanās DP dēļ ir ievērojami augstāka nekā ūdens ietekmē.

Att. 1. SP un ūdens ietekme uz viskozitāti, tecēšanas punktu un plūstamību

Galvenās superplastificēto galu galā piepildīto sistēmu īpašības ir tādas, ka viskozitāte var būt pietiekami augsta un sistēma var lēnām plūst, ja tecēšanas spriegums ir zems. Parastajām sistēmām bez SP viskozitāte var būt zema, taču palielināts tecēšanas spriegums neļauj tām izplatīties, jo tām nav posttiksotropu plūsmas resursu [skat. Kalašņikovs V.I., Ivanovs I.A. Reimatisko izmaiņu iezīmes cementa sastāvos jonu stabilizējošu plastifikatoru ietekmē. // Proceedings "Betona tehnoloģiskā mehānika". - Rīga: RPI, 1984].

Reoloģiskās īpašības ir atkarīgas no SP veida un devas. Trīs veidu SP ietekme ir parādīta attēlā. 2. Visefektīvākais JV ir Woerment 794.

Att. 2 Kopuzņēmuma veida un devu ietekme uz? Par: 1 - Woerment 794; 2 - C-3; 3 - Melment F 10

Tajā pašā laikā ne vietējais JV S-3 izrādījās mazāk selektīvs, bet ārvalstu JV, pamatojoties uz melamīna bāzes Melment F10.

Pulverbetona maisījumu izplatīšanās ir ārkārtīgi svarīga, veidojot betona izstrādājumus ar austi volumetrisko acu rāmjiem, kas uzlikti formā.

Šādi tilpuma ažūra auduma rāmji T veida sijas, I sijas, kanāla un citu konfigurāciju veidā ļauj ātri nostiprināt, kas sastāv no karkasa uzstādīšanas un nostiprināšanas veidnē, kam seko piekares betona ielešana, viegli iekļūstot caur rāmja šūnas 2–5 mm lielumā (3. attēls) ... Auduma rāmji var radikāli palielināt betona plaisāmību, pakļaujoties mainīgām temperatūras svārstībām, un ievērojami samazināt deformācijas.

Betona maisījumam vajadzētu ne tikai viegli izlīst lokāli caur tīkla rāmi, bet arī izplatīties, piepildot veidni ar "reverso" iespiešanos caur rāmi, palielinoties maisījuma tilpumam veidnē. Lai novērtētu plūstamību, mēs izmantojām tāda paša sastāva pulvera maisījumus sauso komponentu satura ziņā, un izplatību no konusa (kratīšanas galdam) kontrolēja SP un (daļēji) ūdens daudzums. Izkliedēšana tika bloķēta ar acu gredzenu 175 mm diametrā.

Att. 3 auduma rāmja paraugs

Att. 4 Maisījums izkliedējas ar brīvu un bloķētu izkliedi

Tīkla acīm bija skaidrs izmērs 2,8 × 2,8 mm ar stieples diametru 0,3 × 0,3 mm (4. attēls). Tika izgatavoti kontroles maisījumi ar 25,0 starpību; 26,5; 28,2 un 29,8 cm. Eksperimentu rezultātā tika atklāts, ka, palielinoties maisījuma plūstamībai, brīvā līdzstrāvas diametra un bloķētās izplatīšanās d attiecība samazinās. Att. 5 parāda izmaiņas dc / dbotdc.

Att. 5 Dc / db izmaiņas no brīvās izkliedes dc vērtības

Kā izriet no attēla, maisījuma dc un db izkliedes starpība pazūd plūstamībā, kam raksturīga brīva izplatīšanās 29,8 cm. Ja dc \u003d 28,2, izplatīšanās caur sietu samazinās par 5%. Maisījums ar 25 cm izkliedi piedzīvo īpaši lielisku bremzēšanu, izplatot to caur sietu.

Šajā sakarā, lietojot acu rāmjus ar 3 × 3 mm lielu šūnu, ir jāizmanto maisījumi ar vismaz 28–30 cm lielu izkliedi.

Disperģētā dzelzsbetona fizikālās un tehniskās īpašības, kas pastiprinātas ar 1% tilpuma tērauda šķiedru ar diametru 0,15 mm un garumu 6 mm, ir norādītas 2. tabulā.

2. tabula.

Pulverveida betona fizikālās un tehniskās īpašības uz saistvielu ar zemu ūdens patēriņu, izmantojot vietējo SP S-3

Kā pierāda ārvalstu dati, ar 3% pastiprinājumu spiedes stiprība sasniedz 180-200 MPa, ar aksiālo spriegumu - 8-10 MPa. Trieciena izturība palielinās vairāk nekā desmit reizes.

Pulverveida betona iespējas nebūt nav izsmeltas, ņemot vērā hidrotermiskās apstrādes efektivitāti un tās ietekmi uz tobermorīta un attiecīgi arī ksonotlīta proporcijas pieaugumu.

www.allbeton.ru

Pulverveida reakcijas betons

Pēdējais enciklopēdijas atjauninājums: 17.12.2017. - 17:30

Reakcijas pulverbetons - betons, kas izgatavots no smalki sasmalcinātiem reaktīviem materiāliem ar graudu izmēru no 0,2 līdz 300 mikroniem un kam raksturīga augsta izturība (vairāk nekā 120 MPa) un augsta ūdens izturība.

[GOST 25192-2012. Betons. Klasifikācija un vispārīgās specifikācijas]

Reakcijas pulveris betons reaktīvais pulverbetons-RPC] - kompozītmateriāls ar augstu spiedes izturību 200–800 MPa, saliekums\u003e 45 MPa, ieskaitot ievērojamu daudzumu ļoti izkliedētu minerālu sastāvdaļu - kvarca smiltis, mikrosilika, superplastifikators, kā arī tērauda šķiedra ar zemu W / T (~ 0,2), izmantojot produktu termisko un mitruma apstrādi 90-200 ° C temperatūrā.

[Usherov-Marshak A. V. Betona zinātne: leksika. M.: RIF Stroimaterialy. - 2009. - 112 lpp.]

Autortiesību īpašnieki! Ja brīva piekļuve šim terminam ir autortiesību pārkāpums, sastādītāji pēc autortiesību īpašnieka pieprasījuma ir gatavi noņemt saiti vai pašu terminu (definīciju) no vietnes. Lai sazinātos ar administrāciju, izmantojiet atsauksmju veidlapu.

enciklopediyastroy.ru

Zinātnieki nebeidz pārsteigt par revolucionāru tehnoloģiju attīstību. Maisījums ar uzlabotām īpašībām tika iegūts ne tik sen - 20. gadsimta 90. gadu sākumā. Krievijā tā izmantošana ēku būvniecībā nav tik izplatīta, galvenais pielietojums ir pašlīmeņojošu grīdu un dekoratīvu priekšmetu ražošana: countertops, ažūra arkas un starpsienas.

Lai noteiktu labākas kvalitātes BPM materiāla priekšrocības, apsveriet parametrus:

• Sastāvs.
• Rekvizīti.
• Lietošanas joma.
• Biznesa pamats pabalstiem.

Sastāvs

Betons ir celtniecības materiāls, kas veidots no dažādu kompozīciju sablīvēta maisījuma:

1. Pamats ir savelkoša viela, “pielīmējot” pildvielu. Spēja droši integrēt komponentus vienā veselumā atbilst galvenajām lietojumprogrammas prasībām. Saistvielu veidi:

• Cements.
• Ģipsis.
• Laims.
• Polimēri.
• Bitumens.

2. Pildviela - sastāvdaļa, kas nosaka blīvumu, svaru, izturību. Graudu veidi un izmēri:

• Smiltis - līdz 5 mm.
• Keramzīts - līdz 40.
• Izdedži - līdz 15.
• Smalcināts akmens - līdz 40.

3. Piedevas - modifikatori, kas uzlabo īpašības, maina iegūtā maisījuma sacietēšanas procesus. Skatījumi:

• Plastificēšana.
• Pastiprināšana.
• Ātri bojājas.
• Salizturības un / vai ātruma iestatīšana.

4. Ūdens ir sastāvdaļa, kas reaģē ar saistvielu (neizmanto bitumena betonā). Šķidruma procentuālā attiecība pret pamatnes masu nosaka izstrādājuma plastiskumu un cietēšanas laiku, sala izturību un izturību.

Dažādu bāzes, pildvielu, piedevu, to attiecību, proporciju kombināciju izmantošana ļauj iegūt betonus ar dažādām īpašībām.

Atšķirība starp RPB un citiem materiālu veidiem ir smalkas pildvielas frakcija. Samazinot cementa procentuālo daudzumu, aizstājot to ar akmens miltiem, mikrosilika ļāva izveidot maisījumus ar ļoti plūstošām, pašsablīvējošām kompozīcijām.

Lieljaudas RPB iegūst, sajaucot ūdeni (7-11%) un reaktīvo pulveri. Proporcijas (%):

• Portlandcementa pakāpe M500 pelēka vai balta - 30 ~ 34.
• Mikrokvarca vai akmens milti - 12-17%.
• Silīcija dioksīda tvaiki - 3,2 ~ 6,8.
• Smalkgraudainas kvarca smiltis (frakcija 0,1 ~ 0,63 mm).
• Polikarboksilāta ētera superplastifikators 0,2 ~ 0,5.
• Spēka pieauguma paātrinātājs - 0,2.

Ražošanas tehnoloģija:

• Komponenti tiek sagatavoti atbilstoši procentiem.
• Maisītāju baro ar ūdeni un plastifikatoru. Sākas sajaukšanas process.
• Pievieno cementu, akmens miltus, silīcija dioksīda tvaikus.
• Lai pievienotu krāsu, ir atļauts pievienot krāsvielas (dzelzs oksīdu).
• Maisiet 3 minūtes.
• Papildināts ar smiltīm un (dzelzsbetonam).
• Sajaukšanas process 2-3 minūtes. Šajā laika posmā iestatīšanas paātrinātājs tiek ievadīts procentuālā attiecībā 0,2 no kopējā svara.
• Pelējuma virsma ir samitrināta ar ūdeni.
• Ielejiet maisījumu.
• Izsmidziniet ūdeni uz veidnē sadalītā šķīduma virsmas.
• Pārklājiet liešanas trauku.

Visas darbības ilgs līdz 15 minūtēm.

Reaktīvā pulverbetona īpašības

Pozitīvās iezīmes:

1. Silīcija dioksīda dūmu un akmens miltu izmantošana noveda pie cementa un dārgu superplastifikatoru īpatsvara samazināšanās RPM, kā rezultātā samazinājās izmaksas.

2. Tika iegūts pašsablīvējošā pulverveida superstiprā betona sastāvs ar augstu plūstamības pakāpi:

• Nav nepieciešams izmantot vibrējošu galdu.
• Iegūto izstrādājumu priekšējā virsma praktiski neprasa mehānisku pārskatīšanu
• Iespēja izgatavot elementus ar dažādu faktūru un virsmas raupjumu.

3. Armatūra ar tēraudu, celulozes šķiedru, ažūra auduma rāmju izmantošana palielina pakāpi līdz M2000, spiedes izturība - līdz 200 MPa.

4. Augsta izturība pret karbonātu un sulfātu koroziju.

5. Pulvera reakcijas maisījuma izmantošana palīdz izveidot īpaši spēcīgas (~ 40-50 MPa), vieglas struktūras (blīvums 1400 ~ 1650 kg / m3). Svara samazinājums samazina slodzi uz konstrukciju pamatu. Stiprums ļauj uzbūvēt mazāka biezuma ēkas rāmja nesošos elementus - tiek samazināts patēriņš.

Raksturlielumi

Inženieri projektēšanas posmā veic aprēķinus un izstrādā vairākus ieteikumus un prasības būvmateriāliem un parametriem. Galvenie faktori:

1. Betona klase - skaitlis aiz burta "M" (M100) marķējumā norāda statiskās spiedes slodzes diapazonu (kg / cm2), pēc kura pārsniegšanas notiek iznīcināšana.
2. Stiprums: saspiešanā - spiediena spiediens uz paraugu pirms tā deformācijas, eksperimentāli fiksēts, mērvienība: MPa. Liekšana ir preses spiediens uz parauga centru, kas uzstādīts uz diviem balstiem.
3. Blīvums - produkta svars ar 1 kubikmetru, mērvienība: kg / m3.
4. Izturība pret salu - sasalšanas un reverso procesu ciklu skaits ar parauga iznīcināšanu mazāk nekā 5%.
5. Saraušanās koeficients - tilpuma samazinājums procentos, struktūras lineārie izmēri, kad tas ir gatavs.
6. Ūdens absorbcija ir parauga absorbētā ūdens masas vai tilpuma attiecība, iegremdējot traukā ar šķidrumu. Tas raksturo betona atvērto porainību.

Piemērošanas joma

Jauna tehnoloģija, kuras pamatā ir reakcijas pulvera maisījums, ļauj izveidot betonus ar uzlabotām īpašībām un plašu pielietojumu:

• 1. Pašlīmeņojošas grīdas ar augstu nodilumizturību ar minimālu uzklātā slāņa biezumu.
• 2. Apmales akmens ar ilgu kalpošanas laiku izgatavošana.
• 3. Dažādas piedevas vajadzīgajā proporcijā var ievērojami samazināt ūdens absorbcijas procesu, kas ļauj izmantot materiālu naftas platformu būvniecībai jūrā.
• 4. Civilajā un rūpnieciskajā būvniecībā.
• 5. Tiltu un tuneļu būvniecība.
• 6. Darba virsmām ar augstu izturību, virsmas struktūru un raupjumu.
• 7. Dekoratīvie paneļi.
• 8. Starpsienu, mākslas izstrādājumu veidošana no caurspīdīga betona. Ar pakāpenisku liešanu veidnē tiek ievietotas gaismas jutīgas šķiedras.
• 9. Arhitektūras plānsienu detaļu izgatavošana, izmantojot auduma pastiprinājumu.
• 10. Izmantojiet izturīgām līmēm un remonta maisījumiem.
• 11. Siltumizolācijas java, izmantojot stikla sfēras.
• 12. Augstas izturības betons uz sasmalcināta granīta.
• 13. Bareljefi, pieminekļi.
• 14. Krāsains betons.

Cena

Augstā cena maldina izstrādātājus par lietošanas pareizību. Transporta izmaksu samazināšana, konstrukciju un pašizlīdzinošo grīdu kalpošanas laika palielināšana un citas materiāla pozitīvās īpašības atmaksājas ar finanšu ieguldījumiem. RPM atrašana un iegāde ir diezgan sarežģīta. Problēma rodas no samazināta pieprasījuma.

Cenas, par kurām jūs varat iegādāties RPB Krievijā:

Diemžēl ir grūti minēt piemērus civilām vai rūpnieciskām iekārtām, kas tika uzceltas Krievijas teritorijā, izmantojot RPB. Galvenais pulverveida betona pielietojums bija mākslīgā akmens, countertops, kā arī pašlīmeņojošu grīdu un remonta savienojumu ražošanā.

Disertācijas abstrakts par šo tēmu ""

Kā rokraksts

DAUDZGRAUDAIS REAKTĪVAIS PULVERIS IZDALĪTS-PASTIPRINĀTS BETONS, IZMANTOJOT ROKUS

Specialitāte 05.23.05 - Būvmateriāli un izstrādājumi

Darbs tika veikts Valsts augstākās profesionālās izglītības iestādes "Penza State Architecture and Construction University" Betona, keramikas un saistvielu tehnoloģiju nodaļā un Minhenes Tehniskās universitātes Būvmateriālu un konstrukciju institūtā.

Zinātniskais padomnieks -

Tehnisko zinātņu doktore, profesore Valentīna Serafimovna Demjanova

Oficiālie pretinieki:

Krievijas Federācijas cienījamais zinātnieks, RAASN korespondents, tehnisko zinātņu doktors, profesors Vladimirs Pavlovičs Seljajevs

Tehnisko zinātņu doktors, profesors Oļegs Vjačeslavovičs Tarakanovs

Vadošā organizācija - AS "Penzastroy", Penza

Aizstāvēšana notiks 2006. gada 7. jūlijā pulksten 16:00 disertācijas padomes sēdē D 212.184.01 valsts augstākās profesionālās izglītības iestādē "Penzas Valsts arhitektūras un celtniecības universitāte", adresē: 440028, Penza, sv. G. Titova, 28, 1. ēka, konferenču zāle.

Disertācija atrodama valsts profesionālās augstākās izglītības mācību iestādes "Penzas Valsts arhitektūras un celtniecības universitāte" bibliotēkā

Disertācijas padomes zinātniskais sekretārs

V. A. Hudjakovs

DARBA VISPĀRĪGS APRAKSTS

Ievērojami palielinoties betona stiprībai vienreizējā saspiešanā, neizbēgami samazinās plaisu pretestība un palielinās struktūru trausla lūzuma risks. Izkliedēta betona armatūra ar šķiedrām novērš šīs negatīvās īpašības, kas ļauj ražot betonu, kas pārsniedz 80-100 klases, ar stiprumu 150-200 MPa, kam ir jauna kvalitāte - viskozs iznīcināšanas raksturs.

Zinātnisko darbu analīze izkliedētu-armētu betonu jomā un to ražošana vietējā praksē rāda, ka galvenā orientācija nesasniedz mērķus izmantot augstas stiprības matricas šādos betonos. Dispersijas dzelzsbetona spiedes stiprības klase joprojām ir ārkārtīgi zema un ir ierobežota līdz B30-B50. Tas neļauj nodrošināt labu šķiedras saķeri ar matricu, pilnībā izmantot tērauda šķiedru pat ar zemu stiepes izturību. Turklāt teorētiski tiek izstrādāti betona izstrādājumi ar brīvi ieklātām šķiedrām ar tilpuma armatūras pakāpi 59%, bet praksē tie tiek ražoti. Šķiedras vibrācijas ietekmē tiek izšļakstītas ar neplastificētām cementa-smilšu - 14-I: 2,0 pie W / C \u003d 0,4 - ļoti sarauzošām cementa-smilšu javas ar augstu saraušanos, kas ir ārkārtīgi izšķērdīgi un atkārto 1974. gada darba līmeni. sasniegumi superplastificēta VNV, mikrodispersu maisījumu ar mikrosilīciju, ar augstas stiprības iežu reaktīvajiem pulveriem radīšanas rezultātā ūdens samazināšanas efektu varēja panākt līdz 60%, izmantojot oligomēru kompozīcijas superplastifikatorus un polimēra kompozīcijas hiperplastizētājus. Šie sasniegumi nav kļuvuši par pamatu, lai izveidotu ar dispersiju pastiprinātu augstas stiprības dzelzsbetonu vai smalkgraudainus pulverbetonus no lietiem pašblīvējošiem maisījumiem. Tikmēr progresīvās valstis aktīvi izstrādā jaunas reaktīvā pulvera betona paaudzes, kas pastiprinātas ar izkliedētām šķiedrām. Tiek izmantoti pulverbetona maisījumi

veidņu uzpildīšanai ar austi volumetriskiem plānās linuma rāmjiem, kas tajos ielikti, un to kombinācijai ar stieņa pastiprinājumu.

Atklāt teorētiskos priekšnoteikumus un motivāciju daudzkomponentu smalkgraudainu pulverbetonu izveidošanai ar ļoti blīvu, augstas stiprības matricu, kas iegūta, metot ar īpaši zemu ūdens saturu, nodrošinot betona ražošanu ar viskozu raksturu lūzumā un augstu stiepes izturība liecē;

Atklāt kompozītmateriālu saistvielu un ar dispersiju pastiprinātu smalkgraudainu kompozīciju strukturālo topoloģiju, iegūt to struktūras matemātiskos modeļus, lai novērtētu attālumus starp pildvielu daļiņām un pastiprinošo šķiedru ģeometriskajiem centriem;

Optimizēt smalkgraudainu dispersijas dzelzsbetona maisījumu sastāvu ar šķiedru c1 \u003d 0,1 mm un I \u003d 6 mm ar minimālo saturu, kas ir pietiekams, lai palielinātu betona stiepes izturību, sagatavošanas tehnoloģiju un noteiktu preparāta ietekmi uz šķidrumu, blīvumu, to gaisu betona saturs, izturība un citas fizikālās un tehniskās īpašības.

Darba zinātniskā novitāte.

1. Zinātniski pamatota un eksperimentāli apstiprināta iespēja iegūt augstas stiprības smalki graudainus cementa pulvera betonus, tostarp ar disperģētiem un armētiem betoniem, kas izgatavoti no betona maisījumiem bez šķembām ar smalkām kvarca smilšu frakcijām, ar reaktīvo iežu pulveriem un mikrosilīciju. ievērojams superplastifikatoru efektivitātes pieaugums līdz ūdens saturam pašizblīvētajā maisījumā līdz 10-11% (atbilst pussausajam maisījumam presēšanai bez kopuzņēmuma) no sauso komponentu masas.

4. Teorētiski prognozēts un eksperimentāli pierādīts pārsvarā ar kompozīta cementa saistvielu šķīduma difūzijas-jonu sacietēšanas mehānismu, kas pastiprinās, palielinoties pildvielas saturam vai ievērojami palielinoties tā dispersijai salīdzinājumā ar cementa dispersiju.

5. Pētīti smalkgraudainu pulverbetonu struktūras veidošanās procesi. Ir pierādīts, ka pulverbetoni no superplastificētiem lietiem pašsablīvējošiem betona maisījumiem ir daudz blīvāki, to stiprības pieauguma kinētika ir intensīvāka un vidējā izturība ir ievērojami augstāka nekā betoniem bez SP, kas saspiesti ar tādu pašu ūdens saturu zem spiediens 40-50 MPa. Izstrādāti kritēriji pulveru reakcijas ķīmiskās aktivitātes novērtēšanai.

6. Optimizēti smalki graudainu dispersijas dzelzsbetona maisījumu sastāvi ar plānu tērauda šķiedru ar diametru 0,15 un garumu 6 mm,

to sagatavošanas tehnoloģija, sastāvdaļu ieviešanas secība un sajaukšanas ilgums; ir noteikta sastāva ietekme uz betona maisījumu plūstamību, blīvumu, gaisa saturu un betona spiedes stiprību.

Darba praktiskā nozīme ir jaunu smalki graudainu pulverbetona maisījumu ar šķiedru izstrādē izstrādājumu un konstrukciju veidņu liešanai gan bez, gan ar kombinētu stieņa armatūru. Izmantojot augsta blīvuma betona maisījumus, galīgo slodžu ietekmē ir iespējams izgatavot ļoti plaisām izturīgas lieces vai saspiestas dzelzsbetona konstrukcijas ar viskozu iznīcināšanas raksturu.

Lai palielinātu saķeri ar metālu, tika iegūta augsta blīvuma, augstas stiprības salikta matrica ar spiedes stiprību 120-150 MPa, lai izmantotu plānu un īsu augstas stiprības šķiedru ar diametru 0,04-0,15 mm un garumu 6 -9 mm, kas ļauj samazināt tā patēriņu un plūsmas pretestības betona maisījumus injekciju tehnoloģijai plānsienu filigrānu izstrādājumu ražošanai ar lielu stiepes lieces izturību.

Darba aprobācija. Galvenie promocijas darba nosacījumi un rezultāti tika prezentēti Starptautiskajā un Viskrievijas valodā

zinātniskās un tehniskās konferences: "Jaunā zinātne jaunajai tūkstošgadei" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Plānošanas un pilsētu attīstības jautājumi" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Mūsdienu būvmateriālu zinātnes problēmas" (Penza, 1998 ), "Mūsdienu būvniecība" (1998), Starptautiskās zinātniski tehniskās konferences "Kompozītmateriāli celtniecībai. Teorija un prakse ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005)," Resursu un enerģijas taupīšana kā radošuma motivācija arhitektūras būvniecības procesā "(Maskava-Kazaņa, 2003)," Aktuālie būvniecības jautājumi "(Saransk, 2004 ), "Jaunas enerģijas un resursu taupīšanas zinātnes ietilpīgas tehnoloģijas būvmateriālu ražošanā" (Penza, 2005), Viskrievijas zinātniskā un praktiskā konference "Pilsētplānošana, rekonstrukcija un inženiertehniskais atbalsts Volgas pilsētu ilgtspējīgai attīstībai" (Togliatti, 2004), RAASN akadēmiskie lasījumi "Būvmateriālu zinātnes teorijas un prakses sasniegumi, problēmas un perspektīvas attīstības virzieni" (Kazaņa, 2006).

Publikācijas. Pamatojoties uz veikto pētījumu rezultātiem, tika publicēti 27 raksti (žurnālos pēc Augstākās atestācijas komisijas saraksta, 3 raksti).

Ievads pamato izvēlētā pētījuma virziena atbilstību, formulē pētījuma mērķi un uzdevumus, parāda tā zinātnisko un praktisko nozīmi.

Pirmajā nodaļā, kas veltīta analītiskam literatūras apskatam, tiek veikta ārvalstu un vietējās pieredzes analīze augstas kvalitātes betona un šķiedru dzelzsbetona izmantošanā. Ir pierādīts, ka ārvalstu praksē augstas stiprības betonus ar stiprumu līdz 120-140 MPa sāka ražot galvenokārt pēc 1990. gada. Pēdējo sešu gadu laikā ir atklātas plašas izredzes paaugstināt augstas stiprības stiprību betons no 130 150 MPa un pārvēršot tos īpaši augstas stiprības betonu kategorijā ar izturību 210 250 MPa, pateicoties gadu gaitā izstrādātajai betona termiskai apstrādei, sasniedzot 60-70 MPa izturību.

Īpaši augstas stiprības betoni ir tendence sadalīt pēc "materiāla granulitātes 2 veidos: smalkgraudaini ar maksimālo graudu izmēru līdz 8-16 mm un smalkgraudaini ar graudiem līdz 0,5-1,0 mm Abās no tām obligāti ir mikrosilika vai mikrodehīds. Smalkgraudains pulverbetons (Reaktionspulver beton-RPB vai reaktīvais pulverbetons) ar maksimālo graudu izmēru 0,3–0,6 mm. Ir pierādīts, ka šādi betoni ar aksiālo spiedes stiprību 200– 250 MPa ar pastiprinājuma koeficientu, kas nepārsniedz 3-3,5% pēc tilpuma, stiepes izturība liecē līdz 50 MPa. Šādas īpašības vispirms nodrošina augsta blīvuma un augstas stiprības matricas izvēle, kas ļauj palielināt saķeri ar šķiedru un pilnībā izmantot tās augsto stiepes izturību.

Tiek analizēts pētniecības stāvoklis un pieredze fibrobetona ražošanā Krievijā. Atšķirībā no ārvalstu notikumiem, Krievijas pētījumi ir vērsti nevis uz šķiedru pastiprinātu betonu ar augstas stiprības matricu izmantošanu, bet uz armatūras procentuālās daļas palielināšanu līdz 5–9% pēc tilpuma zemas stiprības trīs- vai četrkomponentu betonos. B30-B50 klases stiepes izturības palielināšanai liecē līdz 17-28 MPa. Tas viss ir 1970.-1976. Gada ārvalstu pieredzes atkārtojums, t.i. tajos gados, kad netika izmantoti efektīvi superplastifikatori un mikrosilika, bet šķiedru dzelzsbetons galvenokārt bija trīskomponentu (smilšains). Ieteicams ražot šķiedru dzelzsbetonu ar portlandcementa patēriņu 700-1400 kg / m3, smiltis - 560-1400 kg / m3, šķiedras - 390-1360 kg / m3, kas ir ārkārtīgi izšķērdīgi, un šajā jomā sasniegtais progress augstas kvalitātes betonu izstrāde netiek ņemta vērā.

Tiek veikta daudzkomponentu betonu attīstības evolūcijas analīze dažādos revolucionāros posmos, kad parādās īpaši funkcionāli definējoši komponenti: šķiedras, superplastifikatori, mikrosilika. Ir parādīts, ka sešu septiņu komponentu betoni ir augstas stiprības matricas pamatā, lai efektīvi izmantotu šķiedras galveno funkciju. Tieši šie betoni kļūst daudzfunkcionāli.

Tiek formulētas galvenās motivācijas augstas stiprības un īpaši augstas stiprības reakcijas pulvera betonu rašanās gadījumiem, iespēja iegūt "rekordlielas" ūdens reducēšanās vērtības betona maisījumos un to īpašais reoloģiskais stāvoklis. Prasības pulveriem un

to kā kalnrūpniecības tehnogēno atkritumu izplatība.

Pamatojoties uz veikto analīzi, tiek formulēts pētījuma mērķis un uzdevumi.

Otrajā nodaļā uzskaitīti izmantoto materiālu raksturlielumi un aprakstītas izpētes metodes. Tika izmantotas Vācijas un Krievijas ražošanas izejvielas: cementi CEM 1 42,5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42,5 R, Weisenau CEM 1 42,5, Volsky PC500 DO, Starooskolsky PC 500 DO; smiltis Surskis klasificēja fr. 0,14-0,63, Balašejskis (Syzran) klasificēts fr. 0,1-0,5 mm, Halles smilšu fr. 0,125-0,5 "mm; mikrosilika: Eikern Microsilica 940 ar SiO2 saturu\u003e 98,0%, Silia Staub RW Fuller ar SiO2 saturu\u003e 94,7%, BS-100 (Soda asociācija) ar ZYu2\u003e 98,3%, Čeļabinskas EMC ar SiO saturu; \u003d 84 -90%, Vācijas un Krievijas ražošanas šķiedra ar d \u003d 0,15 mm, 7 \u003d 6 mm ar stiepes izturību 1700-3100 MPa; nogulumu un vulkāniskas izcelsmes iežu pulveri; super- un hiperplastifikatori uz naftalīna, melamīna un polikarboksilāta bāzes.

Betona maisījumu pagatavošanai tika izmantots ātrgaitas maisītājs no Eirich un turbulents maisītājs Kaf. TBKiV, modernas vācu un vietējās ražošanas ierīces un aprīkojums. Rentgenstaru difrakcijas analīze tika veikta ar Seifert analizatoru, elektronu mikroskopiskā analīze ar Philips ESEM mikroskopu.

Trešajā nodaļā tiek pētīta kompozītmateriālu saistvielu un pulverbetonu, tostarp ar dispersiju pastiprinātu betonu, topoloģiskā struktūra. Salikto saistvielu strukturālā topoloģija, kurā pildvielu tilpuma daļa pārsniedz galvenā saistvielas daļu, iepriekš nosaka reakcijas procesu mehānismu un ātrumu. Lai aprēķinātu vidējos attālumus starp smilšu daļiņām pulvera betonā (vai starp Portlandcementa daļiņām ļoti piepildītās saistvielās), tiek ņemta elementārā kubiskā šūna ar sejas izmēru A un A3 tilpumu, kas vienāds ar kompozīta tilpumu.

Ņemot vērā cementa C4V tilpuma koncentrāciju, cementa vidējais daļiņu lielums<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

attālumam no centra līdz centram starp cementa daļiņām saliktajā saistvielā:

Ats \u003d ^ - 3 / i- / b-Cy \u003d 0,806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

attālumam starp smilšu daļiņām pulverbetonā:

Z / tg / 6 -St \u003d 0,806 ap-schust (2)

Ņemot smilšu tilpuma daļu ar 0,14-0,63 mm daļu smalkgraudainā pulverbetona maisījumā, kas vienāds ar 350-370 litriem (smilšu masas patēriņš 950-1000 kg), minimālais vidējais attālums starp daļiņu ģeometriskajiem centriem ir 428-434 mikroni. Minimālais attālums starp daļiņu virsmām ir 43-55 mikroni, un ar smilšu izmēru 0,1-0,5 mm - 37-44 mikroni. Ar sešstūru daļiņu iepakojumu šis attālums palielinās par koeficientu K \u003d 0,74 / 0,52 \u003d 1,42.

Tādējādi pulverbetona maisījuma plūsmas laikā spraugas lielums, kurā ievietota cementa, akmens miltu un mikrosilīcija suspensijas reoloģiskā matrica, svārstīsies no 43-55 mikroniem līdz 61-78 mikroniem. , samazinoties smilšu frakcijai līdz 0,1-0,5 mm matricas starpslānim, svārstīsies no 37-44 mikroniem līdz 52-62 mikroniem.

Disperģēto šķiedru topoloģija ar šķiedras garumu / diametru c? nosaka betona maisījumu ar šķiedrām reoloģiskās īpašības, to plūstamību, vidējo attālumu starp šķiedru ģeometriskajiem centriem, nosaka dzelzsbetona stiepes izturību. Aprēķinātie vidējie attālumi tiek izmantoti normatīvajos dokumentos, daudzos zinātniskajos darbos par izkliedētu stiegrojumu. Tiek parādīts, ka šīs formulas ir pretrunīgas un uz tām balstītie aprēķini ievērojami atšķiras.

Ņemot vērā kubiskās šūnas (1. att.) Ar, šķautnes garumu / tajā ievietotajām šķiedrām

šķiedras ar diametru b /, kuru kopējais saturs ir 11lokons / V, nosaka šķiedru skaitu malā

P \u003d un attālums o \u003d

ņemot vērā visu šķiedru tilpumu Y „\u003d fE.iL. /. dg un koeficients-att. 14

stiegrojuma attiecība / l \u003d (100 - l s11 s) / 4 ■ I1, vidējo attālumu nosaka:

5 \u003d (/ - d?) / 0,113 ■ l / uts -1 (3)

Aprēķini 5 tika veikti, izmantojot Romuapdi I.R. un Mendela I.A. un pēc Mack Key formulas. Attāluma vērtības ir norādītas 1. tabulā. Kā redzams no 1. tabulas, Mack Key formulu nevar izmantot. Tātad attālums 5 ar šūnas tilpuma palielināšanos no 0,216 cm3 (/ \u003d 6 mm) līdz 1000 m3 (/ \u003d 10000 mm)

kūst 15-30 reizes tajā pašā q, kas šai formai atņem ģeometrisko un fizisko nozīmi.Romuapdi formulu var izmantot, ņemot vērā koeficientu 0,64 .:

Tādējādi iegūtā formula (3) no stingrām ģeometriskām konstrukcijām ir objektīva realitāte, kas tiek pārbaudīta saskaņā ar zīm. 1. Mūsu pašu un ārvalstu pētījumu rezultātu apstrāde pēc šīs formulas ļāva identificēt neefektīvas, pēc būtības neekonomiskas un optimālas pastiprināšanas iespējas.

1. tabula

Attālumu 8 vērtības starp izkliedēto _ šķiedru ģeometriskajiem centriem, kas aprēķinātas pēc dažādām formulām_

Diametrs, s), mm B mm dažādiem q un / pēc formulām Attālumu attiecība ZA ^ M, ko aprēķina pēc autora un MakKi formulas Attālumu attiecība, ko aprēķina autora un Romualdi formula

1 \u003d 6 mm 1 \u003d 6 mm Visiem / \u003d 0- * "

c-0,5 c-1,0 c-3,0 c \u003d 0,5 u-1,0 c-3,0 11 \u003d 0,5 ¡1 \u003d 1,0 c \u003d 3,0 (1-0,5 (1-1,0 q-3,0 ('\u003d 0,5 q \u003d 1,0 (1 * 3,0)

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 mm / \u003d 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Attāluma vērtības nemainīgas 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 mm 1 \u003d 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112, OC 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6 C 0,033 0,64

Ceturtā nodaļa veltīta superplastificētu izkliedētu sistēmu, pulverbetona maisījumu (PBS) reoloģiskā stāvokļa izpētei un tā novērtēšanas metodikai.

PBS jābūt ar augstu plūstamību, kas nodrošina pilnīgu maisījuma izkliedi veidnēs līdz horizontālas virsmas veidošanai, izdalot iesūcamo gaisu un pašiem maisījumiem sablīvējoties. Ņemot vērā, ka betona pulvera maisījumam šķiedru dzelzsbetona ražošanai jābūt ar izkliedētu stiegrojumu, šāda maisījuma izplatībai vajadzētu būt nedaudz zemākai par maisījuma bez šķiedras izplatību.

Betona maisījumam, kas paredzēts veidņu piepildīšanai ar trīsdimensiju daudzrindu smalku acu austu rāmi ar acu izmēru 2–5 mm gaismā, vajadzētu viegli noplūst pelējuma apakšā caur rāmi, izplatīties pa veidni, nodrošinot pēc tā piepildīšanas ar horizontālas virsmas veidošanos.

Lai diferencētu salīdzinātās izkliedētās sistēmas pēc reoloģijas, ir izstrādātas vienkāršas metodes galīgā bīdes sprieguma un tecēšanas stipruma novērtēšanai.

Tiek aplūkota hidrometra iedarbības spēku diagramma superplastificētā suspensijā. Ja šķidrumam ir tecēšanas punkts m0, hidrometrs tajā nav pilnībā iegremdēts. M m iegūst šādu vienādojumu:

kur ¿/ ir cilindra diametrs; t ir cilindra masa; p ir suspensijas blīvums; ^ -gravitācijas paātrinājums.

Parādīta vienādojumu atvasināšanas vienkāršība r0 noteikšanai šķidruma līdzsvarā kapilārā (caurulē), atstarpē starp divām plāksnēm uz vertikālas sienas.

Ir noteikts metožu nemainīgums cementa, bazalta, halcedona suspensiju, PBS, noteikšanai m0. Metožu kopums ir noteicis optimālo m0 vērtību PBS, kas vienāds ar 5-8 Pa, kam labi jāplūst, kad tos ielej veidnēs. Ir parādīts, ka vienkāršākā precizitātes metode ta noteikšanai ir areometriskā metode.

Atklāts pulverbetona maisījuma izplatīšanās nosacījums un tā virsmas pašizlīdzināšanās, kurā tiek izlīdzināti visi puslodes virsmas nelīdzenumi. Neņemot vērā virsmas spraiguma spēkus, nulles pilienu mitrināšanas leņķī uz beztaras šķidruma virsmas m0 jābūt:

Te

kur d ir puslodes formas nelīdzenumu diametrs.

Tiek atklāti PBS ļoti zemā ražas līmeņa un labo reotehnoloģisko īpašību cēloņi, kas sastāv no smilšu graudu lieluma 0,14-0,6 mm vai 0,1-0,5 mm, tā daudzuma optimālas izvēles. Tas uzlabo maisījuma reoloģiju salīdzinājumā ar smalkgraudainiem smilšainiem betoniem, kuros rupjus smilšu graudus atdala plāni cementa slāņi, kas ievērojami palielina maisījuma blīvumu un viskozitāti.

Dažādu SP veidu un devu ietekme uz t „(4. att.), Kur 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-melmentu FIO. Pulvera maisījumu izplatību noteica konuss no kratīšanas galda, kas uzstādīts uz stikla. Tika konstatēts, ka konusa izkliedei jābūt robežās no 25 līdz 30 cm.Splatība samazinās, palielinoties aizturētā gaisa saturam, kura īpatsvars var sasniegt 4-5 tilpuma procentus.

Turbulentās sajaukšanās rezultātā iegūto poru lielums galvenokārt ir 0,51,2 mm un pie r0 \u003d 5-7 Pa un 2730 cm izplatīšanās, tās var noņemt līdz atlikušajam saturam 2,5-3,0%. Izmantojot vakuuma maisītāju, gaisa poru saturs tiek samazināts līdz 0,8-1,2%.

Tiek atklāta tīkla šķēršļa ietekme uz pulverbetona maisījuma izplatīšanās izmaiņām. Bloķējot maisījumu izplatīšanos ar acu gredzenu 175 mm diametrā ar sietu ar skaidru diametru 2,8x2,8 mm, tika konstatēts, ka

ievērojami palielinās, palielinoties ražas spriegumam un samazinoties kontroles izplatībai zem 26,5 cm.

Brīvās c1c un bloķētās vietas diametra attiecības izmaiņas

pludiņi no Лс, ilustrēti attēlā. pieci.

Pulverbetona maisījumiem, kas ielej veidnēs ar austiem rāmjiem, izkliedēšanai jābūt vismaz 27-28 cm.

Šķiedras veida ietekme uz izkliedētās izplatības samazināšanos

pastiprināts maisījums.

¿S, cm Izmantotajiem trim veidiem

^ šķiedra ar ģeometrisko koeficientu

vienāds: 40 (SI), 15 mm; 1 \u003d 6 mm; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0,3 mm; / \u003d 15 mm; līkloču c \u003d 1%), 150 (c1 - 0,04 mm; / \u003d 6 mm - mikrošķiedra ar stikla pārklājumu c - 0, 7%) un kontroles izkliedes c1n vērtības pastiprinātā c1a maisījuma izkliedes izmaiņām ir norādītas 1. tabulā. 2.

Spēcīgākais plūstamības samazinājums tika konstatēts maisījumos ar mikrošķiedru ar d \u003d 40 mikroniem, neskatoties uz zemāko armatūras c procentuālo tilpumu. Palielinoties armatūras pakāpei, plūstamība vēl vairāk samazinās. Ar pastiprinājuma koeficientu // \u003d 2,0% šķiedra ar<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Piektā nodaļa veltīta iežu reakcijas aktivitātes izpētei un reakcijas pulvera maisījumu un betonu īpašību izpētei.

Iežu (Hp) reakcijas aktivitāte: kvarca smiltis, silīcija smilšakmeņi, polimorfas modifikācijas 5/02 - tika pētīts krams, halcedons, nogulsnētas izcelsmes grants un vulkāniskais - diabāze un bazalts zemā cementā (C: Hn \u003d 1: 9- 4: 4), ar cementu bagātināts maisījums

2. tabula

Kontrole. difūzija<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syakh (C: Gp). Mēs izmantojām klinšu pulverus, kas izkliedēti ar Sydu \u003d 100-160 m2 / kg un ļoti izkliedēti ar Syo \u003d 900-1100 m2 / kg.

Tika konstatēts, ka labākie iežu reaktīvo aktivitāti raksturojošie salīdzinošās izturības rādītāji tika iegūti kompozītmateriālu maisījumos ar zemu cementa sastāvu C: Gn \u003d 1: 9.5, lietojot ļoti izkliedētus iežus pēc 28 dienām un ilgos sacietēšanas periodos 1,0– 1, 5 gadi. Uz vairākiem iežiem - sasmalcinātā grants, smilšakmens, bazalta, diabāzes - tika iegūtas augstas stiprības vērtības 43-45 MPa. Tomēr augstas stiprības pulverbetoniem ir nepieciešams izmantot tikai augstas stiprības iežu pulverus.

Rentgenstaru difrakcijas analīze noteica dažu iežu fāzes sastāvu, gan tīru, gan paraugu no cementa maisījuma ar tiem. Savienojumu minerālu jaunu veidojumu veidošanās vairumā maisījumu ar tik zemu cementa saturu netika atrasta, skaidri identificēta CjS, tobermorīta, portlandīta klātbūtne. Starpprodukta fotomikrogrāfijas skaidri parāda tobermorītam līdzīgu kalcija hidrosilikātu gēla veida fāzi.

Galvenie principi RPB sastāva izvēlei sastāvēja no cementēšanas matricas patieso tilpumu un smilšu tilpuma attiecības izvēles, kas nodrošina labākās maisījuma reoloģiskās īpašības un betona maksimālo stiprību. Pamatojoties uz iepriekš noteikto vidējo slāni x \u003d 0,05-0,06 mm starp smilšu daļiņām ar vidējo diametru dcp, matricas tilpums saskaņā ar kubisko šūnu un formulu (2) būs:

vM \u003d (dcp + x? -7t-d3 / 6 \u003d A3-x-d3 / 6 (6)

Ņemot starpslāni * \u003d 0,05 mm un dcp \u003d 0,30 mm, tika iegūta attiecība Vu ¡Vp \u003d 2, un matricas un smilšu tilpumi uz 1 m3 maisījuma būs attiecīgi 666 l un 334 l. Ņemot nemainīgu smilšu masu un mainot cementa, bazalta miltu, MC, ūdens un SP attiecību, tika noteikta maisījuma plūstamība un betona stiprība. Pēc tam tika mainīts smilšu daļiņu lielums un vidējā slāņa lielums, un tika veiktas līdzīgas variācijas matricas komponentu sastāvā. Tika pieņemts, ka bazalta miltu īpatnējā virsma ir tuvu cementa laukumam, pamatojoties uz nosacījumiem, lai smiltīs tukšumus aizpildītu ar cementa un bazalta daļiņām ar to pārsvarā lielumiem.

15-50 mikroni. Tukšumi starp bazalta un cementa daļiņām tika piepildīti ar MK daļiņām ar izmēru 0,1-1 mikroni

Ir izstrādāta racionāla procedūra RPBS sagatavošanai ar stingri regulētu sastāvdaļu ievadīšanas secību, homogenizācijas ilgumu, maisījuma "atpūtu" un galīgo homogenizāciju, lai vienmērīgi sadalītu MC daļiņas un izkliedēto armējumu maisījumā.

Galīgā RPBS sastāva optimizācija tika veikta ar nemainīgu smilšu daudzuma saturu, mainot visu pārējo komponentu saturu. Kopumā tika izgatavotas 22 kompozīcijas, katrā 12 paraugi, no kuriem 3 izgatavoti uz mājas cementiem, polikarboksilātu GP aizstājot ar SP S-3. Visos maisījumos tika noteikti izkliedes, blīvumi, iesūknētā gaisa saturs, betonos - spiedes stiprība pēc 2,7 un 28 dienu normālas sacietēšanas, stiepes izturība lieces un šķelšanās laikā.

Tika konstatēts, ka kaisīšana svārstījās no 21 līdz 30 cm, iesūknētā gaisa saturs no 2 līdz 5%, bet evakuētajos maisījumos - no 0,8 līdz 1,2%, maisījuma blīvums svārstījās no 2390-2420 kg / m3.

Tika atklāts, ka pirmajās minūtēs pēc izliešanas, proti, pēc 1020 minūtēm, galvenā maisījuma gaisa daļa tiek noņemta un maisījuma tilpums samazinās. Lai labāk noņemtu gaisu, ir nepieciešams betonu pārklāt ar plēvi, kas novērš strauju blīvas garozas veidošanos uz tās virsmas.

Att. 6, 7, 8, 9 parāda SP veida un tā devas ietekmi uz maisījuma izplatīšanos un betona stiprumu 7 un 28 dienu vecumā. Vislabākie rezultāti tika iegūti, izmantojot GP Woerment 794 devās 1,3-1,35% kļūdaini no cementa un MC masas. Tika atklāts, ka ar optimālu MC \u003d 18-20% daudzumu maisījuma plūstamība un betona stiprība ir maksimāla. Izveidotie modeļi saglabājas pat 28 dienu vecumā.

FM794 FM787 P-3

Vietējam kopuzņēmumam ir mazāka reducēšanas spēja, it īpaši, ja tiek izmantotas augstas tīrības pakāpes MK pakāpes BS - 100 un BS - 120 un

Lietojot speciāli izgatavotu kompozītmateriālu VNV ar tādu pašu izejvielu patēriņu, īslaicīgi atšķaidot, 9 ¡, 1 1.h), 5 1.7 partiju ar C-3, dispersijas- [ged + μ) 1 loo dzelzsbetons ar izturību

7. attēls 121-137 MPa.

Tika atklāta HF devas ietekme uz RPBS plūstamību (7. attēls) un betona stiprību pēc 7 dienām (8. att.) Un 28 dienām (9. att.).

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHC + MK)] 100

Att. 8 Zīm. 9

Izmaiņu vispārīgā atkarība no pētāmajiem faktoriem, kas iegūta ar eksperimentu matemātiskās plānošanas metodi, ar turpmāku datu apstrādi, izmantojot programmu "Gradient", ir aptuvena: D \u003d 100,48 - 2,36 L, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x \\ kur x ir attiecība MK / C; xs - attiecība [GP / (MK + C)] - 100. Turklāt, pamatojoties uz fizikālo un ķīmisko procesu norises būtību un pakāpeniskas metodes izmantošanu, matemātiskā modeļa sastāvā bija iespējams ievērojami samazināt mainīgo faktoru skaitu, nepasliktinot tā aplēsto kvalitāti .

Sestajā nodaļā izklāstīti dažu betona fizikālo un tehnisko īpašību izpētes rezultāti un to ekonomiskais novērtējums. Tiek parādīti no pulvera dzelzsbetona un dzelzsbetona izgatavotu prizmu statisko testu rezultāti.

Tika konstatēts, ka elastības modulis, atkarībā no stiprības, mainās diapazonā (440- ^ 470) -102 MPa, Puasona nepastiprināto betonu attiecība ir 0,17-0,19, bet dispersijas stiegrotajiem betoniem 0,310,33, kas raksturo viskozo raksturu, betona izturēšanās zem slodzes, salīdzinot ar dzelzsbetona trauslo bojājumu. Betona šķelšanās izturība tiek palielināta par koeficientu 1,8.

Paraugu gaisa saraušanās nepastiprinātai RPB ir 0,60,7 mm / m, ar dispersiju pastiprinātiem paraugiem tā samazinās 1,3-1,5 reizes. Betona ūdens absorbcija 72 stundas nepārsniedz 2,5-3,0%.

Pulverbetona salizturības testi, izmantojot paātrinātu metodi, parādīja, ka pēc 400 mainīgas sasalšanas-atkausēšanas cikliem salizturības koeficients bija 0,96-0,98. Visi veiktie testi liecina, ka betona pulvera veiktspējas īpašības ir augstas. Viņi ir pierādījuši sevi mazo sekciju balkonu, nevis tērauda plauktos, balkonu plāksnēs un lodžijās māju celtniecībā Minhenē. Neskatoties uz to, ka disperģētais dzelzsbetons ir 1,5-1,6 reizes dārgāks nekā parastais 500-600 klases betons, virkne izstrādājumu un no tā izgatavotu konstrukciju maksā par 30-50% lētāk, jo ievērojami samazinās betona tilpums.

Ražošanas pārbaude, lai ražotu pārsedzes, pāļu galvas, pārbaudes urbumus no dispersijas dzelzsbetona Penza dzelzsbetona izstrādājumu rūpnīcā un dzelzsbetona izstrādājumu ražošanas bāze Energoservice CJSC, ir apstiprinājusi šādu betonu izmantošanas augsto efektivitāti.

GALVENIE SECINĀJUMI UN IETEIKUMI 1. Krievijā ražoto disperģēto-armēto betonu sastāva un īpašību analīze norāda, ka betonu zemās spiedes stiprības (M 400-600) dēļ tie pilnībā neatbilst tehniskajām un ekonomiskajām prasībām. Šādos trīs četru un reti piecu komponentu betonos tiek izmantots ne tikai augstas stiprības, bet arī parastās stiprības izkliedētais armatūra.

2. Balstoties uz teorētiskām idejām par iespēju sasniegt superplastifikatoru maksimālo ūdens samazināšanas efektu izkliedētās sistēmās, kas nesatur rupji graudainus minerālmateriālus, mikrosilika un akmeņu pulveru augstu reaktivitāti, kopīgi uzlabojot SP reoloģisko darbību, izveidojot septiņu komponentu augstas stiprības smalki graudainas reakcijas pulvera un pulverbetona matricas salīdzinoši īsai izkliedētai armatūrai c1 \u003d 0,15-0,20 mikroni un / \u003d 6mm, kas betona ražošanā neveido "eži" un nedaudz samazina PBS plūstamība.

4. Tiek atklāta kompozītmateriālu saistvielu un ar dispersiju armētu betonu strukturālā topoloģija un doti to struktūras matemātiskie modeļi. Ir izveidots jonu difūzijas mehānisms kompozītu pildvielu saistvielu sacietēšanai. Tiek sistematizētas vidējo attālumu aprēķināšanas metodes starp smilšu daļiņām PBS, pulverbetona šķiedras ģeometriskos centrus pēc dažādām formulām un ar dažādiem parametriem ¡1, 1, c1. Parāda autora formulas objektivitāti atšķirībā no tradicionāli izmantotās. Optimālajam cementa vircas starpslāņa attālumam un biezumam PBS jābūt robežās

37-44 ^ 43-55 pie smilšu patēriņa 950-1000 kg un tā frakcijas attiecīgi 0,1-0,5 un 0,140,63 mm.

5. Izkliedētas-pastiprinātas un nepastiprinātas PBS noteiktās reotehnoloģiskās īpašības atbilstoši izstrādātajām metodēm. Optimāla PBS izplatīšanās no konusa ar izmēriem £\u003e \u003d 100; r! \u003d 70; A \u003d 60 mm jābūt 25-30 cm. Ir noteikti koeficienti, lai samazinātu kaisāmību atkarībā no šķiedras ģeometriskajiem parametriem un samazinātu PBS izplatību, bloķējot to ar sietu. Ir parādīts, ka PBS ielešanai veidnēs ar acs tilpuma austiem rāmjiem difūzijai jābūt vismaz 28-30 cm.

6. Ir izstrādāta tehnika, lai novērtētu iežu pulveru reakcijas ķīmisko aktivitāti zemā cementa maisījumos (C: P -1: 10) paraugos, kas saspiesti ekstrūzijas formēšanas spiedienā. Tika konstatēts, ka ar tādu pašu aktivitāti, novērtējot pēc spēka pēc 28 dienām un ilgtermiņā

sacietējušie apiņi (1-1,5 gadi), priekšroka, ja tos lieto RPBS, jāpiešķir pulveriem no augstas stiprības iežiem: bazalta, diabāzes, dacīta, kvarca.

7. Pētīja pulverbetonu struktūras veidošanās procesus. Tika konstatēts, ka lietie maisījumi pirmajās 10-20 minūtēs pēc ielešanas izdala līdz 40-50% no iesūknētā gaisa un prasa šo pārklājumu ar plēvi, kas novērš blīvas garozas veidošanos. Maisījumi sāk aktīvi sacietēt 7-10 stundu laikā pēc ielejšanas un iegūst spēku 1 dienā 30-40 MPa, pēc 2 dienām - 50-60 MPa.

8. Tiek formulēti galvenie eksperimentālie un teorētiskie principi betona ar 130-150 MPa stiprību sastāva izvēlei. Lai nodrošinātu augstu plūstamību, kvarca smiltīm jābūt smalkgraudainām ar frakciju 0,14-0,63 vai 0,1-0,5 mm ar tilpuma blīvumu 1400-1500 kg / m3 ar plūsmas ātrumu 950-1000 kg / m3. Cementa-akmens miltu un MC suspensijas starpslāņa biezumam starp smilšu graudiem jābūt attiecīgi 43–55 un 37–44 mikroniem ar ūdens un SP saturu, nodrošinot 25-30 cm. PC un akmens miltu dispersijai jābūt aptuveni vienādai, MK saturs 15-20%, akmens miltu saturs 40-55% cementa svara. Mainot šo faktoru saturu, optimālais sastāvs tiek izvēlēts atbilstoši vajadzīgajai maisījuma izplatībai un maksimālajai spiedes stiprībai pēc 2, 7 un 28 dienām.

9. Tiek optimizētas smalkgraudainā dispersijas dzelzsbetona kompozīcijas, kuru spiedes stiprība ir 130-150 MPa, izmantojot tērauda šķiedru ar stiegrojuma attiecību / 4 \u003d 1%. Ir noteikti optimālie tehnoloģiskie parametri: sajaukšana jāveic īpaša dizaina ātrgaitas maisītājos, vēlams evakuēt; sastāvdaļu iekraušanas secība un sajaukšanas veidi, "atpūta" ir stingri reglamentēta.

10. Izpētīta kompozīcijas ietekme uz disperģēta-armēta PBS plūstamību, blīvumu, gaisa saturu uz betona spiedes stiprību. Tika atklāts, ka maisījumu izkliede, kā arī betona izturība ir atkarīga no vairākām receptēm un tehnoloģiskajiem faktoriem. Optimizācijas laikā tika noteiktas plūstamības un spēka matemātiskās atkarības no indivīda, vissvarīgākie faktori.

11. Izpētītas dažas izkliedētā dzelzsbetona fizikālās un tehniskās īpašības. Ir parādīts, ka betoniem ar spiedes stiprību 120-150 MPa ir elastības modulis (44-47) -103 MPa, Puasona attiecība - 0,31-0,34 (0,17-0,19 - nepastiprinātiem). Gaisa saraušanās dis-

noturīgi dzelzsbetons ir 1,3-1,5 reizes mazāks nekā neklāts. Augsta salizturība, zema ūdens absorbcija un gaisa saraušanās norāda uz šādu betonu augstām veiktspējas īpašībām.

DARBA DARBA GALVENIE NOTEIKUMI UN REZULTĀTI NOSACĪTI PĒC PUBLIKĀCIJU

1. Kalašņikovs, SV. Algoritmu un programmatūras izstrāde asimptotisku eksponenciālu atkarību apstrādei [Teksts] / C.B. Kalašņikovs, D.V. Kvasovs, R.I. Avdejevs // 29. zinātniski tehniskās konferences ziņojumu materiāli. - Penza: Penzas štata izdevniecība. un-tas arhitekts. un p-va, 1996. - S. 60-61.

2. Kalašņikovs, C.B. Kinētisko un asimptotisko atkarību analīze, izmantojot ciklisko atkārtojumu metodi [Teksts] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalašņikovs, V.N.Kozomazovs, R.I. Avdejevs // RAASN biļetens. Būvniecības zinātņu katedra, 1999. - Izdevums. 2. - S. 58-62.

3. Kalašņikovs, C.B. Daži ultradispersu pildvielu iegūšanas metodiskie un tehnoloģiskie aspekti [Teksts] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalašņikovs N Kompozīti būvmateriāli. Teorija un prakse: rakstu krājums. zinātniski. Proc. Intern. zinātniski tehniskā konference. - Penza: PDNTP, 2002. - S. 307-309.

4. Kalašņikovs, C.B. Par superplastifikatora bloķēšanas funkcijas novērtējumu uz cementa sacietēšanas kinētiku [Teksts] / B.C. Demjanova, A.C. Mishin, Yu.S. Kuzņecovs, C.B. Kalašņikovs N Kompozīti būvmateriāli. Teorija un prakse: sestdiena, zinātniska. Proc. Intern. zinātniski tehniskā konference. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60.

5. Kalašņikovs, C.B. Superplastifikatora bloķēšanas funkcijas novērtējums uz cementa sacietēšanas kinētiku [Teksts] / V.I. Kalašņikovs, B.C. Demjanova, C.B. Kalašņikovs, I.E. Iļjina // RAASN ikgadējās sanāksmes "Resursu un enerģijas taupīšana kā radošuma motivācija arhitektūras un būvniecības procesā" raksti. - Maskava-Kazaņa, 2003. - S. 476-481.

6. Kalašņikovs, C.B. Mūsdienu idejas par superblīvā cementa akmens un betona ar zemu matu saturu pašiznīcināšanos [Teksts] / V.I. Kalašņikovs, B.C. Demjanova, C.B. Kalašņikovs // Biļetens. Ser. RAASN Volgas reģionālā nodaļa, - 2003. izdevums. 6. - S. 108-110.

7. Kalašņikovs, C.B. Betona maisījumu stabilizēšana no stratifikācijas ar polimēru piedevām [Teksts] / V.I. Kalašņikovs, B.C. Demjanova, N. M. Dubošina, C.B. Kalašņikovs // Plastmasas masa. - 2003. - 4. nr. - S. 38-39.

8. Kalašņikovs, C.B. Cementa akmens hidratācijas un sacietēšanas ar modificējošām piedevām iezīmes [Teksts] / V.I. Kalašņikovs, B.C. Demjanova, I.E. Iļjins, C.B. Kalašņikovs // Izvestija Vuzova. Būvniecība, - Novosibirska: 2003. - Nr. 6 - S. 26.-29.

9. Kalašņikovs, C.B. Par cementa betona, kas modificēts ar ultradispersām pildvielām, saraušanās un saraušanās plaisas izturības novērtējumu Demjanova, Yu.S. Kuzņecovs, IO.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalašņikovs // Kompozīti būvmateriāli. Teorija un prakse: rakstu krājums. zinātniski. Proc. Intern. zinātniski tehniskā konference. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 10-13.

10. Kalašņikovs, C.B. Silikīta iežu reaktivitāte cementa kompozīcijās [Teksts] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašņikovs, I.A. Elisejevs, E.V. Podrezova, V.N. Šindins, V. Ja. Marusencevs // Kompozīti būvmateriāli. Teorija un prakse: rakstu krājums. zinātniski. Proc. Intern. zinātniski tehniskā konference. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85.

11. Kalašņikovs, C.B. Kompozītcementa saistvielu sacietēšanas teorijai [Teksts] / C.B. Kalašņikovs, V.I. Kalašņikovs // Starptautiskās zinātniski tehniskās konferences "Būvniecības aktualitātes" materiāli. - Saranska, 2004. -S. 119. – 124.

12. Kalašņikovs, C.B. Slīpētu iežu reaktivitāte cementa kompozīcijās [Teksts] / V.I. Kalašņikovs, B.C. Demjanova, Ju.S. Kuzņecovs, C.B. Kalašņikovs // Izvestija. TulSU. Sērija "Būvmateriāli, konstrukcijas un konstrukcijas". - Tūla. -2004. - Izdevums. 7. - S. 26-34.

13. Kalašņikovs, C.B. Kompozītcementa un izdedžu saistvielu hidratācijas teorijai [Teksts] / V.I. Kalašņikovs, Yu.S. Kuzņecovs, V.L. Khvastunovs, C.B. Kalašņikovs un Biļetens. Būvniecības zinātņu katedras sērija. - Belgoroda: - 2005. -№9-С. 216.-221.

14. Kalašņikovs, C.B. Daudzkomponents kā betona daudzfunkcionālo īpašību nodrošināšanas faktors [Teksts] / Yu.M. Bazhenovs, B.C. Demjanova, C.B. Kalašņikovs, G.V. Lukjaņenko. V.N. Grinkovs // Jaunas enerģijas un resursu taupīšanas zinātnes ietilpīgas tehnoloģijas būvmateriālu ražošanā: rakstu krājums. raksti mezh-dunar. zinātniski tehniskā konference. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 4-8.

15. Kalašņikovs, C.B. Augstas izturības dispersijas dzelzsbetona triecienizturība [Teksts] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašņikovs, G.N. Kazina, V.M. Trostjanskis // Jaunās enerģijas un resursu taupīšanas zinātnes ietilpīgās tehnoloģijas būvmateriālu ražošanā: rakstu krājums. raksti no starptautiskiem. zinātniski tehniskā konference. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 18–22.

16. Kalašņikovs, C.B. Jauktu saistvielu ar pildvielām topoloģija un to sacietēšanas mehānisms [Teksts] / Jirgen Schubert, C.B. Kalašņikovs // Jaunas enerģijas un resursu taupīšanas zinātnes ietilpīgas tehnoloģijas būvmateriālu ražošanā: rakstu krājums. raksti no starptautiskiem. zinātniski tehniskā konference. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214.

17. Kalašņikovs, C.B. Smalkgraudains disperģēta dzelzsbetona pulveris [Teksts] I V.I. Kalašņikovs, C.B. Kalašņikovs // Sasniegumi. Attīstības problēmas un perspektīvie virzieni. Būvmateriālu zinātnes teorija un prakse. RAASN desmitie akadēmiskie lasījumi. - Kazaņa: Kazaņas valsts izdevniecība. arhitekts-celtnieks. Universitāte, 2006. gads. - S. 193-196.

18. Kalašņikovs, C.B. Daudzkomponentu dispersijas dzelzsbetons ar uzlabotām veiktspējas īpašībām [Teksts] / B.C. Demjanova, C.B. Kalašņikovs, G.N. Kazina, V.M. Trostjanskis // Sasniegumi. Attīstības problēmas un perspektīvie virzieni. Būvmateriālu zinātnes teorija un prakse. RAASN desmitie akadēmiskie lasījumi. - Kazaņa: Kazaņas valsts izdevniecība. arhitekts-celtnieks. Universitāte, 2006.-S. 161.-163.

Kalašņikovs Sergejs Vladimirovičs

DAUDZGRAUDAIS REAKTĪVAIS PULVERIS IZDALĪTS-PASTIPRINĀTS BETONS, IZMANTOJOT ROKUS

05.23.05 - Būvmateriāli un izstrādājumi Promocijas darba kopsavilkums par tehnisko zinātņu kandidāta grādu

Parakstīts drukāšanai uz 5,06,06 g formāts 60x84 / 16. Ofseta papīrs. Risogrāfijas druka. Uch. ed. l. viens. Tirāža 100 eksemplāri.

Rīkojums Nr. 114 _

Izdevniecība PGUAS.

Iespiests PGUAS operatīvajā tipogrāfijā.

440028. Penza, st. G. Titovs, 28 gadi.

4 IEVADS.

1. NODAĻA LAIKPUSĒJIE KONCEPCIJAS UN PAMATS

AUGSTAS KVALITĀTES PULVERA BETONA RAŽOŠANAS PRINCIPI.

1.1. Ārvalstu un vietējā pieredze augstas kvalitātes betona un šķiedru dzelzsbetona izmantošanā.

1.2. Daudzkomponentu betons kā funkcionālo īpašību nodrošināšanas faktors.

1.3 Augstas izturības un īpaši augstas izturības reakcijas pulvera betona un šķiedru dzelzsbetona parādīšanās motivācija.

1.4. Disperģēto pulveru augsta reaktivitāte ir pamats augstas kvalitātes betona iegūšanai.

SECINĀJUMI PAR 1. NODAĻU.

2. NODAĻA AVOTU MATERIĀLI, PĒTĪJUMA METODES,

INSTRUMENTI UN IEKĀRTAS.

2.1. Izejvielu raksturojums.

2.2. Pētniecības metodes, ierīces un aprīkojums.

2.2.1 Izejvielu sagatavošanas tehnoloģija un to reaktivitātes novērtēšana.

2.2.2. Betona pulvera maisījumu ražošanas tehnoloģija un

To testu toda.

2.2.3 Pētījuma metodes. Instrumenti un aprīkojums.

3. NODAĻA IZŠĶIDRUŠO SISTĒMU TOPOLOĢIJA

Stiprināts pulvera betons un

Viņu sacietēšanas MEHĀNISMS.

3.1. Salikto saistvielu topoloģija un to sacietēšanas mehānisms.

3.1.1. Salikto saistvielu strukturālā un topoloģiskā analīze. 59 R 3.1.2 Kompozītu saistvielu hidratācijas un sacietēšanas mehānisms - kompozīciju strukturālās topoloģijas rezultātā.

3.1.3. Dispersijas stiegrojuma smalkgraudainā betona topoloģija.

3. NODAĻA SECINĀJUMI.

4. NODAĻA SUPERPLASTICIZĒTO DISPERIZĒTO SISTĒMU, PULVERBETONA MAISĪJUMU REOLOĢISKAIS STĀVOKLIS UN TĀS NOVĒRTĒŠANAS METODIKA.

4.1 Metodikas izstrāde izkliedēto sistēmu un smalkgraudainā pulverbetona maisījumu galīgā bīdes sprieguma un plūstamības novērtēšanai.

4.2. Izkliedētu sistēmu un smalkgraudainu pulvera maisījumu reoloģisko īpašību eksperimentāla noteikšana.

SECINĀJUMI PAR 4. NODAĻU.

5. NODAĻA REKTĪVĀS PULVERA MAISĪJUMU UN BETONU REKTĪVUMA NOVĒRTĒJUMS UN PĒTĪJUMS

5.1 Ar cementu sajauktu iežu reaktivitāte. - ■.

5.2 Disperģētā dzelzsbetona pulvera sastāva izvēles principi, ņemot vērā prasības attiecībā uz materiāliem.

5.3. Smalkgraudaina disperģēta dzelzsbetona pulvera sagatavošana.

5.4 Betona maisījuma sagatavošana.

5.5. Betona pulvera maisījumu sastāvu ietekme uz to īpašībām un izturību aksiālās saspiešanas laikā.

5.5.1. Superplastifikatoru veida ietekme uz betona maisījuma plūstamību un betona izturību.

5.5.2. Superplastifikatora devas ietekme.

5.5.3. Mikrosilika devu ietekme.

5.5.4 Bazalta un smilšu proporcijas ietekme uz izturību.

SECINĀJUMI PAR 5. NODAĻU.

6. NODAĻA BETONA UN TĀS FIZIKĀLĀS UN TEHNISKĀS ĪPAŠĪBAS

TEHNISKAIS UN EKONOMISKAIS NOVĒRTĒJUMS.

6.1. Stiprības RPB un fibro-RPB veidošanās kinētiskās iezīmes.

6.2. Šķiedras-RPB deformācijas īpašības.

6.3. Tilpuma izmaiņas betona pulverī.

6.4. Disperģēta dzelzsbetona pulvera absorbcija ūdenī.

6.5. BPM priekšizpēte un ražošanas ieviešana.

Ievads 2006. gads, disertācija par būvniecību, Kalašņikovs, Sergejs Vladimirovičs

Tēmas atbilstība. Katru gadu pasaules betona un dzelzsbetona ražošanas praksē augstas kvalitātes, augstas un īpaši augstas stiprības betonu ražošana strauji pieaug, un šis progress ir kļuvis par objektīvu realitāti, pateicoties ievērojamam materiālu un enerģijas resursu ietaupījumam. .

Ievērojami palielinoties betona spiedes stiprībai, neizbēgami samazinās izturība pret plaisām un palielinās struktūru trausla lūzuma risks. Izkliedēta betona armatūra ar šķiedru novērš šīs negatīvās īpašības, kas ļauj ražot betonu, kas pārsniedz 80-100 klases, ar stiprumu 150-200 MPa, kam ir jauna kvalitāte - elastīgs iznīcināšanas raksturs.

Zinātnisko darbu analīze izkliedētu-armētu betonu jomā un to ražošana vietējā praksē rāda, ka galvenā orientācija nesasniedz mērķus izmantot augstas stiprības matricas šādos betonos. Dispersijas dzelzsbetona spiedes stiprības klase joprojām ir ārkārtīgi zema un ir ierobežota līdz B30-B50. Tas neļauj nodrošināt labu šķiedras saķeri ar matricu, pilnībā izmantot tērauda šķiedru pat ar zemu stiepes izturību. Turklāt teorētiski tiek izstrādāti betona izstrādājumi ar brīvi ieklātām šķiedrām, kuru tilpuma stiprinājums ir 5–9%, taču praksē; izšļakstiet tos vibrācijas ietekmē ar neplastificētiem "taukiem" ar augstu saraušanās cementa-smilšu javu sastāvu: cementa-smilšu -1: 0,4 + 1: 2,0 pie W / C \u003d 0,4, kas ir ārkārtīgi izšķērdīgi un atkārto darbs 1974. gadā. Nozīmīgi zinātnes sasniegumi superplastificēta VNV, mikrodispersu maisījumu ar mikrosilīciju un reaktīviem pulveriem no augstas stiprības akmeņiem radīja ūdens samazinošo efektu līdz 60%, izmantojot oligomēru sastāva superplastifikatorus un polimēra hiperplastifikatorus. sastāvs. Šie sasniegumi nav kļuvuši par pamatu augstas izturības dzelzsbetona vai smalkgraudainu pulverbetonu radīšanai no lietiem pašblīvējošiem maisījumiem. Tikmēr progresīvās valstis aktīvi izstrādā jaunas paaudzes reakcijas pulvera betonus, kas pastiprināti ar izkliedētām šķiedrām, austiem plūstošiem tilpuma plānu acu rāmjiem, to kombināciju ar stieni vai stieni ar izkliedētu armatūru.

Tas viss nosaka, cik svarīgi ir izveidot augstas stiprības smalkgraudainus reakcijas pulverus, disperģētus un armētus betonus 1000-1500 pakāpēs, kas ir ļoti ekonomiski ne tikai kritisku unikālu ēku un konstrukciju būvniecībā, bet arī izstrādājumiem un konstrukcijām. vispārīgs mērķis.

Disertācijas darbs tika veikts saskaņā ar Minhenes Tehniskās universitātes (FRG) Būvmateriālu un konstrukciju institūta programmām un TBKiV PSUAS departamenta iniciatīvas darbu un Krievijas Izglītības ministrijas zinātniski tehnisko programmu. "Augstākās izglītības zinātniskā izpēte zinātnes un tehnoloģijas prioritārajās jomās" apakšprogrammas "Arhitektūra un būvniecība" 2000.-2004

Pētījuma mērķis un uzdevumi. Darba mērķis ir izstrādāt augstas stiprības smalkgraudainu reakcijas pulvera betonu, tostarp ar disperģētu un armētu betonu kompozīcijas, izmantojot sasmalcinātus iežus.

Lai sasniegtu šo mērķi, bija jāatrisina šādu uzdevumu kopums:

Atklāt teorētiskos priekšnoteikumus un motivāciju daudzkomponentu smalkgraudainu pulverbetonu izveidošanai ar ļoti blīvu, augstas stiprības matricu, kas iegūta, metot ar īpaši zemu ūdens saturu, nodrošinot betona ražošanu ar viskozu raksturu lūzumā un augstu stiepes izturība liecē;

Atklāt kompozītmateriālu saistvielu un ar dispersiju pastiprinātu smalkgraudainu kompozīciju strukturālo topoloģiju, iegūt to struktūras matemātiskos modeļus, lai novērtētu attālumus starp rupjām pildvielu daļiņām un starp pastiprinošo šķiedru ģeometriskajiem centriem;

Izstrādāt metodiku ūdens disperģēto sistēmu, smalkgraudainu pulvera disperģētu un armētu kompozīciju reoloģisko īpašību novērtēšanai; izpētīt to reoloģiskās īpašības;

Atklāj jauktu saistvielu sacietēšanas mehānismu, izpēti struktūras veidošanās procesus;

Noteikt nepieciešamo daudzkomponentu smalkgraudainu pulverbetona maisījumu plūstamību, nodrošinot formu piepildīšanu ar maisījumu ar zemu viskozitāti un īpaši zemu ražas spriegumu;

Lai optimizētu smalkgraudainu disperģētu dzelzsbetona maisījumu sastāvu ar šķiedru d \u200b\u200b\u003d 0,1 mm un / \u003d 6 mm ar minimālo saturu, kas ir pietiekams, lai palielinātu betona stiepes spēju, sagatavošanas tehnoloģiju un noteiktu preparāta ietekmi uz šķidrumu, blīvumu, to gaisa saturs, izturība un citas betona fizikālās un tehniskās īpašības.

Darba zinātniskā novitāte.

1. Zinātniski pamatota un eksperimentāli apstiprināta iespēja iegūt augstas stiprības smalki graudainus cementa pulvera betonus, tostarp ar disperģētiem un armētiem betoniem, kas izgatavoti no betona maisījumiem bez šķembām ar smalkām kvarca smilšu frakcijām, ar reaktīvo akmens pulveriem un mikrosilīciju ievērojami palielināt superplastifikatoru efektivitāti līdz ūdens saturam pašizblīvētajā maisījumā līdz 10–11% (kas atbilst pussausajam maisījumam presēšanai bez SP) no sauso komponentu masas.

2. Ir izstrādāti teorētiski pamatprincipi superplastificētu šķidrumu dispersijas sistēmu tecēšanas sprieguma noteikšanai un piedāvātas metodes pulverbetona maisījumu ar brīvu kaisīšanu un ar acs žogu bloķēšanas izplatības novērtēšanai.

3. Atklāta kompozītmateriālu saistvielu un pulverbetonu topoloģiskā struktūra, ieskaitot ar disperģētu-armētu. Ir iegūti to struktūras matemātiskie modeļi, kas nosaka attālumus starp rupjām daļiņām un starp šķiedru ģeometriskajiem centriem betona ķermenī.

4. Teorētiski prognozēts un eksperimentāli pierādīts pārsvarā ar kompozīta cementa saistvielu šķīduma difūzijas-jonu sacietēšanas mehānismu, kas pastiprinās, palielinoties pildvielas saturam vai ievērojami palielinoties tā dispersijai salīdzinājumā ar cementa dispersiju.

5. Pētīti smalkgraudainu pulverbetonu struktūras veidošanās procesi. Ir pierādīts, ka pulverbetoni no superplastificētiem lietiem pašsablīvējošiem betona maisījumiem ir daudz blīvāki, to stiprības pieauguma kinētika ir intensīvāka un standarta stiprība ir ievērojami augstāka nekā betoniem bez SP, kas saspiesti ar tādu pašu ūdens saturu zem spiediena 40-50 MPa. Izstrādāti kritēriji pulveru reakcijas ķīmiskās aktivitātes novērtēšanai.

6. Optimizēta smalki graudainu dispersijas dzelzsbetona maisījumu kompozīcija ar plānu tērauda šķiedru 0,15 mm diametrā un 6 mm garumā, optimizēta to sagatavošanas tehnoloģija, sastāvdaļu pievienošanas secība un maisīšanas ilgums; tika noteikta sastāva ietekme uz betona plūstamību, blīvumu, gaisa saturu un spiedes stiprību.

7. Izpētītas dažas izkliedētu-armētu pulverbetonu fizikālās un tehniskās īpašības un dažādu likumu faktoru ietekmes uz tiem galvenās likumsakarības.

Darba praktiskā nozīme ir jaunu smalki graudainu pulverbetona maisījumu ar šķiedru izstrādei izstrādājumu un konstrukciju veidņu liešanai gan bez, gan ar kombinētu stieņa armatūru, vai bez šķiedras veidņu liešanai ar gatavu tilpuma austi acu rāmji. Izmantojot augsta blīvuma betona maisījumus, galīgo slodžu ietekmē ir iespējams izgatavot ļoti plaisām izturīgas lieces vai saspiestas dzelzsbetona konstrukcijas ar viskozu iznīcināšanas raksturu.

Tika iegūta augsta blīvuma, augstas stiprības salikta matrica ar spiedes stiprību 120-150 MPa, lai palielinātu saķeri ar metālu, lai izmantotu plānas un īsas augstas stiprības šķiedras 0 0.040.15 mm un garumu 6-9 mm. , kas ļauj samazināt tā patēriņu un izturību pret liešanas betona maisījumu plūsmu.tehnoloģijas plānsienu filigrānu izstrādājumu ražošanai ar lielu stiepes lieces izturību.

Jauni smalki graudainu pulvera izkliedētu un armētu betonu veidi paplašina augstas stiprības izstrādājumu un konstrukciju klāstu dažādu veidu celtniecībai.

Dabisko pildvielu izejvielu bāze ir paplašināta, pārbaudot akmens drupināšanu, sausu un mitru magnētisko atdalīšanu rūdas un nemetālisko minerālu ieguves un apstrādes laikā.

Izstrādāto betonu ekonomiskā efektivitāte ir ievērojams materiāla patēriņa samazinājums, samazinot betona maisījumu patēriņu augstas stiprības izstrādājumu un konstrukciju ražošanai.

Pētījuma rezultātu ieviešana. Izstrādātās kompozīcijas ir izturējušas ražošanas aprobāciju Dzelzsbetona izstrādājumu LLC Penza rūpnīcā un dzelzsbetona rūpnieciskajā ražošanā Energoservice CJSC un Minhenē izmanto balkona stabu, plātņu un citu izstrādājumu ražošanā dzīvojamo ēku būvniecībā.

Darba aprobācija. Disertācijas darba galvenie nosacījumi un rezultāti tika prezentēti un ziņoti Starptautiskajā un Viskrievijas zinātniskajā un tehniskajā konferencē: "Jaunā zinātne jaunajai tūkstošgadei" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Plānošanas un pilsētu attīstības jautājumi" (Penza , 1996, 1997, 1999 d), "Mūsdienu būvmateriālu zinātnes problēmas" (Penza, 1998), "Mūsdienu būvniecība" (1998), Starptautiskās zinātniski tehniskās konferences "Kompozītmateriāli celtniecībai. Teorija un prakse "(Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), “Resursu un enerģijas taupīšana kā radošuma motivācija arhitektūras būvniecības procesā” (Maskava – Kazaņa, 2003), “Būvniecības aktualitātes” (Saranska, 2004), “Jauna enerģijas un resursu taupīšana zinātnes ietilpīgas tehnoloģijas būvmateriālu ražošanā "(Penza, 2005), Viskrievijas zinātniskā un praktiskā konference" Pilsētplānošana, rekonstrukcija un inženiertehniskais atbalsts Volgas reģiona pilsētu ilgtspējīgai attīstībai "(Togliatti, 2004), RAASN akadēmiskie lasījumi "Būvmateriālu zinātnes teorijas un prakses sasniegumi, problēmas un daudzsološie virzieni" (Kazaņa, 2006).

Publikācijas. Pamatojoties uz veikto pētījumu rezultātiem, tika publicēti 27 darbi (žurnālos pēc Augstākās atestācijas komisijas 2 darbu saraksta).

Darba struktūra un apjoms. Promocijas darbu veido ievads, 6 nodaļas, galvenie secinājumi, pielikumi un lietotas literatūras saraksts ar 160 nosaukumiem, kas uz 175 mašīnrakstāmām lapām, satur 64 attēlus, 33 tabulas.

Secinājums disertācija par tēmu "Smalkgraudaini reakcijas pulvera izkliedēti-armēti betoni, izmantojot akmeņus"

1. Krievijā ražotā disperģētā dzelzsbetona sastāva un īpašību analīze norāda, ka betona zemās spiedes stiprības (M 400-600) dēļ tās pilnībā neatbilst tehniskajām un ekonomiskajām prasībām. Šādos trīs četru un reti piecu komponentu betonos tiek izmantots ne tikai augstas stiprības, bet arī parastās stiprības izkliedētais armatūra.

2. Balstoties uz teorētiskām idejām par iespēju sasniegt superplastifikatoru maksimālo ūdens samazināšanas efektu izkliedētās sistēmās, kas nesatur rupji graudainus minerālmateriālus, mikrosilīcija un akmeņu pulveru augstu reaktivitāti, kopīgi uzlabojot SP reoloģisko darbību, izveidojot septiņkomponentu augstas stiprības smalkgraudains reakcijas pulveris un salīdzinoši īss izkliedēts armatūra d \u003d 0,15-0,20 mikroni un / \u003d 6mm, kas betona ražošanā neveido "eži" un nedaudz samazina PBS plūstamību.

3. Ir parādīts, ka galvenais kritērijs augsta blīvuma PBS iegūšanai ir ļoti blīva cementējoša cementa, MC, akmens pulvera un ūdens maisījuma plūstamība, ko nodrošina SP pievienošana. Šajā sakarā ir izstrādāta metodika izkliedētu sistēmu un PBS reoloģisko īpašību novērtēšanai. Ir noteikts, ka augsta PBS plūstamība tiek nodrošināta pie ierobežojošā bīdes sprieguma 5-10 Pa un ar ūdens saturu 10-11% no sauso komponentu masas.

4. Tiek atklāta kompozītmateriālu saistvielu un ar dispersiju armētu betonu strukturālā topoloģija un doti to struktūras matemātiskie modeļi. Ir izveidots jonu difūzijas mehānisms kompozītu pildvielu saistvielu sacietēšanai. Tiek sistematizētas vidējā attāluma aprēķināšanas metodes starp smilšu daļiņām PBS, pulverbetona šķiedras ģeometriskos centrus pēc dažādām formulām un ar dažādiem parametriem //, /, d. Parāda autora formulas objektivitāti atšķirībā no tradicionāli izmantotās. Optimālajam cementējošā vircas starpslāņa attālumam un biezumam PBS jābūt 37-44 + 43-55 mikronu robežās pie smilšu patēriņa 950-1000 kg un tā frakcijām attiecīgi 0,1-0,5 un 0,14-0,63 mm.

5. Izkliedētas-pastiprinātas un nepastiprinātas PBS noteiktās reotehnoloģiskās īpašības atbilstoši izstrādātajām metodēm. Optimāla PBS izplatīšanās no konusa ar izmēriem D \u003d 100; d \u003d 70; h \u003d 60 mm jābūt 25-30 cm. Ir noteikti izkliedes samazināšanas koeficienti atkarībā no šķiedras ģeometriskajiem parametriem un PBS izplatīšanās samazināšanās, bloķējot to ar sietu. Ir pierādīts, ka PBS ielešanai veidnēs ar acs tilpuma austiem rāmjiem difūzijai jābūt vismaz 28-30 cm.

6. Ir izstrādāta tehnika, lai novērtētu iežu pulveru reakcijas-ķīmisko aktivitāti zemu cementa maisījumos (C: P - 1:10) paraugos, kas saspiesti ekstrūzijas formēšanas spiedienā. Tika konstatēts, ka ar tādu pašu aktivitāti, novērtējot pēc izturības pēc 28 dienām un ilgstoši sacietējošos apiņos (1–1,5 gadi), priekšroka jādod pulveriem no augstas stiprības iežiem: bazalts, diabāze, dacīts, kvarcs, ja to lieto RPBS.

7. Pētīja pulverbetonu struktūras veidošanās procesus. Tika konstatēts, ka lietie maisījumi pirmajās 10-20 minūtēs pēc ielešanas izdala līdz 40-50% no iesūknētā gaisa un prasa šo pārklājumu ar plēvi, kas novērš blīvas garozas veidošanos. Maisījumi sāk aktīvi sacietēt 7-10 stundu laikā pēc ielejšanas un iegūst spēku 1 dienā 30-40 MPa, pēc 2 dienām - 50-60 MPa.

8. Tiek formulēti galvenie eksperimentālie un teorētiskie principi betona ar 130-150 MPa stiprību sastāva izvēlei. Lai nodrošinātu augstu plūstamību, kvarca smiltīm jābūt ar sīkgraudainu frakciju

0,14-0,63 vai 0,1-0,5 mm ar tilpuma blīvumu 1400-1500 kg / m3 pie plūsmas ātruma 950-1000 kg / m3. Cementa-akmens miltu un MC suspensijas starpslāņa biezumam starp smilšu graudiem jābūt attiecīgi 43–55 un 37–44 mikroniem ar ūdens saturu un SP, nodrošinot 2530 maisījumu izkliedi. cm. MK 15-20%, akmens miltu saturs 40-55% no svara cementa. Mainot šo faktoru saturu, optimālais sastāvs tiek izvēlēts atbilstoši vajadzīgajai maisījuma izplatībai un maksimālajai spiedes stiprībai pēc 2,7 un 28 dienām.

9. Tiek optimizētas smalkgraudainā dispersijas dzelzsbetona kompozīcijas ar spiedes stiprību 130-150 MPa, izmantojot tērauda šķiedru ar stiegrojuma koeficientu // \u003d 1%. Ir noteikti optimālie tehnoloģiskie parametri: sajaukšana jāveic īpaša dizaina ātrgaitas maisītājos, vēlams evakuēt; sastāvdaļu iekraušanas secība un sajaukšanas veidi, "atpūta" ir stingri reglamentēta.

10. Izpētīta kompozīcijas ietekme uz disperģēta-armēta PBS plūstamību, blīvumu, gaisa saturu uz betona spiedes stiprību. Tika atklāts, ka maisījumu izplatība, kā arī betona stiprība ir atkarīga no vairākām receptēm un tehnoloģiskajiem faktoriem. Optimizācijas laikā tika noteiktas plūstamības un spēka matemātiskās atkarības no indivīda, vissvarīgākie faktori.

11. Izpētītas dažas dispersijas dzelzsbetona fizikālās un tehniskās īpašības. Ir parādīts, ka betons ar spiedes stiprību 120l

150 MPa ir elastības modulis (44-47) -10 MPa, Puasona attiecība -0,31-0,34 (0,17-0,19 - nepastiprinātai). Disperģētā dzelzsbetona gaisa saraušanās ir 1,3-1,5 reizes mazāka nekā dzelzsbetona. Augsta salizturība, zema ūdens absorbcija un gaisa saraušanās norāda uz šādu betonu augstām veiktspējas īpašībām.

12. Rūpnieciskā pārbaude un tehniskais un ekonomiskais novērtējums norāda uz nepieciešamību organizēt smalkgraudainu reakcijas pulvera izkliedētu un armētu betonu ražošanu un plašu ieviešanu būvniecībā.

Bibliogrāfija Kalašņikovs, Sergejs Vladimirovičs, disertācija par tēmu Būvmateriāli un izstrādājumi

1. Aganin SP Betons ar zemu ūdens patēriņu ar modificētu kvarca pildvielu. solis. Ph.D., Maskava, 1996, 17 lpp.

2. Antropova V.A., Drobiševskis V.A. Modificēta tērauda šķiedru betona īpašības // Betons un dzelzsbetons. Nr. 3.2002. 3.-5. Lpp

3. Akhverdovs I.N. Betonzinātnes teorētiskie pamati. // Minska. Augstākā skola, 1991, 191 lpp.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Dzelzsbetona konstrukciju, kas izgatavotas no augstas stiprības betona ar ķīmiskām piedevām, enerģijas taupīšanas tehnoloģija // M.: Stroyizdat, 1987. 240. lpp.

5. Bazhenov Yu.M. Betons XXI gadsimtā. Resursu un enerģijas taupīšanas būvmateriālu un konstrukciju tehnoloģijas // Starptautiskā publikācija. zinātniski. tech. konferences. Belgoroda, 1995. gads. 3.-5.

6. Bazhenov Yu.M. Augstas kvalitātes smalkgraudains betons // Būvmateriāli.

7. Bazhenov Yu.M. Betona tehnoloģijas efektivitātes un ekonomijas uzlabošana // Betons un dzelzsbetons, 1988, Nr. 9. no. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Betona tehnoloģija. // Augstskolu asociācijas izdevniecība, Maskava: 2002.500 lpp.

9. Bazhenov Yu.M. Paaugstinātas izturības betoni // Būvmateriāli, 1999, Nr. 7-8. no. 21.-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Jauns gadsimts: jauni efektīvi betoni un tehnoloģijas. I Viskrievijas konferences materiāli. M. 2001., 91.-101.

11. Batrakovs V.G. un citi.Superplastifikators-plānāks SMF. // Betons un dzelzsbetons. 1985. Nr.5. no. 18-20.

12. Batrakovs V.G. Pārveidoti betoni // M.: Stroyizdat, 1998.768 lpp.

13. Batrakovs V.G. Betona modifikatoru jaunas iespējas // I Viskrievijas konferences materiāli par betonu un dzelzsbetonu. M.: 2001, lpp. 184.-1977.

14. Batrakovs V.G., Soboļevs K.I., Kaprielovs S.S. et al. Augstas stiprības zemas cementa piedevas // Ķīmiskās piedevas un to pielietojums dzelzsbetona saliekamās ražošanas tehnoloģijā. M.: TS.ROZ, 1999, lpp. 83-87.

15. Batrakovs V.G., Kaprielovs S.S. un citi.Metalurģijas rūpniecības ultradisperso atkritumu novērtējums kā piedevas betonam // Betons un dzelzsbetons, 1990. Nr. 12. lpp. 15-17.

16. Batsanovs S.S. Elementu un ķīmiskās saites elektronegativitāte. // Novosibirska, izdevniecība SOAN PSRS, 1962, 195 lpp.

17. Berkovičs Ya.B. Ar īsu šķiedru krizotila azbestu pastiprināta cementa akmens mikrostruktūras un stiprības izpēte: Autora referāts. Dis. Cand. tech. zinātnes. Maskava, 1975. - 20 lpp.

18. Briks M.T. Uzpildītu polimēru iznīcināšana M. Chemistry, 1989 lpp. 191.

19. Bryk M.T. Neorganisko vielu polimerizācija uz cietas virsmas .// Kijeva, Naukova Dumka, 1981, 288 lpp.

20. Vasiļiks P.G., Golubevs I.V. Šķiedru izmantošana sausos celtniecības maisījumos. // Būvmateriāli №2.2002. 26.-27.lpp

21. Volženskis A.V. Minerālu saistvielas. M.; Stroyizdat, 1986, 463 lpp.

22. Volkovs I.V. Šķiedru dzelzsbetona izmantošanas problēmas mājas būvniecībā. // Būvmateriāli 2004. - Nr. 6. S. 12-13

23. Volkovs I.V. Fibrobetons - stāvoklis un izmantošanas perspektīvas būvkonstrukcijās // 21. gadsimta celtniecības materiāli, aprīkojums, tehnoloģijas. 2004. Nr. 5. P.5-7.

24. Volkovs I.V. Šķiedru betona konstrukcijas. Pārskatīšana inf. Sērija "Būvkonstrukcijas", sēj. 2. M, VNIIIS PSRS Gosstroy, 1988.-18.

25. Volkov Yu.S. Lieljaudas betona izmantošana būvniecībā // Betons un dzelzsbetons, 1994, №7. no. 27.-31.

26. Volkov Yu.S. Monolīts dzelzsbetons. // Betons un dzelzsbetons. 2000, nr. 1, lpp. 27.-30.

27. VSN 56-97. "Šķiedru dzelzsbetona konstrukciju ražošanas tehnoloģiju dizains un pamatnoteikumi." M., 1997. gads.

28. Vyrodov IP Par dažiem saistvielu hidratācijas un hidratācijas sacietēšanas teorijas pamataspekiem // VI Starptautiskā kongresa par ķīmijas cementu raksti. T. 2.M; Stroyizdat, 1976, 68.-73. Lpp.

29. Gluhovskis V. D., Pokhomovs V. A. Izdedžu-sārmu cementi un betoni. Kijeva. Budivelnik, 1978, 184 lpp.

30. Demjanova B.C., Kalašņikovs S.V., Kalašņikovs V.I. un cita sasmalcinātu iežu reaktīvā darbība cementa kompozīcijās. TulSU biļetens. Sērija "Būvmateriāli, konstrukcijas un konstrukcijas". Tūla. 2004. izdevums. 7.s. 26.-34.

31. Demyanova B.C., Kalašņikovs V.I., Minenko E.Yu., Betona saraušanās ar organisko minerālu piedevām // Stroyinfo, 2003, Nr. 13. lpp. 10-13.

32. Dolgopalovs N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Jauns cementa veids: cementa akmens konstrukcija U / celtniecības materiāli. 1994 Nr. 1 lpp. 5.-6.

33. A.I. Zvezdovs, Yu.S. Vozhov. Betons un dzelzsbetons: zinātne un prakse // Viskrievijas konferences materiāli par betonu un dzelzsbetonu. M: 2001, lpp. 288.-297.

34. Saimons A. D. Šķidruma saķere un mitrināšana. M.: Ķīmija, 1974. lpp. 12-13.

35. V.I.Kalašņikovs. Ņesterovs V.Ju, Khvastunovs V.L., Komohovs P.G., Solomatovs V.I., Marusencevs V.Ja, \u200b\u200bTrostjanskis V.M. Māla celtniecības materiāli. Penza; 2000, 206 lpp.

36. V. I. Kalašņikovs. Par jonu-elektrostatiskā mehānisma dominējošo nozīmi izkliedēto minerālu kompozīciju sašķidrināšanā. // Autoklāvēta betona konstrukciju izturība. Tēzes. V republikāņu konference. Tallina 1984, lpp. 68. – 71.

37. V.I.Kalašņikovs. Minerālu izkliedēto sistēmu plastifikācijas pamati būvmateriālu ražošanai. // Disertācija tehnisko zinātņu doktora grādam, Voroņeža, 1996, 89 lpp.

38. V.I.Kalašņikovs. Superplastifikatoru retināšanas efekta regulēšana, pamatojoties uz jonu elektrostatisko darbību. // Ķīmisko piedevu ražošana un pielietošana būvniecībā. STC tēžu apkopojums. Sofija 1984. lpp. 96.-98

39. V. I. Kalašņikovs. Reoloģisko izmaiņu uzskaite betona maisījumos ar superplastifikatoriem. // IX Vissavienības betona un dzelzsbetona konferences materiāli (Taškenta 1983), Penza 1983 lpp. 7-10.

40. Kalašņikovs VL, Ivanovs IA Reoloģisko izmaiņu iezīmes cementa sastāvos jonu stabilizējošu plastifikatoru ietekmē // Proceedings "Betona tehnoloģiskā mehānika" Rīgas RPI, 1984 lpp. 103-118.

41. Kalašņikovs V.I., Ivanovs I.A. Izkliedēto kompozīciju procesuālo faktoru un reoloģisko rādītāju loma. // Betona tehnoloģiskā mehānika. Rīgas RPI, 1986. gads. 101–111.

42. Kalašņikovs VI, Ivanovs IA, Par ārkārtīgi sašķidrinātu ļoti koncentrētu izkliedētu sistēmu strukturālo un reoloģisko stāvokli. // IV Nacionālās konferences par kompozītmateriālu mehāniku un tehnoloģiju konferences rakstu krājums. BAN, Sofija. 1985. gads.

43. V. I. Kalašņikovs, S. V. Kalašņikovs. Par teoriju "kompozītu cementa saistvielu sacietēšana. // Starptautiskās zinātniski tehniskās konferences" Aktuālie būvniecības jautājumi "materiāli T. Z. Mordovijas Valsts universitātes izdevniecība, 2004. lpp. 119-123.

44. V. I. Kalašņikovs, S. V. Kalašņikovs. Par kompozītu cementa saistvielu sacietēšanas teoriju. Starptautiskās zinātniski tehniskās konferences "Būvniecības aktualitātes" materiāli T.Z. Red. Mordovijas štats. Universitāte, 2004.S. 119-123.

45. Kalašņikovs V.I., Khvastunovs B.JI. Moskvin R.N. Karbonāta izdedžu un kaustinātu saistvielu stiprības veidošanās. Monogrāfija. Noguldīts VGUP VNIINTPI, 1.2003.6.1. Lpp.

46. \u200b\u200bKalašņikovs V.I., Khvastunovs B.JL, Tarasovs R.V., Komohovs P.G., Stasēvičs A.V., Kudašovs V.Ja. Efektīvi karstumizturīgi materiāli, kuru pamatā ir modificēta māla-izdedžu saistviela // Penza, 2004, 117 lpp.

47. Kalashnikov SV et al. Kompozītu un ar dispersiju pastiprinātu sistēmu topoloģija // MNTK kompozītmateriālu būvmateriālu materiāli. Teorija un prakse. Penza, PDZ, 2005. S. 79-87.

48. Kiseļevs A.V., Ligins V.I. Virsmas savienojumu infrasarkanie spektri. // Maskava: Nauka, 1972, 460 lpp.

49. V. Koršaks. Karstumizturīgi polimēri. // Maskava: Nauka, 1969, 410 lpp.

50. Kurbatovs L.G., Rabinovičs F.N. Par betona efektivitāti, kas pastiprināta ar tērauda šķiedrām. // Betons un dzelzsbetons. 1980. L 3.S. 6-7.

51. Lankards D.K., Dikersons R.F. Dzelzsbetons ar stiegrojumu no tērauda stiepļu lūžņiem // Būvmateriāli ārzemēs. 1971, Nr. 9, lpp. 2-4.

52. Ļeontjevs V.N., Prihodko V.A., Andrejevs V.A. Par iespēju izmantot oglekļa šķiedras materiālus betona stiegrojumam // Būvmateriāli, 1991. Nr. 10. S. 27.-28.

53. Lobanovs I.A. Disperģētā dzelzsbetona struktūras īpatnības // Jaunu kompozītu būvmateriālu ražošanas tehnoloģija un īpašības: Starpuniversitāte. tēmas. Sestd. zinātniski. tr. L: LISI, 1086.S. 5-10.

54. Mayilyan DR., Shilov Al.V., Javarbek R Šķiedru pastiprināšanas ar bazalta šķiedru ietekme uz vieglā un smagā betona īpašībām // Jauni betona un dzelzsbetona pētījumi. Rostova pie Donas, 1997. S. 7-12.

55. Mayiljans L.R., Šilovs A.V. Saliekot claydite-fiber-dzelzs-betona elementus uz rupjas bazalta šķiedras. Rostova n / a: Izaugsme. Valsts būvē, un-t, 2001. - 174 lpp.

56. Mailians R.L., Mailians L.R., Osipovs K.M. un citi ieteikumi dzelzsbetona konstrukciju projektēšanai no keramzīta betona ar šķiedru stiegrojumu ar bazalta šķiedru / Rostov-on-Don, 1996. -14 lpp.

57. Mineraloģiskā enciklopēdija / Tulkots no angļu valodas. L. Nedra, 1985. gads. no. 206.-210.

58. Makedlovs-Petrosjans O. P. Neorganisko būvmateriālu ķīmija. M.; Stroyizdat, 1971., 311. lpp.

59. Nerpin SV, Chudnovsky AF, Augsnes fizika. M. Zinātne. 1967.167.

60. Nesvetajevs G.V., Timonovs S.K. Betona saraušanās deformācijas. RAASN 5. akadēmiskais lasījums. Voroņeža, VGASU, 1999. gads. 312-315.

61. Paščenko A.A., Serbija V.P. Cementa akmens pastiprināšana ar minerālšķiedru Kijeva, UkrNIINTI - 1970 - 45 lpp.

62. Paščenko A.A., Serbija V.P., Starčevskaja E.A. Savelkošie līdzekļi. Kijeva. Viščas skola, 1975, 441 lpp.

63. Polaks A.F. Minerālu saistvielu sacietēšana. M.; Būvniecības literatūras izdevniecība, 1966, 207 lpp.

64. Popkova A.M. Ēku konstrukcijas un konstrukcijas no augstas stiprības betona // Ēku konstrukciju sērija // Pārskatīšanas informācija. Izdevums 5. M.: VNIINTPI Gosstroy PSRS, 1990 77 lpp.

65. Pukharenko, Yu.V. Zinātniski praktiskie pamati šķiedru dzelzsbetona struktūras un īpašību veidošanai: dis. doc. tech. Zinātnes: Sanktpēterburga, 2004. lpp. 100–106.

66. Rabinovičs F.N. Izkliedēts šķiedru dzelzsbetons: VNIIESM pārskats. M., 1976. - 73 lpp.

67. Rabinoviča FN dzelzsbetona dispersija. M., Stroyizdat: 1989.-177 lpp.

68. Rabinovičs F.N. Daži jautājumi par izkliedētu betona materiālu armatūru ar stikla šķiedru // Izkliedēts dzelzsbetons un no tiem izgatavotas konstrukcijas: Ziņojumu tēzes. Serbijas Republika piešķirts. Rīga, 1 975. - S. 68-72.

69. Rabinovičs F.N. Par optimālu tērauda šķiedras betona konstrukciju pastiprināšanu // Betons un dzelzsbetons. 1986. Nr. 3. S. 17-19.

70. Rabinovičs F.N. Par izkliedētā betona stiegrojuma līmeņiem. // Būvniecība un arhitektūra: Izv. universitātēs. 1981. Nr. 11. S. 30-36.

71. Rabinovičs F.N. Šķiedru dzelzsbetona izmantošana rūpniecības ēku konstrukcijās // Fibrobeton un tā pielietojums būvniecībā: NIIZhB raksti. M., 1979. - S. 27-38.

72. Rabinovičs F.N., Kurbatovs L.G. Tērauda šķiedras dzelzsbetona izmantošana inženierbūvju konstrukcijās // Betons un dzelzsbetons. 1984.-№12.-p. 22-25.

73. Rabinovičs F.N., Romanovs V.P. Par smalkgraudainā betona, kas pastiprināts ar tērauda šķiedrām, plaisas izturības robežu // Kompozītu materiālu mehānika. 1985. Nr. 2. S. 277-283.

74. Rabinovičs F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. No tērauda šķiedras betona izgatavotas tvertņu monolītās pamatnes // Betons un dzelzsbetons. -1981. Nr. 10. S. 24.-25.

76. V. I. Solomatovs, V. N. Vijrojs. Salikti celtniecības materiāli un struktūras ar zemu materiālu patēriņu .// Kijeva, Budivelnik, 1991, 144 lpp.

77. Tērauda šķiedras betons un konstrukcijas no tā. Sērija "Būvmateriāli" 7 VNIINTPI. Maskava. - 1990. gads.

78. Stikla šķiedras betons un no tā izgatavotas konstrukcijas. Sērija "Būvmateriāli". 5. izdevums. VNIINTPI.

79. Strelkovs M.I. Šķidrās fāzes patiesā sastāva izmaiņas saistvielu sacietēšanas laikā un to sacietēšanas mehānismi // Sanāksmes raksti par cementa ķīmiju. M.; Promstroyizdat, 1956, 183.-200. Lpp.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Ar šķiedru pastiprināti materiāli / Tulkojis ed.: Ar šķiedru pastiprināti materiāli. -M.: Stroyizdat, 1982.180 lpp.

81. Toropovs N.A. Silikātu un oksīdu ķīmija. L .; Science, 1974, 40 lpp.

82. Tretjakovs N.E., Filimonovs V.N. Kinētika un katalīze / T.: 1972, Nr. 3.815-817 lpp.

83. Fadel I.M. Ar bazaltu piepildīta betona intensīva atsevišķa tehnoloģija. // Dis. Ph.D. Maskava, 1993., 22. lpp.

84. Fiber betons Japānā. Ekspress informācija. Celtniecības konstrukcijas ”, Maskava, VNIIIS Gosstroy PSRS, 1983. 26 lpp.

85. Filimonovs V.N. Fototransformāciju molekulās spektroskopija. // Ļeņingrada: 1977, lpp. 213.-228.

86. Hong DL. Ar silāniem apstrādāta silīcija dioksīda dūmus un oglekļa šķiedru saturoša betona īpašības // Express information. 2001. gada izdevums. S.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenya A.V., Filimonov V.N. Adsorbcija un adsorbenti. // 1976, Nr. 4. lpp. 86.-91.

88. Švartsmans A.A., Tomilins I.A. Ķīmijas sasniegumi // 1957. gads, T. 23, Nr. 5, lpp. 554–567.

89. Sārņu-sārmu saistvielas un uz tām balstīti smalkgraudaini betoni (red. VD Gluhovskis). Taškenta, Uzbekistāna, 1980, 483 lpp.

90. Jirgens Šūberts, S.V.Kalašņikovs. Jauktu saistvielu topoloģija un to sacietēšanas mehānisms. Raksti no MNTK Jaunas enerģijas un resursu taupīšanas zinātnes ietilpīgas tehnoloģijas būvmateriālu ražošanā. Penza, PDZ, 2005. gads. 208.-214.

91. Balaguru P., Najm. Augstas veiktspējas ar šķiedrām pastiprināts maisījums ar šķiedru tilpuma frakciju // ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, 4.nr.- lpp. 281.-286.

92. Batsons G.B. Mūsdienīgs reprezentācijas šķiedru dzelzsbetons. Ziņo ASY komiteja 544. ACY Journal. 1973, -70, -Nr.11, p. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B / Īpaši augstas izturības šķiedru armēta cementa kompozīta trieciena reakcija. // ACI materiālu žurnāls. 2002. - Sēj. 99, 6. lpp. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Īpaši augstas stiprības ar šķiedru armēta cementa būvlaukuma ietekmes reakcija // ACJ Materials Journal. 2002. gads - sēj. 99, 6. lpp.

95. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipcigera Massivbauseminārs, 2000, Bd. 10., 1. – 15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Sablīvēta reaktīvā pulverbetona mehāniskā izturēšanās. // American Societe of Givil Eagineers Materials Coufernce. Vašingtona. DC. 1996. gada novembris, sēj. 1, 555.-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. Nr. 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat. // Proc. 13. Jbasils Veimars 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Esenes VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte. // E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 1998. gada 1. decembris, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Reaktīvā pulverbetona sastāvs. Skientific Division Bougies // Cementa un betona pētījumi, Vol. 25. Nē. 7. lpp. 1501-1511.1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reaktīvais pulverbetons ar augstu caurlaidību un 200–800 MPa spiedes izturību. // AGJ SPJ 144-22, lpp. 507-518.1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Betona stiepes izturība, ko ietekmē vienmērīgi sadalīti un vienmērīgi izvietoti stiepļu stiegrojuma garumi "ACY Journal". 1964. gads, - 61, - Nr. 6, - lpp. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe .// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Pēteris Šliessls. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Šmits M. Bornemans R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe .// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Pīters Šīsē. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM, FenlingE.Utntax; hf ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. # 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Pēteris Šliessls. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe .// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Pēteris Šlisls. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Teilors // MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Betons .// Betona konstrukcija. 1972.16., L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Īpaši augstas izturības šķiedru armēta cementa kompozīta trieciena reakcija // ASJ Materials Journal. -2002.-Vol. 99, Nr. 6.-lpp. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Augstas veiktspējas šķiedru dzelzsbetona maisījuma proporcija ar lielu šķiedru tilpuma frakcijām // ASJ Materials Journal. 2004. gads, -V. 101, Nr. 4.-lpp. 281.-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76, 1994. gads.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Divu rūpnieciskā reaktīvā pulverveida betona mehāniskās īpašības un izturība // ASJ Materials Journal V.94. Nr.4, S. 286-290. 1997. gada jūlijs-augusts.

118. De Larrard F., Sedran Th. Īpaši augstas veiktspējas betona optimizācija, izmantojot iepakojuma modeli. Cem. Concrete Res., 24. sējums (6). S. 997-1008, 1994.

119. Ričards P., Cheurezy M. Reaktīvā pulverbetona sastāvs. Cem. Coner.Res. 25.sēj. Nr.7, S. 1501-1511, 1995.

120. Bornemann R, Sehmidt M, Fehling E, Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und stahlbetonbau 96, H. 7. S.458-467,2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Reactive Powder Coucrete (RPC) reoloģiskās uzvedības optimizācija. Tagungsband International Simposium of High Performance and Reactive Powder Concrets. Šebroks, Kanāda, 1998. gada augusts, S. 99–118.

122. Aitcin P., Richard P. Scherbooke gājēju / velosipēdu tilts. 4. Starptautiskais simpozijs par augstas stiprības / augstas veiktspējas izmantošanu, Parīze. S. 1999-1406, 1996.

123. De Larrard F., Grosse J.F., Puch C. Dažādu silīcija dioksīda tvaiku kā piedevu salīdzinošs pētījums augstas veiktspējas cementīgos materiālos. Materiāli un struktūras, RJLEM, 25. sēj., S. 25-272, 1992.

124. Ričards P. Šeirēcijs M.N. Reaktīvie pulverbetoni ar lielu elastību un 200-800 MPa spiedes izturību. ACI, SPI 144-24, S. 507-518, 1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. RPC izmantošana bruto plūsmas dzesēšanas torņos, Starptautisks simpozijs par augstas veiktspējas un reaktīvo pulveru betoniem, Šerbrooka, Kanāda, S. 59-73, 1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Augstas veiktspējas betona maisījums-proporcija. Cem. Concr. Res. Sēj. 32, S. 1699-1704,2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Reaktīvo pulverbetonu mehāniskās īpašības. Materiāli un konstrukcijas, Vol. 29, S. 233–240, 1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Pulveru loma betonā: 6. starptautiskā simpozija par augstas stiprības / augstas veiktspējas betonu izmantošanu materiāli. S. 863-872,2002.

129. Ričarda P. reaktīvais pulverbetons: jauns īpaši augsts Cementitius materiāls. 4. starptautiskais simpozijs par augstas stiprības / augstas veiktspējas betona izmantošanu, Parīze, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Širai, K; Šimojama, Y; Tanaka, V: Reaktīvā pulvera kompozītmateriāla (kanāla) svaigas īpašības un izturība. Est fib kongresa raksti, 2002. gads.

131. Vernet, Ch; Moranvila, M; Cheyrezy, M; Prat, E: īpaši augstas izturības betoni, ķīmija un mikrostruktūra. HPC simpozijs, Honkonga, 2000. gada decembris.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: RPC (reaktīvā pulverbetona) mikrostrukturālā analīze. Cem.Coner.Res.Vol. 25, Nr. 7, S. 1491-1500.1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996. gads.

134. Reineck. K-H., Lihtenfels A., Greiners. Sv. Enerģijas sezonāla uzglabāšana karstā ūdens tvertnēs, kas izgatavotas no augstas veiktspējas betona. 6. Starptautiskais simpozijs par augstu izturību / augstu veiktspēju. Leipciga, 2002. gada jūnijs.

135. Babkovs V.B., Komohovs P.G. Minerālu saistvielu hidratācijas un pārkristalizācijas reakciju tilpuma izmaiņas / Zinātne un tehnoloģija, -2003, Nr. 7

136. Babkovs V.V., Poloks A.F., Komohovs P.G. Cementa akmens ilgmūžības aspekti / Cements-1988-№3 14.-16. Lpp.

137. Aleksandrovsky S.V. Dažas betona un dzelzsbetona saraušanās pazīmes, 1959. gads, Nr. 10, 8.-10.

138. A.V. Šeikins. Cementa akmens struktūra, izturība un izturība pret lūzumiem. Maskava: Stroyizdat 1974,191 lpp.

139. Šeikins A.V., Čehovskis Ju.V., Brūsers M.I. Cementa betonu struktūra un īpašības. M: Stroyizdat, 1979.333 lpp.

140. Tsilosani ZN Betona saraušanās un rāpošana. Tbilisi: Zinātņu akadēmijas izdevniecība Gruz. SSR, 1963. ar 173. gadu.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Augstas stiprības betons. M: Stroyizdat. 1971.s 208.i? 6