열 공학 기술 지하철

동봉 구조의 열 공학 계산

외부 밀폐 구조물, 가열 부위 및 에너지 여권 계산에 필요한 건물의 부위 및 건물 건물의 열 공학적 특성은 SNIP 23의 권고에 따라 프로젝트 결정에 따라 결정됩니다. -02 및 TSN 23 - 329 - 2002.

둘러싸는 구조물의 열 전달 저항은 층의 수 및 재료뿐만 아니라 SNIP 23-02 및 TSN 23 - 329 - 2002의 권고에 대한 건축 자재의 물리적 특성에 따라 결정됩니다.

1.2.1 건물의 외벽

주거용 건물의 바깥 벽은 세 가지 유형을 사용했습니다.

첫 번째 유형은 두께가 120mm의 두께로 배치 된 바닥이있는 벽돌 작업이며, 폴리스티렌 두께 280mm 두께로 절연되어 실리케이트 벽돌의 대면 층이 있습니다. 두 번째 유형은 200mm의 강화 콘크리트 패널이며, 폴리스티렌 두께로 280mm 두께의 폴리스티렌 두께로 절연되어 실리케이트 벽돌의 대면 층이 있습니다. 세 번째 유형은 그림 1을 참조하십시오. 열 공학은 각각 두 종류의 벽에 주어집니다.

하나). 건물의 외벽의 층의 조성 : 보호 코팅 - 두께가 30 mm, λ \u003d 0.84W / (m × ° C)의 시멘트 라임 용액. 외부 층은 서리 저항 F50, λ \u003d 0.76 w / (m × ° C)의 브랜드로 규산염 벽돌 M 100으로부터 120mm이다. 충전 280 mm - 절연 - 폴리스티렌 Bonts D200, GOST R 51263-99, λ \u003d 0.075 w / (m × ° C); 내부 층은 규산염 벽돌, m 100, λ \u003d 0.76 w / (m × ° C)에서 120mm입니다. 내벽은 두께 15mm, λ \u003d 0.84W / (m × ° C)로 석회 모래 용액 M 75로 회수됩니다.

r W.\u003d 1 / 8.7 + 0.030 / 0.84 + 0.120 / 0.76 + 0,280 / 0.075 + 0.120 / 0.76 + 0,015 / 0.84 + 1/23 \u003d 4.26 m2 × C / W.

건물의 열전달 벽에 대한 내성, Facades 지역
W. \u003d 4989.6 m 2, 동등한 : 4.26 m 2 × C / W.

외벽의 열 균일 성 계수 아르 자형, 수식 12 SP 23-101에 의해 결정됨 :

i. - 열 전도성 포함의 폭, i \u003d.0.120 m;

나 I.- 열 전도성 포함의 길이, 나 I.\u003d 197.6 m (건물의 둘레);

k I -계수는 광고에 의해 결정된 열 전도성 포함에 의존한다. N SP 23-101 :

k i \u003d.1.01 열 전도성 포함 λ m / λ.\u003d 2.3 I. a / B.= 0,23.

그런 다음 건물의 열 전달 벽의 저항이 감소 된 것이 0.83 × 4,26 \u003d 3.54m2 × ° C / W.

2). 건물의 바깥 벽의 층의 조성 : 보호 코팅 - 두께 30mm, λ \u003d 0.84W / (m × ° C)의 시멘트 라임 용액 M 75. 외부 층은 서리 저항 F50, λ \u003d 0.76 w / (m × ° C)의 브랜드로 규산염 벽돌 M 100으로부터 120mm이다. 충전 280 mm - 절연 - 폴리스티렌 Bonts D200, GOST R 51263-99, λ \u003d 0.075 w / (m × ° C); 내부 층 200mm는 강화 된 콘크리트 벽 패널, λ \u003d 2.04w / (m × ° C)입니다.

벽의 열 전달 저항은 다음과 같습니다.

r W.= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0, 20 / 2.04 + 1/2 23 \u003d 4.2 m 2 × ° C / W.

건물의 벽은 균일 한 다층 구조를 가지고 있기 때문에 외벽의 열 균일 성 계수가 채택됩니다. 아르 자형.= 0,7.

그런 다음 건물의 열 전달 벽의 저항이 감소 된 것입니다 : 0.7 × 4.2 \u003d 2.9m2 × ° C / W.

건물의 유형은 난방 시스템 및 온수 공급의 파이프가 낮은 곳에서 9 층 주거용 건물의 순위 섹션입니다.

B.\u003d 342 m 2.

그것들의 바닥 면적. 지하 - 342 m 2.

지상 수준의 외벽 영역 B, W. \u003d 60.5 m 2.

95 ° C, 온수 공급 60 ° C의 하부 분포의 가열 시스템의 계산 된 온도 배선이 낮은 가열 시스템의 파이프 라인의 길이 80m. 온수 파이프 라인의 길이는 30m이었습니다. 가스 분배 파이프. 지하에는 지하가 없으므로 공기 교환의 다중성이 있습니다. 지하철 나는. \u003d 0.5 h -1.

t int.\u003d 20 ° C.

사각 지상 오버랩 (그 위에. 지하) - 1024.95 m 2.

지하의 너비는 17.6m입니다. 그 외벽의 높이. 지하철, 지상에 딱짜리, 1.6 m. 총 길이 엘. 펜싱의 횡단면. 지하는 지상에 섞였다

엘. \u003d 17.6 + 2 × 1,6 \u003d 20.8 m.

1 층 시설의 기온 t int.\u003d 20 ° C.

그것들의 외벽의 열 전달에 대한 저항. 토지 수준 위의 지하는 SP 23-101 p. 9.3.2에 따라 취해진 다. 외벽의 열전달의 저항과 같음 r o b. 습득 \u003d 3.03 m 2 × ° C / W.

그 루블 부분의 둘러싸인 구조물의 열 전달에 대한 저항이 감소되었습니다. 지하는 SP 23-101 p. 9.3.3에 따라 결정됩니다. 바닥재 재료와 벽이 계산 된 열전도율 계수 λ≥ 1.2 W / (M ® С)가 계산 된 경우의지면의 비 절연 바닥에 관해서는. 그것들의 열 전달 울타리에 대한 저항이 감소했다. 토양에 배치 된 지하는 SP 23-101의 표 13에 정의되어 있으며 r r rs. \u003d 4.52 m 2 × ° C / W.

지하 벽은 벽 블록, 600mm의 두께, λ \u003d 2.04 w / (m × ° C).

우리는 그것들의 기온을 정의합니다. 지하철 t int b.

계산하려면 표 12 [SP 23-101]의 데이터를 사용합니다. 그것들의 기온에서. 지하 2 ° C 파이프 라인에서 열 플럭스의 밀도는 표 12에 나타낸 값과 비교하여 수학 식 34 [SP 23-101] : 가열 시스템의 파이프 라인의 경우 - 계수 [(95-2) / (95 - 18)] 1,283 \u003d 1.41; 온수 파이프 라인의 경우 - [(60-2) / (60 - 18) 1,283 \u003d 1.51. 그런 다음 온도를 계산합니다 t int b.지하 2 ° C의 임명 된 온도에서 열 밸런스 방정식에서

t int b.\u003d (20 × 342 / 1.55 + (1,41 25 80 + 1,51 14,9 30) - 0.28 × 823 × 0.5 × 1.2 × 26 - 26 × 430 / 4,52 - 26 × 60.5 / 3,03) ...에 /

/ (342 / 1.55 + 0.28 × 823 × 0.28 × 823 × 0.5 × 1,2 + 430 / 4.52 + 60.5 / 3.03) \u003d 1316/473 \u003d 2.78 ° C.

지하실을 통한 열 흐름은

q b. 씨.\u003d (20 - 2.78) / 1.55 \u003d 11.1 W / m 2.

따라서, 그것들에서. 지하 동등한 표준 열 보호는 울타리 (벽 및 바닥)뿐만 아니라 난방 시스템 및 온수 공급의 파이프 라인에서 열로 인해 제공됩니다.

1.2.3 그 위에 겹치는 것. 지하철

펜싱에는 지역이 있습니다 F. \u003d 1024.95 m 2.

구조적으로 겹침은 다음과 같이 만들어집니다.

2,04 w / (m × о с). 20 mm, λ \u003d 두께의 시멘트 모래 스크 리드
0.84 w / (m × o c). 절연 압출 폴리스티렌 폼 "Ruhmat", ρ O.\u003d 32 kg / m 3, λ \u003d 0.029 w / (mx ° C), Gost 16381에 따라 60mm의 두께. 공기 층, λ \u003d 0.005 w / (m × ° C), 10mm 두께. λ \u003d 0.18 w / (m × ° C), GOST 8242에 따라 20mm 두께의 플라크.

r F.= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0.010 / 0.005 + 0.020 / 0.180 + 1/17 \u003d 4.35m2 × ° C / W.

SP 23-101의 제 9.3.4 항에 따르면, 우리는 기술 기업에 대한베이스 겹침의 열 전달의 열 전달 저항의 가치를 정의한다. Rs.공식에 따르면

r o. = nr req.,

어디 엔. - 최소 공기 온도 지하에 의해 결정된 계수 t int b.\u003d 2 ° C.

엔. = (t int-t int b.)/(t int-t ext.) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

그때 r S. \u003d 0.39 × 4.35 \u003d 1.74 m 2 × ° C / W.

규제 드롭 D의 기술적 요구 사항을 겹치는 열 변위가 만족하는지 확인하십시오. t N. \u003d 바닥 1 층의 경우 2 ° C.

식 (3) SNIP 23 - 02, 우리는 최소 허용 열 전달 저항을 정의합니다.

r o min \u003d.(20 - 2) / (2 × 8,7) \u003d 1.03 m 2 × ° C / W< r c \u003d1.74 m 2 × C / W.

1.2.4 시멘탈 겹침

겹치는 영역 C. \u003d 1024.95 m 2.

강화 된 콘크리트 슬래브 중첩, 220 mm 두께, λ \u003d
2,04 w / (m × о с). CJSC "미네랄 와트 (Minal Wat)"의 단열재, 아르 자형. =140-
175 kg / m 3, λ \u003d 0.046 w / (m × ℃), GoT 4640에 따라 200mm의 두께. 상기 코팅은 40mm의 두께를 갖는 시멘트 - 모래 타이를 갖는다 λ \u003d 0.84 W / (m × ° C).

그런 다음 열 전달 저항은 다음과 같습니다.

r C. \u003d 1 / 8.7 + 0.22 / 2.04 + 0,200 / 0,046 + 0.04 / 0.84 + 1/23 \u003d 4.66 m 2 × ° C / W.

1.2.5 시멘트 시멘트

강화 된 콘크리트 슬래브 중첩, 220 mm 두께, λ \u003d
2,04 w / (m × о с). 절연 자갈 도자기, 아르 자형. \u003d 600 kg / m 3, λ \u003d
0.190 w / (m × ° C), GOST 9757에 따라 150mm의 두께; Mingpete CJSC "미네랄 와트", 140-175 kg / m3, λ \u003d 0.046 w / m3, λ \u003d 0.046w / m3, Gost 4640에 따라 120mm의 두께가 있습니다. 40 mm, λ \u003d 0.84 w / (m × × ×).

그런 다음 열 전달 저항은 다음과 같습니다.

r C. \u003d 1 / 8.7 + 0.22 / 2.04 + 0.150 / 0.190 + 0.12 / 0.046 + 0.04 / 0.84 + 1/17 \u003d 3.37 m2 × ° C / W.

1.2.6 창

2 챔버 창은 현대 반투명 열 차폐 창에서 사용되며 창 상자 및 새시를 수행하는 데 사용됩니다. 주로 PVC 프로파일 또는 이들의 조합. 플로트 창을 사용하여 이중 유약 창의 제조에서 Windows는 인증을 실시 할 때 규제 요구 사항을 충족하는 0.56m 2 × ° C / W만큼의 열전달에 대한 계산 된 저항에 의해 제공됩니다.

창구 개구부의 광장 F. \u003d 1002.24 m 2.

Windows 수락의 열 전달 저항 r F.\u003d 0.56 m2 × ° C / W.

1.2.7 축소 열 전달 계수

건물의 외부 밀폐 구조를 통한 열 전달 계수 감소는 W / (M2 × ° C)가 공식 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]에 의해 결정되어 프로젝트에서 취해진 구조를 고려하여 결정됩니다.

1,13 (4989.6 / 2.9 + 1002.24 / 0.56 + 1024.95 / 4.66 + 1024.95 / 4.66 + 1024.95 / 4.35) / 8056.9 \u003d 0.54 w / (m2 × °).

1.2.8 조건부 열 전달 계수

침투 및 환기로 인한 열 손실을 고려하여 건물의 조건부 열전 계수가 고려하여 W / (M2 × × ° C)가 공식 G.6 [SNIP 23 - 02]에 의해 결정됩니다. 프로젝트에서 채택 된 디자인을 설명하십시오 :

어디 ...에서 - 1 kj / (kg × ° C)의 공기의 비열 용량;

β ν - 내부 밀폐 구조의 존재를 고려한 건물의 공기 부피를 줄이는 계수 β ν = 0,85.

0.28 × 1 × 0.472 × 0.85 × 25026.57 × 1.305 × 0.9 / 8056.9 \u003d 0.41 W / (m2 × ° C).

가열 기간의 건물의 공기 교환의 평균 다중화는 환기 및 침투에 의한 총 공기 교환에 의해 계산됩니다.

na. \u003d [(3 × 1714,32) × 168/168 + (95 × 0.9 ×

× 168) / (168 × 1.305) / (0.85 × 12984) \u003d 0.479 h-1.

- 가열 기간 당일 동안 펜싱 구조물을 통해 건물을 입력하는 침윤 공기의 양은 Formular G.9 [Snip 23-02-2003]에 의해 결정됩니다.

19,68 / 0.53 × (35.981 / 10) 2/3 + (2.1 × 1.31) / 0.53 × (56.55 / 10) 1/2 \u003d 95 kg / h.

- 각각 계단을 위해 Windows 및 발코니 도어 및 입력 외부 도어 용 의상 및 내부 공기 압력의 추정 압력은 0.55 ~ 0의 대체품을 가진 Windows 및 발코니 문을위한 공식 13 [SNIP 23-02-2003]에 의해 결정됩니다. 이들 중에서, 28은 해당 공기 온도에서 화학식 14 [SNIP 23-02-2003]에 의한 비중의 비중을 계산한다.

Δр e D. \u003d 0.55 × Η ×( γ Ext. - γ int.) + 0.03 × γ Ext.× ν 2.

어디 Η \u003d 30.4 건물의 M 단계;

- 외부 및 내부 공기의 비율, n / m 3.

γ ext \u003d 3463 / (273-26) \u003d 14.02 n / m 3,

Γint \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11.78 n / m 3.

ΔP F.\u003d 0.28 × 30.4 × (14.02-11.78) + 0.03 × 14.02 × 5.9 \u003d 35.98 PA.

ΔP ed.\u003d 0.55 × 30.4 × (14.02-11.78) + 0.03 × 14.02 × 5.9 \u003d 56.55 PA.

- 난방 기간, kg / m 3, kg / m 3의 평균 공기 밀도

353 / \u003d 1.31 kg / m 3.

v H. \u003d 25026.57 m 3.

1.2.9 총 열 전달 계수

침투 및 환기로 인한 열 손실을 고려하여 건물의 조건부의 열전 계수는 고려하여 W / (M2 × × ° C)가 식 G.6 [SNIP 23-02-2003]에 의해 결정됩니다. 프로젝트에서 채택 된 구조물을 고려하여 :

0.54 + 0.41 \u003d 0.95 w / (m2 × ° C).

1.2.10 정규화 된 열 전달 저항의 비교

계산의 결과로, 계산은 표에 비교됩니다. 2 정규화되고 열 전달 저항성이 감소했습니다.

표 2 - 규범 r reg. 주어진 것 r r o. 저항 열 전달 펜싱 빌딩

1.2.11 동봉 구조의 전체적으로 보호합니다

둘러싸인 구조물의 내면의 온도는 이슬점의 온도보다 커야합니다. t D.\u003d 11.6 o c (3 ° C - Windows 용).

둘러싸인 구조물의 내면의 온도 τ int., 공식 I.2.6 [SP 23-101]에 의해 계산 된 :

τ int. = t int.-(t int.-t Ext.)/(r r.× α int.),

건물의 벽을 위해 :

τ int. \u003d 20- (20 + 26) / (3.37 × 8,7) \u003d 19.4 o C\u003e T D.\u003d 11.6 o c;

기술 바닥을 겹치는 것 :

τ int. \u003d 2- (2 + 26) / (4.35 × 8,7) \u003d 1.3 ° C< T D.\u003d 1.5 ° C, (φ \u003d 75 %);

windows 용 :

τ int. \u003d 20- (20 + 26) / (0.56 × 8.0) \u003d 9.9 ° C\u003e T D.\u003d 3 o C.

설계의 내면에 떨어지는 응축수의 온도는 신분증. 젖은 공기 다이어그램.

내부 구조 표면의 온도는 기술 바닥 중첩의 설계를 제외하고 수분 응축 방지 조건을 만족시킵니다.

1.2.12 건물의 볼륨 계획 특성

건물의 볼륨 계획 특성은 SNIP 23-02에 따라 설정됩니다.

빌딩 팬티 계수 에프.:

f \u003d a f / a w + f. = 1002,24 / 5992 = 0,17

건물의 지표 소형, 1 / m :

8056.9 / 25026.57 \u003d 0.32 m -1.

1.3.3 건물 가열을위한 열 에너지 소비

난방 기간 동안 건물의 가열을위한 열 에너지 소비 Q h y., MJ, 수식 G.2 [SNIP 23 - 02] :

0.8 - 밀폐 구조물의 열 관성으로 인한 열 이득을 줄이는 계수;

1.11은 난방 장치의 명목상 열기의 공칭 열 유속의 인사와 관련된 가열 시스템의 추가 열 소비, 펜싱의 열팽창 섹션을 통해 추가의 열선, 각도의 공기 온도가 증가 함 객실, 비 온열 실을 통과하는 파이프 라인 파이프 라인.

일반 열 손실 건물 Q H., 가열 기간 동안 가열 기간에 대한 MJ는 화학식 G.3 [SNIP 23 - 02]에 의해 결정됩니다.

Q H.\u003d 0.0864 × 0.95 × 4858.5 × 8056.9 \u003d 3212976 MJ.

난방 기간 동안 가정용 열 이득 Q int.MJ는 수식 G.10 [SNIP 23 - 02]에 의해 결정됩니다.

어디 q int. \u003d 10 W / M 2 - 주거용 구내의 1m 2면에있는 가정용 열 세대 또는 공공 건물의 계산 된 지역.

Q int. \u003d 0.0864 × 10 × 205 × 3940 \u003d 697853 MJ.

난방 기간 동안 태양 방사선에서 창문을 통한 열 이득 Q S.MJ는 Formula 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]에 의해 결정됩니다.

Q S \u003d F × F × K F ×( F 1 × I 1 + A F 2 × I 2 + A F 3 × I 3 + A F 4 × I 4)+ + 낫× k 낫 × 낫 × 가리 × hor.

Q s \u003d.0.76 × 0.78 × (425.25 × 587 + 25,15 × 1339 + 486 × 1176 + 66 × 1176) \u003d 552756 MJ.

Q h y.\u003d × 1,11 \u003d 2 566917 MJ.

1.3.4 열 에너지의 특정 소비량 추정

난방 기간의 건물 가열에 대한 열 에너지의 특정 소비량, KJ / (M 2 × ° C × 데이)가 식에서 결정됩니다.
G.1 :

10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858,5) \u003d 72.8 KJ / (M 2 × × × ×

테이블에 따르면. 3.6 B [TSN 23 - 329 - 2002] 9 층 주거용 건물 80KJ / (M 2 × ° C × 데이) 또는 29 kJ / (M 3 × ° C × 데이)의 난방시 열에너지의 순간 특정 소비.

결론

9 층 주거용 건물의 프로젝트는 다음과 같은 건물의 에너지 효율을 높이기위한 특별 기술을 사용했습니다.

건설적인 솔루션이 적용되며, 이는 물체의 신속한 구성뿐만 아니라 외부 밀폐 된 건축에서 다양한 구조 재료를 사용하고 고객의 요청에 따라 건축 양식을 사용하고 건설 산업의 기존 기회를 고려합니다. 이 지역,

ㅇ 프로젝트는 가열 및 온수 파이프 라인의 단열재를 수행하고,

ㅇ 적용된 현대 열 절연 재료, 특히 폴리스티렌 롤 D200, GOST R 51263-99,

√ 열 차폐 창의 현대 반투명 디자인은 2 챔버 창을 사용하고 창 상자와 새시가 완료되면 주로 PVC 프로파일 또는 그 조합을 완료합니다. 플로트 - 유리 창을 사용하여 이중 유약 창의 제조에서 0.56W / (M × OS)의 열 전달 저항에 계산 된 저항을 제공합니다.

설계된 주거용 건물의 에너지 효율은 다음에 의해 결정됩니다. 기본 기준 :

ㅇ 난방 기간 동안 가열을위한 특정 열 소비 q h des., KJ / (M 2 × ° C × 데이) [KJ / (M 3 × ° C × 데이)]];

¾ 표시기 소형 건물 k E., 1m;

¾ 식료품 계수 건물 에프..

계산의 결과로 다음과 같은 결론을 그릴 수 있습니다.

1. 9 층 주거용 건물의 밀폐 구조는 에너지 효율을 위해 SNIP 23-02의 요구 사항을 준수합니다.

2. 건물은 최저의 에너지 소비 비용으로 최적의 온도와 습도를 유지하도록 설계되었습니다.

3. 건물의 계산 된 소형 지시자 k E.\u003d 0.32는 규범과 동일합니다.

4. 건물의 외관을 이용한 유약 계수 f \u003d 0.17은 규범적인 값 f \u003d 0.18에 가깝습니다.

5. 조절 가치에서 건물의 가열에 대한 열 에너지의 흐름이 감소하는 정도는 9 % 빼고 었습니다. 이 매개 변수의 값은 다음과 같습니다 표준 표 3에 따른 건물의 열 전력 효율의 클래스 23-02-2003 건물의 열 보호.

에너지 여권 건물

기술:

후자에 따라 모든 프로젝트의 "건물의 열 보호"는 에너지 효율성을 절개하는 데 필수적입니다. 이 섹션의 주된 목적은 건물의 가열 및 환기를위한 특정 열 소비가 규범적인 가치보다 낮 으면 이루어집니다.

겨울에 태양 방사선 계산

가열 기간 동안 가열 기간 동안 가열 기간 동안 가열 기간 동안 가열 및 수직 표면의 스트림, KWH / M 2 (MJ / M 2)

가열 기간의 매월 매월 가로 및 수직 표면에서 유효한 구름 조건하에있는 총 태양 방사선 스트림, kWh / m 2 (mj / m 2)

작업의 결과로, 러시아의 18 개 도시에 대한 다양한 지향 수직 표면에 떨어지는 총 (직접 및 흩어져있는) 태양 방사선의 강도에 대해 데이터가 얻어졌습니다. 이러한 데이터는 실제 디자인으로 사용할 수 있습니다.

문학

1. SNIP 23-02-2003 "건물의 열 보호". - m. : Gosstroy 러시아, FSUE CPP, 2004.

2. USSR의 기후에 관한 과학적이고 적용 된 참고서. 1 부 - 6 부. vol. 1-34. - 세인트 피터스 버그. : Hydrometeoizdat, 1989-1998.

3. SP 23-101-2004 "건물의 열 보호 설계." - M. : FSUE CPP, 2004.

4. MHSN 2.01-99 "건물의 에너지 절약. 열과 열 및 열 공학에 관한 조절기. " - M. : GUP "NIC", 1999 년.

5. SNIP 23-01-99 * "건설 기후학". - m. : Guppp, 2003 GUP CPP, GUP CPP, 2003.

6. 건설 기후학 : SNIP에 대한 참고 설명서. - M. : Stroyzdat, 1990.

가열 및 환기 시스템은 미세 기후 및 공기 방에 허용되는 조건을 제공해야합니다. 이렇게하려면 건물의 열 손실과 히트 크림 사이의 평형을 보존해야합니다. 건물의 열 평형 조건은 평등의 형태로 표현 될 수 있습니다.

$$ Q \u003d Q_T + Q_I \u003d Q_0 + Q_ (TV), $$

어디에서 $ Q $-summage 건물의 열 손실; $ Q_T $ - 야외 울타리를 통한 열전달 열 전달; $ Q_Y $ - 외부 차가운 공기 울타리의 느슨함을 통한 방 입장으로 인한 열 손실 침투; $ Q_0 $ - 난방 시스템을 통해 건물에 열의 열을 가열하십시오. $ Q_ (TV) $ - 내부 방열.

건물의 열 손실은 주로 첫 번째 용어 $ Q_T $에 의존합니다. 따라서 계산의 편의를 위해 다음과 같이 건물의 열 손실을 나타낼 수 있습니다.

$$ Q \u003d Q_T · (1 + μ), $$

$ μ $는 침투 계수이며, 침투가 침투에 의한 열 손실의 비율은 야외 울타리를 통한 열전달 열 전달입니다.

주거용 건물의 내부 열 분산액 $ Q_ (TV) $의 원천은 일반적으로 사람들, 식품 조리 장치 (가스, 전기 및 기타 플레이트), 조명 장치입니다. 이러한 방열은 크게 무작위로 있으며 시간이 지날 수는 없습니다.

또한, 방열은 건물에 고르게 분포되지 않습니다. 인구의 밀도가 큰 객실에서는 내부 방열이 비교적 크고 밀도가 낮은 구내에서는 중요하지 않습니다.

주거 지역의 정상적인 온도 정권을 보장하기 위해 열 네트워크의 유압 및 온도 정권은 일반적으로 가장 이용할 수없는 조건에 설치됩니다. 열 방출이 0 인 가열 체제에 따라.

반투명 구조 (발코니 문, 등불의 창문, 스테인드 글라스 창)의 열 전달의 저항은 공인 실험실의 시험 결과에 따라 이루어집니다. 이러한 데이터가없는 경우, 부속서에서 V까지의 방법에 따라 추정됩니다.

환기 된 공기 층으로 둘러싸인 구조물의 열 전달에 대한 저항이 감소 된 것은 조인트 벤처 50.13330.2012, 건물의 열 보호 (SNIP 23.02.2003)에 따라 계산되어야한다.

건물의 특정 열 보호 기능의 계산은 다음 정보를 포함 해야하는 테이블의 형태로 작성됩니다.

• 건물 껍질을 구성하는 각 조각의 이름;
• 각 단편의 면적;
• 계산을 참조하여 각 단편의 열 전달에 대한 내성 (합작 투자 50.13330.2012의 부록 E에 따르면, 건물의 열 보호);
• 계산에 채택 된 HSOP에서 구조물의 단편에서 내부 또는 실외 온도의 차이를 고려한 계수.

다음 표는 건물의 특정 열 보호 특성을 계산하기위한 표 형식을 보여줍니다.

구체적인 환기 특성은 건물의 특징, w / (m3 ∙ ℃), 공식에 의해 결정되어야한다

$$ k_ (벤트) \u003d 0.28 · c · n_в · β_v · ρ_в ^ (벤트) · (1-K_ (EF)), $$

$ C $는 1 kJ / (kg / ° C)와 같은 특정 공기 열용량입니다. $ β_v $는 내부 밀폐 구조의 존재를 고려한 건물의 공기량을 줄이는 계수입니다. $ β_v \u003d 0.85 $를 받아야 할 데이터가없는 경우; $ ρ_v ^ (vent) $ - 식, kg / m 3에 의해 계산 된 난방 기간의 공급 공기의 평균 밀도 :

$$ ρ_b ^ (vent) \u003d \\ frac (353) (273 + T_ (from); $$

$ N_V $ - 가열 기간, H -1 용 건물의 공기 교환의 평균 다중화; $ k_ (ef) $ - recuperator의 효율 계수.

재정 자의 효율 계수는 $ N_ (50) $, H의 공기 환율을 테스트하는 동안 공공 건물의 주거 및 공공 건물의 아파트 및 공공 건물의 아파트 및 건물의 평균 공기 투과성이 보장되는 경우 0과 구별됩니다. 1, 기계적 동기 부여 $ N_ (50) ≤ 2 $ h -1 ≤ 2 $ h-1으로 환기 될 때 압력 차 50 PA.

압력 차량의 건물 및 구내의 공기 교환의 공기 교환은 50 PA이고 GOST 31167에 따라 중간 통기성이 결정됩니다.

가열 기간의 건물의 공기 교환의 평균 다중성은 공식, H -1에 의한 환기 및 침투로 인한 전체 공기 교환에 의해 계산됩니다.

$$ N_B \u003d \\ FRAC (\\ fRAC (vent) · n_ (vent)) (168) + FRAC (g_ (INF) · n_ (INF)) (168 · ρ_в ^ (벤트)))))))) (β_v · v_ (from), $$.

$ L_ (벤트) $는 무조한 유입으로 건물에 공기 공급 공기의 양 또는 기계적 환기가있는 정규화 된 값, A) A) 추정 된 아파트 추정치가 20m 미만인 주거용 건물 1 인당 총 면적 $ 3 · A_G $, b) 기타 주거용 건물 $ 0.35 · h_ (fl) (a_zh) $이지만 적어도 30 · m $; $ M $ - 건물의 계산 된 거주자 (C) 공공 및 행정 건물의 C) 조건부는 다음과 같습니다. 행정 건물, 사무실, 창고 및 슈퍼마켓 $ 4 · A_R $, 쇼핑 매장, 건강 시설, 가정 서비스 용 시설, 스포츠 아레노프, 박물관 및 전시회 $ 5 · A_R $, 아동 유치원 기관, 학교, 중등 및 고등 교육 기관 $ 7 · A_R $, 신체적, 웰빙 및 문화 및 레저 복합체, 레스토랑, 카페, 기차역 $ 10 · A_R $; $ a_g $, $ a_r $ for 주거용 건물 - 침실, 어린이, 거실, 캐비닛, 도서관, Catteens, 주방 테이블을 포함한 주거용 구내의 영역; 공공 및 행정 건물의 경우, 복도, 탬버, 전환, 계단, 엘리베이터 광산, 내부 열린 계단 및 경사로, 엘리베이터 및 경사로를 제외하고 모든 건물의 영역의 합계로 SP 118.13330에 따라 결정된 계산 된 영역 엔지니어링 장비 및 네트워크를 수용 할 수 있도록 설계된 객실, M 2; $ h_ (et) $ - 천장에서 바닥 높이까지, m; $ N_ (벤트) $ - 주 동안 기계 환기 작동 시간 수; 168 - 이번주의 시간 수; $ G_ (INF) $ - kg / h를 통해 건물에 침투 한 공기의 양, 주거용 건물의 경우 공공 건물을위한 공기가 들어가는 공기가 들어간 난방 기간 동안 계단에 들어갑니다. 반투명 디자인 및 문, 건물의 홍수에 따라 근무 시간에 따라 공공 건물을 취할 수 있습니다 : 최대 3 층 - β_v · v_ (총) $, 4 층에서 9 층까지 $ 0.15 · β_v · v_ (합계) $ 0.2 · β_V · v_ (전체) $ (전체) $ v_ (총) $ v_ (전체) $ - 가열 된 건물의 공개 부피; $ N_ (INF) $ - 일주일 동안 침윤 시간의 포접 시간의 수, H는 균형 잡힌 공급 배기 환기가있는 건물의 경우 168, 건물의 경우 건물을 위해 (168 - $ N_ (벤트) $) 공기 지지체는 액션 공급 기계적 환기 동안지지됩니다. $ V_ (에서) $ v v_ (from) 건물의 외부 울타리의 내부 표면의 내부 표면에 의해 경계되는 볼륨과 동일한 건물 부피, m 3;

건물이 다른 공기 교환이있는 여러 영역으로 구성되는 경우, 평균 공기 교환의 다중 교환은 별도로 각 구역 (건물이 분할되는 구역이 모두 가열 된 구역)입니다. 획득 한 모든 공기 교환의 평균은 합산되고 전체 계수는 건물의 특정 환기 특성을 계산하기위한 식으로 대체됩니다.

주거용 건물의 계단이나 공공 건물의 계단에 들어가는 침윤 공기가 구불 구불 한 것으로 판단되어야한다는 것을 믿는 개구부의 충전물을 통해 공공 건물의 구내에 들어가야합니다.

$$ g_ (inf) \u003d \\ left (\\ frac (a_ (ok)) (r_ (및 ok) ^ (tr)) \\ 오른쪽) \\ 왼쪽 (\\ frac (Δp_ (ok)) (10) \\ 오른쪽 ) ^ (\\ frac (2) (3)) + \\ 왼쪽 (\\ frac (a_ (dv)) (r_ (및 dv) ^ (tr)) \\ 오른쪽) \\ 왼쪽 (\\ frac (Δp_ (dv) ) (10) \\ 오른쪽) ^ (\\ frac (1) (2)) $$

$ A_ (OK) $ 및 $ A_ (DV) $ 각각, Windows의 전체 영역, 발코니 도어 및 입력 외부 도어, M 2; $ r_ (및 ok) ^ (tr) $ 및 $ r_ (그리고 dv) ^ (tr) $ - 각각 ^ (tr) $ - 창문과 발코니 문과 입력 외부 도어의 공기 침투에 필요한 저항 (m 2 · h) / 킬로그램; $ ΔP_ (OK) $ ΔP_ (DV) $ 각각, 옥외 및 내부 공기, PA, Windows 및 발코니 도어 및 입력 외부 도어의 계산 된 압력 차이는 공식에 의해 결정됩니다.

$$ ΔP \u003d 0.55 · h · (γ_N-γ_V) + 0.03 · γ_N · v ^ 2, $$

windows 및 발코니 도어가 0.55 ~ 0.28의 교체 및 공식의 비중을 계산하여 다음과 같이하십시오.

$$ γ \u003d \\ FRAC (3463) (273 + T), $$

$ γ_n $는 어디에, $ γ_v $는 각각 외부 및 내부 공기의 비율이며, n / m 3; T - 공기 온도 : 내부 ($ γ_v $를 결정하기 위해) - Gost 12.1.005, GOST 30494 및 Sanpine 2.1.2.2645에 따른 최적의 매개 변수에 따라 수락됩니다. 외부 ($ γ_n $를 결정하기 위해) - 0.92 ~ SP 131.13330의 가장 추운 5 일 보안의 평균 기온과 동일합니다. $ V $은 1 월에 르 르브램의 평균 풍속이 최대이며, 그 반복성은 SP 161.13330에 의해 16 %이고 더 많이 받아 들일 수 있습니다.

건물의 가정용 열 세대의 특정 특성, w / (m3 ℃)는 공식에 의해 결정되어야한다 :

$$ K_ (Бот) \u003d \\ FRAC (Q_ (GEN) · A_GE (V_ (Gen.) · (T_V-T_ (에서)), $$

$ q_ (gen) $는 주거 구내의 1m 2 면적이거나 공공 건물의 계산 된 영역에있는 가정용 열 세대의 가치가있는 것으로, W / M 2는 다음을 위해 받았습니다.

• 1 인당 총 면적의 20m 2 미만의 아파트의 추정 된 인구가 포함 된 주거용 건물 $ Q_ (gen) \u003d 17 $ w / m 2;
• 아파트의 추정 인구가있는 주거용 건물 총 구역의 45m 2 및 1 인당 $ Q_ (매일) \u003d $ 10w / m 2;
• 기타 주거용 건물 - $ Q_ (Gen.) $ 17에서 10W / m 2의 가치의 보간에서 아파트의 추정 인구에 따라;
• 공공 및 행정 건물의 경우 건물에 위치한 계산 된 수 (90W / 사람), 조명 (설치 용량) 및 사무 장비 (10W / ㎡)에 위치한 가정용 열 세대가 고려됩니다. 주당 근무 시간.

태양 복사에서 건물의 열 이득의 특정 특성은 수식에 의해 w / (m ℃)를 결정해야합니다.

$$ k_ (rad) \u003d (11.6 · q_ (rad) ^ (year)) (v_ (v_ (에서), $$

$ Q_ (rad) ^ (year) $ - 난방 기간 동안 태양 방사선에서 태양 방사선에서의 조명을 통과하는 $ - MJ / 년, 식 4 방향으로 배향 된 4 개의 건물의 경우 공식에 의해 결정됩니다.

$$ Q_ (기쁘게) ^ (년) \u003d τ_ (1OK) · τ_ (2ok) · (A_ (OK1) · i_1 + a_ (OK2) · i_2 + a_ (OK3) · i_3 + a_ (OK4) · i_4) + τ_ (1 폰) · τ_ (2phone) · A_ (배경) · i_ (산), $$

$ τ_ (1OK) $, $ τ_ (1HPHOPE) $ - 대응하는 내광성 제품의 여권 데이터에 따라 수신 된 Windows 및 항공기 제등의 내광성 충전재에 대한 태양 방사선의 상대적 침투; 데이터가 없을 경우 순서대로 취해야합니다. 45 °의 수평선에 충전 각도가있는 다운타운 창문은 수직 창문으로 간주되어야합니다. 45 ° 미만의 경사각이 45 ° 미만의 경사각이 있습니다. $ τ_ (2ok) $, $ τ_ (2Font) $ - 프로젝트 데이터가 수신 한 불투명 한 채우기 요소가있는 창문의 가벼운 열기와 반대로 항공기 조명의 밝기를 고려한 계수; 데이터가 없을 경우 순서대로 취해야합니다. $ a_ (OK1) $, $ a_ (ok2) $, $ a_ (ok3) $, $ a_ (ok4) $ - 건물의 정면의 조명 영역 (발코니 문의 청각 장애 부분은 제외) 각각 4 방향으로 배향, m 2; $ A_ (배경) $ - 건물의 항공기 램프 조명 영역, M 2; $ i_1 $, $ i_2 $, $ i_3 $, $ i_4 $ - 가열 기간의 가열 기간의 유효한 구름 조건에서 각각 태양 방사선의 값을 각각 건물의 4 개 정면으로 배향, mj / (m 2 · 연도)는 규칙의 방법 규칙에 의해 결정됩니다. TSN 23-304-99 및 SP 23-101-2004; $ i_ (산) $ - 가열 기간의 평균 유효한 구름의 유효한 조건에서 수평 표면의 태양 방사선의 가치는 TSN 23-304-99의 규칙의 합계에서 결정됩니다. MJ / (M 2 · Year) 및 SP 23-101-2004.

kWh · H / (M 3 · Year)의 건물의 가열 및 환기를위한 열 에너지의 특정 소비는 공식에 의해 결정되어야한다.

$$ Q \u003d 0.024 · HSOP · Q_ (에서) ^ r. $$

난방 기간 동안 건물의 가열 및 환기를위한 열 에너지의 소비, kWh / 년은 공식에 의해 결정되어야한다 :

$$ Q_ (From) ^ (Year) \u003d 0.024 · HSOP · v_ (from) · q_ (from) ^ p. $$

각 건물에 대한 이러한 지표를 바탕으로 에너지 패스가 개발되고 있습니다. 건물 프로젝트의 에너지 여권 : 기존 건물 및 건물 프로젝트 및 공동 구조의 프로젝트의 에너지, 열 공학 및 기하학적 특성을 포함하고 규제 문서의 요구 사항 및 에너지 효율의 요구 사항을 준수하는 문서입니다.

건물 건물 건설의 에너지 여권은 건물의 난방 및 환기를위한 열의 가열 흐름을 모니터링하는 시스템을 보장하기 위해 개발되어 건물의 열 보호 및 에너지 특성을 준수하는 수립을 의미합니다. 이러한 표준에 정의 된 정규화 된 지표 및 (또는) 연방 법령이 정의한 자본 건설 물체의 에너지 효율성의 요구 사항.

건물의 에너지 여권은 부록 D. 형식에 따라 작성되어 건물의 프로젝트 프로젝트의 에너지 여권을 작성하여 건물의 열 보호 (SNIP 23.02.2003).

난방 시스템은 난방 기간 동안 객실에서 공기가 균일 한 균일 한 가열을 보장하고, 냄새를 일으키지 않고 작동 중에 할당 된 유해한 물질을 갖춘 객실의 공기를 오염시키지 마십시오. ...에

난방 장치는 청소할 쉽게 접근 할 수 있어야합니다. 물 가열시 가열 장치의 표면 온도는 90 ° C를 초과해서는 안됩니다. 가열 표면 온도가 75 ° C 이상인 계측기의 경우 보호 울타리가 제공되어야합니다.

주거 구내의 자연 환기는 속도, Fraumuga 또는 윈도우 샤슈 및 환기 채널의 특수 구멍을 통해 공기 유입으로 수행해야합니다. 주방, 욕실, 화장실 및 건조 캐비닛에 채널 배출 구멍을 제공해야합니다.

가열 부하에는 규칙적으로 시계가 있습니다. 변경되지 않은 외부 온도, 풍속 및 구름을 사용하면 주거용 건물의 가열 부하가 거의 일정합니다. 공공 건물 및 산업 기업의 난방 부하는 영구적이지 않은 일일이며, 자주 비영리적 인 주간 스케줄이 아닌 일정이 아닌 시계 (야간 및 주말)에서 가열하는 열의 흐름을 인위적으로 줄이기 위해서는 영구적 인 주간 일정을 가지고 있습니다. ...에

환기 부하의 일과 요일과 주까지는 일주일과 주간의 환기구와 기관 환기시 환기시 환기로 인해 환기 부하가 모두 탁월하므로 규칙적으로 작동하지 않습니다.

러시아 연방 교육부 및 과학부

더 높은 전문 교육의 연방 국가 예산 교육 기관

"주립 대학 - 훈련과 과학 및 생산 단지"

건축 연구소

부서 : "도시 건설과 경제"

징계 : "건설 물리학"

코스 작품

"건물의 열 보호"

학생 : Arkharov K.Yu.

• 소개
• 작업 빈
• 1 . 기후 참조
• 2 . 열 공학
• 2.1 동봉 구조의 열 공학 계산
• 2.2 "따뜻한"지하실의 둘러싸인 구조의 계산
• 2.3 창의 열 공학 계산
• 3 . 난방 기간의 열 에너지의 특정 소비량 계산
• 4 . 바닥의 \u200b\u200b열을 가열하십시오
• 5 . 변환기에서 동봉 된 공사의 보호
• 결론
• 중고 소스 및 문헌 목록
• 부록.

소개

열 보호 기능은 다양한 목적의 건물의 단열재를 증가시키고 열 손실을 줄일 수있는 에너지 절약을위한 일련의 조치 및 기술입니다.

필요한 내열성 및 열전달 저항을 첨가하여 외부 압입 구조물의 필요한 열 공학적 특성을 보장하는 작업을 보장하는 작업을 보장하는 작업이 해결됩니다.

열전달 저항은 상당히 높아야하므로 올해의 추운 기간에서는 구조물의 표면에 위생적으로 허용되는 온도 조건을 제공하기 위해 구조물의 내열성은 공기 온도의 주기적 진동시 방의 온도의 상대적 불변성을 유지하고, 구조체를 경계시켜, 그 (것)들을 통과하는 열 흐름을 유지하는 능력으로 추정된다. 전체적으로 구조물의 내열성의 정도는 구조물의 외층이 이루어지는 재료의 물리적 특성에 의해 크게 결정되며, 이는 온도에서 급격한 변동을 인식합니다.

이 과정에서는 주거용 개별 집, G. Arkhangelsk의 건축 면적 인 주거용 개별 집을 둘러싼 건설의 열 공학 계산입니다.

작업 빈

1 건축 면적 :

arkhangelsk.

2 벽 디자인 (구조 재료, 절연, 두께, 밀도의 제목) :

제 1 층 - 슬래그 포틀랜드 시멘트 (\u003d 200kg / m 3 ;? \u003d 0.07 w / (m * k) ;? \u003d 0.36 m)에 변형 된 polyterolbetone

제 2 층 - 압출 폴리 스타일스터 (\u003d 32 kg / m 3 ;? \u003d 0.031 w / (m * k) ;? \u003d 0.22 m)

3-P 층 - Pearbeet (\u003d 600 kg / m 3 ;? \u003d 0.23 w / (m * k) ;? \u003d 0.32 m

3 방수 재료 :

perlibetone (\u003d 600 kg / m 3 ;? \u003d 0.23 w / (m * k) ;? \u003d 0.38 m

4 폴 디자인 :

제 1 층 - 리놀륨 (1800 kg / m 3; s \u003d 8.56W / (m2 ℃) ;? \u003d 0.38W / (m2 · ℃) ;? \u003d 0.0008 m

제 2 층 - 시멘트 모래 스크 리드 (\u003d 1800 kg / m 3; s \u003d 11.09w / (m2 · ℃) ;? \u003d 0.93w / (m2 · ℃) ;? \u003d 0.01 m)

제 3 층 - 폴리스티렌으로 제조 된 플레이트 (\u003d 25 kg / m 3; s \u003d 0.38w / (m2 ℃) ;? \u003d 0.44w / (m2 · ℃) ;? \u003d 0.11 m)

제 4 층 - 폼 콘크리트 플레이트 (\u003d 400 kg / m 3; S \u003d 2.42W / (m2 ℃) ;? \u003d 0.15w / (m2 ℃) ;? \u003d 0.22 m)

1 . 기후 참조

건물 지역 - G. Arkhangelsk.

기후 지구 - II A.

습기 구역 - 젖은 상태.

실내 공기 습도? \u003d 55 %;

정산 온도 실내 \u003d 21 ° C.

방의 습도 모드는 정상입니다.

작동 조건 - B.

기후 파라미터 :

외부 공기의 추정 온도 (외부 기온은 가장 추운 5 일 (보안 0.92)

가열 기간의 지속 기간 (외부 공기의 평균 일일 온도가있는 Δ8 ° C) - \u003d 250 일;

가열 기간의 평균 온도 (외부 공기의 평균 일일 온도는 08 ° C) - \u003d - 4.5 ° C.

펜싱 열 난방

2 . 열 공학

2 .1 동봉 구조의 열 공학 계산

난방 기간의 학위 일 계산

hsop \u003d (T b-t) z, (1.1)

방의 예상 방, ° C;

계산 된 실외기 온도, ° C;

난방 기간 기간, 일

hsop \u003d (+ 21 + 4,5) 250 \u003d 6125 ° с

필요한 열 전달 저항은 식 (1.2)에 의해 계산됩니다.

여기서, A 및 B- 가치를 표 3 SP 50.13330.2012 "건물의 열 보호"건물의 관련 그룹을위한 것.

가져 가라 : a \u003d 0.00035; b \u003d 1,4.

0.00035 6125 + 1,4 \u003d 3.54m 2 ° C / W.

야외 벽 디자인

a) 히트 플럭스의 방향과 평행 한 평면으로 디자인을 자르십시오 (그림 1) :

그림 1 - 야외 벽 디자인

표 1 - 야외 벽 재료 매개 변수

열 전달 저항 R A DE는 수식 (1.3)을 제시합니다.

여기서, 그리고 i - i-th 사이트의 영역, m 2;

r i는 i-TH 부위의 열 전달의 저항입니다.

모든 사이트의 합계 영역, m 2.

식 (1.4)에 의해 결정된 균질 부위에 대한 열 전달에 대한 내성 :

어디,? - 층 두께, m;

열 전도성 계수, W / (MK)

불균일 한 부분의 열 전달 저항은 일반 식 (1.5)에 의해 계산됩니다.

R \u003d R1 + R 2 + R3 + ... + R N + R EP, (1.5)

여기서, R1, R2, R3 ... rn은 구조물의 개별 층의 열 전달의 저항이다.

R EP는 공기 층의 열 전달의 저항이다.

우리는 R a by formula (1.3)를 발견합니다.

b) 열 플럭스 방향에 수직 인 평면으로 디자인을 자르십시오 (그림 2) :

그림 2 - 외벽 디자인

열전달에 대한 내성 R B 우리는 수식을 정의 (1.5)

R B \u003d R1 + R 2 + R 3 + ... + R N + R EP, (1.5)

식 (1.4)에 의해 결정된 균질 부위에 대한 공기에 대한 내성.

화학식 1.3에 의해 결정된 불균일 부위에 대한 공기에 대한 내성 :

우리는 공식 (1.5)에 따라 rb를 발견합니다.

r b \u003d 5,14 + 3.09 + 1,4 \u003d 9.63.

외벽 열 전달의 조건부 저항은 식 (1.6)에 의해 결정됩니다.

여기서, Ra는 열 흐름에 평행 한 둘러싸인 구조의 열전달 저항이다.

Rb는 열 흐름에 수직 인 감싸는 구조의 열전달 저항이며,

외벽의 열 전달에 대한 감소 된 저항은 식 (1.7)에 의해 결정된다 :

외부 표면의 열 교환 저항은 식 (1.9)에 의해 결정됩니다.

둘러싸인 구조물의 내면의 열 전달 계수는 여기서, \u003d 8.7;

둘러싸인 구조물의 외부 표면의 열 전달 계수는 여기서, \u003d 23;

상기 내부 공기의 온도와 상기 외에 모르는 설계의 내부 표면의 온도와 식 (1.10)에 의한 추정 된 온도 차이

여기서, p는 외부 공기에 대한 밀폐 구조물의 외부 표면의 위치의 의존성을 고려한 계수이고, N \u003d 1을 수락하는 단계;

추정 실온, ° C;

올해의 추운 기간에 옥외 기온을 계산하여 계산합니다.

둘러싸는 구조물의 내면의 열 전달 계수는 w / (m2 ℃).

외에 모르는 디자인의 내면의 온도는 식 (1.11)에 의해 결정됩니다.

2 . 2 "따뜻한"지하실의 둘러싸인 구조의 계산

토양 계획 마크 위에 위치한베이스 벽 부분의 열 전달 저항은 외벽의 열 전달에 대한 내성과 동일합니다.

지하 수준 이하의 지하실의 베이킹 된 부분의 둘러싸인 구조물의 열 전달의 저항.

지하실의 부러진 부분의 높이 - 2m; 지하의 너비 - 3.8m.

탑 13 SP 23-101-2004 "건물의 열 보호 설계"우리는 수락합니다 :

"따뜻한"지하실에 대한베이스 오버랩의 열 전달의 필요한 저항은 식 (1.12)

지하실의 열전달의 필요한 저항은 표 3 SP 50.13330.2012 "건물의 열 보호"를 찾습니다.

지하실의 공기 온도, ° C;

식 (1.10)에서와 동일한 것;

식 (1.10)과 동일

21.35 ° C와 동의하다 :

식 (1.14)에 의해 결정된 지하실의 기온 :

식 (1.10)에서와 동일한 경우;

선형 열 플럭스 밀도; ;

지하실의 공기량;

파이프 라인 I의 길이 - 직경, m; ;

지하에서의 공기 교환의 다수의 공기 교환; ;

지하실에서 공기 밀도;

c는 특정 열용량이고 ;;;

지하실 영역;

토양과 접촉하는 바닥 면적 및 지하 벽;

지면 위의 지하실의 외벽의 면적.

2 . 3 창의 열 공학 계산

식 (1.1)에 의해 계산 된 가열 기간의 정도 및 일

hsop \u003d (+ 21 + 4.5) 250 \u003d 6125 ° сut.

열 전달 저항이 감소 된 열 전달 저항은 보간 방법에 의한 표 3 SP 50.13330.2012 "건물의 열 보호"에서 결정됩니다.

열 전달 R 0의 결과 저항을 기준으로 창을 선택하십시오.

종래의 유리 및 단일 챔버 이중 유약 창문은 유리에서 고체 선택적 코팅으로 유리로부터 별도의 바인딩에 있습니다.

결론 : 열전달 저항, 온도 차이 및 둘러싸인 디자인의 내면의 온도는 필요한 표준에 해당합니다. 결과적으로, 외벽의 설계 및 절연체의 두께가 올바르게 선택됩니다.

벽의 구조가 지하실의 벼룩 부분에서 둘러싸인 구조물에 대해 취해 졌다는 사실 때문에, 내부 공기의 온도와의 온도 차이에 영향을 미치는베이스 오버랩의 열 전달에 대한 수용 할 수없는 내성을 얻었다. 둘러싸인 구조물의 내면의 온도.

3 . 난방 기간의 열 에너지의 특정 소비량 계산

가열 기간 동안 건물의 가열을위한 열 에너지의 특정 소비량은 일반 식 (2.1)에 의해 결정됩니다.

가열 기간 동안 건물의 가열에 대한 열 에너지의 소비는 여기서, j;

아파트 바닥의 양 또는 건물의 구내의 유용한 영역, 기술 바닥 및 차고를 제외하고, M 2

가열 기간 동안 건물 가열을위한 열 소비는 일반 식 (2.2)에 의해 계산됩니다.

외부 밀폐 구조를 통한 건물의 일반적인 열 손실, j;

난방 기간 동안 가정용 열 이득, j;

가열 기간 동안 태양 방사선에서 창문을 통한 열 이득, j;

둘러싸인 구조물의 열 관성으로 인한 열 이득을 줄이는 계수는 권장치 \u003d 0.8;

난방 장치의 명목상 열기의 명목 열 유속과 관련된 가열 시스템의 추가 열 소비량을 고려한 계수, 울타리의 제로 코팅 섹션을 통해 추가적인 열선이 증가 된 공기 온도가 증가했습니다. 앵글 룸, 가열 된 지하실이있는 건물을위한 가열방 객실을 통과하는 파이프 라인의 열선 \u003d 1, 07;

건물의 일반적인 열 손실, 난방 기간 동안, 우리는 수식 (2.3)에 의해 결정됩니다.

여기서, 건물의 열 전달의 일반 계수, W / (m2 ℃)는 화학식 (2.4)에 의해 결정된다;

구조물을 둘러싸는 총 면적, m 2;

여기서, 건물의 외부 밀폐 구조를 통한 열 전달 계수, w / (m2 ℃);

건물의 열 전달의 조건부 계수는 침윤 및 환기로 인한 열 손실, w / (m2 ° C)로 인한 열 손실을 고려합니다.

건물의 외부 밀폐 구조를 통한 열 전달 계수는 일반 식 (2.5)에 의해 결정됩니다.

여기서, 면적, m 2 및 열 전달, m 2 · ° C / W, 외부 벽 (개구부의 예외);

가벼운 훈련 (Windows, 스테인드 글라스 창문, 등불)의 동일한 충전;

동일한 야외 문과 문;

동일한 결합 된 코팅 (Erkers 이상 포함);

동일한, 다락방 바닥;

동일한 지상 바닥;

또한,

0.306 w / (m2 · ° C);

침투 및 환기로 인한 열 손실, W / (M 2 ° C)로 인한 열 손실을 고려하여 화학식 2.6을 결정하는 조건부의 열전달 계수가 고려됩니다.

여기서, 내부 밀폐 구조의 존재를 고려한 건물의 공기 부피를 줄이는 계수. HV \u003d 0.85를 받아 들인다;

가열 된 구내의 양;

별도의 바인딩을 갖는 창과 발코니 문과 같은 반투명 구조의 다가오는 열 플럭스의 회계 계수 1;

식 (2.7)에 의해 결정된 가열 기간, kg / m3의 공급 공기의 평균 밀도;

난방 기간, H 1의 건물의 공기 교환의 평균 다중 다수

가열 기간의 건물의 공기 교환의 평균 다수는 환기 및 침윤으로 인한 총 공기 교환에 의해 계산됩니다 (2.8) :

여기서, 무조한 유입으로 건물의 공기 공급 공기 또는 기계적 환기의 정규화 된 값, M 3 / H, 시민들을위한 주거용 건물과 동등한, 사회적 규범을 고려하여 사회적 규범을 고려하십시오 (예상 추정치 아파트 총 면적 20m 2) - 3 A; 3 A \u003d 603.93 m 2;

주거용 구내의 면적; \u003d 201,31m 2;

일주일 동안 기계 환기의 작동 시간 수, H; ;

요일, H; \u003d 168;

둘러싸인 구조물을 통한 건물의 침투량의 양, kg / h;

공식 (2.9)에 의해 정의 된 개구부의 충전물의 느슨한 느낌을 통해 주거용 건물의 계단 세포에 침투 한 공기의 수 :

계단을 위해 각각, Windows 및 발코니 문 및 입력 외부 도어의 전체 면적 (M 2).

각각, 계단을 위해, Windows 및 발코니 문 및 입력 외부 도어의 공기 투과항, M 2 · ° C / W의 공기 침투에 필요한 저항;

따라서 계단에 대해서는 Windows 및 발코니 도어 및 입력 외부 도어, PA를위한 입력 외부 공기압의 계단식 및 내부 공기압 (2.10)에 의해 결정됨 (2.10) :

여기서, n, in - 외부 및 내부 공기의 비율 인 N / M 3은 식 (2.11)에 의해 결정된다.

1 월에 대한 rumbam의 평균 풍속에서 최대 (SP 131.13330.2012 "건설 기후학"); \u003d 3.4 m / s.

3463 / (273 + T), (2.11)

h \u003d 3463 / (273 -33) \u003d 14.32 n / m 3;

b \u003d 3463 / (273 + 21) \u003d 11.78 n / m 3;

여기에서 우리는 다음을 찾습니다.

우리는 얻은 데이터를 사용하여 난방 기간 동안의 공기 교환 건물의 평균 다중화를 찾습니다.

0,06041 h 1.

얻은 데이터에 따라 수식 (2.6)을 고려합니다.

0.020 w / (m2 · ° C).

수식 (2.5) 및 (2.6)에서 얻은 데이터를 사용하여 우리는 건물의 전체 열 전달 계수를 찾습니다.

0.306 + 0.020 \u003d 0.326 w / (m2 · ℃).

우리는 일반 식 (2.3)에서 건물의 일반적인 열 손실을 계산합니다.

0.08640,326317.78 \u003d J.

가열 기간 동안 가정용 열 이득, J, Formula (2.12)로 결정 :

여기서, 주거 구내의 1m 2면에 가정용 열 세대의 크기 또는 공공 건물의 계산 된 영역, W / M 2, 수락;

주거용 구내의 면적; \u003d 201,31m 2;

가열 기간 동안 태양 복사에서 태양 방사선으로 인한 열 이득을 통한 열 이득, J 4 방향으로 배향 된 4 개의 건물의 경우 공식 (2.13)을 정의합니다.

불투명 한 요소에 의해 빛의 어두움을 고려한 계수는 어디에 사라졌습니다. 고체 선택적 코팅 - 0.8으로 일반 유리로부터의 단일 챔버 유리 유리 용;

광 충전재를위한 태양 방사선의 상대적 침투 계수; 고체 선택적 코팅 - 0.57의 일반 유리로부터의 단일 챔버 유리 유리의 경우;

각각 4 방향으로 배향 된 건물의 정면의 조명 영역, M 2;

가열 기간의 평균은 구름의 유효한 조건에서 각각 수직 표면에 대한 태양 방사선의 값, J / (M 2, 우리는 표 9.1.1.13330.2012 "건설 기후학에서 결정" ;

난방 시즌 :

1 월, 2 월, 3 월, 4 월, 5 월, 9 월, 10 월, 11 월, 12 월.

우리는 Arkhangelsk 폭의 도시 64 ° C.sh의 도시를 받아들입니다.

C : 1 \u003d 2.25m 2; I 1 \u003d (31 + 49) / 9 \u003d 8.89 J / (m 2;

I 2 \u003d (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 192 + 170 + 151 + 192) / 9 \u003d 161.67j / (m 2;

IN : A 3 \u003d 8,58; I 3 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (m 2;

S : A 4 \u003d 8,58; I 4 \u003d (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 \u003d 66 J / (M 2.

수식 (2.3)을 계산하여 얻은 데이터를 사용하여 (2.12) 및 (2.13) 우리는 화학식 2.2에 의한 건물 가열을위한 열 소비를 찾는다 :

공식 (2.1)에 따르면, 우리는 열에너지의 특정 소비를 가열에 계산합니다.

kj / (m 2 · ° · sut).

결론 : 건물을 가열하는 열 에너지의 특정 소비는 SP 50.1330.2012 "건물의 열 보호"및 38.7 kJ / (M 2 ° C · 일)에 의해 결정된 정규화 된 유속과 일치하지 않습니다.

4 . 바닥의 \u200b\u200b열을 가열하십시오

열 관성 바닥 디자인 레이어

그림 3 - 바닥 계획

표 2 - 바닥재 매개 변수

바닥 설계 층의 열 관성은 일반 식 (3.1)에 의해 계산됩니다.

s는 열 계수이고, W / (m2 ℃);

화학식 1.3에 의해 결정된 열 저항

바닥 표면의 열의 추정 표시기.

바닥 디자인의 첫 번째 3 층은 총 열 관성이지만 열 관성 4 층이 있습니다.

결과적으로, 바닥의 표면의 검사 지표는 3RD에서 제 1에서 시작하는 디자인 층의 표면의 열을 계산하여 일관되게 결정됩니다.

식 (3.2)에 따른 제 3 층의 경우

식 (3.3)에 의한 I-Th 층 (i \u003d 1,2)의 경우

w / (m 2 ° C);

w / (m 2 ° C);

w / (m 2 ° C);

바닥 표면의 검사 지표는 첫 번째 층 표면의 방열과 동일합니다.

w / (m 2 ° C);

검사 지표의 정규화 된 의미는 SP 50.13330.2012 "건물의 열 보호"에 의해 결정됩니다.

12 w / (m2 · ° C);

결론 : 바닥 표면의 열의 계산 된 지표는 정규화 된 값에 해당합니다.

5 . 변환기에서 동봉 된 공사의 보호

기후 파라미터 :

표 3 - 실외 공기의 수증기의 평균 월 온도 및 압력의 값

연간 기간 동안 실외 공기의 수증기의 평균 부분 압력

그림 4 - 야외 벽 디자인

표 4 - 야외 벽 소재 매개 변수

건설 공식의 증기 투과 층에 대한 저항성 :

여기서, 층 두께, m;

패리 투과 계수, MG / (MCPA)

우리는 외부 및 내부 표면에서 가능한 축합 평면으로의 설계 층의 증기 투과에 대한 내성을 결정합니다 (가능한 응축 평면은 절연체의 외부 표면과 일치하는 평면) :

내면에서 가능한 응축 평면까지 벽의 층의 열 전달 저항은 식 (4.2)에 의해 결정된다.

내면의 열 교환에 대한 내성에 대한 저항은 일반 식 (1.8)에 의해 결정됩니다.

계절 및 평균 월 온도 기간 :

겨울 (1 월, 2 월, 3 월, 12 월) :

여름 (5 월, 6 월, 7 월, 8 월, 9 월, 9 월) :

봄, 가을 (4 월, 10 월, 11 월) :

외벽의 열 전달에 대한 저항이있는 곳,;

추정 된 실내 온도.

우리는 수증기의 탄력성의 해당 값을 발견합니다.

올해의 수증기의 탄성의 평균값은 공식 (4.4)에 의해 발견 될 것입니다 :

여기서, e 1, e 2, e 3 - 계절의 수증기의 탄력성의 값, PA;

계절 기간, 개월

내부 공기 쌍의 부분 압력은 공식을 정의합니다 (4.5) :

실내 실의 온도에서 포화 수증기, PA의 부분 압력; 21 : 2488 PA;

내부 공기의 상대 습도, %

증기 투과율의 요구 저항은 일반 (4.6)에 의해 발견된다 :

연간 기간 동안의 실외 공기의 수증기의 평균 분압 압력, PA; 우리는 6.4 GPA를 받아들입니다

연간 동작 구조의 수분 축적의 부적합성의 조건에서 연간 작동 기간 동안 조건을 확인하십시오.

우리는 부정적인 평균 월 온도가있는 기간 동안 바깥 쪽 공기의 바깥 쪽 공기의 탄력성을 발견합니다.

우리는 부정적인 평균 월 온도가있는 기간 동안 바깥 쪽 공기의 평균 기온을 찾습니다.

가능한 응축 평면의 온도 값은 식 (4.3)에 의해 결정됩니다.

이 온도는 해당합니다

증기 투과에 필요한 저항은 일반 식 (4.7)에 의해 결정됩니다.

여기서, 습기 흐름 기간의 지속 기간, 낮은 평균 월 온도의 기간과 동등한 날; 우리는 \u003d 176 일을 받아들입니다.

보습층의 재료의 밀도, kg / m 3;

보습 층의 두께, m;

습기의 기간 동안 보습 층의 재료에서 수분의 최대 허용 증가, 표 10 SP 50.133330.2012 "건물의 열 보호"; 우리는 폴리스티렌 \u003d 25 %를 받아들입니다.

식 (4.8)에 의해 결정된 계수 :

부정적인 평균 월 온도, PA의 기간 동안 외장의 외부 공기의 평균 분압의 평균 부분 압력은

식 (4.7)과 동일

여기에서 우리는 공식 (4.7)을 고려합니다.

부정적인 평균 월간 실외 온도가있는 기간 동안 동봉 구조의 수분의 상태에서 조건을 확인하십시오.

결론 : 습기 기간 동안 습기의 양을 제한하기위한 조건의 구현과 관련하여, 추가 쌍의 가실 장치가 필요합니다.

결론

건물의 외부 울타리의 열 공학적 특성으로부터 : 건물의 유리한 미생물, 즉 실내에서의 공기의 온도와 습도가 규제 요구 사항보다 낮지는지 확인합니다. 겨울에 건물에 의해 잃어버린 열의 양; 응축수를 보장하는 울타리의 내면의 온도. 울타리의 건설적인 솔루션의 습도 정권은 열 방해 품질과 내구성에 영향을 미칩니다.

필요한 내열성 및 열전달 저항을 첨가하여 외부 압입 구조물의 필요한 열 공학적 특성을 보장하는 작업을 보장하는 작업을 보장하는 작업이 해결됩니다. 구조물의 허용되는 투과성은 공기 수류에 미리 결정된 저항으로 제한됩니다. 구조물의 정상적인 습도 상태는 물질의 초기 수분 함량 및 수분 절연 장치의 감소 및 적층 구조에서 다양한 특성을 갖는 재료로 제조 된 구조적 층의 바람직한 배열에 의해 달성된다.

과정 프로젝트 동안 규칙 작물에 따라 수행 된 건물의 열 보호와 관련하여 계산이 수행되었습니다.

명부 사용 된 소스 I. 문학

1. SP 50.13330.2012. 건물의 열 보호 (Editorial Board Snip 23-02-2003) [텍스트] / 러시아의 지역 개발부. - M .: 2012. - 96 p.

2. SP 131.13330.2012. 건설 기후학 (업데이트 된 버전 SNIP 23-01-99 *) [텍스트] / 러시아의 지역 개발부. - M .: 2012. - 109 p.

3. Kupriyanov V.N. 묶는 구조의 열 방패 설계 : 자습서 [텍스트]. - Kazan : Kgasu, 2011. - 161 S ..

4. SP 23-101-2004 건물의 열 보호 설계 [텍스트]. - M. : FSUE CPP, 2004.

5. T.I. 아바시프. 하우징 주식 재고 정화 중 구조 조립품의 단열재, 건물의 열 보호를 증가시키는 기술 솔루션 앨범 [텍스트] / T.I. Abasheva, L.V. 불가코프. n.m. Vavulo et al. M. : 1996. - 46 pp.

부록.

에너지 여권 건물

일반 정보

예상 조건

기능적 목적, 유형 및 건설적인 건물 솔루션

기하학적 및 열 전력 표시기

요인

포괄적 인 지표

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