4.1. Arvutamine tsentraalselt venitatud elementide tuleks teha valemiga

kus N. - hinnanguline pikisuunaline jõud;

R. P on arvutatud puitresistentsus venitades kiude;

F. NT - netoelemendi ristlõikepindala.

Määramisel F. NT nõrgenemine, mis asub kuni 200 mm pikkuse krundil, tuleks teha ühes osas ühes osas.

4.2. Püsiva üheosalise sektsiooni keskse kokkusurutud elementide arvutamine peaks olema valemite poolt:

a) tugevuse jaoks

b) stabiilsuse kohta

kus R. C - arvutatud puidu vastupidavus kiudude kokkusurumise suhtes;

j - pikisuunalise painutamise koefitsient, mis on määratud vastavalt punktile 4.3;

F. NT - elemendi netoosa osa;

F. RAC - elemendi arvutatud ristlõikepindala, mis on võrdne:

ohtlike osade nõrgenemise või nõrgemate puudumisel, mis ei lahku servadest (joonis 1, \\ t aga) Kui nõrgenemise pindala ei ületa 25% E. Br, E. arvutatud \u003d F. Br, kus F. BR - ristlõikepindala; Nõrgendab servadest lahkumist, kui nõrgenemise pindala ületab 25% F. Br, F. Rac \u003d 4/3. F. NT; sümmeetriliste nõrgendab servade vaatega kinni (joonis 1, b.), F. RAS \u003d F. Nt.

4.3. Pikisuunaline painutatud koefitsient j tuleks määrata valemitega (7) ja (8);

elemendi paindlikkusega l £ 70

; (7)

elemendi paindlikkusega l\u003e 70

kus on koefitsient a \u003d 0,8 puidust ja a \u003d 1 vineer;

koefitsient a \u003d 3000 puidust ja a \u003d 2500 vineer.

4.4. Tahke osa elementide paindlikkus määratakse valemiga

kus l. O - elemendi hinnanguline pikkus;

r. - inerts-ristlõike raadius elemendi maksimaalse suurusega võrreldes telgedega võrreldes H. ja W..

4.5. Elemendi arvutatud pikkus l. Oh peaks määrama selle vaba pikkuse korrutamise l. koefitsientil m 0

l. Oh \u003d. l.m 0 (10)

vastavalt PP-le. 4.21 ja 6.25.

4.6. Komposiit elemendid painduvatel ühenditel, mis on avatud kõigi ristlõikega, tuleb arvutada tugevuse ja stabiilsuse alusel vastavalt valemitele (5) ja (6), samal ajal F. NT I. F. Rasusaalselt määratleda kõigi filiaalide kogupindala. Komponendi elementide paindlikkus L tuleks kindlaks määrata, võttes arvesse ühendite ühendeid valemiga

, (11)

kus L Y on kogu elemendi paindlikkus telje suhtes W. (Joon. 2) elemendi hinnangulise pikkusega arvutatud l. o kasutamata;

l 1 - eraldi haru paindlikkus I - I telje suhtes (vt joonis fig 2), arvutatakse filiaali arvutatud pikkuses l. üks; jaoks l. 1 Vähem kui seitse paksust ( h. 1) filiaalid aktsepteerivad L1 \u003d 0;

m Y - paindlikkuse koefitsient määratakse valemiga

, (12)

kus b. ja h. - elemendi ristlõike laius ja kõrgus, vt:

n. W - arvutatud õmbluste kogus õmbluste arvuga kindlaksmääratud elemendis, mille kohaselt on elementide vastastikune muutus kokku (joonisel fig 2, \\ t aga - 4 õmblust, joonisel fig. 2, b. - 5 õmblust);

l. O - elemendi hinnanguline pikkus, m;

n. C - Arvutatud linkide arvutatud arv ühe õmbluse ühe õmbluse kohta 1 m elemendi kohta (mitme õmblusega erinevate viilude arvuga tuleb viilude arvu võtta kõigi õmbluste vahel);

k. C - ühendite koefitsient, mis tuleks määrata tabeli valemiga. 12.

Tabel 12.

Märge. Naelude läbimõõdud ja koopiaselt d., paksuse elemendid aga, laius B. Lambar koopiamasinate paksus ja paksus D CM.

Määramisel k. Küünte läbimõõduga ei tohi võtta rohkem kui 0,1 ühendatud elementide paksust. Kui küpsetatud otste suurus küünte on väiksem kui 4 d.Nende kõrval olevate õmbluste kärpeid ei võta arvesse. Väärtus k. Ühenditest terasest silindrilistest mõjudest tuleb määrata paksusega aga Ühendatud elementide õhem.

Määramisel k. Oakilündlike koopiate läbimõõduga ei tohi võtta rohkem kui 0,25 ühendatud elementide õhema paksust.

Teabevahetus õmblustes peaks olema ühtlaselt elemendi pikkus. Hinged avatud lihtne elemente, see on lubatud keskmises kvartalis pikkus suhtluse pikkus poole kogustes, vastutav valemi (12) väärtus n. koos, aktsepteeritud äärmuslike kvartalite pikkuse elemendi pikkus.

Valemi (11) arvutatud ühendi elemendi paindlikkust tuleb võtta enam kui valemiga l üksikute harude paindlikkust

, (13)

kus å. I. Br - individuaalsete filiaalide inerts brutorasside hetkede summa võrreldes oma telje suhtes paralleelselt teljega W. (vt joonis 2);

F. BR - brutoelemendi ristlõige;

l. O on elemendi hinnanguline pikkus.

Komponendi elemendi paindlikkus võrreldes kõigi filiaalide osade raskusastme keskused (telg). H. Joonisel fig. 2) See tuleb kindlaks määrata üheosalise elemendi puhul, st võetakse arvesse võlakirjade eelise, kui filiaalid on ühtlaselt laaditud. Juhul ebaühtlane koormatud oksad, punkt 4.7 tuleks juhinduda.

Kui ühendi elemendi harudel on erinev osa, siis tuleb L1-harude hinnanguline paindlikkus valemis (11) võrra võrdne: \\ t

, (14)

määratlus l. 1 on näidatud joonisel fig. 2.

4.7. Komposiitmelemendid kütuseühenduste puhul, mille osa ei tööta otstes töötavatest harudest, lastakse arvutada tugevus ja stabiilsus valemitega (5), (6) suhtes järgmistel tingimustel: \\ t

a) ristlõikepindala element F. NT I. F. võistlused tuleks kindlaks määrata avatud oksade ristlõikega;

b) elemendi paindlikkus telje suhtes W. (Vt joonist 2) määratakse valemiga (11); Samal ajal on inertsi hetk vastu võetakse arvesse kõiki filiaale ja ala avati alles;

c) telje suhtes paindlikkuse määramisel H. (Vt joonist 2) inertsimoment tuleks määrata valemiga

I. = I. O + 0,5. I. Kuid (15)

kus I. Umbes I. I. Kuid ristlõike inertside hetked vastavalt toetus- ja vähearenenud oksad.

4.8. Muutuja keskse kokkusurutud elementide stabiilsuse arvutamine sektsiooni kõrguses tuleb läbi viia valemiga

, (16)

kus F. Maksimaalne ristlõikega pindala, millel on maksimaalsed mõõtmed;

k. J. N. - koefitsient, võttes arvesse sektsiooni kõrgust, mis määratakse tabelis. 1 ARR. 4 (konstantsete sektsioonide puhul k. J. N. = 1);

j on pikisuunalise painutamise koefitsient, mis on määratud punktis 4.3 poolt ristlõikele vastava paindliku paindlikkuse alusel maksimaalse mõõtmega.

Bend Elements

4.9. Kindla deformatsiooni vormi stabiilsuse kadumise paindeelementide arvutamine (vt lõigud. 4.14 ja 4.15) normaalsete pingete tugevuse korral tuleks teha valemiga

kus M. - hinnanguline painutusmoment;

R. ja - painutamise hinnanguline resistentsus;

W. RAC - elemendi ristlõike resistentsuse hinnanguline hetk. Üheosaliste elementide jaoks W. RAS \u003d W. NT; Kütuseühenduste painutamise komponentide puhul tuleks netokindluse võrdse pöördemomendi hinnanguline resistentsuse summa võtta W. NT korrutatakse koefitsiendiga k. w; Väärtused k. W samade kihtide elementide puhul on toodud tabelis. 13. määramisel W. NT sektsioonide nõrgenemine, mis asuvad elemendil osaliselt kuni 200 mm pikk, võetakse ühendatud ühes osas.

Tabel 13.

Märge. Vaheväärtuste väärtuste väärtuse span ja kihtide arv, koefitsiendid määratakse interpolatsiooni.

4.10. Kiikide vastupidavuse painutamise elementide arvutamine peaks toimuma valemiga

kus Q. - arvutatud põikjõud;

S. Br - elemendi ristlõike brutosulatuse osa osa võrreldes neutraalse telje suhtes;

I. Br on elemendi inertsi brutorasside osa hetk neutraalse telje suhtes;

b. elemendi osa arvutamislaius;

R. SC - arvutatud vastupidavus pragude ajal painutamise ajal.

4.11. Ühenduste osade arv n. C, ühtlaselt paigutatud iga õmbluse komposiitielement krundi ühemõtteline joonega ristlõikega peab vastama seisund

, (19)

kus T. - selle õmbluse arvutatud sidevõimsus;

M. AGA, M. B - painutamine hetked esialgse akna ja piiratud sektsiooni osade osas.

Märge. Kui erinevate laagri võime sidemete õmblus on ühendused, kuid sama töö iseloom (näiteks vananemine ja küüned), tuleks kandevõime kokku võtta.

4.12. Üks tükkide elementide arvutamine kaldus painutamise tugevusele tuleb teha valemiga

, (20)

kus M. X I. M. Y - Hinnangulise painutusmomentide komponendid sektsiooni põhitelgide jaoks H. ja W.;

W. X I. W. U - hetked resistentsuse ristlõige võrku suhtes põhitelgede sektsiooni H. ja W..

4.13. Liimitud kõverjoonelised elemendid painduvad M.Nende kõveruse vähendamine tuleb kontrollida radiaalse tõmbepingete puhul valemiga

, (21)

kui s 0 on äärmise kiudude venitatud tsoonis normaalne pinge;

s. I. - normaalne pinge vahepealse kiu sektsioonis, mille radiaalsed tõmbepinged määratakse;

tERE. - vahemaa äärmuslike ja peetavate kiudude vahel;

r I. - rida kõveruse raadius, mis läbib äärmuslike ja peetavate kiudude vahel sõlmitud tavapäraste tõmberežiimi osa raskuskeskme raskuskeskme;

R. Lk.90 on arvutatud puitresistentsus venitades üle kiudude vastavalt klausli 7 vahekaardile. 3.

4.14. Ristkülikukujulise konstantse osa painutamise elementide paindevahendite deformatsiooni deformatsiooni vormi stabiilsuse arvutamine tuleb teha valemiga

kus M. - vaatlusaluse koha maksimaalne painutusmoment l. R;

W. Br - maksimaalne hetk Brutate resistentsus kohapeal l. lk.

Koefitsient J m ristkülikukujulise konstantse ristlõike paindeelementide jaoks, mis on kinnitatud painutamise tasandi kompenseeritud ja kinnitatud pikitelje ümber pöörlemisest tugiosade pikisuunas, tuleb määrata valemiga

, (23)

kus l. P on elemendi toetavate osade vaheline kaugus ja elemendi tihendatud serva kinnitamisel vahepealsetes punktides painutusetasandi nihkumine - nende punktide vahemaa;

b. - ristlõike laius;

h. - saidi ristlõike maksimaalne kõrgus l. P;

k. F - koefitsient sõltuvalt painutusmomentide fusiooni kujust kohapeal l. P, mis on määratletud tabeli järgi. 2 ARR. 4 Nendest standarditest.

Kui arvutamisel painutusmelemendid lineaarselt muutuvad pikkus kõrguse ja konstantse laius ristlõige, millel ei ole kinnitusdetailid lennukist venitatud hetkeks M. või millal m. < 4 коэффициент j M. Valemi (23) tuleks korrutada täiendava koefitsiendiga k. J. M. . Väärtused k. J. M. LED tabelis. 2 ARR. 4. PLY m.³ 4. k. J. M. = 1.

Tugevdades painutamise tasapinna vahepealsete punktide venitatud serva elemendi kohapeal l. P Koefitsient J. M. defineeritud valemiga (23), tuleb korrutada koefitsiendiga k. N M. :

, (24)

kus p on keskne nurk radialastel määrates saidi l. P Ümmarguse kontuuri element (sirged elemendid a p \u003d 0);

m. - tugevdatud (sama etapi) arv, mis on kohapeal venitatud serva punktid l. P (jaoks m. ³ 4 Suurus peaks olema võrdne 1-ga).

4.15. Püsivate kahetasandi või kasti ristlõike painutusmelementide paindeelementide deformatsiooni vormi stabiilsuse kontrollimine peaks toimuma juhul, kui

l. P ³ 7. b., (25)

kus b. - tihendatud ristlõike vöö laius.

Arvutus tuleks teha valemiga

kus J on punktis 4.3 määratletud elemendi pressitud vöö painutustasandist pikisuunaline painutamine;

R. C - arvutatud kompressiooniresistentsus;

W. Br on brutate ristlõike resistentsuse hetk; Vineeri seinte puhul - praegune vastupanu aeg elemendi painutustasandil.

AGA - ristlõike piirkond;

Bn. - net poltide ristlõige;

D. - sektsiooni ristlõige;

F. - riiuli ristlõige (vöö);

N. - neto ristlõike piirkond;

A W. - seina ristlõige;

WF. - nurgaõmbluse ristlõikepind;

WZ. - termotuumasünteesipiiri ristlõige;

E. - elastne moodul;

F. - jõud;

G. - Shift moodul;

J B -filiaali osa inertsimoment;

J M.; J D. - turvavöö ja jagatud talu inertsi ristlõiked;

J S. - ribi ristlõike inertsimoment, plangud;

J SL. - pikisuunalise ribi inertsisektsiooni osa;

J T. - väändetala inertsimoment, raudtee;

J X.; J y. - inertsi ristlõikede hetked vastavalt telgedele võrreldes vastavalt telgedele x-x. ja y-y.;

J xn.; J yn. - sama, neto-ristlõiked;

M. - hetk, painutusmoment;

M X.; M Y. - hetked võrreldes telgedega vastavalt x-x. ja y-y.;

N. - pikisuunaline jõud;

N AD. - täiendavad jõupingutused;

N bm. - pikisuunaline jõud kolonni filiaalil;

Q. - põikjõud, nihkejõud;

Q fic - tavapärase põikjõudude ühendamise elemendid;

Q S. - tingimusliku põikjõu relvade vahejuhtumi korral samas lennukis asuvate plaatide süsteemile;

R ba. - hinnanguline vastupanu venitamise vundamendi poldid;

R bh - arvutatud vastupanu suure tugevusega poltide venitamisele;

R bp. - pigistatud ühendite kortsutatud ühendite arvutatud takistus;

R bs. - arvutatud vastupanu poldi lõikamine;

R bt. - venitamise poltide arvutatud vastupidavus;

R kukk. - ajutise vastupidavusega võrduvate teraspoldite regulatiivne vastupanu Σ B. Vastavalt riigi standarditele ja tehnilistele tingimustele poldid;

R bv - arvutatud resistentsus U-kujuliste polte venitamisele;

R cd. - arvutatud vastupidavus Rinkide läbimõõdule (tasuta puudutusega piiratud liikumisvõimega konstruktsioonides);

R dh. - arvutatud vastupidavus suure tugevusega traadi venitamisele;

R lp. - hinnanguline vastupanu kohalikule kortsunud silindrilistesse hingedesse (pintses) tihedalt puudutusega;

R P. - arvutatud vastupanu maandus lõpppind (sobivuse juuresolekul);

R S. - arvutatud vastupanu on muutunud niheks;

R th. - hinnanguline vastupanu terase venitamisele valtsitud paksuse suunas;

R U. - arvutatud resistentsus on muutunud venitamiseks, kokkusurumine, painutamine ajutise resistentsuse järgi;

R - ajutine vastupanu on muutunud minimaalse väärtusega võrdseks katkeseks Σ B. Vastavalt riigi standarditele ja tehnilistele kirjeldustele;

R wf. - metallist õmbluse lõigatud (tingimusliku) nurkkõmbluste hinnanguline resistentsus;

R wu. - tagumik keevitatud liigeste kompressiooni arvutatud vastupanu, venitamine, painutamine ajutise resistentsusega;

R wun. - õmbluse metalli regulatiivne vastupanu ajutisele vastupanule;

R ws. - tagumik keevitatud nihkeühenduste arvutatud vastupanu;

R wy. - arvutatud vastupanu tagumik keevitatud liigeste kompressioon, venitades ja painutamine saagikuse tugevuse üle;

R WZ. - arvutatud vastupanu nurkkõmblused lõigatud (tingimusliku) metallist sulandpiir;

R y. - arvutatud vastupanu on muutunud venitamiseks, kokkusurumine, painutamine saagikuse tugevuse üle;

R yn -terase saagikuse tugevus, mis on võrdne saagikuse tugevuse väärtusega σ t vastavalt riigi standarditele ja terase tehnilistele tingimustele;

S. - brutoosa ristlõike ülemineku osa staatiline hetk;

W X.; W y. - brutoosa ristlõike resistentsuse hetked vastavalt telgede suhtes x-x. ja y-y;

W xn.; W yn.- hetked resistentsuse ristlõikega võrgus võrdude suhtes võrreldes vastavalt x-x. ja y-y.;

b. - laius;

b EF. - arvutatud laius;

bf. - riiulilaius (vöö);

b H. - ribi väljaulatuva osa laius, pühkige;

c.; c X.; c y. - koefitsiendid tugevuse arvutamiseks, võttes arvesse plastist deformatsioonide väljatöötamist vastavalt telgedele võrreldes painutamise ajal x - x, y-y;

e. - võimsuse ekstsentrilisus;

h. - kõrgus;

h EF. - seina hinnanguline kõrgus;

h W. - seina kõrgus;

i. - inertsi raadius;

ma olen sees - sektsiooni inertsi väikseim raadius;

i X.; i y. - Radii inerts osa võrreldes telgede suhtes x-x.ja y-y.;

k F. - nurkkõmbluse kataat;

l. - pikkus, span;

l C. - seista pikkus, veerud, turitoed;

l D. - värvi pikkus;

l ef - arvutatud, tingimuspikkus;

l M. - talu- või veerurihma paneeli pikkus;

l S. - plaadi pikkus;

l W. - keevituse pikkus;

l X.; l u - arvutatud pikkused elemendid lennukid risti telgedega vastavalt x-x.ja y-y.;

m -suhteline ekstsentrilisus ( m. = eA. / TUALETT.);

m EF. - esitas suhteline ekstsentrilisus ( m EF. = mη.);

r. - raadius;

t. - paksus;

t F. - riiuli paksus (vöö);

t W. - seina paksus;

β F. ja β Z. - koefitsiendid nurgaõmbluse arvutamiseks vastavalt õmbluse metallist ja termotuumapiiride metalli metallist;

Γ B. - töötingimuste koefitsient;

Γ C. - töötingimuste koefitsient;

Γ N. - töökindluse koefitsient selle otstarbe jaoks;

γ M. - töökindluse koefitsient materjali järgi;

Γ U. - ajutise resistentsuse arvutustes usaldusväärsuse koefitsient;

η - sektsiooni osa mõju koefitsient;

λ - paindlikkus ( λ = l ef / i.);

Tingimuslik paindlikkus ();

λ EF. - ristlõike varraste vähendatud paindlikkus;

Tingimuslik loetletud paindlikkus ristlõike varda ( );

Tingimusliku seina paindlikkus ( );

Seina suurim tingimuslik paindlikkus;

λ X.; λ y. - telgede elemendi hinnanguline paindlikkus vastavalt telgedega risti x-x ja y-y;

v. - terase põiksuunalise deformatsiooni koefitsient (Poisson);

Σ Loc. - kohalik stress;

Σ X.; Σ y. - normaalsed pinged paralleelsed telgedega vastavalt x-x.ja y-y;

τ xy. - puutuja stress;

φ (h., y.) - pikisuunalise painutamise koefitsient;

φ B. - arvutatud takistuse vähendamise koefitsient talade stabiilsuse kadumise paindliku keeramise vormis;

φ E. - Koefitsient vähendada arvutatud vastupanu väljalülitava kompressiooni ajal.

Lääne-Siberi metallurgilise kombine kombineeriti kujuga valtsitud terase tootmisest (tasakaalustumise nurgad, chawllers, kanalid), millel on riiuli paksus 10 mm-ni, mis on kantud TU 14-11-302-94 "süsiniku kujuga C345 rent Terase modifitseeritud nioobium, mis on välja töötatud kombineeritud, JSC "Metallide Urali Instituut" ja CNII nõustus. Kucherenko.

Peapesuvahendid aruanded, et kujuline rullimine terasest C345 kategooriast 1 ja 3 TU 14-11-302-94 võib kasutada vastavalt SNIP II-23-81 "teraskonstruktsioonidele" (tabel 50) samas struktuuris Steel C345 kategooriate rentimine 1 ja 3 Vastavalt GOST 27772-88.

HeadshNornormatsiooni juht V.V. Tishchenko

Sissejuhatus

Metallurgiatööstus valiti ehitusmetallkonstruktsioonide ja majanduslikult dopeeritud terase rendi tootmise poolt C315. Reeglina tugevdamine saavutatakse väikese süsinikusisaldusega rahustava raskuse mikrofralliooniga, üks elemente: titaan, nioobium, vanadium või nitriidid. Legeerimist saab kombineerida rullimise või kuumtöötlemisega.

Uue terasest C315 saavutatud mahu tootmise maht ja kujuline profiilid võimaldavad täielikult rahuldada konstruktsiooni vajadustele kasti kontoris tugevuse omaduste ja külmakindlusega, mis on lähedal madala legeerterase standarditele vastavalt GOST 27772-88-le.

1. Rendiõiguse dokumentatsioon

Praegu on välja töötatud mitmed terase C315 rentimise tehnilised kirjeldused.

TU 14-102-132-92 "Steel C315-st rullitud kujul". Käsitöötaja ja rentimistootja - Nizhne-Tagil Metallurgiline kombinatsioon, sorteerimine - kanalid vastavalt GOST 8240, võrdse nurkade profiilide, mitte-tasakaaluga nurgaprofiilide, tavaliste ja paralleelsete servadega.

TU 14-1-5140-92 "rent hoone teraskonstruktsioonide. Üldised spetsifikatsioonid. " Käsitöötleja - TSNIYCHM, valtsitud tootja - Nizhne-Tagil Metallurgiline kombineerimine, sortiment - lowaves vastavalt GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Suure tugevuse rentimine teraskonstruktsioonide ehitamiseks". Käsitöötaja ja rentimistootja - Orsko-Khalilovsky metallurgiline kombineerimine, sorteerimisleht paksusega 6 kuni 50 mm.

TU 14-1-5143-92 "Rentige leht ja valtsitud suurenenud tugevus ja külma vastupidavus." Originaali omanik - TSNIYCHM, valtsitud tootja - Uus Lipetski metallurgiline kombineeritud, sorteerimisandmete rent vastavalt GOST 19903 paksusele kuni 14 mm kaasavale paksusele.

TU 14-105-554-92 "kõrge tugevuse ja külma vastupidavuse lehtede rentimine". Valtsitud toodete skripti ja tootja hoidja - Cherepovets metallurgiline taim, mitmed rendi valik vastavalt GOST 19903 paksusele kuni 12 mm kaasavale.

2. Üldsätted

2.1. Steel C315 rentimine on soovitatav kohaldada madala süsinikusisaldusega terasest C255, C255, C285 vastavalt GOST 27772-88-le snip II-23-8i struktuuride rühmadele, mille kasutamine kliimaseadmetes asulaga Temperatuur miinus 40 ° C ei ole lubatud. Sellisel juhul on vaja kasutada terase C315 suurenenud valtsitud tugevust.

3. Kujundusmaterjalide materjalid

3.1. Steel C315 rentimine on neli kategooriat, sõltuvalt mõju painutustestide testidest (kategooriad võetakse vastu sama terase C345-ga, vastavalt GOST 27772-88-le).

3.2. Steel C315 rentimine võib kasutada konstruktsioonides, mida juhivad andmelaud. üks.

Tabel 1

* Valtsitud paksusega mitte rohkem kui 10 mm.

4. Rollide ja ühendite arvutusomadused

4.1. Regulatiivne ja arvutatud rullitav vastupanu Steel C315 aktsepteeritakse vastavalt tabelile. 2.

Tabel 2

4.2. Steel C315 terase keevitatud liigeste arvutatud vastupanu erinevatele ühenditele ja pingeühenditele tuleb määrata SNIP II-23-81 * (p. 3.4, tabelis 3).

4.3. Hinnanguline vastupanu kortsutatud elementidele, mis on ühendatud poldid, tuleb määrata SNIP II-23-81 * (p. 3.5, tabel 5 *).

5. Ühendite arvutamine

5.1. Steel C315-st keevitatud ja polditud liigeste arvutamine viiakse läbi vastavalt SNIP II-23-81 nõuetele.

6. Konstruktsioonide tootmine

6.1. Terase C315 ehitusstruktuuride valmistamisel tuleks sama tehnoloogia kasutada terase C255 ja C285 puhul vastavalt GOST 27772-88.

6.2. Materjalid keevitusterase C315 tuleb võtta vastavalt nõuetele SNIP II-23-81 * (tabel 55 *) valtsitud terasest C255, C285 ja C345 - vastavalt GOST 27772-88, arvestades arvutatud vastupanu valtsitud terasest C315 erinevate paksuste jaoks.

Kogu tugevuse suure tugevuse paksuse rakendamise kohta TU 14-104-133-92

Minstroy Venemaa saatis Venemaa Föderatsiooni ministeeriumid ja osakonnad, vabariikide vabariikide vabariigid Venemaa Föderatsiooni, projekti- ja uurimisinstituutide nr 13-227 järgmise sisuga.

Orsko-Khallovsky metallurgiline kombineeriti paksuse seinaga valtsitud terase tootmisega, mille paksus on TU 14-104-133-92 tehniliste seisundite paksus 6-50 mm ", mis on arenenud Taime, ITMT TSNICHELETE ja CNII poolt. Kucherenko.

Kombineerige madala süsinikusisaldusega rahuliku terase titaani või vanadiumi (või muu) mikro-ühendamise tõttu kuumtöötlemise ja kontrollitud valtsimisrežiimide võimaliku kasutamisega uue väga tõhusa metalli tüüpi terasest C315 ja C345E-st, mille omadused ei ole halvemad Madala legeerterasest rendihinnad vastavalt GOST 27772-88-le. Mikrolatsiooni meetod, kuumtöötlemise tüüp ja valtsimisrežiimid valib tootja. Rent on neli kategooriat, sõltuvalt mõju painutustestide nõuetest, mis võeti vastu GOST 27772-88 ja SNIP II-23-81 *, samuti FRG DIN 17100 standardis (terava lõigatud proovide puhul). Mõju katsetamise kategooria ja liik on tarbija poolt tähistatud metalli veeremi järjekorras.

Minstroy Venemaa aruanded, et TU 14-104-133-92 vastavalt TU 14-104-133-92 vastavalt TU 14-104-133-92 rendile on võimalik kasutada terasest C345-st vastavalt GOST 27772-88-le SNIP II-23-81 * "teraskonstruktsioonide planeeritud disainilahendustes "Ilma elementide ja nende ühendite osade ümberkorraldamiseta. Reguleerimisala, regulatiivsed ja arvutatud veeretakistused terasest C315 TU 14-104-133-92, samuti kasutatud materjalide keevitamiseks, arvutatud takistuste keevitatud liigesed ja kortsunud elemendid, mis on ühendatud poldid, tuleks võtta CNII soovitusi. Kucherenko, mis on allpool.

Nizhnyagil metallurgiline kombineerimine valiti kujuga valtsitud terasest - kanaleid vastavalt GOST 8240-le, nurgad vastavalt GOST 8509 ja GOST 8510 andmetele vastavalt GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, lai -Bars vastavalt GOST 26020 tehniliste tingimuste TU 14-1 -5140-82 "rent kujuline kõrge tugevuse hoone teraskonstruktsioonide", välja töötanud taim, Tsnnifermem neid. Bardina ja Tsnieisk neid. Kucherenko.

Kombineeritakse väikeste süsinikterase, mikrolatsiooni ja küllastumise keemilise koostise ratsionaalse valiku tõttu selle nitriidide ja karbonitriididega veeremisprotsessi ajal terasest C315, C345 ja C375 kõrgefektiivse tüüpi valtsitud terase tüüp, Omadused, mille omadused ei ole madalad rendihinnad madala legeeritud terasest vastavalt GOST 27772.

Üürimine on neli kategooriat, sõltuvalt mõju painutustestide nõuetest, mis võeti vastu GOST 27772-88 ja SNIP II-23-81 *, samuti FRD DIN 17100 standardis (terava lõigatud proovide standardis) . Mõju katsetamise kategooria ja liik on tarbija poolt tähistatud metalli veeremi järjekorras.

Gosstroy Venemaa aruanded, et TU 14-1-5140-92 kohaselt TU 14-1-5140-92 kohaselt Steel C345 ja C375 rentimine Stera Steel C345 ja C375 asemel on rullitud terase asemel vastavalt GOST 27772-88 SNIP II-23 kavandatud struktuurides -81 * "Steel Designs", ilma elementide ja nende ühenduste osadeta. Reguleerimisala, regulatiivsed ja arvutatud veeretakistused terasest C315 TU 14-1-3140-92 jaoks, samuti kasutatavad materjalid keevitamiseks, keevitatud liigeste arvutatud takistustest, kusjuures polte ühendatud kortsunud elemendid tuleb võtta vastavalt CNII soovitustele . Kucherenko, kes avaldati ajakirja "ehitusseadmete bülletäänis" nr 1 1993

Asepiiri aseesimees V.A. Alekseev

Span. Poddubny v.p.

Üldsätted

1.1. Neid standardeid tuleks järgida hoonete terasehoonete ja erinevate eesmärkide struktuuride kujundamisel.

Normide ei kohaldata disain teraskonstruktsioonide sillad, transporditunnelid ja torud vägevamad.

Teraskonstruktsioonide projekteerimisel spetsiaalsete töötingimuste all (näiteks domeeniahjude kujundused, peamised ja tehnoloogilised torustikud, eriotstarbelised mahutid, ehituskonstruktsioonid, mis on teostatud seismilistele, intensiivsetele temperatuuri mõjudele või agressiivsetele meediale, mere hüdrauliliste struktuuride konstruktsioonidele), \\ t Unikaalsete hoonete ja konstruktsioonide konstruktsioonid, samuti spetsiaalsed struktuurid (näiteks eelnevalt pingelised, ruumilised, rippuvad), tuleb järgida täiendavaid nõudeid, mis kajastavad nende struktuuride töö eripärasid, mis on ette nähtud asjaomastes õigusaktidesse dokumentides NSV riigi hoone poolt kokku leppinud.

1.2. Teraskonstruktsioonide kujundamisel on vaja jälgida hoonete ja tulekindlate standardite väljatöötamise standardeid hoonete ja struktuuride projekteerimiseks. Valtsitud ja torude paksuse paksuse suurenemine korrosiooni struktuuride kaitsmiseks ja struktuuride tulekindluse piirmäära suurendamiseks ei ole lubatud.

Kõik disainilahendused peavad olema kättesaadavad vaatluseks, puhastamiseks, värvi ja ka ei tohiks edasi lükata niiskust ja takistada ventilatsiooni. Suletud profiilid peavad olema suletud.

1.3 *. Rasedate struktuuride projekteerimisel:

valige optimaalne elementide struktuuride ja ristlõike teostatavasti;

rakenda ökonoomseid rendiprofiili ja tõhusat terasest;

taotleda hoonete ja struktuuride, reeglina ühtse tüüpiliste või standardsete struktuuride;

rakendage progressiivseid struktuure (ruumilised süsteemid standardsest elementidest; konstruktsioonid, mis ühendavad kandjat ja lisavaid funktsioone; eelkompacied, poiss, õhukesed ja kombineeritud struktuurid erinevatest terasest);

näha ette struktuuride tootmise ja paigaldamise saamise;

rakenda struktuure, mis tagavad nende tootmise, transpordi ja paigaldamise väikseima töömahukuse intensiivsuse;

esitage reeglina struktuuride tootmine ja nende konveier või suure igav paigaldus;

pakkuda progressiivsete tüüpide (automaatse ja poolautomaatse keevitamise, äärikuühendite kasutamist tehase kasutamist ja miljallimislike otstega poldid, kaasa arvatud kõrge tugevus jne);

edendage reeglina paigaldusühendeid poldid, kaasa arvatud kõrge tugevus; Keevitatud paigaldusühendused on lubatud sobiva põhjendusega;

täita vastavate liikide kujundamise riiklike standardite nõudeid.

1.4. Hoonete ja struktuuride projekteerimisel on vaja võtta konstruktiivseid skeeme, mis tagavad hoonete ja struktuuride tugevuse, stabiilsuse ja ruumilise muutmise ning nende individuaalseid elemente transpordi, paigaldamise ja käitamise ajal.

1,5 *. Terase ja ühendite materjalid, terase C345T kasutamise piirangud ja C375T, samuti tarnitud terase täiendavad nõuded, mis on ette nähtud riigi standarditele ja CEA standarditele või tehnilistele tingimustele või tehnilistele tingimustele (KMD ) Tellimuse materjalide teraskonstruktsioonid ja dokumentatsioonis.

Sõltuvalt struktuuride ja nende sõlmede omadustest on see vajalik, kui tellimine hakkas märkima väiksema klassi vastavalt GOSTile 27772-88.

1.6 *. Teraskonstruktsioonid ja nende arvutamine peaksid vastama GOST 27751-88 nõuetele "Ehituskonstruktsioonide ja põhjuste usaldusväärsuse usaldusväärsuse. Arvutamise peamised sätted "ja ST SEV 3972-83" usaldusväärsuse ehitusstruktuuride ja põhjuste. Terase kujundused. Arvutamise põhisätted. "

1.7. Arvutatud skeemid ja peamised eeltingimused peaksid kajastama teraskonstruktsioonide tegelikke töötingimusi.

Teraskonstruktsioonid peaksid reeglina arvutama mõlemad ruumilised süsteemid.

Ühe ruumiliste süsteemide eraldamisel eraldi lamedateks kujundusteks tuleks alusega elementide vastastikmõju arvesse võtta.

Arvutusskeemide valik, samuti teraskonstruktsioonide arvutamise meetodid, tuleb teha arvutite tõhusa kasutamise osas.

1.8. Teraskonstruktsioonide arvutamine peaks reeglina läbi viia terase inlateeritud deformatsioonide suhtes.

Staatiliselt määramata struktuuride puhul ei ole terase arvutamise meetodi arvutamise meetod välja töötatud, arvutatud jõupingutusi (painutus- ja pöördemoment, pikisuunalised ja põiksuunad) tuleb kindlaks määrata terase elastsete deformatsioonide eeldusel ebamäärase skeemi.

Asjakohase tehnilise ja majandusliku põhjendusega lastakse arvutustel toota vastavalt deformeerunud skeemile, mis võtab arvesse koormuse all olevate struktuuride liikumise mõju.

1.9. Teraskonstruktsioonide elemendid peaksid olema minimaalsed osad, mis vastavad nende standardite nõuetele, võttes arvesse rendi- ja torude sorteerimist. Arvutusega kehtestatud komposiitosade puhul ei tohiks INPALION ületada 5%.

Kolonn on vertikaalne element toetava struktuuri hoone, mis edastab koormate ülalkirjeldatud struktuuride sihtasutus.

Teraserude arvutamisel on vaja juhtida SP 16.13330 "Teraskonstruktsioonid".

Sest terasest kolonn, kahesuunaline toru, ruutprofiili, komposiitosa kanalid, nurgad, lehed tavaliselt kasutatakse.

Sest tsentraalselt kokkusurutud veergude puhul on optimaalne toru või ruutprofiili kasutamine - nad on metallimass ökonoomne ja neil on ilus esteetiline välimus, kuid sisemised õõnsused ei saa värvida, nii et see profiil peaks olema tihedalt.

Veerude laia katla kasutamine on laialt levinud - veeru pigistamisel ühes tasapinnal on selline profiil optimaalne.

Veergu veeru kinnitamise meetod on väga oluline. Veerg võib olla hinge kinnitus, jäik ühes tasapinnas ja hingedega teisele või jäigale 2 lennukit. Moundi valik sõltub hoone hoones ja selle arvutamisel on rohkem väärtust, sest Kolonni arvutatud pikkus sõltub kinnitusmeetodist.

Samuti on vaja arvestada veerus kinnitamise, seinapaneelide, talade või talusid, kui koormus edastatakse veeru küljelt, tuleb arvesse võtta ekstsentrilisust.

Kui kolonni kolonni pigistades ja jäik kinnitus tala kolonnile, on arvutatud pikkus 0,5L, kuid arvutustes peetakse tavaliselt 0,7L. Koormuse tegevuse all olev tala on painutatud ja täielik näputäis.

Praktikas ei peeta kolonni eraldi ja mudeli ehitise või kolmemõõtmelise hoone mudeli mudeli mudelis, laadige see ja arvutage veerg kokkupanemisel ja valige vajalik profiil, kuid programmides on raske kaaluda Poltide ristlõike nõrgenemine poltide seetõttu on vaja kontrollida käsitsi käsitsi.

Kolonni arvutamiseks peame teadma peamiste osade pingeid ja hetkeid, pinge krundid on ehitatud selle jaoks. Selles ülevaates kaalume ainult veeru tugevuse arvutamist ilma EPURi ehitamata.

Arvuta veerud Me teostame järgmisi parameetreid:

1. Tugevus keskpingega / kokkusurumisega

2. Stabiilsus keskse tihendamise all (2 lennukiga)

3. Tugevus pikisuunalise jõu ja painutusmomentide ühismeetmega

4. Kontrollige varraste piirangut (2 lennuki)

1. Tugevus keskpingega / kokkusurumisega

SP 16.13330 vastavalt regulatiivse vastupidavusega terase elementide tugevuse arvutamisele. R.yN ≤ 440 N / mm2, millel on keskpinge või kompressiooniga, tuleb läbi viia valemiga

A.n on net profiili ristlõige, st Võttes arvesse selle nõrgenemist aukudega;

R.y - rullitud terase arvutatud vastupanu (sõltub terase brändist, vt tabel V.5 SP 16.13330);

γ c - töötingimuste koefitsient (vt tabel 1 SP 16.13330).

Vastavalt sellele valemile saate arvutada profiili ristlõigu minimaalse vajaliku ala ja seadistage profiili. Tulevikus kontrollide arvutustes saab veeru ristlõike valimist teha ainult sektsiooni valimise teel, nii et siin saame määrata lähtepunkti, millest vähem ei saa olla ristlõige.

2. Jätkusuutlikkus keskse tihendamise all

Stabiilsuse arvutamine toimub vastavalt SP 16.13330 p. 7.1.3 valemiga 7.1.3

A. - ristprofiili ristlõige, s.o võtma arvesse selle nõrgenemist aukudega;

R.

γ

φ - jätkusuutlikkuse koefitsient keskosas.

Nagu näete seda valemit, on see väga sarnane eelmisele, kuid koefitsient ilmub siin. φ Kõigepealt arvutamiseks on vaja arvutada varda tingimusliku paindlikkuse. λ (tähistatakse ülaltoodud funktsiooniga).

kus R.y - settimine terase vastupanu vastu;

E. - elastne moodul;

λ - varda paindlikkus arvutatakse valemiga:

kus l.eF - hinnanguline pikkus varda;

i. - inertsi osa raadius.

Hinnangulised pikkused L.eF kolonnid (riiulid) konstantse ristlõikest või astmeliste veergude individuaalsetest osadest vastavalt SP 16.13330 p. 10.3.1 tuleb määrata valemiga

kus l. - veeru pikkus;

μ - arvutatud pikkuse koefitsient.

Arvelduspikkuste koefitsiendid μ Veerud (nagid) alalise sektsiooni tuleks kindlaks määrata sõltuvalt nende otste ja koormuse tüübi kinnitamise tingimustest. Mõningate juhtumite jaoks on otsad ja koormusväärtuse tüübi kinnitamine μ Nimekiri järgmises tabelis:

Inertsiaadi raadius võib leida vastava kajastamise profiilis, st Tuleb määrata eelprofiil ja arvutus vähendatakse ristlõikele.

Sest Enamiku profiilide kahel tasandil inertsraadius on erinevad väärtused 2 lennukil (ainult toru ja ruutprofiil) ja fikseerimine võib olla erinevad ja arvutatud pikkused võivad olla ka erinevad, seejärel stabiilsuse arvutamine tuleb teha 2 lennukit.

Nüüd on meil kõik andmed tingimusliku paindlikkuse arvutamiseks.

Kui piiri paindlikkus on suurem või võrdne 0,4, siis stabiilsuse koefitsient φ Arvutatakse valemiga:

koefitsiendi väärtus δ See tuleb arvutada valemiga:

tegurid α ja β vt tabelit

Koefitsiendi väärtused φ Arvutatud selle valemiga tuleb enam võtta (7.6 / λ 2) tingimusliku paindlikkuse väärtustega üle 3.8; 4.4 ja 5.8 ristlõikete tüüpide puhul vastavalt, B ja C.

Väärtustel λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Koefitsiendi väärtused φ LED SP 16.13330.

Nüüd, kui kõik allikaandmed on teadaolevalt arvutamisel esimesena esitatud valemiga:

Nagu eespool mainitud, on vaja teha 2-arvutust 2 lennukile. Kui arvutus ei vasta seisundile, valige uus profiil ristlõike inerts suurema väärtusega. Samuti saate arvutatud skeemi muuta, muutes näiteks liigendriietust jäigale või veeru kinnitamisele spanis, saate arvutatud varraste pikkust vähendada.

Avatud P-kujulise osa tahkete seintega tihendatud elemendid soovitatakse tugevdada rihmad või võre. Kui plaadid puuduvad, siis stabiilsust tuleks kontrollida stabiilsust paindliku väände kujul stabiilsuse kadu vastavalt P.7.1.5 SP 16.13330.

3. Tugevus pikisuunalise jõu ja painutusmomentide ühismeetmega

Reeglina laaditakse kolonn mitte ainult aksiaalse survekoormusega, vaid ka hetke painutamine, näiteks tuulest. Hetk moodustub ka siis, kui vertikaalset koormust ei rakendata kolonni keskel ja küljel. Sellisel juhul on vaja teha kontroll arvutus vastavalt punktile 9.1.1 SP 16.1.1 SP 16.13330 valemiga

kus N. - pikisuunaline survejõud;

A.n on võrgu pindala (võttes arvesse aukude nõrgenemist);

R.y - terase arvutatud vastupanuvõime;

γ c - töötingimuste koefitsient (vt tabel 1 SP 16.13330);

n, cxja Sy. - tabeli E.1 SP 16.13330 kohaselt aktsepteeritud koefitsiendid

MX. ja Minu. - hetked x-x ja y-y telgede suhtes;

W.xn, min ja W.yN, min - sektsiooni resistentsuse hetked X-X ja Y-Y telgede suhtes (võib leida profiili või kataloogi GOST-s);

B. - BIMoment, SNIP II-23-81 * See parameeter ei olnud arvutustes, see parameeter võeti arvesse deploreeritava;

W.ω, min - sektsiooni vastupanu valdkondlik hetk.

Kui esimese kolme komponendiga ei tohiks olla küsimusi, põhjustab Bimome raamatupidamine mõningaid raskusi.

Bimoment iseloomustab ristlõike eraldamise lineaarsetele jaotustsoonidele tehtud muudatusi ja tegelikult on vastupidistele isikutele suunatud hetked

Väärib märkimist, et paljud programmid ei suuda BIMomenti arvutada, sealhulgas SCAD ei võta seda arvesse.

4. Kontrollige varda piiravat paindlikkust

Paindlikkus kokkusurutud elementide λ \u003d Lef / I reeglina ei tohiks ületada piirväärtusi λ u näidatud tabelis

Selles valemis koefitsient α on profiili kasutamise koefitsient vastavalt keskmise kompressioonide järjepidevuse arvutamisele.

Lisaks stabiilsuse arvutamisele tuleb see arvutus teha 2 lennukit.

Juhul kui profiil ei sobi, on vaja muuta ristlõiget, suurendades ristlõike inertsi ja arvutatud skeemi muutmist (muutke konsolideerimist või konsolideerivad arvutatud pikkuse vähendamisega konsolideerimist või konsolideerimist arvutatud pikkuse vähendamisega).

Kui kriitiline tegur on piiri paindlikkus, võib terase brändi võtta väikseimat sest Piirangu paindlikkuse kohta ei mõjuta terasmärk. Optimaalset valikut saab arvutada valikumeetodi abil.

Esialgu metallist kõige vastupidavaima materjali jaoks pakuti kaitsemeetmetena - aiad, väravad, grillid. Siis hakkasid nad kasutama malmist poolakaid ja kaaret. Tööstustoodangu täiustatud kasv nõudis suurte kividega seotud struktuuride ehitamist, mis stimuleeris jooksva talade ja talude ilmumist. Selle tulemusena on metallraam muutunud arhitektuurilise vormi väljatöötamisel võtmeteguriks, kuna tal lubati seinad vabastada tugistruktuuri funktsioonist.

Kesk-venitatud ja tsentraalselt kokkusurutud terasest elemendid. Arvutamine elementide tugevuse suhtes, mille suhtes kohaldatakse keskmist venitamist või kokkusurumist N, tuleks läbi viia valemiga

kus - arvutatud vastupanu on muutunud venitamiseks, kokkusurumine, painutamine tootlustugevusega; - net ristlõige pindala, s.o. Piirkond miinus sektsiooni nõrgenemine; - tabelite abil saadud töötingimuste koefitsient Snip H-23-81 * "Teraskonstruktsioonid".

Näide 3.1. Seinas terasest küttekeha number 20 lõigake auk läbimõõduga d. \u003d \u003d 10 cm (joonis 3.7). Kuhu seina paksus - s - 5,2 mm, ristlõikepindala Gross - cm2.

See on kohustatud kindlaks määrama lubatud koormuse, mida saab rakendada nõrgenenud kanali pikisuunaliseljel. Arvutatud vastupanu hakkas kestma kg / cm2 ja.

Otsus

Arvutame Net Risti osa pindala:

kus on brutode ristlõige, st Kogu ristlõike pindala on nõrgendab nõrgenemist, see aktsepteeritakse vastavalt GOST 8239-89 "terasest kuumvaltsitud 2-ga.

Määrake lubatud koormus:

Kesk-venitatud terasest varraste absoluutse pikendamise määramine

Sest varras, mille aspektne muutus ristlõikepindala ja normaalse jõuga, on iga saidi pikenemise algebralise summeerimise pikenemine pikendus:

kus p - osade arv; i. - krundi number (I \u003d. 1, 2,..., p).

Pidese ristlõike kaalumise pikenemine määratakse valemiga

kus γ on varda materjali osakaal.

Stabiilsuse arvutamine

Arvutamine stabiilsuse tahkete kärbitud elementide suhtes keskse kompressioon jõuga N.tuleks läbi viia valemiga

kus A on brutode ristlõige; φ - pikisuunalise painutamise koefitsient sõltuvalt paindlikkusest

Joonis fig. 3.7.

ja STALIPO tabeli kujunduskindlus SNIP H-23-81 * "teraskonstruktsioonide"; μ on pikkuse toomise koefitsient; - minimaalne inertsi raadius ristlõige; Paindlikkus λ kokkusurutud või venitatud elementide ei tohiks ületada väärtusi näidatud "teraskonstruktsioonide".

Arvutamine komposiitmaterjalidest, kanalitest (joonis 3.8) jne. Äärmuslikke polte ei ületa tihendatud elementide ja venitatud elementide puhul.

Joonis fig. 3.8.

Keerake terasest elemendid

Arvutamine painde ühes talade peamistest lennukitest teostatakse valemiga

kus M - Maksimaalne painutusmoment; - Net Risti sektsiooni vastupanu hetk.

Väärtused puutuja pingeid τ keset painutusmelementide peab vastama tingimusele

kus Q - ristlõike põikjõud; - Pool sektsiooni staatiline hetk peamise telje suhtes z; - inerts aksiaalne hetk; t. - seina paksus; - arvutatud vastupanu on muutunud niheks; - terase tootlus tugevus, mis võeti vastu riigi standardite ja terase tehniliste tingimuste osas; - Snip 11-23-81 * "teraskonstruktsioonide" usaldusväärsuse koefitsient.

Näide 3.2. On vaja valida ristlõike ühe span Steel Beam laaditud ühtlaselt jaotatud koormuse q. \u003d 16 kN / m, panga pikkus l.\u003d 4 m, mPa. Kiire ristlõige on ristkülikukujuline kõrguse suhtumisega h. Laius b. talad, mis on võrdsed 3-ga ( h / b \u003d 3).

4.5. Elementide arvutatud pikkus tuleks määrata, korrutades nende vaba pikkuse koefitsiendiga

vastavalt pp.4.21 ja 6.25.

4.6. Kõigi ristlõikega avatud ühendite komposiitmelemendid tuleb arvutada tugevuse ja stabiilsuse alusel valemite (5) ja (6) kohaselt, määrates samas mõlema osade kogupindala. Komposiitide paindlikkus tuleks kindlaks määrata, võttes arvesse ühendite ühendeid valemiga

(11)

(12)

Küünte läbimõõdu määramisel ei tohi võtta rohkem kui 0,1 ühendatud elementide paksust. Kui küünte pigistanud otste suurus on väiksem kui 4, siis nende kõrval olevate õmbluste sektsioonid ei võta arvesse. Väärtus ühendite terasest silindrilistele imbuderatsioonidele tuleks määrata ühendatud elementide õhema paksusega.

Joonis fig. 2. Composite elemendid

a - tihenditega; B - ilma tihedusteta

Tabel 12.

Oakilindriliste koopiamasinate läbimõõdu määramisel ei tohi võtta rohkem kui 0,25 ühendatud elementide õhema paksust.

Teabevahetus õmblustes peaks olema ühtlaselt elemendi pikkus. Hinged avatud sirged elemendid, see on lubatud keskmise neljandiku pikkuse pikkuse suhtluse pikkus poole kogustes, vastutav valemi (12), summa aktsepteeritud äärmuslike kvartalite pikkus element.

Valemi (11) arvutatud komponendi elemendi paindlikkust tuleks võtta enam kui valemiga määratud individuaalsete harude paindlikkust

(13)

Komposiitseelemendi paindlikkust kõigi filiaalide sektsioonide raskusastet läbiva telje suhtes (joonisel fig 2 telg), tuleb defineerida kui üheosaline element, s.o. Ilmama arvestamata linkide eeliseid, kui filiaalid on ühtlaselt laaditud. Juhul ebaühtlane koormatud oksad, punkt 4.7 tuleks juhinduda.

Kui komponendi elemendi filiaalidel on erinev osa, siis tuleb haru hinnanguline paindlikkus valemis (11) võrra võrdne: \\ t

(14)

määratlus on näidatud joonisel fig.

4.7. Komposiitmelemendid kütuseühenduste puhul, mille osa ei tööta otstes töötavatest harudest, lastakse arvutada tugevus ja stabiilsus valemitega (5), (6) suhtes järgmistel tingimustel: \\ t

a) elemendi ristlõige ja see tuleb määrata avatud oksade ristlõikega;

b) elemendi paindlikkus telje suhtes (vt CRIS2) määratakse valemiga (11); Samal ajal on inertsi hetk vastu võetakse arvesse kõiki filiaale ja ala avati alles;

c) telje suhtes võrreldes paindlikkuse kindlaksmääramisel (vt CRIS2), tuleks inertsi hetk määrata valemiga

4.8. Muutuja keskse kokkusurutud elementide stabiilsuse arvutamine sektsiooni kõrguses tuleb läbi viia valemiga

Bend Elements

4.9. Lame deformatsiooni vormi stabiilsuse vähenemise paindeelementide arvutamine (vt PP.4.14 ja 4.15) normaalpinge tugevuse korral tuleks teha valemiga

Tabel 13.

4.10. Kiikide vastupidavuse painutamise elementide arvutamine peaks toimuma valemiga

4.11. Sektsioonide arv, mis on ühtlaselt paigutatud igas liitmelemendi õmblusele krundi üheselt ristijooksuga, peavad vastama seisundile

(19)

Märge. Juuresolekul õmbluse erinevate laagri võime, kuid

sama töö iseloom (näiteks kõvajoodise ja küüned) kandjad

võimed tuleks kokku võtta.

4.12. Üks tükkide elementide arvutamine kaldus painutamise tugevusele tuleb teha valemiga

(20)

4.13. Liimitud kõverjoonelised elemendid pandud hetkega, mis vähendab nende kõverust, tuleb kontrollida radiaalse tõmbepingete puhul valemiga

(21)

4.14. Ristkülikukujulise sektsiooni painutusmelementide deformatsiooni vormi stabiilsuse arvutamine peaks olema valemiga

Koefitsient painutatud elemente ristkülikukujulise ristlõikega, peldamatult fikseeritud tasaarvestuse painutamise tasapinna ja fikseeritud pöörlemise ümber pikitelje viide osades, tuleks määrata valemiga

Kui arvutatakse painutatud hetki lineaarselt, muutudes pikkus kõrguse ja konstantse ristlõike laiusega, millel ei ole kinnitatud serva tasapinnast kinnitusvahendeid või koefitsiendiga valemiga (23), mis on korrutatud täiendava faktoriga Väärtused on toodud tabelis 2. At \u003d 1.

Kui tugevdades painutustasandi vahepealsete punktide vahepealse serva vahekoefitsiendi piirkonnas määratletud valemiga (23), koefitsienti tuleb korrutada koefitsiendiga:

:= (24)

4.15. Välis- või kasti ristlõike painutusmehede deformatsiooni vormi stabiilsuse kontrollimine peaks toimuma juhul, kui

Arvutus tuleks teha valemiga

Elemendid, mille suhtes kehtib aksiaalse jõuga

4.16. Arvutamine mitte-keskel venitatud ja venitatud painutusmelementide tuleks teha valemiga

(27)

4.17. Delateeritud kokkusurutud ja kokkusurutud painutatud elementide tugevuse arvutamine tuleb teha valemiga

(28)

Märkused: 1. Hinged avatud elemendid sümmeetrilise epose

sinusoidse, paraboolse, hulknurkade painutamine

ja nende lähedal, samuti konsooli elementide puhul

määrake valemi

2. Juhtudel, kus painutamise hetkede liitumismehelistel elementidel on kolmnurkne või ristkülikukujuline kontuur, tuleb korrektsioonifaktori korrutamisel korrutada valemi (30) koefitsienti valemiga (30):

(31)

3. Hingega avatud elementide asümmeetrilise laadimisega tuleb painutusmomendi väärtus määrata valemiga

(32)

4. Muutuja elementide puhul sektsiooni kõrgusel tuleb sektsiooni kõrgusel maksimeerida piirkonda valemiga (30) ja koefitsienti tuleb korrutada tabelis 1 saadud koefitsiendiga.

5. Suhe painutuse ja rõhutab pressimise alla 0,1, võidelda-painutamine elemendid tuleks kontrollida ka stabiilsusega valemiga (6), võtmata arvesse painutusmomenti.

4.18. Surutud-painutatud elementide deformatsiooni stabiilsuse stabiilsuse arvutamine tuleb teha valemiga

(33)

Joodusolekul elemendil formaadis fikseeritud deformatsioonitasandist küljest venitatud servast servast servast, koefitsienti tuleb korrutada koefitsiendiga valemiga (24) ja koefitsient - koefitsient valemiga

(34)

Muutuja elementide arvutamisel sektsiooni kõrgusel ei ole sektsiooni ääretasandi või koefitsientidega kinnitustasandiga kinnitusdetailide kinnitusdetailide (8) ja (23) abil, tuleb see koefitsientidega edasi minna ja tabelis kuvatakse tabelis. 1 ja 2.Four. Jaoks

4.19. Komposiitpressitud painutatud elementide stabiilsust kõige intensiivsem haru tuleb kontrollida, kui arvutatud pikkus see ületab seitse paksuse filiaali vastavalt valemile

(35)

Suru-painutamise komponendi elemendi stabiilsust painutatud tasapinnast tuleb kontrollida valemiga (6), võtmata arvesse painutusmomenti.

4.20. Linkide osade arv, mis on ühtlaselt paigutatud surutud painutatud komponendi igasse õmblusse krundi ühekordselt ristlõikega, kui survejõudu rakendatakse kogu ristlõikega, peavad vastama seisundile

Summa tuleks võtta vähemalt 0,5;

c.

Kui lõikuvad elemendid on komposiitosa, siis valemis (37), sobivate paindlikkuse väärtused määratakse valemiga (11) tuleks asendada.

4.22. Paindlikkus elementide ja nende üksikute filiaalide puidust struktuuride ei tohiks ületada väärtusi tabelis märgitud. 14.

Liimitud elementide arvutamise tunnused

vineerist puidust

4.23. Vineeri liimitud elementide arvutamine puiduga tuleb läbi viia vastavalt ristlõike sektsiooni meetodile.

4.24. Venitatud vineerplaatide tugevus (joonis 3) ja paneelid tuleb kontrollida valemiga

vineeris näidatud ristlõike resistentsuse hetk, mis tuleks kindlaks määrata vastavalt punktile 4.25 märke.