Transport vehicle para sa paghahatid ng winder at accessories

Coiling machine (transportasyon sa pamamagitan ng trak)

Hydraulic unit para sa coiling machine (transportasyon sa pamamagitan ng trak)

Generator (transportasyon sa pamamagitan ng trak)

Wheel forklift

Tool:

Bulgarian

Pait, pait, pait

Backing material (brand na Blitzd? Mmer® na produkto)

Thinner (eluent) at pore-forming additive

2. Paghahanda ng construction site

Kasama sa paghahanda sa site ang mga hakbang sa kaligtasan sa kalsada, pagbibigay ng mga site para sa mga kagamitan sa makina at isang bodega para sa mga kagamitan at materyales, pati na rin ang supply ng tubig at kuryente.

Kontrol ng daloy

Sa panahon ng proseso ng paikot-ikot, depende sa tiyak na sitwasyon maaari kang tumanggi na gumawa ng mga hakbang sa kaligtasan sa kaso ng pagpuno ng sanitized collector ng tubig hanggang sa 40%.

Ang isang maliit na daloy ay maaaring gamitin sa ibang pagkakataon para sa mas mahusay na paggalaw ng tubo sa panahon ng pag-coiling at para sa pag-aayos ng tubo sa panahon ng backfilling.

Paglilinis ng kolektor

Ang paglilinis ng manifold gamit ang winding method ay karaniwang ginagawa sa pamamagitan ng high pressure flushing.

SA gawaing paghahanda Kasama rin sa relining ang pag-alis ng mga hadlang tulad ng mga tumigas na deposito, pagsingit ng iba pang komunikasyon, buhangin, atbp. Ang kanilang pag-aalis ay isinasagawa, kung kinakailangan, nang manu-mano gamit ang isang pamutol, isang sledgehammer at isang pait.

Mga pagsingit ng iba pang mga komunikasyon

Ang mga sanga ng mga channel na dumadaloy sa kolektor na aayusin ay dapat na nakasaksak bago simulan ang pagpapanumbalik.

Kontrol sa kalidad at dami ng mga materyales at kagamitan

Sa paghahatid ng mga kinakailangang materyales at kagamitan sa lugar ng konstruksiyon, ang kanilang pagkakumpleto at kalidad ay nasuri. Sa kasong ito, halimbawa, ang profile ay sinuri para sa pagsunod sa data ayon sa sertipiko ng kalidad para sa pagmamarka nito, sapat na haba, pati na rin ang posibleng pinsala na dulot ng transportasyon; Ang Blitzd? mmer® branded backing material, naman, ay nasubok para sa tama na at tamang kondisyon ng imbakan.

Bago i-install ang coiling machine, maaaring kailanganin na bahagyang o ganap na alisin ang base ng chamber upang matiyak ang pagkakahanay sa pagitan ng makina at ng manifold na aayusin. Ang pag-alis ay isinasagawa, bilang panuntunan, sa pamamagitan ng pagbubukas ng base ng camera gamit ang isang perforator o manu-manong gamit ang isang sledgehammer at pait.

Ang paikot-ikot na tubo ay maaaring isagawa kapwa sa itaas at sa itaas ng agos, depende sa laki ng silid ng balon at ang mga posibilidad ng pag-access dito.

Sa aming kaso, ang paikot-ikot ng tubo ay isinasagawa laban sa daloy, dahil ang silid ng balon sa pinakamababang punto ay malaki, na lubos na nagpapadali sa pag-install ng winding machine.

3. Pag-install ng coiling machine

Paghahatid ng coiling machine

Ang hydraulically driven coiling machine na ginamit sa aming halimbawa ay idinisenyo para sa lining pipelines na may diameters mula DN 500 hanggang DN 1500. Ang mga coiling box na may iba't ibang diameter ay ginagamit depende sa diameter ng pipeline kung saan ang bagong pipe ay nasugatan.

Una, ang coiling machine, na disassembled sa mga bahagi ng bahagi nito, ay inihatid sa panimulang balon. Binubuo ito ng isang mekanismo ng tape drive at isang paikot-ikot na kahon.

Ibinababa ang mga bahagi ng makina sa baras at i-assemble ang coiling machine

Ang mga bahagi ng winding box ay manu-manong ibinaba sa panimulang baras at naka-mount doon.

Para sa mga diameter na hanggang 400 DN, ang makina ay maaaring ibaba sa baras na ganap na naka-assemble.

Bago ibaba ang hydraulically driven na tape drive sa starter shaft, tanggalin ang transport legs ng tape drive.

Ang hydraulically driven belt conveyor ay naka-mount sa winding box nang direkta sa panimulang baras. Sa kasong ito, ang tumatanggap na bahagi ng coiling machine ay dapat na mas mababa sa antas ng well throat upang matiyak ang walang hadlang na supply ng profile sa mekanismo ng tape drive.

Ang pag-install ay nakumpleto sa pamamagitan ng pagkonekta sa hydraulic drive ng winding machine sa isang hydraulic unit na matatagpuan malapit sa launch shaft.

Pagkatapos, kinakailangang suriin ang pagkakahanay ng coiling machine at ang collector upang ma-sanitize, kung hindi, sa panahon ng proseso ng paikot-ikot, ang coiled pipe ay maaaring makaalis sa mga pader ng collector o makaranas ng malakas na resistensya mula sa kanila, na maaaring negatibong makaapekto sa haba ng sanitized section.

4. Paghahanda ng profile

Uncoiling at pagputol ng profile

Upang ang unang pagliko ng nakapulupot na tubo ay nasa tamang anggulo sa axis ng tubo, kinakailangang i-cut ang profile gamit ang isang "gilingan" alinsunod sa diameter ng tubo. Upang gawin ito, kinakailangang i-unwind ang bahagi ng profile mula sa spool na matatagpuan sa kama.

Feed ng profile

Ang cut profile ay pinapakain sa pamamagitan ng isang guide roller, na naayos sa braso ng manipulator o iba pang aparato, sa panimulang baras.

Unang round

Ang profile ay ipinasok sa mekanismo ng tape drive, dumadaan sa panloob na bahagi ng paikot-ikot na kahon (siguraduhin na ang profile ay nahuhulog sa mga grooves sa mga roller; kung kinakailangan, itama ang profile nang manu-mano) at pagkatapos ay konektado sa bawat isa gamit ang isang tinatawag na latch lock (pagkawala sa diameter dahil sa kapal ng profile tungkol sa 1-2 cm).

May stock ang profile

Saklaw ng diameter mula DN 200 hanggang DN 1500.

5. Proseso ng paikot-ikot

Ang isang maliit na daloy ay itinataas ang nakapulupot na tubo at binabawasan ang alitan laban sa ilalim ng kolektor na aayusin.

Ang profile na bumubuo sa pipe ay unti-unting pinapakain mula sa paikot-ikot na kahon na may mga paikot-ikot na paggalaw sa direksyon ng kolektor na i-sanitize. Sa kasong ito, kinakailangan upang matiyak na ang tubo ng sugat ay hindi sumasailalim sa malakas na alitan laban sa mga dingding ng lumang channel at hindi kumapit sa mga joints, tie-in, atbp.

Feed ng pandikit.

Ang pangmatagalang waterproofness ng coiled pipe ay nakakamit sa pamamagitan ng pagpapakain ng isang espesyal na PVC glue sa mga latches ng mga indibidwal na pagliko ng profile.

Teknolohiya ng pag-lock.

Ang pandikit ay ipinapasok sa uka sa isang gilid ng profile, pagkatapos nito ang lock sa kabilang panig ng profile ay agad na inilagay sa lugar at sa gayon ay mayroong maaasahang pagdirikit ng parehong bahagi ng lock ng trangka. Ang ganitong uri ang koneksyon ay tinatawag ding "cold welding" na paraan.

6. Backfilling / Pagpapatong sa annular space na may mortar

Pagtanggal ng makina at pagsasaayos ng tubo.

Ayon sa footage na minarkahan sa likod ng profile, maaaring kalkulahin ang haba ng pipe ng sugat. Pagkatapos paikot-ikot ang tubo ng kinakailangang haba, kinakailangang suriin kung ang distansya mula sa dulo ng tubo hanggang sa balon ng pagtanggap ay tumutugma sa haba ng tubo na nakausli mula sa panimulang balon.

Kung magkatugma ang mga ito, pagkatapos ay ang pipe ng sugat ay pinutol sa panimulang balon gamit ang isang "gilingan".

Ang nakapulupot na tubo, na sinusuportahan ng daloy sa kolektor, ay madaling itinulak ng dalawang manggagawa mula sa panimulang balon patungo sa balon ng pagtanggap, upang ang mga gilid ng tubo ay eksaktong nag-tutugma sa mga gilid ng parehong mga balon.

Ang mga pagkilos na ito ay nagbibigay-daan sa iyo upang i-save ang materyal, dahil ang haba ng pipe ng sugat ay eksaktong tumutugma sa haba ng kolektor na ire-rehabilitate, na isinasaalang-alang ang bahagi ng tubo na nakausli sa panimulang balon at kalaunan ay itinulak sa kolektor.

Pagkatapos ang coiling machine ay muling lansagin sa magkakahiwalay na mga bahagi at inalis mula sa panimulang balon.

Overlap ng annular space

Ang overlap ng annular space sa pagitan ng lumang tubo at ng coiled pipe ay nakakamit sa pamamagitan ng panloob na sementasyon na may sulfate-containing mortar ng semento espasyo mga 20 cm mula sa gilid ng balon. Depende sa antas ng tubig sa lupa at sa diameter ng tubo, maaaring kailanganin ang mas malaking bilang ng mga tubo para sa pagpuno ng solusyon at pagpapakawala ng hangin.

Overlap ng annular space sa pinakamataas na punto.

Una, ang annular space ay magkakapatong sa pinakamataas na punto (sa kasong ito, ito ay isang balon sa pagtanggap). Matapos isaksak ang annular space at ipasok ang mga air outlet pipe sa base at sa tuktok ng cement slab, ang daloy ng basura ay pansamantalang hinarangan (flow control), upang ang trabaho sa silid ng balon ay maisagawa nang walang anumang impluwensya mula sa basurang tubig . Basura ng tubig, na nasa annular space pa rin, ay dumadaloy patungo sa pinakamababang punto, kaya, ang annular space ay walang laman at handa na para sa grouting. Matapos makumpleto ang trabaho upang patayin ang annular space, ang mga basurang tubig ay idadaan sa pipe ng sugat ng sanitized collector.

Pagtaas ng lebel ng tubig sa nakapulupot na tubo.

Kinokontrol din ng prosesong ito ang daloy ng basura, kung saan ang nakapulupot na tubo ay isinasara sa pamamagitan ng tinatawag na bula na may hugis sa pamamagitan ng tubo at isang tubo para sa pagsasaayos ng antas ng tubig sa nakapulupot na tubo. Kaya, ang antas ng tubig sa coiled pipe ay itinaas at ang pipe ay naayos sa ilalim ng lumang channel sa panahon ng proseso ng dalawang-phase na pagpuno ng annular space. Tinitiyak nito na ang anggulo ng pagkahilig ay pinananatili at ang posibilidad ng baluktot ay maiiwasan.

Overlap ng annular space sa pinakamababang punto

Pagkatapos, ang annular space ay magkakapatong sa pinakamababang punto (sa aming kaso, ito ang panimulang balon).

Kung kinakailangan, ang mga tubo para sa pagbuhos ng solusyon ay naka-mount sa ceiling vault, at ang mga tubo ng sangay para sa pagbubuhos ng hangin sa kisame at base ng kisame. Ang tubo na isinama sa bubble ay may naka-profile na panlabas na patong at hindi nagbibigay ng kumpletong higpit, na nagpapahintulot sa isang tiyak na dami ng basurang tubig na dumaloy palabas. Sa tulong ng water level detection pipe, laging posible na subaybayan ang antas ng wastewater sa coiled pipe.
Ang unang yugto ng backfilling.

Sa aming kaso, ang backfilling ng annular space ay isinasagawa mula sa pinakamababang punto sa dalawang yugto. Upang gawin ito, ang isang tangke ay naka-install sa gilid ng balon para sa paghahalo ng backing material, kung saan ang isang hose para sa pagbibigay ng solusyon ay konektado. Ang paghahalo ng Blitzd? Mmer branded backing material ay isinasagawa ayon sa mga rekomendasyon ng tagagawa sa mga espesyal na tangke ng iba't ibang volume.

Susunod, ang balbula ng tangke ng panghalo ay binuksan, at ang solusyon ng Blitzd-mmer, nang walang panlabas na presyon, ay malayang ibinuhos sa annular space sa pagitan ng lumang channel at ng bagong pipe ng sugat. Pinipigilan ng basurang tubig na pumupuno sa nakapulupot na tubo na lumutang pataas.

Ang proseso ng paghahalo at pagbibigay ng solusyon ay nagpapatuloy hanggang ang solusyon ay magsimulang dumaloy palabas ng air exhaust pipe na naka-install sa base ng sahig sa pinakamababang punto.

Ang paghahambing ng dami ng ginamit na back-filling solution sa kinakalkula na halaga, posibleng masuri kung ang solusyon ay nananatili sa annular space o napupunta sa lupa sa pamamagitan ng mga fistula sa lumang channel. Kung ang natupok na halaga ng mortar ay tumutugma sa kinakalkula, ang proseso ng backfilling ay magpapatuloy hanggang ang solusyon ay magsimulang dumaloy palabas ng air outlet, na naka-mount sa kisame sa pinakamababang punto. Ang unang yugto ng backfilling ay itinuturing na kumpleto.

Ang ikalawang yugto ng backfilling.

Ang hardening ng backing material ay tumatagal ng 4 na oras, habang mayroong isang bahagyang sediment ng solusyon sa annular space. Pagkatapos tumigas ang mortar, magsisimula ang paghahalo ng Blitzd? Mmer backfilling material para sa ikalawang yugto ng backfilling. Ang proseso ng pagpuno sa annular space ay maaaring ituring na kumpleto kapag ang solusyon ay nagsimulang dumaloy palabas ng air outlet pipe na naka-install sa kisame na bubong sa pinakamataas na punto.

Para sa kontrol sa kalidad, kinukuha ang sample ng backfill solution na dumadaloy mula sa air outlet sa receiving well.

Pagkatapos, ang mga tubo para sa pagpuno ng solusyon at ang mga tubo ng air outlet sa mga balon ng pagsisimula at pagtanggap ay lansagin. Sa pamamagitan ng mga butas sa mga slab ay nasemento.

7. Pangwakas na gawain

Pagpapanumbalik ng nag-iisang.

Ang bahagyang basag na ilalim ng silid ng balon ay inaayos.

Ang pagsasama ng mga tie-in sa bagong channel ay isinasagawa ng isang robot.

Kontrol sa kalidad

Upang makontrol ang kalidad ng gawaing pagsasaayos, ang isang inspeksyon ng pipeline mismo ay isinasagawa, pati na rin ang isang pagsubok sa higpit alinsunod sa DIN EN 1610.

480 RUB | UAH 150 | $ 7.5 ", MOUSEOFF, FGCOLOR," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" onMouseOut = "return nd ();"> Dissertation - 480 rubles, paghahatid 10 minuto, sa buong orasan, pitong araw sa isang linggo

240 RUB | UAH 75 | $ 3.75 ", MOUSEOFF, FGCOLOR," #FFFFCC ", BGCOLOR," # 393939 ");" onMouseOut = "return nd ();"> Abstract - 240 rubles, paghahatid ng 1-3 oras, mula 10-19 (oras ng Moscow), maliban sa Linggo

Bortsov Alexander Konstantinovich. Teknolohiya ng konstruksiyon at mga pamamaraan para sa pagkalkula ng estado ng stress ng mga pipeline sa ilalim ng tubig na pipe-in-pipe: silt RSL OD 61: 85-5 / 1785

Panimula

1. Paggawa ng pipe-in-pipe subsea pipeline na may annular space na puno ng semento na bato 7

1.1. Dalawang-pipe na istruktura ng piping 7

1.2. Feasibility study ng underwater crossing ng pipe-to-pipe pipeline 17

1.3. Pagsusuri sa gawaing isinagawa at pagbabalangkas ng mga gawain sa pananaliksik 22

2. Teknolohiya ng pagsemento sa annular space ng pipelines "pipe in pipe" 25

2.1. Mga materyales para sa pagsemento sa annular space 25

2.2. Pagpili ng cement slurry formulation 26

2.3. Mga kagamitan sa pagsemento 29

2.4. Pagpuno sa annular space 30

2.5. Pagkalkula ng pagsemento 32

2.6. Pang-eksperimentong pagpapatunay ng teknolohiya ng pagsemento 36

2.6.1. pag-install at pagsubok ng dalawang-pipe na horse rubbing 36

2.6.2. Pagsemento sa annular space 40

2.6.3. Mga pagsubok sa lakas ng pipeline 45

3. Stress-strain na estado ng tatlong-layer na mga tubo sa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon 50

3.1. Mga katangian ng lakas at pagpapapangit ng semento 50

3.2. Ang mga stress sa tatlong-layer na mga tubo sa panahon ng pagdama ng tangential tensile forces ng isang semento na bato 51

4. Mga eksperimentong pag-aaral ng estado ng stress-strain ng tatlong-layer na mga tubo 66

4.1. Pamamaraan ng eksperimental na pananaliksik 66

4.2. Teknolohiya sa paggawa ng modelo 68

4.3. Test bench 71

4.4. Paraan para sa pagsukat ng mga deformasyon at pagsubok 75

4.5. Impluwensiya ng sobrang presyon ng pagsemento sa espasyo ng mec-pipe sa muling pamamahagi ng mga stress 79

4.6. Sinusuri ang kasapatan ng mga teoretikal na relasyon 85

4.6.1. Teknik sa pagpaplano ng eksperimento 85

4.6.2. Pagproseso ng istatistika ng mga resulta ng pagsubok! ... 87

4.7. Pagsubok ng natural na tatlong-layer na tubo 93

5. Teoretikal at pang-eksperimentong pag-aaral ng baluktot na higpit ng mga pipe-in-pipe pipeline 100

5.1. Pagkalkula ng baluktot na higpit ng mga pipeline 100

5.2. Mga eksperimentong pag-aaral ng baluktot na paninigas 108

Konklusyon 113

Pangkalahatang konklusyon 114

Panitikan 116

Mga Apendise 126

Panimula sa trabaho

Alinsunod sa mga desisyon ng XXII Congress ng CPSU sa kasalukuyang limang taon, ang mga industriya ng langis at gas ay umuunlad sa mas mataas na rate, lalo na sa mga rehiyon. Kanlurang Siberia, sa Kazakh SSR at sa hilaga ng European na bahagi ng bansa.

Sa pagtatapos ng limang taong plano, ang produksyon ng langis at gas ay aabot sa 620-645 milyong tonelada at 600-640 bilyong kubiko metro, ayon sa pagkakabanggit. metro.

Para sa kanilang transportasyon, kinakailangan upang isagawa ang pagtatayo ng mga makapangyarihang pangunahing pipeline na may mataas na antas automation at pagiging maaasahan ng pagpapatakbo.

Ang isa sa mga pangunahing gawain sa limang-taong plano ng KP ay ang karagdagang pinabilis na pag-unlad ng mga patlang ng langis at gas, ang pagtatayo ng bago at pagbuo ng kapasidad ng umiiral na mga sistema ng transportasyon ng gas at langis mula sa mga rehiyon ng Western Siberia hanggang sa mga pangunahing lugar. ng pagkonsumo ng langis at gas - sa Central at Western na mga rehiyon ng bansa. Ang mga long-distance na pipeline sa kanilang daan ay tatawid sa isang malaking bilang ng iba't ibang mga hadlang sa tubig. Ang mga pagtawid sa mga hadlang sa tubig ay ang pinakamahirap at kritikal na mga seksyon ng linear na bahagi ng pangunahing mga pipeline, kung saan nakasalalay ang pagiging maaasahan ng kanilang operasyon. Sa kaso ng pagkabigo ng mga pagtawid sa ilalim ng tubig, ang malaking pinsala sa materyal ay sanhi, na tinukoy bilang ang halaga ng pinsala sa mamimili, kumpanya ng transportasyon at mula sa polusyon kapaligiran.

Ang pag-aayos at pagpapanumbalik ng mga tawiran sa ilalim ng tubig ay mahirap na gawain nangangailangan ng makabuluhang pwersa at mapagkukunan. Minsan ang halaga ng pag-aayos ng tawiran ay lumampas sa halaga ng pagtatayo nito.

Samakatuwid, ang malaking pansin ay binabayaran sa pagtiyak ng mataas na pagiging maaasahan ng mga paglipat. Dapat silang gumana nang walang mga pagkabigo at pag-aayos sa buong buhay ng disenyo ng mga pipeline.

Sa kasalukuyan, upang mapabuti ang pagiging maaasahan, ang mga pagtawid ng mga pangunahing pipeline sa pamamagitan ng mga hadlang sa tubig ay itinayo sa isang disenyo ng dalawang linya, i.e. kahanay sa pangunahing linya sa layo na hanggang 50 m mula dito, ang isang karagdagang - reserbang linya ay inilatag. Ang nasabing redundancy ay nangangailangan ng dobleng pamumuhunan sa kapital, ngunit, tulad ng ipinapakita ng karanasan sa pagpapatakbo, hindi ito palaging nagbibigay ng kinakailangang pagiging maaasahan sa pagpapatakbo.

Kamakailan lamang, ang mga bagong disenyo ng mga scheme ay binuo na nagbibigay ng mas mataas na pagiging maaasahan at lakas ng single-strand transition.

Isa sa mga solusyon na ito ay ang disenyo ng underwater pipe-in-pipe transition na may annular space na puno ng semento na bato. Ang isang bilang ng mga pipe-in-pipe crossing ay naitayo na sa USSR. Ang matagumpay na karanasan sa disenyo at pagtatayo ng naturang mga tawiran ay nagpapahiwatig na ang nagbabagang teoretikal at Nakabubuo ng mga desisyon sa teknolohiya ng pag-install at pagtula, ang kontrol sa kalidad ng mga welded joints, pagsubok ng dalawang-pipe pipelines ay sapat na binuo. Ngunit, dahil ang annular space ng mga itinayong tawiran ay puno ng likido o gas, ang mga isyu na may kaugnayan sa mga kakaibang katangian ng pagtatayo ng mga underwater crossings ng pipe-in-tube pipelines na may annular space na puno ng semento na bato ay mahalagang bago at hindi magandang pinag-aralan. .

Samakatuwid, ang layunin ng gawaing ito ay siyentipikong patunayan at bumuo ng isang teknolohiya para sa pagtatayo ng underwater pipe-in-pipe pipelines na may annular space na puno ng semento na bato.

Upang makamit ang layuning ito, isang malaking programa ang isinagawa

teoretikal at eksperimental na pananaliksik. Ipinakita ang posibilidad ng paggamit para sa pagpuno ng annular space sa ilalim-

water pipelines "pipe in pipe" na materyales, kagamitan at teknolohikal na pamamaraan na ginagamit sa pagsemento sa mga balon. Ang isang pang-eksperimentong seksyon ng ganitong uri ng pipeline ay binuo. Ang mga formula ay hinango para sa pagkalkula ng mga stress sa tatlong-layer na mga tubo sa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon. Ang mga eksperimentong pag-aaral ng estado ng stress-strain ng tatlong-layer na mga tubo para sa mga pangunahing pipeline ay isinagawa. Ang isang formula ay nagmula para sa pagkalkula ng baluktot na higpit ng tatlong-layer na mga tubo. Ang baluktot na katigasan ng pipe-in-pipe pipeline ay natukoy sa eksperimento.

Batay sa mga isinagawang pag-aaral, "Mga pansamantalang tagubilin para sa disenyo at teknolohiya ng konstruksiyon ng pilot-industrial underwater gas pipelines na may pressures na 10 MPa o higit pa sa" pipe-in-pipe "type na may pagsemento ng annular space" at " Ang mga tagubilin para sa disenyo at pagtatayo ng mga offshore subsea pipeline ayon sa structural scheme" ay binuo. pipe-in-pipe "na may pagsemento ng annular space", na inaprubahan ng Mingazprom noong 1982 at 1984

Ang mga resulta ng disertasyon ay praktikal na ginamit sa disenyo ng underwater crossing ng Urengoy - Uzhgorod gas pipeline sa kabila ng Pravaya Khetta river, ang disenyo at pagtatayo ng mga pipeline ng produktong langis na Dragobych - Stryi at Kremenchug - Lubny - Kiev, ang offshore pipelines Strelka 5 - Bereg at Golitsyno-Bereg.

Pinasasalamatan ng may-akda ang pinuno ng istasyon ng imbakan ng gas sa ilalim ng lupa ng Moscow asosasyon ng produksyon"Mostransgaz" OM, Korabelnikov, Pinuno ng Laboratory of Strength of Gas Pipelines sa VNIIGAZ, Cand. tech. Sciences N.I. Anenkov, pinuno ng well casing detachment ng Moscow Region deep drilling expedition O.G. Drogalin para sa tulong sa pag-aayos at pagsasagawa ng eksperimentong pananaliksik.

Feasibility study ng underwater crossing ng pipe-to-pipe pipeline

Ang pagtawid ng pipeline "pipe in pipe" Ang pagtawid ng mga pangunahing pipeline sa pamamagitan ng mga hadlang sa tubig ay kabilang sa mga pinaka responsable at mahirap na mga lugar mga track. Ang mga pagkabigo ng naturang mga paglipat ay maaaring maging sanhi ng isang matalim na pagbaba sa produktibo o isang kumpletong paghinto ng pumping ng transported na produkto. Ang pag-aayos at rehabilitasyon ng mga pipeline sa ilalim ng dagat ay kumplikado at magastos. Kadalasan, ang halaga ng pag-aayos ng tawiran ay maihahambing sa halaga ng pagtatayo ng bagong tawiran.

Ang mga pagtawid sa ilalim ng tubig ng mga pangunahing pipeline alinsunod sa mga kinakailangan ng SNiP 11-45-75 [70] ay inilalagay sa dalawang linya sa layo na hindi bababa sa 50 m mula sa isa't isa. Sa gayong kalabisan, ang posibilidad ng walang kabiguan na operasyon ng pagtawid bilang isang sistema ng transportasyon sa kabuuan ay tumataas. Ang halaga ng pagbuo ng isang backup na linya ay karaniwang naaayon sa o mas mataas pa kaysa sa halaga ng paggawa ng pangunahing linya. Samakatuwid, maaaring ipagpalagay na ang pagtaas ng pagiging maaasahan sa pamamagitan ng kalabisan ay nangangailangan ng pagdodoble sa pamumuhunan sa kapital. Samantala, ipinapakita ng karanasan sa pagpapatakbo na ang pamamaraang ito ng pagtaas ng pagiging maaasahan ng pagpapatakbo ay hindi palaging nagbibigay ng mga positibong resulta.

Ang mga resulta ng pag-aaral ng mga deformation ng mga proseso ng channel ay nagpakita na ang mga deformation zone ng mga channel ay makabuluhang lumampas sa mga distansya sa pagitan ng mga thread ng mga transition na inilalagay. Samakatuwid, ang pagguho ng pangunahing at reserbang mga linya ay nangyayari halos sabay-sabay. Dahil dito, ang isang pagtaas sa pagiging maaasahan ng mga pagtawid sa ilalim ng tubig ay dapat isagawa sa direksyon ng maingat na pagsasaalang-alang ng hydrology ng reservoir at ang pagbuo ng mga istruktura ng mga tawiran na may pagtaas ng pagiging maaasahan, kung saan ang isang kaganapan na humahantong sa isang paglabag sa higpit ng pipeline ay kinuha bilang isang pagkabigo ng pagtawid sa ilalim ng dagat. Sa pagsusuri, ang mga sumusunod na solusyon sa disenyo ay isinasaalang-alang: dalawang-strand na single-pipe na istraktura - ang mga pipeline ay inilatag nang magkatulad sa layo na 20-50 m mula sa isa't isa; tuloy-tuloy na kongkreto sa ilalim ng tubig pipeline; pipe-in-pipe pipeline na disenyo nang hindi pinupuno ang annular space at pinupuno ng semento na bato; tawiran na ginawa sa pamamagitan ng directional drilling.

Mula sa mga graph na ipinapakita sa Fig. I.

Ang mga pang-eksperimentong pag-aaral ng pamamaraang ito at ang pagbuo ng mga pangunahing teknolohikal na solusyon ay kasalukuyang isinasagawa. Kaugnay ng pagiging kumplikado ng paglikha ng mga drilling rig para sa direksyong pagbabarena, mahirap asahan sa malapit na hinaharap ang malawakang pagpapakilala ng pamamaraang ito sa pagsasanay ng pagtatayo ng pipeline. Bilang karagdagan, ang pamamaraang ito ay maaaring gamitin sa pagtatayo ng mga tawiran na may maikling haba lamang.

Para sa pagtatayo ng mga tawiran ayon sa disenyo ng "pipe in pipe" na may annular space na puno ng semento na bato, hindi kinakailangan na bumuo ng mga bagong makina at mekanismo. Kapag nag-i-install at naglalagay ng dalawang-pipe na pipeline, ang parehong mga makina at mekanismo ay ginagamit tulad ng sa pagtatayo ng mga one-pipe pipeline, at para sa paghahanda ng slurry ng semento at pagpuno ng putik ng annular space, ang kagamitan sa pagsemento ay ginagamit "ginagamit para sa pangkabit. langis at mga balon ng gas Sa kasalukuyan, ilang libong mga yunit ng pagsemento at mga makina ng paghahalo ng semento ang gumagana sa sistema ng Shngazprom at ng Ministri ng Industriya ng Langis.

Ang mga pangunahing teknikal at pang-ekonomiyang tagapagpahiwatig ng mga pagtawid sa ilalim ng tubig ng mga pipeline ng iba't ibang mga disenyo ay ibinibigay sa talahanayan 1,1. shut-off valves... Ang haba ng pagtawid ay 370 m, ang distansya sa pagitan ng mga parallel na linya ay 50 m. Ang mga tubo ay gawa sa bakal na X70 na may yield point (fl - 470 MPa at ultimate strength Є6р = 600 MPa. Ang kapal ng mga pader ng pipe at ang kinakailangang karagdagang ballasting para sa mga opsyon I, P at Ш ay kinakalkula ayon sa SNiP 11-45-75 [70] Ang kapal ng casing wall sa opsyon Ш ay tinutukoy para sa pipeline ng ikatlong kategorya. Ang mga hoop stress sa mga dingding ng pipe mula sa ang gumaganang presyon para sa mga opsyong ito ay kinakalkula gamit ang formula para sa manipis na pader na tubo.

Sa disenyo ng pipeline na "pipe in pipe" na may annular space na puno ng semento na bato, ang kapal ng dingding ng panloob na tubo ay tinutukoy ng pamamaraang inilarawan sa [e], ang kapal ng panlabas na dingding ay kinuha bilang 0.75 ng kapal ng panloob. Ang mga hoop stress sa mga tubo ay kinakalkula ayon sa mga formula 3.21 ng gawaing ito, ang pisikal at mekanikal na mga katangian ng semento na bato at pipe metal ay kinukuha kapareho ng kapag kinakalkula ang talahanayan. 3.1 Ang pinakakaraniwang two-strand one-pipe transition design na may ballasting na may cast-iron weights ay pinagtibay bilang pamantayan ng paghahambing ($ 100). Tulad ng nakikita mo mula sa talahanayan. І.І, metal consumption ng pipe-in-pipe pipeline structure na may annular space na puno ng semento na bato, para sa bakal at cast iron ay higit sa 4 na beses

Mga kagamitan sa pagsemento

Ang mga partikular na tampok ng paggawa ng mga gawa sa pagsemento sa annular space ng mga pipeline na "pipe in pipe" ay tumutukoy sa mga kinakailangan para sa kagamitan sa pagsemento. Ang pagtatayo ng mga pagtawid ng mga pangunahing pipeline sa pamamagitan ng mga hadlang sa tubig ay isinasagawa sa iba't ibang mga rehiyon ng bansa, kabilang ang mga malalayo at hindi naa-access. Ang mga distansya sa pagitan ng mga site ng konstruksiyon ay umabot sa daan-daang kilometro, madalas sa kawalan ng maaasahang mga komunikasyon sa transportasyon. Samakatuwid, ang mga kagamitan sa pagsemento ay dapat na napaka-mobile at maginhawa para sa transportasyon sa malalayong distansya sa mga kondisyon sa labas ng kalsada.

Ang halaga ng slurry ng semento na kinakailangan upang punan ang annular space ay maaaring umabot ng daan-daan metro kubiko, at ang presyon sa panahon ng iniksyon ng solusyon ay ilang megapascals. Dahil dito, ang kagamitan sa pagsemento ay dapat magkaroon ng mataas na produktibidad at kapangyarihan upang matiyak ang paghahanda at pagbomba sa annular space ng kinakailangang halaga ng solusyon sa isang oras na hindi lalampas sa oras ng pagpapalapot nito. Kasabay nito, ang kagamitan ay dapat na maaasahan sa pagpapatakbo at may sapat na mataas na kahusayan.

Ang hanay ng mga kagamitan na idinisenyo para sa pagsemento ng mga balon ay ganap na nakakatugon sa mga tinukoy na kondisyon [72]. Kasama sa complex ang: mga yunit ng pagsemento, mga makinang panghalo ng semento, mga trak ng semento at mga trak ng tangke, isang istasyon para sa pagsubaybay at kontrol sa proseso ng pagsemento, pati na rin ang pantulong na kagamitan at mga bodega.

Ang mga makina ng paghahalo ay ginagamit upang ihanda ang solusyon. Ang mga pangunahing yunit ng naturang makina ay isang hopper, dalawang pahalang na pagbabawas ng mga auger at isang hilig na naglo-load ng auger at isang vacuum-hydraulic mixing device. Ang bunker ay karaniwang naka-install sa chassis ng isang off-road na sasakyan. Ang mga auger ay hinihimok ng traksyon ng sasakyan.

Ang solusyon ay pumped sa annular space sa pamamagitan ng isang cementing unit na naka-mount sa. ang chassis ng isang malakas na trak. Ang yunit ay binubuo ng isang high-pressure cementing pump para sa pumping ng solusyon, isang pump para sa pagbibigay ng tubig at isang makina dito, mga tangke ng pagsukat, isang pump manifold at isang collapsible metal pipeline.

Ang kontrol sa proseso ng pagsemento ay isinasagawa gamit ang istasyon ng SKTs-2m, na nagpapahintulot sa iyo na kontrolin ang presyon, rate ng daloy, dami at density ng iniksyon na solusyon.

Sa maliit na volume ng annular space (hanggang ilang sampu-sampung metro kubiko) para sa pagsemento, maaari mo ring gamitin ang mortar pump at mortar mixer na ginagamit para sa paghahanda at pumping ng mortar.

Ang pagsemento ng annular space ng underwater pipe-in-pipe pipelines ay maaaring isagawa kapwa pagkatapos na mailagay ang mga ito sa isang underwater trench, at bago mag-ipon - sa baybayin. Ang pagpili ng site ng pagsemento ay depende sa mga tiyak na topographic na kondisyon ng konstruksiyon, ang haba at diameter ng tawiran, pati na rin ang pagkakaroon ng mga espesyal na kagamitan para sa pagsemento at pagtula ng pipeline. Ngunit ito ay lalong kanais-nais sa mga pipeline ng semento na inilatag sa isang trench sa ilalim ng tubig.

Ang pagsemento sa annular space ng mga pipeline na dumadaan sa floodplain (sa baybayin) ay isinasagawa pagkatapos ilagay ang mga ito sa isang trench, ngunit bago i-backfilling sa lupa. Kung kinakailangan ang karagdagang ballasting, ang annular space ay maaaring punan ng tubig bago ang pagsemento. Ang solusyon ay pinapakain sa inter-pipe space mula sa pinakamababang punto ng seksyon ng pipeline. Ang labasan ng hangin o tubig ay isinasagawa sa pamamagitan ng mga espesyal na tubo ng sangay na may mga balbula na naka-install sa panlabas na pipeline sa itaas na mga punto nito.

Matapos ang kumpletong pagpuno ng annular space at ang simula ng outlet ng solusyon, ang rate ng supply nito ay nabawasan at ang iniksyon ay nagpapatuloy hanggang sa ang solusyon na may density na katumbas ng density ng pumped ay nagsimulang lumabas mula sa mga tubo ng outlet. Noong nakaraan, ang presyon sa likod ay nilikha sa panloob na pipeline, na pumipigil sa pagkawala ng katatagan ng mga dingding nito. Sa pag-abot sa kinakailangang labis na presyon sa annular space, isara ang balbula sa inlet pipe. Ang higpit ng annular space at ang presyon sa panloob na pipeline ay pinananatili para sa oras na kinakailangan para sa slurry ng semento na tumigas.

Kapag pinupunan, ang mga sumusunod na paraan ng pagsemento sa annular space ng pipe-in-pipe pipelines ay maaaring gamitin: tuwid; sa tulong ng mga espesyal na cementing pipelines; sectional. Binubuo ito sa katotohanan na ang cement slurry ay pinapakain sa annular space ng pipeline, na nagpapalipat-lipat ng hangin o tubig sa loob nito. Ang supply ng solusyon at ang labasan ng hangin o tubig ay isinasagawa sa pamamagitan ng mga tubo ng sangay na may mga balbula na naka-mount sa panlabas na pipeline. Ang buong seksyon ng pipeline ay napuno sa isang hakbang.

Pagsemento sa tulong ng mga espesyal na pipeline ng pagsemento Sa pamamaraang ito, ang mga pipeline ng maliit na diameter ay naka-install sa annular space, kung saan ang slurry ng semento ay pinapakain dito. Isinasagawa ang pagsemento pagkatapos mailagay ang dalawang-pipe na pipeline sa isang trench sa ilalim ng tubig. Ang slurry ng semento ay pinapakain sa pamamagitan ng mga pipeline ng pagsemento sa mas mababang punto ng inilatag na pipeline. Ang pamamaraang ito ng pagsemento ay nagbibigay-daan para sa pinakamataas na kalidad ng pagpuno ng annular space ng pipeline na inilatag sa isang underwater trench.

Maaaring gamitin ang sectional cementing kung sakaling may kakulangan ng kagamitan sa pagsemento o mataas na hydraulic resistance kapag nagbobomba ng solusyon, na hindi pinapayagan ang pagsemento sa buong seksyon ng pipeline nang sabay-sabay. Sa kasong ito, ang pagsemento ng annular space ay isinasagawa sa magkahiwalay na mga seksyon. Ang haba ng mga seksyon ng pagsemento ay nakasalalay sa teknikal na katangian kagamitan sa pagsemento. Para sa bawat seksyon ng pipeline, ang mga hiwalay na grupo ng mga nozzle ay naka-install para sa pumping ng slurry ng semento at pagpapakawala ng hangin o tubig.

Upang punan ang annular space ng pipe-in-pipe pipelines na may cement mortar, kinakailangang malaman ang dami ng mga materyales at kagamitan na kinakailangan para sa pagsemento, pati na rin ang oras ng pagsasagawa nito.

Ang mga stress sa tatlong-layer na mga tubo sa panahon ng pang-unawa ng tangential tensile forces ng isang semento na bato

Ang estado ng stress ng isang three-layer pipe na may isang annular space na puno ng semento na bato (kongkreto) sa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon ay isinasaalang-alang sa kanilang mga gawa ng P.P. Borodavkin [9], A.I. Alekseev [5], R.A. ng mga formula, ang tinanggap ng mga may-akda ang hypothesis na ang singsing ng semento na bato ay nakakakita ng mga tensile tangential forces at hindi pumutok sa ilalim ng paglo-load. Ang batong semento ay itinuturing na isang isotropic na materyal na may parehong moduli ng elasticity sa ilalim ng tensyon at compression, at, nang naaayon, ang mga stress sa singsing na bato ng semento ay tinutukoy ng mga formula ng Lamé.

Ang pagsusuri sa lakas at mga katangian ng pagpapapangit ng batong semento ay nagpakita na ang makunat at compressive moduli nito ay hindi pantay, at ang lakas ng makunat ay mas mababa kaysa sa lakas ng compressive.

Samakatuwid, sa gawaing disertasyon, ang isang matematikal na pagbabalangkas ng problema ay ibinibigay para sa isang tatlong-layer na tubo na may isang annular na espasyo na puno ng isang multi-modular na materyal, at isang pagsusuri ng estado ng stress sa tatlong-layer na mga tubo ng mga pangunahing pipeline sa ilalim ng Ang pagkilos ng panloob na presyon ay isinasagawa.

Kapag tinutukoy ang mga stress sa isang tatlong-layer na tubo mula sa pagkilos ng panloob na presyon, isinasaalang-alang namin ang isang singsing ng haba ng yunit na hiwa mula sa isang tatlong-layer na tubo. Ang estado ng stress sa loob nito ay tumutugma sa estado ng stress sa pipe, kapag (En = 0. Ang tangential stresses sa pagitan ng mga ibabaw ng semento na bato at mga tubo ay kinuha na zero, dahil ang mga puwersa ng pagdirikit sa pagitan ng mga ito ay hindi gaanong mahalaga. Ang panloob at ang mga panlabas na tubo ay itinuturing na manipis na pader. Isang singsing ng semento na bato sa annular space, itinuturing namin itong makapal na pader, na gawa sa multi-modular na materyal.

Hayaang ang tatlong-layer na tubo ay nasa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon PQ (Larawan 3.1), pagkatapos ay ang panloob na presyon P ay kumikilos sa panloob na tubo at panlabas na R-g sanhi ng paggalaw ng panlabas na tubo at batong semento sa paggalaw ng panloob.

Naka-on panlabas na tubo ang panloob na presyon ng Pg ay kumikilos dahil sa pagpapapangit ng semento na bato. Ang singsing ng semento na bato ay nasa ilalim ng impluwensya panloob na R-g at panlabas na 2 pressures.

Ang mga tangential stress sa panloob at panlabas na mga tubo sa ilalim ng pagkilos ng mga pressure na PQ, Pj at Pg ay tinutukoy: kung saan ang Ri, & i, l 2, 6Z ay ang radii at kapal ng pader ng panloob at panlabas na mga tubo. Ang tangential at radial na mga stress sa isang singsing na bato ng semento ay tinutukoy ng mga formula na nakuha para sa paglutas ng axisymmetric na problema ng isang guwang na silindro na gawa sa isang multi-modulus na materyal sa ilalim ng pagkilos ng panloob at panlabas na mga presyon ["6]: semento na bato sa ilalim ng pag-igting at compression . Sa mga formula sa itaas (3.1) at (3.2) ang mga halaga ng presyon ng Pj at P2 ay hindi alam. Nakikita namin ang mga ito mula sa mga kondisyon ng pagkakapantay-pantay ng radial displacements ng mga ibabaw ng mga interface ng semento na bato na may mga ibabaw ng panloob at panlabas na mga tubo Ang dependence ng mga kamag-anak tangential deformations sa radial displacements (at) ay may anyo [53] Ang dependence ng mga kamag-anak na deformation mula sa mga stress para sa mga tubo G 53] ay tinutukoy ng formula

Test bench

Ang pag-align ng mga tubo (Larawan 4.2) panloob na I at panlabas na 2 at sealing ng annular space ay isinagawa gamit ang dalawang centering ring 3 na hinangin sa pagitan ng mga tubo. Sa panlabas na tubo vva-. Dalawang chokes 9 ang na-install - isa para sa pumping cement slurry sa annular space, ang isa para sa air outlet.

Ang annular space ng mga modelo na may dami ng 2G = 18.7 litro. napuno ng isang solusyon na inihanda mula sa backfill Portland semento para sa "malamig" na mga balon ng halaman ng Zdolbunovsky, na may ratio ng tubig-semento W / C = 0.40, density p = 1.93 t / m3, na kumakalat sa kahabaan ng AzNII cone sa = 16.5 cm, ang simula ng pagtatakda t = 6 na oras 10 clay, ang pagtatapos ng pagtatakda t „_ = 8 oras 50 minuto”, ang sukdulang lakas ng dalawang araw na sample ng semento na bato para sa baluktot & pcs = 3.1 Sha. Ang mga katangiang ito ay tinutukoy ayon sa pamamaraan ng mga karaniwang pagsusuri para sa balon ng langis na Portland na semento para sa mga "malamig" na balon (_31j.

Ang lakas ng compression at tensile ng mga sample ng semento na bato sa simula ng pagsubok (30 araw pagkatapos punan ang inter-tube space ng cement mortar) b = 38.5 MPa, b c = 2.85 Sha, modulus ng elasticity sa compression EH = 0.137 TO5 Sha, Poisson's ratio ft = 0.28. Ang compression testing ng semento na bato ay isinagawa sa mga cubic specimen na may ribs na 2 cm; sa pag-igting - sa mga specimen sa anyo ng mga walo na may isang cross-sectional area sa constriction ng 5 cm [31]. Para sa bawat pagsubok, 5 sample ang ginawa. Ang mga sample ay pinatibay sa isang silid na may 100% na kamag-anak na kahalumigmigan. Upang matukoy ang modulus ng elasticity ng semento na bato at ang ratio ng Poisson, ginamit ang pamamaraan na iminungkahi ng dawa. K.V. Ruppenyt [_ 59 J. Ang mga pagsubok ay isinagawa sa mga cylindrical specimen na may diameter na 90 mm at isang haba na 135 mm.

Ang solusyon ay pinakain sa annulus ng mga modelo gamit ang isang espesyal na idinisenyo at ginawang pag-install, ang diagram na kung saan ay ipinapakita sa Fig. 4.3.

Ang mortar ng semento ay ibinuhos sa lalagyan 8 na tinanggal ang takip 7, pagkatapos ay inilagay ang takip sa lugar at ang solusyon naka-compress na hangin inilipat sa annulus ng modelo II.

Pagkatapos ng kumpletong pagpuno ng annular space, ang balbula 13 sa labasan ng sample ay isinara at ang isang labis na presyon ng pagsemento ay nilikha sa annular space, na sinusubaybayan ng isang pressure gauge 12. Kapag naabot ang presyon ng disenyo, ang balbula 10 sa sarado ang inlet, pagkatapos ay inilabas ang labis na presyon at ang modelo ay nadiskonekta mula sa pag-install. Sa panahon ng hardening ng mortar, ang modelo ay nasa isang tuwid na posisyon.

Ang mga pagsusuri sa haydroliko ng mga modelo ng mga tatlong-layer na tubo ay isinagawa sa isang stand na dinisenyo at ginawa sa Department of Metal Technology ng Ministry of National Economy at Public Administration na pinangalanang V.I. I.M.іubkin. Ang layout ng stand ay ipinapakita sa Fig. 4.4, pangkalahatang view - sa Fig. 4.5.

Ang modelong pipe II ay inilagay sa silid ng pagsubok 7 hanggang sa takip sa gilid 10. Ang modelong naka-install na may bahagyang slope ay napuno ng langis mula sa reservoir 13 centrifugal pump 12, habang ang mga balbula 5 at 6 ay bukas. Matapos punan ang modelo ng langis, ang mga balbula na ito ay isinara, ang balbula 4 ay binuksan, at ang high pressure pump ay na-on. Ang labis na presyon ay inilabas sa pamamagitan ng pagbubukas ng balbula 6. Ang presyon ay sinusubaybayan gamit ang dalawang huwarang manometer 2 na idinisenyo para sa 39.24 Mia ( 400 kgf / sg). Ang mga multicore cable 9 ay ginamit upang ipakita ang impormasyon mula sa mga sensor na naka-install sa modelo.

Ginawang posible ng stand na magsagawa ng mga eksperimento sa mga presyon hanggang sa 38 MPa. Ang high-pressure pump VD-400 / 0.5 E ay may maliit na daloy - 0.5 l / h, na naging posible upang maisagawa ang maayos na pag-load ng mga sample.

Ang lukab ng panloob na tubo ng modelo ay tinatakan ng isang espesyal na sealing device na hindi kasama ang impluwensya ng axial tensile forces sa modelo (Fig. 4.2).

Ang tensile axial forces na nagmumula sa pagkilos ng pressure sa mga piston 6 ay halos ganap na hinihigop ng baras 10. Tulad ng ipinakita ng mga strain gage, isang maliit na paglipat ng mga puwersa ng makunat (mga 10%) ay nangyayari dahil sa alitan sa pagitan ng mga sealing ring ng goma 4 at ang panloob na tubo 2.

Kapag sinusubukan ang mga modelo na may iba't ibang mga panloob na diameter ng panloob na tubo, ginamit din ang mga piston na may iba't ibang mga diameter. iba't ibang pamamaraan at mga pondo

kung saan ang ς ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pamamahagi ng load at ang suportang reaksyon ng base, ς = 1.3; P pr - ang kinakalkula na panlabas na pinababang pagkarga, N / m, na tinutukoy, ayon sa pagkakabanggit, ng mga formula sa itaas, para sa iba't ibang mga opsyon para sa backfilling, pati na rin ang kawalan o pagkakaroon ng tubig sa polyethylene pipeline; Ang R l ay isang parameter na nagpapakilala sa katigasan ng pipeline, N / m 2:

kung saan ang k e ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang epekto ng temperatura sa mga katangian ng pagpapapangit ng materyal ng pipeline, k e = 0.8; E 0 - modulus ng creep ng pipe material sa ilalim ng pag-igting, MPa (sa panahon ng operasyon para sa 50 taon at stress sa pipe wall ng 5 MPa E 0 = 100 MPa); Ang θ ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pinagsamang pagkilos ng paglaban ng pundasyon at panloob na presyon:

kung saan ang E gr ay ang modulus ng deformation ng backfill (backfill), na kinuha depende sa antas ng compaction (para sa CR 0.5 MPa); Р - panloob na presyon ng transported substance, Р< 0,8 МПа.

Ang sunud-sunod na pagpapalit ng paunang data sa mga pangunahing formula sa itaas, pati na rin sa mga intermediate, nakuha namin ang mga sumusunod na resulta ng pagkalkula:

Pagsusuri sa nakuhang resulta ng pagkalkula para sa kasong ito, mapapansin na upang bawasan ang halaga ng P pr, kailangang sikaping bawasan ang halaga ng P "z + P sa zero, iyon ay, mga pagkakapantay-pantay sa ganap na halaga mga halaga ng P "z at P. Ito ay maaaring makamit sa pamamagitan ng pagbabago ng antas ng pagpuno ng tubig polyethylene pipeline... Halimbawa, na may pagpuno na katumbas ng 0.95, ang positibong vertical na bahagi ng puwersa ng presyon ng tubig P sa panloob cylindrical na ibabaw ay magiging 694.37 N / m sa P "z = -690.8 N / m. Kaya, sa pamamagitan ng pagsasaayos ng pagpuno, maaari mong makamit ang pagkakapantay-pantay ng mga halagang ito.

Ang pagbubuod ng mga resulta ng pagsuri sa kapasidad ng tindig ayon sa kondisyon II para sa lahat ng mga opsyon, dapat tandaan na ang maximum na pinahihintulutang mga deformation ay hindi nangyayari sa polyethylene pipeline.

Sinusuri ang kapasidad ng tindig ayon sa kondisyon III

Ang unang yugto ng pagkalkula ay upang matukoy ang kritikal na halaga ng panlabas na unipormeng radial pressure P cr, MPa, na maaaring mapaglabanan ng tubo nang hindi nawawala ang matatag na cross-sectional na hugis nito. Ang mas maliit sa mga halagang kinakalkula ng mga formula ay kinukuha bilang halaga ng P cr:

P cr = 2√0.125 P l E gr = 0.2104 MPa;

P cr = P l +0.14285 = 0.2485 MPa.

Alinsunod sa mga kalkulasyon ayon sa mga formula sa itaas, ang isang mas maliit na halaga ng P cr = 0.2104 MPa ay kinuha.

Ang susunod na hakbang ay suriin ang kondisyon:

kung saan ang k 2 ay ang koepisyent ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng pipeline para sa katatagan, kinuha katumbas ng 0.6; R vac - ang halaga ng posibleng vacuum sa seksyon ng pag-aayos ng pipeline, MPa; P gw - panlabas na presyon ng tubig sa lupa sa itaas ng tuktok ng pipeline, ayon sa kondisyon ng problema P gw = 0.1 MPa.

Ang kasunod na pagkalkula ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagkakatulad sa kondisyon II para sa ilang mga kaso:

• para sa kaso ng pare-parehong backfilling ng annular space sa kawalan ng tubig sa polyethylene pipeline:

kaya, ang kondisyon ay natupad: 0.2104 MPa >> 0.1739 MPa;

• pareho sa pagkakaroon ng tagapuno (tubig) sa polyethylene pipeline:

kaya, ang kundisyon ay natutugunan: 0.2104 MPa >> 0.17 MPa;

• para sa kaso ng hindi pantay na backfilling ng annular space sa kawalan ng tubig sa polyethylene pipeline:

kaya, ang kondisyon ay natupad: 0.2104 MPa >> 0.1743 MPa;

• pareho sa pagkakaroon ng tubig sa polyethylene pipeline:

kaya, ang kondisyon ay natupad: 0.2104 MPa >> 0.1733 MPa.

Ang pagsuri sa kapasidad ng tindig ayon sa kondisyon III ay nagpakita na ang katatagan ng bilog na hugis ng cross-section ng polyethylene pipeline ay sinusunod.

Bilang pangkalahatang konklusyon, dapat tandaan na ang pagpapatupad ng gawaing pagtatayo sa pag-backfill ng annular space para sa kaukulang mga parameter ng paunang disenyo ay hindi makakaapekto sa kapasidad ng tindig ng bagong polyethylene pipeline. Kahit na sa matinding mga kondisyon (na may hindi pantay na backfilling at mataas na antas ng tubig sa lupa), ang backfilling ay hindi hahantong sa hindi kanais-nais na mga phenomena na nauugnay sa pagpapapangit o iba pang pinsala sa pipeline.

pagpili ng mga tubo at materyales para sa pagtatayo at muling pagtatayo ng mga pipeline ng supply ng tubig

sa mga pasilidad ng Mosvodokanal JSC

1. Sa yugto ng disenyo, depende sa mga kondisyon ng pagtula at paraan ng trabaho, ang materyal, ang uri ng tubo (kapal ng pader ng tubo, standard dimensional ratio (SDR), higpit ng singsing (SN), ang pagkakaroon ng panlabas at panloob na proteksiyon patong ng tubo) ay napili, ang isyu ng pagpapalakas ng mga inilatag na tubo gamit ang isang reinforced concrete clip o isang steel case. Para sa lahat ng mga materyales sa tubo, kinakailangan na magsagawa ng pagkalkula ng lakas para sa epekto ng panloob na presyon ng daluyan ng pagtatrabaho, presyon ng lupa, pansamantalang pagkarga, ang sariling bigat ng mga tubo at ang masa ng dinadala na likido, presyon ng atmospera sa pagbuo ng isang vacuum at panlabas presyon ng hydrostatic tubig sa lupa, pagpapasiya ng axial pulling force (punching shear).

2. Bago pumili ng isang paraan ng muling pagtatayo, ang mga teknikal na diagnostic ng pipeline ay isinasagawa upang matukoy ang kondisyon at natitirang mapagkukunan nito.

3. Ang pagpili ng materyal ng pipeline ay dapat na makatwiran sa pamamagitan ng isang comparative teknikal at pang-ekonomiyang pagkalkula. Ang pagkalkula ay isinasagawa na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng Mosvodokanal JSC. Kapag tumatawid sa umiiral na mga komunikasyon sa engineering o ang lokasyon ng pipeline sa kanilang security zone, ang mga kinakailangan ng mga third-party na operating organization ay isinasaalang-alang. Ang pag-aaral sa pagiging posible at mga kalkulasyon ng lakas ng pipeline ay kasama sa disenyo at pagtatantya ng dokumentasyon at ipinakita kapag isinasaalang-alang ang proyekto.

4. Ang lahat ng mga materyales na ginagamit para sa paglalagay ng mga network ng supply ng tubig (mga tubo, manipis na pader na liner, manggas at panloob na spray coatings) ay dapat sumailalim sa karagdagang mga pagsusuri para sa pangkalahatang nakakalason na epekto ng mga sangkap na bumubuo na maaaring kumalat sa tubig sa mga konsentrasyon na mapanganib sa kalusugan ng publiko at humantong sa allergenic, balat at nakakairita, mutagenic at iba pang negatibong epekto sa mga tao.

5.Kapag naglalatag mga tubo ng polyethylene walang reinforced concrete cage o steel case sa mga urbanisado at industriyal na lugar, ang kaligtasan sa kapaligiran ng nakapalibot na lupa ay dapat kumpirmahin sa ruta ng disenyo. Sa kaso ng hindi katanggap-tanggap na kontaminasyon sa lupa at tubig sa lupa(mabango na hydrocarbons, mga organikong kemikal, atbp.) Ang pag-reclaim ng lupa ay isinasagawa.

6. Ang mga bakal na tubo na dati nang hindi ginagamit para sa mga pipeline ng supply ng tubig na inumin ay hindi pinapayagan para sa pag-install ng mga bypass ng supply ng tubig.

7. Ang mga nakuhang dati nang ginamit na bakal na tubo ay hindi pinapayagan para sa bagong pagtula at muling pagtatayo ng mga pipeline ng tubig (mga tubo para sa kapaligiran ng pagtatrabaho). Posibleng gamitin ang mga ito para sa device ng mga kaso.

8. Steel spiral pipes (alinsunod sa GOST 20295-85 na may volumetric heat treatment) ay maaaring gamitin kapag gumagawa ng mga kaso, bypass lines.

9. Kapag naglalagay ng mga tubo sa mga kaso, ang annular space ay na-backfilled ng isang semento-buhangin mortar.

10. Sa bagong construction mga bakal na tubo pagpapadala mga pipeline ng tubig ng bukas na pagtula (nang walang mga kaso ng bakal at reinforced concrete clip), kung kinakailangan, magbigay para sa sabay-sabay na proteksyon ng tubo mula sa electrochemical corrosion alinsunod sa GOST 9.602-2005.

11. Kapag muling itinatayo ang mga pipeline ng bakal (nang walang mga kaso ng bakal at reinforced concrete clamp) nang hindi sinisira ang umiiral na pipe at sa panahon ng agarang pagpapanumbalik ng mga lokal at emergency na seksyon ng pipeline gamit ang mga pamamaraan na walang kapasidad ng tindig, magbigay, kung kinakailangan, ng sabay-sabay na proteksyon ng ang tubo mula sa electrochemical corrosion alinsunod sa GOST 9.602 -2005.

12. Pinahihintulutang gumamit ng mga cast fitting na gawa sa ductile iron na may panloob at panlabas na epoxy-powder coating, na inaprubahan para gamitin sa mga sistema ng supply ng inuming tubig (sertipiko ng pagpaparehistro ng estado, opinyon ng eksperto sa pagsunod ng mga produkto sa Pinag-isang Sanitary at Epidemiological at Hygienic na Kinakailangan para sa Mga Kalakal na napapailalim sa Sanitary at Epidemiological Supervision).

13. Ang mga espesyalista ng Mosvodokanal JSC ay may karapatang bumisita sa mga pabrika na nagsusuplay ng mga tubo, at pamilyar sa mga kondisyon para sa pag-aayos ng produksyon at kontrol sa kalidad ng produkto, pati na rin suriin ang mga ibinibigay na produkto.

14. Ang mga pagsusuri ng mga polyethylene pipe ay isinasagawa sa mga sample na gawa sa mga tubo.

14.1. Ang mga katangian ng materyal ng pipe ay dapat na tumutugma sa mga sumusunod na halaga:

Thermal stability sa 200 ° C - hindi kukulangin sa 20 minuto;

Mass fraction ng teknikal na carbon (soot) - 2.0-2.5%;

Pamamahagi ng carbon black (soot) o pigment - uri I-II;

Pagpahaba sa pagkalagot ng sample ng tubo - hindi bababa sa 350%.

14.2. Kapag sinusuri ang weld, ang pagkasira ng sample ay dapat mangyari kapag ang kamag-anak na pagpahaba ay higit sa 50% at nailalarawan sa pamamagitan ng mataas na kalagkitan. Ang break line ay dapat tumakbo sa ibabaw ng base material at hindi bumalandra sa weld plane. Ang mga resulta ng pagsusulit ay itinuturing na positibo kung, kapag sinubukan para sa axial tension, hindi bababa sa 80% ng mga sample ay may ductile type I fracture. Ang natitirang 20% ​​ng mga sample ay maaaring magkaroon ng type II fracture pattern. Hindi pinapayagan ang pagkasira ng Type III.

2. Mga teknikal na kinakailangan para sa paggamit ng mga tubo at materyales

para sa pagtatayo at muling pagtatayo ng sistema ng alkantarilya sa mga pasilidad ng JSC "Mosvodokanal"

Paano ayusin ang isang tubo na dumadaloy ng tubig nang maramihan

May-akda: Andrey Vylegzhanin

Ang imbensyon ay nauugnay sa larangan ng pagkukumpuni at, lalo na, sa mga paraan ng pagkukumpuni ng mga culvert. Ang layunin ng imbensyon ay upang bawasan ang laboriousness ng pagpuno ng espasyo sa pagitan ng may sira na tubo at ng bagong tubo na may isang kongkretong solusyon. Ang paraan ng pag-aayos ng isang culvert sa ilalim ng isang pilapil ay kinabibilangan ng isang pansamantalang paglilipat ng daluyan ng tubig, ang pag-install ng isang bagong tubo sa panloob na balangkas ng isang may sira na tubo na may puwang. Ang tubo ay nilagyan ng mga control tube na nakausli sa kisame ng pipe papunta sa annular space sa isang tiyak na pitch. Ang pagpuno ng annular space na may kongkretong solusyon at ang kontrol nito ay isinasagawa sa pamamagitan ng control tubes kasama ang kanilang sequential muffling. Ang pagpuno sa annular space na may kongkreto ay isinasagawa sa pamamagitan ng isang nababaluktot na hose na inilagay sa mga gabay na naka-install mula sa labas sa ibabaw ng bagong tubo sa annular space na ang paggalaw nito palabas at inalis habang ang annular space ay puno ng kongkreto. Ang bawat seksyon ng bagong tubo ay nabuo mula sa ilang mga singsing, halimbawa tatlo, na gawa sa metal sheet na materyal, mas mabuti na corrugated. 2 c.p. f-ly, 6 dwg

Kilalang tradisyunal na pamamaraan ng trench ng pagtula at pagpapalit ng mga culvert sa ilalim ng earthen embankment (Paggawa ng mga tulay at tubo. Inedit ni V.S. Kirillov. M .: Transport, 1975, p. 527, fig.XU. 14, XU 15 Ang kawalan ng pamamaraang ito ay ang para sa pagtula ng culvert ito ay kinakailangan upang maghukay ng isang bukas na trench.

May isang kilalang paraan ng muling pagtatayo ng isang girder bridge na may kapalit na isa o dalawang culvert (Pagpapanatili at muling pagtatayo ng mga tulay. Na-edit ni V.O. Osipov. M .: Transport, 1986, p. 311, 312, Fig. X 14, X 15, X 16). Ang pamamaraang ito ay inuulit ang mga disadvantages ng nakaraang analogue, dahil ito ay nagsasangkot ng disassembling sa itaas na istraktura ng track.

Kilalang "Paraan para sa pagpapalit ng mga culvert", na ibinigay sa paglalarawan ng patent RU 2183230. Ang pamamaraan ay nagbibigay para sa pagtula sa panahon ng taglamig tunnel sa tabi ng may sira na tubo, pinipigilan ito hanggang sa mag-freeze ang mga dingding, nagtatayo ng suporta, gumagawa ng patayong butas sa roadbed para sa pagbuhos ng kongkreto, paglalagay ng bagong tubo sa tunel, pagbuhos ng kongkreto sa espasyo sa pagitan ng tubo at ng lagusan sa pamamagitan ng isang vertical butas. Matapos ang pagkumpleto ng trabaho, ang lumang tubo ay muffled. Gayunpaman, ang pamamaraan ay nagbibigay para sa posibilidad ng pagpapatupad nito lamang sa taglamig.

Kilalang patent na RU 2265692 "Paraan para sa pag-aayos ng culvert sa ilalim ng dike". Kasama sa pamamaraan ang pansamantalang paglilipat ng daluyan ng tubig, pagtayo ng pansamantalang suporta na may itaas na plato sa loob ng may sira na tubo sa lugar ng depekto nito at pag-aayos nito, at pag-install ng mga bahagi ng bagong tubo sa may sira na tubo mula sa dalawang magkabilang panig nito hanggang sa mga dulo. ng mga kabaligtaran na bahagi ng bagong tubo ay huminto sa isa't isa. Upang gawin ito, sa parehong mga bahagi, ang paglabas ay ginawa para sa pansamantalang rack ng suporta, pagkatapos ay ang mga dulo ng mga kabaligtaran na bahagi ng bagong tubo ay pinagsama sa isa't isa at sa pansamantalang suporta, ang mga lukab sa pagitan ng may sira at mga bagong tubo ay napuno. na may kongkretong solusyon at ang pansamantalang suporta ay tinanggal. Gayunpaman, ang pamamaraan ay hindi nagbubunyag kung paano ang espasyo sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo ay napuno ng kongkreto.

Ang pinakamalapit sa teknikal na esensya sa inaangkin na paraan ay ang "Paraan para sa pag-aayos ng isang culvert sa ilalim ng pilapil", na ibinigay sa paglalarawan para sa patent RU 2341612.

Ang pamamaraan ay nagbibigay para sa isang pansamantalang paglilipat ng isang daluyan ng tubig, pag-install ng mga bagong seksyon ng tubo sa panloob na balangkas ng isang may sira na tubo na may puwang, at pagpuno sa annular space na may kongkretong solusyon.

Sa overlap ng kisame ng mga seksyon, ang mga control tube ay naka-mount na may isang tiyak na pitch, na nakausli sa annular space, ang paunang pagpuno ng annular space na may kongkreto ay isinasagawa sa pamamagitan ng mga bintana na matatagpuan sa itaas na bahagi ng mga dingding sa gilid ng seksyon. , sa mas mababang antas ng mga bintana at ang mga bintana ay muffled, ang kisame ng annular space ay puno ng kongkreto sa pamamagitan ng unang pipe bago lumabas ang kongkreto sa pangalawang tubo, ang unang tubo ay damped at kongkreto ay fed sa pamamagitan ng pangalawang. pipe hanggang sa lumabas ito sa susunod na pipe, at ang mga magkakasunod na katulad na operasyon ay isinasagawa sa lahat ng mga seksyon.

Ang kawalan ng pamamaraang ito ay nakasalalay sa medyo mataas na lakas ng paggawa, dahil kinakailangan munang gumawa ng mga bintana sa gilid para sa unang pagpuno ng annular space na may kongkreto sa pamamagitan ng mga ito, at pagkatapos ay lunurin ang mga ito at pagkatapos ay isagawa ang sunud-sunod na pagpuno ng kongkreto sa pamamagitan ng ang mga tubo sa kisame.

Ang layunin ng imbensyon ay upang mabawasan ang pagiging kumplikado ng pagpuno ng kongkreto na may solusyon ng espasyo sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo.

Ang layuning ito ay nakamit dahil sa ang katunayan na sa paraan ng pag-aayos ng culvert sa ilalim ng dike, kabilang ang pansamantalang paglilipat ng daluyan ng tubig, ang pag-install ng isang bagong tubo sa panloob na balangkas ng may sira na tubo na may puwang, na nilagyan ng mga control tubes. nakausli sa pamamagitan ng kisame overlap ng pipe sa annular space na may isang tiyak na pitch, pagpuno na may kongkreto solusyon ng annular space at ang kontrol nito sa pamamagitan ng control tubes sa kanilang sunud-sunod na pamamasa, ayon sa imbensyon, pagpuno ng annular space na may kongkreto ay dinadala. sa pamamagitan ng isang nababaluktot na hose na inilagay sa annular space na ang paggalaw nito palabas at inaalis habang ang annular space ay puno ng kongkreto.

Ang bagong tubo ay nabuo mula sa ilang mga seksyon na gawa sa metal sheet na materyal, mas mabuti na corrugated.

Sa labas, sa tuktok ng bagong tubo, ang mga vertical na gabay ay naka-install sa anyo ng mga kalasag para sa paglalagay at paglipat ng isang nababaluktot na hose sa kanila sa annular space, at ang mga vertical na gabay ay ginawa sa isang tiyak na hakbang.

Ang pagpuno sa annular space na may kongkretong solusyon ay isinasagawa mula sa isang dulo ng pipe na may isang nababaluktot na hose patungo sa kabilang dulo ng pipe o sa dalawang nababaluktot na hose sa tapat ng magkabilang dulo ng pipe.

Ang agwat sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo para sa pagpuno ng annular space na may kongkreto ay nakatakda ng hindi bababa sa 100 mm.

Ang hakbang sa pagitan ng mga katabing tubo upang makontrol ang pagpuno ng annular space na may kongkreto ay nakatakda depende sa mga sukat ng culvert na aayusin, habang dapat mayroong hindi bababa sa isang tubo sa bawat seksyon o sa pamamagitan ng isa.

Ang taas ng protrusion ng mga tubo sa annular space ay nakatakda sa pagbuo ng isang puwang sa pagitan ng dulo ng tubo at ng kisame ng may sira na tubo, hindi hihigit sa 40 mm, habang ang isang plug ay naka-install sa bawat control tube mula sa ang loob ng slab ng kisame pagkatapos umalis dito ang kongkretong solusyon.

Ang kakanyahan ng imbensyon ay inilalarawan ng mga guhit, na nagpapakita ng:

Ang Fig. 1 ay isang longitudinal na seksyon ng isang may sira na culvert bago ayusin;

Ang Fig. 2 ay isang cross-sectional view ng isang culvert bago ayusin (pinalaki);

Ang Fig. 3 ay isang longitudinal na seksyon ng isang may sira na culvert sa simula ng pagpuno ng annular space ng kongkreto;

Ang Fig. 5 ay isang cross-sectional view ng isang culvert na may naka-install na hose (pinalaki);

6 ay isang cross-sectional view ng isang culvert pagkatapos ng pagkumpuni (pinalaki).

Ang paraan ng pag-aayos ng culvert 1 na may mga depekto 2 na matatagpuan sa ilalim ng embankment 3 ay kinabibilangan ng pansamantalang paglilipat ng daluyan ng tubig, ang pag-install ng mga seksyon 4 ng isang bagong tubo sa panloob na balangkas ng may sira na tubo 1 at pagpuno ng kongkretong solusyon 5 ang annular space 6. Upang punan ang annular space ng kongkreto, ang mga seksyon 4 ay naka-install na may puwang H sa pagitan ng may sira na tubo 1 at mga seksyon 4 ng bagong tubo na hindi bababa sa 100 mm.

Ang mga seksyon ng bagong tubo ay gawa sa metal sheet na materyal, mas mabuti na corrugated.

Mula sa labas, sa tuktok ng mga seksyon 4 ng bagong tubo, ang mga vertical na gabay 7 ay naka-install sa anyo ng mga kalasag para sa paglalagay at paglipat ng nababaluktot na hose 8 sa kanila sa annular space 6, at ang mga vertical na gabay ay ginawa gamit ang isang tiyak na hakbang.

Bilang karagdagan, sa bawat seksyon 4, o sa pamamagitan ng isa o dalawa, depende sa haba ng naibalik na tubo, paunang i-install ang mga control tube 9 na nakausli sa annular space 6. Ang mga tubo 9 ay naka-install na may pagbuo ng isang puwang sa pagitan ng dulo ng ang tubo at ang kisame ng may sira na tubo 1 ay hindi hihigit sa 40 mm, habang ang bawat tubo 9 mula sa panloob na bahagi ng kisame ay ginawa na may posibilidad na mag-install ng isang plug 10 dito.

Ang pag-install ng isang bagong tubo sa isang may sira ay ganap na isinasagawa ng pre-assembly seksyon 4 sa pipe at hilahin ito sa panloob na balangkas ng may sira na tubo 1 o sa pamamagitan ng sunud-sunod na pagpapakain sa mga seksyon 4 sa may sira na tubo 1 at pagkonekta sa mga seksyon 4 doon nang magkasama sa isang solong tubo.

Ang paghila sa nababaluktot na hose 9 papunta sa annular space 6 ay isinasagawa pagkatapos ilagay at i-assemble ang mga seksyon 4 sa lukab ng may sira na tubo 1 o kasabay ng pagpapakain ng mga seksyon 4 sa lukab ng may sira na tubo 1, habang ang gabay ay kumikislap. 7 tiyakin ang oryentasyon ng flexible hose 8 sa annular space 6.

Bilang karagdagan, na may malalaking haba ng may sira na tubo 1, posibleng hilahin ang dalawang nababaluktot na hose 8 mula sa magkabilang panig ng tubo (hindi ipinapakita).

Pagkatapos ilagay ang mga seksyon 4 sa inner cavity ng defective pipe 1, ang annular space mula sa bukas na dulo ng pipe 1 (hindi ipinapakita) ay nakasaksak ng mga tampon.

Ang pagpuno sa intertubular space 6 na may kongkretong solusyon 5 ay isinasagawa gamit ang isang flexible hose 8 na ginagalaw ito sa direksyon mula sa isang dulo hanggang sa kabilang dulo ng pipe hanggang sa ito ay ganap na maalis, o gamit ang dalawang flexible hose 8 sa tapat ng magkabilang dulo ng pipe. tubo.

Ang kontrol sa pagpuno ng annular space 6 ay isinasagawa sa exit ng kongkretong solusyon 5 mula sa susunod na control tube 9. Pagkatapos nito, ang tubo ay nakasaksak sa isang plug 10, at ang hose 8 ay itinulak palabas at karagdagang pagpuno ng ang solusyon 5 ng kongkreto ng annular space 6 ay isinasagawa hanggang ang solusyon 5 ay umalis sa susunod na control tube 9, nakasaksak na tubo 9 na may plug 10 at ang cycle ay paulit-ulit.

Ang nakamit na teknikal na resulta ay binubuo sa katotohanan na ang iminungkahing pamamaraan ay nagbibigay-daan upang mabawasan ang lakas ng paggawa ng pagpuno ng espasyo sa pagitan ng may sira at bagong mga tubo na may isang kongkretong solusyon, habang tinitiyak ang maaasahang kontrol ng kumpletong pagpuno ng annular space.

Ang pamamaraan ay matagumpay na nasubok sa pag-aayos ng mga highway.