• Ko jūs saņemat, pasūtot apkures sistēmu bērnu un izglītības iestādēm no Integra Engineering

Skolas, bērnudārza, koledžas, augstskolas apkures sistēma: mūsu uzņēmuma pakalpojumu klāsts

• projektu izstrāde izglītības iestāžu iekšējās apkures sistēmas;
• termiskais un hidrauliskais aprēķins skolas katlu māja, bērnudārzs, universitāte;
• apkures sistēmas rekonstrukcija un modernizācija;
• iekšējo tīklu ierīkošana un apkures iekārtas;
• atlase un apkures katlu uzstādīšana apkures sistēmas bērniem un izglītības iestādēm;
• aprēķins, izvēle un uzstādīšana ūdens grīdas apsildes sistēmas;
• apkope un remonts apkures un katlu iekārtas;
• saskaņošanu ar uzraudzības iestādēm.

Izglītības iestādēm apgabalos, kur paredzamā ārējā gaisa temperatūra ir –40 °C un zemāka, ir atļauts izmantot ūdeni ar piedevām, kas neļauj tam sasalst (1. un 2.bīstamības klases kaitīgās vielas saskaņā ar GOST 12.1.005 nedrīkst. izmantot kā piedevas), un pirmsskolas iestāžu ēkās nav atļauts izmantot dzesēšanas šķidrumu ar piedevām kaitīgās vielas 1–4 bīstamības klases.

Autonomo katlu telpu un apkures sistēmu projektēšana un uzstādīšana skolās, pirmsskolas un izglītības iestādēs

Apkures sistēma skolām, bērnudārziem un citām bērnu un izglītības iestādēm (universitātēm, arodskolas, koledžas) pilsētās ir pieslēgts centrālapkures un karstās sistēmas sistēmai, kuru darbina pilsētas koģenerācijas stacija vai sava katlumāja. Lauku apvidos viņi izmanto autonomu shēmu, izvietojot savu katlu telpu īpašā telpā. Gazificētās zonas gadījumā apkures katls darbojas ar dabasgāzi, mazās skolas un pirmsskolas iestādēs tiek izmantoti katli zema jauda strādājot uz cietas vai šķidrā degviela vai elektrība.

Projektējot iekšējo apkures sistēmu, ir jāņem vērā mikroklimatiskie standarti gaisa temperatūrai klasēs, skolas klases, ēdnīcas, sporta zāles, peldbaseini un citas zonas. Dažāda programmatūra tehniskais mērķis apbūves zonām jābūt saviem siltumtīkliem ar ūdens un siltuma skaitītājiem.

Lai apsildītu sporta zāles, kopā ar ūdens sistēmu tiek izmantota gaisa apkures sistēma, kas apvienota ar piespiedu ventilācija un strādā no tās pašas katlu telpas. Ūdens grīdas apsildes ierīce var atrasties ģērbtuvēs, vannas istabās, dušās, peldbaseinos un citās telpās, ja tādas ir pieejamas. Ieslēgts ieejas grupas lielā izglītības iestādēm uzstādīt termo aizkarus.

Bērnudārza, skolas, izglītības iestādes apkures sistēma - apkures sistēmas organizēšanas un rekonstrukcijas darbu saraksts:

• nepieciešamības identificēšana veidojot projektu vai skiču diagramma siltumapgāde;
• izvēle veids un vieta cauruļvadu uzstādīšana;
• atlase iekārtas un materiāli atbilstoša kvalitāte;
• katlu telpas termiskais un hidrauliskais aprēķins, tehnoloģijas definīcija un tās pārbaude SNiP prasībām;
• iespēja palielināt produktivitāti, savienojums papildu aprīkojums (ja nepieciešams);
• slodžu aprēķins un apkures sistēmas veiktspēja kopumā un apsildāmo telpu platības izteiksmē;
• objekta rekonstrukcijas laikā - vietu sagatavošana, pamats un sienas turpmākai uzstādīšanai;
• defektu noteikšanaēkas apkures sistēmas sekcijas;
• termiņu un izmaksu aprēķins darbi un aprīkojums, izmaksu tāmes;
• aprīkojuma piegāde un darbu izpildi laikā pēc iepriekš saskaņotas izmaksu tāmes.

Priekš apkures ierīces un cauruļvadi bērnudārzos, kāpņu telpas un vestibilos, nepieciešams paredzēt aizsargžogus un cauruļvadu siltumizolāciju.

Ievads

kopīga daļa

Objekta raksturojums

Siltumenerģijas patērētāju skaita noteikšana. Gada siltuma patēriņa grafiks

Siltumapgādes sistēma un shematiskā diagramma

Katlu telpas apkures shēmas aprēķins

Katlu telpas aprīkojuma izvēle

Galvenā un palīgiekārtu izvēle un izvietošana

Katla bloka termiskais aprēķins

Siltuma pūšanas ceļa aerodinamiskais aprēķins

Īpaša vienība.

2. Bloku sildītāju sistēmas izstrāde.

2.1. Ūdensapgādes bāzes dati

2.2 Ūdens sagatavošanas shēmas izvēle

2.3 Ūdens sildīšanas iekārtas aprīkojuma aprēķins

2.4. Tīkla instalācijas aprēķināšana

3. Tehniski ekonomiskā daļa

3.1. Sākotnējie dati

3.2 Būvniecības un uzstādīšanas darbu līgumā paredzēto izmaksu aprēķins

3.3. Ikgadējo ekspluatācijas izmaksu noteikšana

3.4. Gada ekonomiskā efekta noteikšana

Sekciju ūdens sildītāju uzstādīšana

5. Automatizācija

Katla bloka KE-25-14s automātiskā regulēšana un siltumtehniskā vadība

6. Darba aizsardzība būvniecībā

6.1 Darba aizsardzība katlu telpā jaudas un tehnoloģisko iekārtu uzstādīšanas laikā

6.2. Iespējamo apdraudējumu analīze un novēršana

6.3. Stropu aprēķins

7. Organizēšana, plānošana un būvniecības vadība

7.1 Katla uzstādīšana

7.2 Nosacījumi darba uzsākšanai

7.3. Darbaspēka un algu ražošanas izmaksu aprēķināšana

7.4 Grafika parametru aprēķins

7.5 Būvniecības ieceres organizācija

7.6. Tehnisko un ekonomisko rādītāju aprēķins

8. Darbības organizācija un enerģijas taupīšana

Izmantotās literatūras saraksts

Ievads.

Mūsu grūtajā laikā, slimīgā krīzes ekonomikā, jaunu rūpniecisko objektu celtniecība ir saistīta ar lielām grūtībām, ja tā vispār ir iespējama. Bet jebkurā laikā, jebkurā ekonomiskajā situācijā ir virkne nozaru, bez kuru attīstības nav iespējama normāla tautsaimniecības darbība, nav iespējams nodrošināt nepieciešamos sanitāros un higiēniskos apstākļus iedzīvotājiem. Pie šādām nozarēm pieder enerģētika, kas nodrošina komfortablus dzīves apstākļus iedzīvotājiem gan ikdienā, gan darbā.

Jaunākie pētījumi ir parādījuši, ka ir ekonomiski izdevīgi saglabāt ievērojamu daļu lielo apkures katlu iekārtu līdzdalības kopējā siltumenerģijas patēriņa segšanā.

Līdzās lielajām ražošanas, ražošanas un apkures katlu mājām ar jaudu simtiem tonnu tvaika stundā vai simtiem MW siltuma slodzes ir uzstādīts liels skaits katlu agregātu līdz 1 MW un darbojas ar gandrīz visu veidu kurināmo. .

Tomēr lielākā problēma ir ar degvielu. Par šķidro un gāzveida degvielu patērētājiem bieži vien nepietiek līdzekļu, lai samaksātu. Tāpēc ir nepieciešams izmantot vietējos resursus.

Šajā diplomprojektā tiek attīstīta RSC Energia ražošanas un apkures katlu stacijas rekonstrukcija, kurā kā kurināmo izmanto vietējās iegūtās ogles. Nākotnē katlu blokus plānots nodot gāzes sadedzināšanai no degazēšanas gāzu emisijām no raktuves, kas atrodas pārstrādes rūpnīcas teritorijā. Esošajā katlu mājā tika uzstādīti divi tvaika katli KE-25-14, kas kalpoja RSC Energia rūpnīcas uzņēmuma tvaika padevei, un karstā ūdens boileri TVG-8 (2 katli) administratīvo ēku un dzīvojamo māju apkurei, ventilācijai un karstā ūdens apgādei.

Samazinoties ogļu ražošanai, samazinājās ogļu ieguves uzņēmuma ražošanas jauda, ​​kas izraisīja pieprasījuma pēc tvaika samazināšanos. Tas izraisīja katlu mājas rekonstrukciju, kas sastāv no tvaika katlu KE-25 izmantošanas ne tikai ražošanas, bet arī ražošanas vajadzībām. karsts ūdens apkurei, ventilācijai un karstā ūdens padevei īpašos siltummaiņos.

1. VISPĀRĪGĀ DAĻA

1.1. OBJEKTA RAKSTUROJUMS

Projektējamā katlu māja atrodas RSC Energia ražotnes teritorijā

Ēku un būvju plānošana, izvietošana pārstrādes rūpnīcas rūpnieciskajā vietā tiek veikta saskaņā ar SNiP prasībām.

Rūpnieciskās teritorijas teritorijas platība žogu robežās ir 12,66 hektāri, apbūves platība 52194 m 2.

Apbūves teritorijas transporta tīklu pārstāv valsts dzelzceļi un vietējie autoceļi.

Reljefs ir līdzens, ar nelieliem pacēlumiem, augsnē dominē smilšmāls.

Ūdens piegādes avots ir filtrēšanas stacija un Seversky Donets-Donbass kanāls. Tiek nodrošināta ūdensvada dublēšana.

1.3. Patērētā siltuma daudzuma noteikšana. Gada siltuma patēriņa grafiks.

Rūpniecības uzņēmumu paredzamo siltumenerģijas patēriņu nosaka pēc īpatnējām siltuma patēriņa likmēm uz izlaides vienību vai uz vienu siltumnesēju, kas darbojas pēc m veida (ūdens, tvaiks). Siltumenerģijas patēriņš apkurei, ventilācijai un tehnoloģiskajām vajadzībām parādīts 1.2. tabulā. termiskās slodzes.

Siltumenerģijas patēriņa gada grafiks tiek veidots atkarībā no pastāvīgo āra temperatūru ilguma, kas atspoguļots 1.2. tabulā. šī izlaiduma projekta ietvaros.

Gada siltuma patēriņa grafika maksimālā ordināta atbilst siltuma patēriņam plkst āra temperatūra gaiss -23 С.

Laukums, ko ierobežo līkne un ordinātu ass, parāda kopējo siltuma patēriņu apkures periodam, bet taisnstūris diagrammas labajā pusē - siltuma patēriņu karstā ūdens apgādei vasarā.

Pamatojoties uz 1.2. tabulas datiem. aprēķinām siltuma patēriņu pa patērētājiem 4 režīmiem: maksimālā ziema (t p. o. = -23C;); pie vidējās āra temperatūras apkures periodā; pie āra gaisa temperatūras + 8C; vasarā.

Aprēķins veikts 1.3. tabulā. pēc formulām:

Siltuma slodze apkurei un ventilācijai, MW

Q ОВ = Q Р ОВ * (t int -t n) / (t int -t p.o.)

Siltuma slodze karstā ūdens apgādei vasarā, MW

Q Л ГВ = Q Р ГВ * (t г -t хл) / (t г -t хз) * 

kur: Q Р ОВ - projektētā ziemas siltumslodze apkurei un ventilācijai pie projektētās āra gaisa temperatūras apkures sistēmas projektēšanai. Pieņemam saskaņā ar tabulu. 1.2.

t VN - iekšējā gaisa temperatūra apsildāmajā telpā, t VN = 18С

Q Р ГВ - aprēķinātā ziemas siltuma slodze uz karstā ūdens piegādi (1.2. tabula);

t n - pašreizējā ārējā gaisa temperatūra, ° С;

t p.o. - aptuvenā ārējā gaisa apkures temperatūra,

t g - karstā ūdens temperatūra karstā ūdens apgādes sistēmā, t g = 65 ° C

t chl, t xs - temperatūra auksts ūdens vasarā un ziemā t xl = 15 ° C, t xz = 5 ° C;

 - korekcijas koeficients vasaras periodam,  = 0,85

1.2. tabula

Termiskās slodzes

1.3. tabula.

Gada siltumslodžu aprēķins

Saskaņā ar tabulu. 1.1. un 1.3. veidojam gada siltumslodzes izmaksu grafiku, kas parādīts 1.1. attēlā.

1.4. SILTUMA APGĀDES SISTĒMA UN SHĒMA

Siltumapgādes avots ir rekonstruētā raktuves katlu māja. Siltuma nesējs ir tvaiks un pārkarsēts ūdens. Dzeramais ūdens izmanto tikai karstā ūdens sistēmām. Tehnoloģiskām vajadzībām tiek izmantots tvaiks P = 0,6 MPa. Pārkarsēta ūdens sagatavošanai ar temperatūru 150-70С tiek nodrošināta tīkla instalācija, ūdens sagatavošanai ar t = 65 ° С - karstā ūdens apgādes iekārta.

Siltumapgādes sistēma ir slēgta. Tā kā nav tiešas ūdens ieplūdes un nenozīmīgas dzesēšanas šķidruma noplūdes caur noplūdēm cauruļu un iekārtu savienojumos, slēgtās sistēmas izceļas ar augstu tajā cirkulētā tīkla ūdens daudzuma un kvalitātes noturību.

Slēgtās ūdens sildīšanas sistēmās ūdens no siltumtīkliem tiek izmantots tikai kā siltumnesējs krāna ūdens sildīšanai virszemes sildītājos, kas pēc tam nonāk vietējā karstā ūdens apgādes sistēmā. Atvērtajās ūdens sildīšanas sistēmās karstais ūdens tiek piegādāts vietējās karstā ūdens apgādes sistēmas ūdens salokāmajām ierīcēm tieši no siltumtīkliem.

Rūpnieciskajā objektā siltumapgādes cauruļvadi ir ielikti gar tiltiem un galerijām un daļēji necaurlaidīgos Cl tipa siles kanālos. Cauruļvadi ir ielikti ar kompensācijas ierīci trases pagriezienu leņķu un U formas izplešanās šuvju dēļ.

Cauruļvadi ir izgatavoti no elektriski metinātām tērauda caurulēm ar siltumizolācijas ierīci.

Diplomprojekta grafiskās daļas 1. lapā ir parādīts rūpnieciskās teritorijas ģenerālplāns ar siltumtīklu sadali līdz patēriņa objektiem.

1.5. KATLU TELPAS APKURES DIAGRAMMAS APRĒĶINS

Pamattermiskā diagramma raksturo enerģijas pārveidošanas galvenā tehnoloģiskā procesa būtību un darba šķidruma siltuma izmantošanu iekārtā. Tas ir nosacīts grafisks galvenās un palīgiekārtas attēlojums, ko apvieno darba šķidruma cauruļvadu līnijas atbilstoši tā kustības secībai instalācijā.

Katlu telpas apkures shēmas aprēķināšanas galvenais mērķis ir:

Kopējo siltumslodžu, kas sastāv no ārējām slodzēm un siltuma patēriņa palīgvajadzībām, noteikšana un šo slodžu sadalījums starp katlumājas karstā ūdens un tvaika daļām, lai pamatotu galveno iekārtu izvēli;

Visu palīgiekārtu izvēlei nepieciešamo siltuma un masas plūsmu noteikšana un cauruļvadu un veidgabalu diametru noteikšana;

Sākotnējo datu noteikšana turpmākiem tehniski ekonomiskiem aprēķiniem (gada siltumenerģijas ražošana, gada degvielas patēriņš u.c.).

Siltumkontūras aprēķins ļauj noteikt katlu iekārtas kopējo siltuma jaudu vairākos tās darbības režīmos.

Katlu telpas termiskā diagramma ir parādīta diplomprojekta grafiskās daļas 2. lapā.

Sākotnējie dati katlumājas apkures shēmas aprēķināšanai ir sniegti 1.4. tabulā, bet pašas apkures shēmas aprēķins ir dots 1.5. tabulā.

1.4. tabula

Sākotnējie dati apkures un rūpnieciskās katlu mājas apkures shēmas aprēķināšanai ar tvaika katli KE-25-14s slēgtai siltumapgādes sistēmai.

1.5. tabula

Apkures un rūpnieciskās katlu telpas ar tvaika katliem KE-25-14s siltumshēmas aprēķins slēgtai siltumapgādes sistēmai.

Termiskās ķēdes aprēķins.

Pamata termiskā diagramma norāda galveno aprīkojumu (katli, sūkņi, deaeratori, sildītāji) un maģistrālos cauruļvadus.

1. Termiskās ķēdes apraksts.

Piesātinātais tvaiks no katliem ar darba spiedienu P = 0,8 MPa nonāk katlu telpas vispārējā tvaika līnijā, no kura daļa tvaika tiek novadīta uz katlu telpā uzstādītajām iekārtām, proti, uz: apkures ūdens sildītāju; karstā ūdens sildītājs; deaerators. Vēl viena tvaika daļa tiek novirzīta uzņēmuma ražošanas vajadzībām.

Kondensāts no rūpnieciskā patērētāja ar gravitācijas spēku 30% apjomā 80 ° C temperatūrā tiek atgriezts kondensāta kolektorā un pēc tam ar kondensāta sūkni tiek novadīts uz karstā ūdens tvertni.

Tīkla ūdens sildīšana, kā arī karstā ūdens sildīšana tiek veikta ar tvaiku divos secīgi savienotos sildītājos, savukārt sildītāji darbojas bez kondensāta uztvērējiem, izlietotais kondensāts tiek nosūtīts uz deaeratoru.

Deaerators saņem arī ķīmiski attīrītu ūdeni no ūdens attīrīšanas iekārtas, kas papildina kondensāta zudumus.

Neapstrādāta ūdens sūknis sūta ūdeni no pilsētas ūdensvada uz ūdens attīrīšanas iekārtu un karstā ūdens tvertni.

Deaerēts ūdens ar temperatūru aptuveni 104 ° C tiek iesūknēts ekonomaizeros ar padeves sūkni un pēc tam nonāk katlos.

Papildu ūdeni apkures sistēmai no karstā ūdens tvertnes ņem papildināšanas sūknis.

Termiskās ķēdes aprēķināšanas galvenais mērķis ir:

kopējo siltumslodžu noteikšana, kas sastāv no ārējām slodzēm un tvaika patēriņa palīgvajadzībām,

visu iekārtu izvēlei nepieciešamo siltuma un masas plūsmu noteikšana,

sākotnējo datu noteikšana turpmākiem tehniski ekonomiskiem aprēķiniem (gada siltumenerģijas ražošana, kurināmais u.c.).

Termiskās ķēdes aprēķins ļauj noteikt katlu iekārtas kopējo tvaika jaudu vairākos tās darbības režīmos. Aprēķins tiek veikts 3 tipiskiem režīmiem:

maksimālā ziema,

aukstākais mēnesis

2. Sākotnējie dati termiskās ķēdes aprēķināšanai.

Ñîäåðæàíèå

Ievads

Apkures, ventilācijas un karstā ūdens aprēķins skolai 90 skolēniem

1.1 īss apraksts par skolas

2 Siltuma zudumu noteikšana caur garāžas ārējiem žogiem

3 Apsildāmās virsmas laukuma aprēķins un izvēle apkures ierīces centrālās apkures sistēmas

4 Skolas gaisa apmaiņas aprēķins

5 Sildītāju izvēle

6 Siltumenerģijas patēriņa aprēķins skolas karstā ūdens apgādei

Pārējo objektu apkures un ventilācijas aprēķins pēc dotās shēmas Nr.1 ​​ar centralizēto un lokālo siltumenerģiju

2.1. Siltumenerģijas patēriņa aprēķins apkurei un ventilācijai saskaņā ar dzīvojamo un sabiedrisko objektu palielinātajiem standartiem

2.2 Siltuma patēriņa aprēķins karstā ūdens apgādei dzīvojamām un sabiedriskās ēkas

3. Gada siltumslodzes grafika sastādīšana un apkures katlu izvēle

1 Gada siltuma slodzes grafika izveidošana

3.2 Siltumnesēja izvēle

3 Katlu izvēle

3.4 Termālās katlumājas piegādes regulēšanas gada grafika izbūve

Bibliogrāfija

Ievads

Agroindustriālais komplekss ir energoietilpīga tautsaimniecības nozare. Liels enerģijas daudzums tiek tērēts industriālo, dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei, mākslīga mikroklimata veidošanai lopkopības ēkās un aizsargzemes konstrukcijās, lauksaimniecības produkcijas žāvēšanai, produkcijas ražošanai, mākslīgā aukstuma iegūšanai un daudziem citiem mērķiem. Tāpēc agroindustriālā kompleksa elektroapgāde ietver plašu uzdevumu klāstu, kas saistīti ar siltumenerģijas un elektroenerģijas ražošanu, pārvadi un izmantošanu, izmantojot tradicionālos un netradicionālos enerģijas avotus.

Šis kursa projekts piedāvā iespēju izmantot integrētu barošanas avotu norēķinu:

· Dotajai agroindustriālā kompleksa objektu shēmai tiek veikta siltumenerģijas, elektrības, gāzes un aukstā ūdens nepieciešamības analīze;

· Apkures, ventilācijas un karstā ūdens apgādes slodžu aprēķins;

· Tiek noteikta katlumājas nepieciešamā jauda, ​​kas varētu apmierināt saimniecības vajadzības siltumā;

· Tiek veikta apkures katlu izvēle.

Gāzes patēriņa aprēķins,

1. Skolas apkures, ventilācijas un karstā ūdens apgādes aprēķins 90 skolēniem

1.1 Īss skolas apraksts

Izmēri 43.350x12x2.7.

Telpas tilpums V = 1709,34 m 3.

Ārējās gareniskās sienas - nesošās, izgatavotas no apšuvuma un apdares, sabiezināta KP-U100 / 25 zīmola ķieģeļa saskaņā ar GOST 530-95 uz cementa - smilšu java M 50, 250 un 120 mm biezs un 140 mm izolācija - putupolistirols starp tiem.

Iekšējās sienas - dobas, sabiezinātas keramikas ķieģelis pakāpes KP-U100 / 15 saskaņā ar GOST 530-95, uz M50 šķīduma.

Starpsienas izgatavotas no KP-U75 / 15 ķieģeļiem saskaņā ar GOST 530-95, ar javu M 50.

Jumts - jumta seguma materiāls (3 kārtas), cementa-smilšu klona 20mm, putupolistirola 40mm, jumta seguma materiāls 1 kārtā, cementa-smilšu klona 20mm un dzelzsbetona plāksne;

Grīdas - betons M300 un grunts sablīvēta ar šķembām.

Dubultie logi ar dubultām koka vērtnēm, logu izmēri 2940x3000 (22 gab.) un 1800x1760 (4 gab.).

Vienvietīgas koka ārdurvis 1770х2300 (6 gab.)

Āra gaisa projektēšanas parametri tн = - 25 0 С.

Paredzamā āra gaisa ventilācijas temperatūra ziemā tн.в. = - 16 0 С.

Iekšējā gaisa projektētā temperatūra ir tв = 16 0 С.

Teritorijas mitruma zona ir normāli sausa.

Barometriskais spiediens 99,3 kPa.

1.2 Gaisa apmaiņas skolas aprēķins

Mācību process notiek skolā. To raksturo liela studentu skaita ilgstoša uzturēšanās. Nav kaitīgu izmešu. Gaisa maiņas koeficients skolai būs 0,95 ... 2.

K ∙ Vп,

kur Q ir gaisa apmaiņa, m³ / h; Vp - telpas tilpums, m³; K - tiek ņemts gaisa apmaiņas biežums = 1.

1. att. Telpas izmēri.

Telpas tilpums: = 1709,34 m 3. = 1 ∙ 1709,34 = 1709,34 m 3 / h.

Telpā iekārtojam vispārējo ventilāciju, apvienotu ar apkuri. Dabisko izplūdes ventilāciju organizējam izplūdes vārpstu veidā, izplūdes vārpstu šķērsgriezuma laukumu F nosaka pēc formulas: F = Q / (3600 ∙ ν k.vn). , iepriekš nosakot gaisa ātrumu izplūdes šahtā ar augstumu h = 2,7 m

ν c.vn. =

ν c.vn. = = 1,23 m / s = 1709,34 ∙ / (3600 ∙ 1,23) = 0,38 m2

Izplūdes vārpstu skaits hsh = F / 0,04 = 0,38 / 0,04 = 9,5 ≈ 10

Mēs pieņemam 10 izplūdes šahtas ar augstumu 2 m un brīvo šķērsgriezumu 0,04 m² (ar izmēriem 200 x 200 mm).

1.3. Siltuma zudumu noteikšana caur telpas ārējiem korpusiem

Mēs neņemam vērā siltuma zudumus caur telpas iekšējiem žogiem, jo temperatūras starpība koplietošanas telpās nepārsniedz 5 0 C. Noteikt norobežojošo konstrukciju siltuma pārneses pretestību. Siltuma pārneses pretestība ārējā siena(1. att.) mēs atradīsim pēc formulas, izmantojot tabulas datus. 1, to zinot termiskā pretestība siltuma uztvere iekšējā virsma nožogojums Rw = 0,115 m 2 ∙ 0 С / W

,

kur Rv - žoga iekšējās virsmas siltuma pretestība siltuma absorbcijai, m² · ºС / W; - atsevišķu slāņu siltumvadītspējas siltuma pretestību summa t - slāņa nožogojums ar biezumu δi (m), izgatavots no materiāliem ar siltumvadītspēju λi, W / (m · ºС), λ vērtības ir norādītas 1. tabula; Rн - žoga ārējās virsmas termiskā pretestība siltuma pārnesei Rн = 0,043 m 2 ∙ 0 С / W (ārsienām un bēniņu grīdām).

1. att. Sienu materiālu uzbūve.

1. tabula Sienu materiālu siltumvadītspēja un platums.

Ārējās sienas siltuma pārneses pretestība:

R 01 = m² · ºС / W.

) Logu siltumnoturība Rо.ok = 0,34 m 2 ∙ 0 С / W (atrodas no tabulas 8. lpp.)

Ārdurvju un vārtu siltuma pārneses pretestība 0,215 m 2 ∙ 0 С / W (atrodas no tabulas 8. lpp.)

) Bēniņu grīdas griestu izturība pret siltuma pārnesi (Rw = 0,115 m 2 ∙ 0 C / W, Rn = 0,043 m 2 ∙ 0 C / W).

Siltuma zudumu caur grīdām aprēķins:

2. att. griestu konstrukcija.

2. tabula Grīdas materiālu siltumvadītspēja un platums

Griestu siltuma pārneses pretestība

m 2 ∙ 0 С / W.

) Siltuma zudumus caur grīdām aprēķina zonās - 2 m platas sloksnes paralēli ārsienām (3. att.).

Grīdas platības mīnus pagraba platība: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 148 m 2

F2 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F3 = 6 ∙ 0,5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Pagraba stāvu platības: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1 = 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2, = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F2 = 6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

Grīdas, kas atrodas tieši uz zemes, tiek uzskatītas par neizolētām, ja tās sastāv no vairākiem materiālu slāņiem, no kuriem katra siltumvadītspēja ir λ≥1,16 W / (m 2 ∙ 0 С). Par siltinātām grīdām uzskata izolācijas slāni, kam ir λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Siltuma pārneses pretestība (m 2 ∙ 0 С / W) katrai zonai tiek noteikta tāpat kā neizolētām grīdām, jo katra slāņa siltumvadītspēja λ≥1,16 W / m 2 ∙ 0 С Tātad siltuma pārneses pretestība Rо = Rn.p. pirmajai zonai tas ir 2,15, otrajai - 4,3, trešajai - 8,6, pārējai zonai - 14,2 m 2 ∙ 0 C / W.

) Logu atvērumu kopējā platība: aptuveni = 2,94 ∙ 3 ∙ 22 + 1,8 ∙ 1,76 ∙ 6 = 213 m 2.

Kopējā ārējo durvju platība: dv = 1,77 ∙ 2,3 ∙ 6 = 34,43 m 2.

Ārsienas laukums mīnus logu un durvju ailes: n.s. = 42,85 ∙ 2,7 + 29,5 ∙ 2,7 + 11,5 ∙ 2,7 + 14,5 ∙ 2,7 + 3 ∙ 2,7 + 8,5 ∙ 2,7 - 213-34, m 43 = .

Pagraba sienas platība: n.s.p = 14,5 ∙ 2,7 + 5,5 ∙ 2,7-4,1 = 50

) Griestu laukums: sviedri = 42,85 ∙ 12 + 3 ∙ 8,5 = 539,7 m 2,

,

kur F ir žoga laukums (m2), kas aprēķināts ar precizitāti 0,1 m2 (norobežojošo konstrukciju lineāros izmērus nosaka ar precizitāti 0,1 m, ievērojot mērīšanas noteikumus); tв un tн - iekštelpu un āra gaisa projektētās temperatūras, ºС (apm. 1 ... 3); R 0 - kopējā izturība pret siltuma pārnesi, m 2 ∙ 0 С / W; n ir koeficients atkarībā no žoga ārējās virsmas stāvokļa attiecībā pret ārējo gaisu, mēs ņemam koeficienta vērtības n = 1 (ārsienām, pārklājumiem bez bēniņiem, bēniņu grīdām ar tēraudu, flīzēm vai azbestcementa jumti uz reta latojuma, grīdas uz zemes)

Siltuma zudumi caur ārējām sienām:

Fns = 601,1 W.

Siltuma zudumi caur pagraba ārsienām:

Fn.s.p = 130,1 W.

∑F n.s. = F n.s. + F n.s.p. = 601,1 + 130,1 = 731,2 W.

Siltuma zudumi caur logiem:

Foks = 25685 W.

Siltuma zudumi caur durvīm:

Fdv = 6565,72 W.

Siltuma zudumi caur griestiem:

Fpot = = 13093,3 W.

Siltuma zudumi caur grīdu:

Fpol = 6240,5 W.

Siltuma zudumi caur pagraba stāvu:

Fpol.p = 100 W.

∑F grīda = F grīda. + F pol.p. = 6240,5 + 100 = 6340,5 W.

Papildu siltuma zudumi caur ārējām vertikālajām un slīpajām (augstuma projekcijām) sienām, durvīm un logiem ir atkarīgi no dažādiem faktoriem. Fdob vērtības tiek aprēķinātas procentos no galvenajiem siltuma zudumiem. Papildus siltuma zudumi caur ārsienu un logiem uz ziemeļiem, austrumiem, ziemeļrietumiem un ziemeļaustrumiem ir 10%, uz dienvidaustrumiem un rietumiem - 5%.

Papildu zaudējumi par ārējā gaisa infiltrāciju rūpnieciskajām ēkām tiek ņemti 30% apmērā no galvenajiem zaudējumiem caur visiem žogiem:

Finf = 0,3 7 vati

Tādējādi kopējos siltuma zudumus nosaka pēc formulas:

1.4. Apkures virsmas laukuma aprēķins un apkures ierīču izvēle centrālapkures sistēmām

Visizplatītākās un universālākās izmantotās apkures ierīces ir čuguna radiatori. Tie tiek uzstādīti dzīvojamās, sabiedriskās un dažādās rūpniecības ēkās. Mēs izmantojam tērauda caurules kā apkures iekārtas ražošanas telpās.

Vispirms noteiksim siltuma plūsmu no apkures sistēmas cauruļvadiem. Siltuma plūsmu, ko telpai dod atklāti ieklāti neizolēti cauruļvadi, nosaka pēc formulas 3:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr — tv) ∙ η,

kur Ftr = π ∙ d · l ir caurules ārējās virsmas laukums, m2; d un l - cauruļvada ārējais diametrs un garums, m (maģistrālo cauruļvadu diametri parasti ir 25 ... 50 mm, stāvvadi 20 ... 32 mm, savienojumi ar apkures ierīcēm 15 ... 20 mm); ktr - caurules siltuma pārneses koeficients W / (m 2 ∙ 0 С) tiek noteikts saskaņā ar 4. tabulu atkarībā no temperatūras augstuma un siltumnesēja veida cauruļvadā, ºС; η - koeficients, kas vienāds ar 0,25 padeves līnijai, kas atrodas zem griestiem, vertikālajiem stāvvadiem - 0,5, atgaitas līnijai, kas atrodas virs grīdas - 0,75, savienojumiem ar apkures ierīci - 1,0

Piegādes cauruļvads:

Diametrs-50 mm: 50 mm = 3,14 ∙ 73,4 ∙ 0,05 = 11,52 m²;

Diametrs 32 mm: 32 mm = 3,14 ∙ 35,4 ∙ 0,032 = 3,56 m²;

Diametrs - 25 mm: 25 mm = 3,14 ∙ 14,45 ∙ 0,025 = 1,45 m²;

Diametrs-20: 20 mm = 3,14 ∙ 32,1 ∙ 0,02 = 2,02 m²;

Atgriešanas cauruļvads:

Diametrs-25 mm: 25 mm = 3,14 ∙ 73,4 ∙ 0,025 = 5,76 m²;

Diametrs-40 mm: 40 mm = 3,14 ∙ 35,4 ∙ 0,04 = 4,45 m²;

Diametrs-50mm: 50mm = 3,14 ∙ 46,55 ∙ 0,05 = 7,31 m2;

Cauruļu siltuma pārneses koeficients vidējai starpībai starp ūdens temperatūru ierīcē un gaisa temperatūru telpā (95 + 70) / 2 - 15 = 67,5 ºС ir vienāds ar 9,2 W / (m² ∙ ºС). saskaņā ar 4. tabulas datiem.

Tiešā siltuma caurule:

Ф п1,50 mm = 11,52 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478,72 W;

Ф п1,32 mm = 3,56 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 2620,16 W;

Ф п1,25 mm = 1,45 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 1067,2 W;

Ф п1,20 mm = 2,02 ∙ 9,2 · (95 - 16) ∙ 1 = 1486,72 W;

Atgaitas siltuma caurule:

Ф п2,25 mm = 5,76 ∙ 9,2 · (70 - 16) ∙ 1 = 2914,56 W;

Ф п2,40 mm = 4,45 ∙ 9,2 · (70 - 16) ∙ 1 = 2251,7 W;

Ф п2,50 mm = 7,31 ∙ 9,2 · (70 - 16) ∙ 1 = 3698,86 W;

Kopējā siltuma plūsma no visiem cauruļvadiem:

Ph tr = 8478,72 + 2620,16 + 1067,16 + 1486,72 + 2914,56 + 2251,17 + 3698,86 = 22517,65 W

Ierīču nepieciešamo sildvirsmas laukumu (m2) aptuveni nosaka pēc formulas 4:

,

kur Fogr-Ftr ir apkures ierīču siltuma pārnese, W; Ftr - atvērto cauruļvadu siltuma pārnese, kas atrodas vienā telpā ar apkures ierīcēm, W; pr - ierīces siltuma pārneses koeficients, W / (m 2 ∙ 0 С). ūdens sildīšanai tpr = (tg + tо) / 2; tg un tо - karstā un atdzesētā ūdens projektētā temperatūra ierīcē; tvaika sildīšanai zems spiediensņem tpr = 100 ºС, augstspiediena sistēmās tpr ir vienāds ar tvaika temperatūru ierīces priekšā tai atbilstošajā spiedienā; tв - projektētā gaisa temperatūra telpā, ºС; β 1 ir korekcijas koeficients, kas ņem vērā sildīšanas ierīces uzstādīšanas metodi. Bezmaksas uzstādīšanai pie sienas vai nišā 130 mm dziļumā β 1 = 1; citos gadījumos β 1 vērtības tiek ņemtas, pamatojoties uz šādiem datiem: a) ierīce ir uzstādīta pie sienas bez nišas un ir pārklāta ar dēli plaukta formā ar attālumu starp dēlis un sildītājs 40 ... 100 mm, koeficients β 1 = 1,05 ... 1,02; b) ierīce ir uzstādīta sienas nišā, kuras dziļums ir lielāks par 130 mm ar attālumu starp plāksni un sildīšanas ierīci 40 ... 100 mm; koeficients β 1 = 1,11 ... 1,06; c) ierīce ir uzstādīta sienā bez nišas un ir noslēgta ar koka skapi ar spraugām augšējā dēļā un priekšējā sienā pie grīdas ar attālumu starp dēli un sildītāju, kas vienāds ar 150, 180, 220 un 260 mm, koeficients β 1 ir attiecīgi 1,25; 1,19; 1,13 un 1,12; β 1 - korekcijas koeficients β 2 - korekcijas koeficients, ņemot vērā ūdens dzesēšanu cauruļvados. Ar atvērtu karstā ūdens sildīšanas cauruļvadu ieklāšanu un ar tvaika sildīšanu β 2 = 1. slēptam ieguldīšanas cauruļvadam ar sūknēšanas cirkulāciju β 2 = 1,04 (viencaurules sistēmas) un β 2 = 1,05 (divu cauruļu sistēmas ar augšējo vadu); ar dabisko cirkulāciju sakarā ar ūdens dzesēšanas palielināšanos cauruļvados, β 2 vērtības jāreizina ar koeficientu 1,04. 96 m²;

Nepieciešamo čuguna radiatoru sekciju skaitu aprēķinātajai telpai nosaka pēc formulas:

Fpr/fsec,

kur fsec ir vienas sekcijas sildvirsmas laukums, m² (2. tabula). = 96 / 0,31 = 309.

Iegūtā vērtība n ir aptuvena. To nepieciešamības gadījumā sadala vairākās ierīcēs un, ieviešot korekcijas koeficientu β 3, kurā tiek ņemtas vērā ierīces vidējā siltuma pārneses koeficienta izmaiņas, atkarībā no sekciju skaita tajā, pieņemto sekciju skaitu. uzstādīšanai katrā apkures ierīcē ir atrodams:

mute = n · β 3;

mute = 309 1,05 = 325.

Uzliekam 27 radiatorus 12 sekcijās.

apkures ūdensapgāde skolas ventilācija

1.5 Sildītāju izvēle

Sildītājus izmanto kā sildīšanas ierīces, lai paaugstinātu telpā piegādātā gaisa temperatūru.

Sildītāju izvēli nosaka šādā secībā:

Nosakiet siltuma plūsmu (W), kas sildīs gaisu:

Фв = 0,278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tн), (10)

kur Q ir tilpuma gaisa plūsmas ātrums, m³ / h; ρ ir gaisa blīvums temperatūrā tк, kg / m³; cf = 1 kJ / (kg ∙ ºС) - gaisa īpatnējā izobāriskā siltumietilpība; tк - gaisa temperatūra pēc sildītāja, ºС; tн - sildītājā ieplūstošā gaisa sākotnējā temperatūra, ºС

Gaisa blīvums:

ρ = 346 / (273 + 18) 99,3 / 99,3 = 1,19;

Fv = 0,278 ∙ 1709,34 ∙ 1,19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095,48 W.

,

Paredzamais gaisa masas ātrums ir 4-12 kg / s ∙ m².

m².

3. Pēc tam saskaņā ar 7. tabulu izvēlamies gaisa sildītāja modeli un numuru ar brīvu šķērsgriezuma laukumu gaisā tuvu aprēķinātajam. Paralēli (gaisa virzienā) uzstādot vairākus sildītājus, tiek ņemta vērā to kopējā brīvā šķērsgriezuma platība. Izvēlamies 1 K4PP Nr. 2 ar brīvo gaisa laukumu 0,115 m2 un apkures virsmas laukumu 12,7 m2

4. Izvēlētajam gaisa sildītājam aprēķiniet faktisko masas gaisa ātrumu

= 4,12 m/s.

Pēc tam pēc grafika (10. att.) pieņemtajam sildītāja modelim atrodam siltuma pārneses koeficientu k atkarībā no siltumnesēja veida, tā ātruma un νρ vērtības. Saskaņā ar grafiku siltuma pārneses koeficients k = 16 W / (m 2 0 С)

Nosakiet faktisko siltuma plūsmu (W), ko sildīšanas iekārta pārraida uz apsildāmo gaisu:

Фк = k ∙ F ∙ (t'av - tav),

kur k ir siltuma pārneses koeficients, W / (m 2 ∙ 0 С); F ir gaisa sildītāja sildvirsmas laukums, m²; t´av - siltumnesēja vidējā temperatūra, ºС, siltumnesējam - tvaiks - t´av = 95 ºС; tav - sasildītā gaisa vidējā temperatūra t'av = (tк + tн) / 2

Фк = 16 ∙ 12,7 ∙ (95 - (16-16) / 2) = 46451 ∙ 2 = 92902 W.

plākšņu sildītāji KZPP Nr.7 nodrošina 92902 W siltuma plūsmu, un nepieciešamā ir 83789,85 W. Tāpēc siltuma pārnese ir pilnībā nodrošināta.

Siltuma pārneses robeža ir =6%.

1.6 Siltumenerģijas patēriņa aprēķins skolas karstā ūdens apgādei

Skolā karstais ūdens nepieciešams sanitārajām vajadzībām. Skola ar 90 vietām dienā patērē 5 litrus karstā ūdens. Kopā: 50 litri. Tāpēc mēs ievietojam 2 stāvvadus ar ūdens plūsmas ātrumu 60 l / h katrā (tas ir, kopā 120 l / h). Ņemot vērā, ka vidēji karstais ūdens sanitārajām vajadzībām tiek izmantots aptuveni 7 stundas diennaktī, atrodam karstā ūdens daudzumu - 840 l/dienā. Skolā stundā tiek patērēts 0,35 m³ / h

Tad siltuma plūsma ūdens padevei būs

Fgv. = 0,278 0,35 983 4,19 (55–5) = 20038 W

Skolas dušu skaits ir 2. Karstā ūdens patēriņš stundā vienā kajītē Q = 250 l/h, pieņemam, ka vidēji duša strādā 2 stundas dienā.

Tad kopējais karstā ūdens patēriņš: Q = 3 2 250 10 -3 = 1 m 3

Fgv. = 0,278 1 983 4,19 (55–5) = 57250 W.

∑F G.V. = 20038 + 57250 = 77288 W.

2. Siltumslodzes aprēķins centralizētajai siltumapgādei

Maksimālo siltuma plūsmu (W), kas patērēta centralizētās siltumapgādes sistēmā iekļauto ciemata dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei, var noteikt ar apkopotiem rādītājiem atkarībā no dzīvojamās telpas, izmantojot šādas formulas:

Photo.zh. = φ ∙ F,

Photo.zh. = 0,25 ∙ Photo.zh., (19)

kur φ ir palielināts rādītājs, kas parāda maksimālo īpatnējo siltuma plūsmu, kas patērēta 1 m² dzīvojamās telpas apkurei, W / m². φ vērtības tiek noteiktas atkarībā no aplēstās ziemas āra temperatūras saskaņā ar grafiku (62. att.); F - dzīvojamā platība, m².

1. Trīspadsmit 16 dzīvokļu ēkām ar platību 720 m 2 iegūstam:

Photo.zh. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

Vienpadsmit 8 dzīvokļu ēkām ar platību 360 m 2 mēs iegūstam:

Photo.zh. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489 600 W.

Par medu. vienumu ar izmēriem 6x6x2,4 mēs iegūstam:

Fotoattēlu kopsumma = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 ∙ 6 = 1530 W;

Birojam ar izmēriem 6x12 m:

Fotogrāfijas kopā = 0,25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 W,

Atsevišķām dzīvojamām, sabiedriskām un rūpnieciskām ēkām maksimālo siltuma plūsmu (W), kas patērēta apkurei un gaisa sildīšanai pieplūdes ventilācijas sistēmā, aptuveni nosaka pēc formulām:

Fotoattēls = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vn · (tv - tn.в.),

kur q no un q in - ēkas īpatnējie apkures un ventilācijas raksturlielumi, W / (m 3 · 0 С), ņemti saskaņā ar 20. tabulu; V n - ēkas tilpums pēc ārējā mērījuma bez pagraba, m 3, tiek ņemts pēc tipveida projektiem vai noteikts, reizinot tās garumu ar platumu un augstumu no zemes plānošanas atzīmes līdz karnīzes augšai. ; t in = vidējā projektētā gaisa temperatūra, kas raksturīga lielākajai daļai ēkas telpu, 0 С; t n = āra gaisa projektētā ziemas temperatūra, - 25 0 С; t n.v. - āra gaisa projektētā ziemas ventilācijas temperatūra, - 16 0 С; a - korekcijas koeficients, kas ņem vērā vietējo klimatisko apstākļu īpašo termisko raksturlielumu pie tn = 25 0 С а = 1,05

Fotoattēls = 0,7 ∙ 18 ∙ 36 ∙ 4,2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1,05 = 5000,91 W,

Fv.kopā = 0,4 ∙ 5000,91 = 2000 W.

Brigādes māja:

Fotoattēls = 0,5 ∙ 1944 ∙ (18 - (-25)) ∙ 1,05 = 5511,2 W,

Skolas darbnīca:

Fotoattēls = 0,6 ∙ 1814,4 ∙ (15 – (-25)) 1,05 = 47981,8 W,

Fv = 0,2 ∙ 1814,4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11 249,28 W,

2.2. Siltumenerģijas patēriņa aprēķins karstā ūdens apgādei dzīvojamām un sabiedriskām ēkām

Apkures periodā patērēto vidējo siltuma plūsmu (W) ēku karstā ūdens apgādei nosaka pēc formulas:

F G.V. = q un tālāk N w,

Atkarībā no ūdens patēriņa ātruma 55 0 С temperatūrā vienai personai karstā ūdens apgādei patērētās vidējās siltuma plūsmas (W) palielinātais rādītājs būs: ir 407 vati.

16 daudzdzīvokļu mājām ar 60 iedzīvotājiem siltuma plūsma karstā ūdens apgādei būs: = 407 60 = 24 420 W,

par trīspadsmit šādām mājām - F. = 2442013 = 317460 W.

Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei astoņām 16 dzīvokļu mājām ar 60 iedzīvotājiem vasarā

F g.v.l. = 0,65 F g. = 0,65 317460 = 206349 W

8 daudzdzīvokļu mājām ar 30 iedzīvotājiem siltuma plūsma karstā ūdens apgādei būs:

F G.V. = 407 30 = 12210 W,

par vienpadsmit šādām mājām - F. = 1221011 = 97680 W.

Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei vienpadsmit 8 dzīvokļu ēkās ar 30 iedzīvotājiem vasarā

F g.v.l. = 0,65 F g. = 0,65 97680 = 63492 W.

Tad siltuma plūsma biroja ūdens apgādei būs:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,833 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55–5) = 47690 W

Siltuma patēriņš biroja karstā ūdens apgādei vasarā:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 47690 = 31000 W

Siltuma plūsma medus ūdens piegādei. prece būs:

Fgv. = 0,278 ∙ 0,23 ∙ 983 ∙ 4,19 ∙ (55–5) = 13167 W

Siltuma patēriņš karstā ūdens piegādei medus. prece vasarā:

F g.v.l. = 0,65 ∙ F g.c. = 0,65 ∙ 13167 = 8559 W

Karstais ūdens nepieciešams arī darbnīcās sanitārajām vajadzībām.

Darbnīcā ir 2 stāvvadi ar ūdens plūsmas ātrumu 30 l / h katrā (tas ir, kopā 60 l / h). Ņemot vērā, ka vidēji karstais ūdens sanitārajām vajadzībām tiek izmantots aptuveni 3 stundas diennaktī, mēs atrodam karstā ūdens daudzumu - 180 l / diennaktī

Fgv. = 0,278 0,68 983 4,19 (55–5) = 38930 W

Siltuma plūsma, kas patērēta karstā ūdens padevei uz skolas darbnīcu vasarā:

Fgv.l = 38930 0,65 = 25304,5 W

Siltuma plūsmas kopsavilkuma tabula

∑F kopā = F no + F līdz + F g.v. = 2147318 + 13243 + 737078 = 2897638 W.

3. Gada siltumslodzes grafika sastādīšana un apkures katlu izvēle

.1 Gada siltumslodzes grafika sastādīšana

Gada patēriņu visiem siltuma patēriņa veidiem var aprēķināt, izmantojot analītiskās formulas, bet ērtāk to noteikt grafiski no gada siltumslodzes grafika, kas arī nepieciešams, lai noteiktu katlumājas darbības režīmus visa gada garumā. Šāds grafiks tiek veidots atkarībā no darbības ilguma noteiktā dažādu temperatūru apgabalā, kas noteikts saskaņā ar 3. pielikumu.

attēlā. 3 parādīts ciema dzīvojamo rajonu apkalpojošās katlumājas un rūpniecisko ēku grupas gada slodzes grafiks. Grafiks ir veidots šādi. Labajā pusē, gar abscisu, tiek attēlots katlu telpas darbības ilgums stundās, kreisajā pusē - ārējā gaisa temperatūra; ordinātas ir siltuma patēriņš.

Vispirms tiek uzzīmēts siltumenerģijas patēriņa izmaiņu grafiks dzīvojamo un sabiedrisko ēku apkurei atkarībā no āra temperatūras. Lai to izdarītu, uz ordinātu ass tiek uzzīmēta kopējā maksimālā siltumplūsma, kas patērēta šo ēku apkurei, un atrastais punkts tiek savienots ar taisnu līniju, kas atbilst āra gaisa temperatūrai, kas ir vienāda ar dzīvojamās telpas vidējo projektēto temperatūru. ; sabiedriskās un rūpnieciskās ēkas tв = 18 ° С. Tā kā apkures sezonas sākums tiek ņemts 8 ° C temperatūrā, diagrammas 1. līnija līdz šai temperatūrai ir parādīta ar punktētu līniju.

Siltuma patēriņš sabiedrisko ēku apkurei un ventilācijai funkcijā tn ir slīpa taisne 3 no tв = 18 ° С līdz aprēķinātajai ventilācijas temperatūrai tн.в. konkrētam klimatiskajam reģionam. Zemākā temperatūrā telpas gaiss tiek pievienots pieplūdes gaisam. notiek recirkulācija, un siltuma patēriņš paliek nemainīgs (grafiks ir paralēls abscisu asij). Līdzīgā veidā tiek uzzīmēti siltumenerģijas patēriņa grafiki dažādu industriālo ēku apkurei un ventilācijai. Rūpniecisko ēku vidējā temperatūra ir tв = 16 ° С. Attēlā parādīts kopējais siltuma patēriņš apkurei un ventilācijai šai objektu grupai (2. un 4. rinda, sākot no 16 °C temperatūras). Siltuma patēriņš karstā ūdens apgādei un tehnoloģiskajām vajadzībām nav atkarīgs no tn. Šo siltuma zudumu vispārīgo grafiku parāda 5. taisne.

Kopējais siltumenerģijas patēriņa grafiks atkarībā no ārējā gaisa temperatūras ir parādīts ar lauzto līniju 6 (pārtraukuma punkts atbilst tn.v.), nogriežot uz ordinātu ass segmentu, kas vienāds ar maksimālo patērēto siltuma plūsmu visiem patēriņa veidiem (∑Fot + ∑Fv + ∑Fg. v. + ∑Ft) pie aprēķinātās ārējās temperatūras tн.

Saskaitot kopējās slodzes, sanāca 2,9W.

Pa labi no abscisu ass katrai āra temperatūrai tiek uzzīmēts apkures sezonas stundu skaits (kumulatīvā summa), kuru laikā temperatūra tika uzturēta vienāda vai zemāka par to, kurai tiek veikta konstrukcija (3. pielikums). ). Un caur šiem punktiem tiek novilktas vertikālas līnijas. Tālāk uz šīm līnijām tiek projicētas ordinātas no kopējā siltuma patēriņa grafika, kas atbilst maksimālajam siltuma patēriņam pie tādām pašām ārējām temperatūrām. Iegūtos punktus savieno gluda līkne 7, kas ir apkures perioda siltuma slodzes grafiks.

Laukums, ko ierobežo koordinātu asis, līkne 7 un horizontālā līnija 8, kas parāda kopējo vasaras slodzi, izsaka gada siltuma patēriņu (GJ / gadā):

gads = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

kur F ir gada siltuma slodzes grafika laukums, mm²; m Q un m n - katlu mājas siltuma patēriņa un darbības laika skalas attiecīgi W / mm un h / mm.gads = 3,6 ∙ 10 -6 ∙ 9871,74 ∙ 23548 ∙ 47,8 = 40001,67 J / gadā

Tai skaitā apkures sezonas daļa ir 31 681,32 J/gadā, kas ir 79,2%, vasarā 6589,72 J/gadā, kas ir 20,8%.

3.2 Siltumnesēja izvēle

Mēs izmantojam ūdeni kā siltumnesēju. Tā kā projektētā termiskā slodze Фр ir ≈ 2,9 MW, kas ir mazāka par stāvokli (Фр ≤ 5,8 MW), tad padeves līnijā ir atļauts izmantot ūdeni ar temperatūru 105 ºС, un ūdens temperatūra atgaitas cauruļvadā ir pieņemts vienāds ar 70 ºС. Tajā pašā laikā ņemam vērā, ka temperatūras kritums patērētāja tīklā var sasniegt 10%.

Pārkarsēta ūdens izmantošana par siltumnesēju dod lielu ietaupījumu cauruļu metālam, samazinot to diametru, samazina tīkla sūkņu patērēto enerģijas patēriņu, jo samazinās kopējais sistēmā cirkulējošā ūdens daudzums.

Tā kā dažiem patērētājiem tehniskiem nolūkiem nepieciešams tvaiks, pie patērētājiem ir jāuzstāda papildu siltummaiņi.

3.3 Katlu izvēle

Apkures un industriālie katli atkarībā no tajos uzstādīto katlu veida var būt karstā ūdens, tvaika vai kombinēti - ar tvaika un karstā ūdens katliem.

Parasto čuguna katlu izvēle ar zemas temperatūras dzesēšanas šķidrumu vienkāršo un samazina vietējās enerģijas piegādes izmaksas. Siltumapgādei mēs ņemam trīs čuguna ūdens katlus "Tula-3" ar siltuma jaudu 779 kW katrs ar gāzes kurināmo ar šādiem raksturlielumiem:

Paredzamā jauda Fr = 2128 kW

Uzstādītā jauda Fu = 2337 kW

Apkures virsmas laukums - 40,6 m2

Sadaļu skaits - 26

Izmēri 2249 × 2300 × 2361 mm

Maksimālā ūdens sildīšanas temperatūra - 115 ºС

Efektivitāte, strādājot pie gāzes η к.а. = 0,8

Strādājot tvaika režīmā, tvaika pārspiediens - 68,7 kPa

.4 Termiskās katlu mājas piegādes regulēšanas gada grafika sastādīšana

Sakarā ar to, ka patērētāju siltumslodze mainās atkarībā no āra gaisa temperatūras, ventilācijas un gaisa kondicionēšanas sistēmas darbības režīma, ūdens patēriņa karstā ūdens apgādei un tehnoloģiskajām vajadzībām, ekonomiskajiem siltuma ražošanas režīmiem katlu mājā jānodrošina ar centralizētu siltumapgādes regulēšanu.

Ūdens sildīšanas tīklos tiek izmantota kvalitatīva siltumapgādes regulēšana, ko veic, mainot dzesēšanas šķidruma temperatūru nemainīgā plūsmas ātrumā.

Ūdens temperatūru grafiki siltumtīklā ir tp = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС). Izveidojot grafiku pēc darbā aprakstītās metodes tн = 95 ºС; tо = 70 ºС apkurei (tiek ņemts vērā, ka dzesēšanas šķidruma temperatūra karstā ūdens apgādes tīklā nedrīkst būt zemāka par 70 ºС), tpv = 90 ºС; tоv = 55 ºС - ventilācijai mēs nosakām dzesēšanas šķidruma temperatūras izmaiņu diapazonus apkures un ventilācijas tīklos. Abscisa ir ārējā temperatūra, ordināta ir tīkla ūdens temperatūra. Koordinātu izcelsme sakrīt ar aprēķināto dzīvojamo un sabiedrisko ēku iekšējo temperatūru (18 ºС) un siltumnesēja temperatūru, kas arī vienāda ar 18 ºС. Uz koordinātu asīm atjaunoto perpendikulu krustpunktā punktos, kas atbilst temperatūrām tp = 95 ºС, tн = -25 ºС, tiek atrasts punkts A un, novelkot horizontālu līniju no atgaitas ūdens temperatūras 70 ºС, punkts B. Savienojot punktus A un B ar sākuma koordinātām, iegūstam tiešā un atgaitas ūdens temperatūras izmaiņu grafiku siltumtīklā atkarībā no ārējā gaisa temperatūras. Ja ir karstā ūdens padeves slodze, dzesēšanas šķidruma temperatūra atvērtā tipa tīkla padeves līnijā nedrīkst būt zemāka par 70 ° C, tāpēc pieplūdes ūdens temperatūras grafikā ir pārtraukuma punkts C, pa kreisi. no kuriem τ p = konst. Siltuma padevi apkurei nemainīgā temperatūrā regulē, mainot dzesēšanas šķidruma plūsmas ātrumu. Minimālo atgaitas ūdens temperatūru nosaka, velkot vertikālu līniju caur punktu C, līdz tā krustojas ar atgaitas ūdens līkni. Punkta D projekcija uz ordinātu asi parāda mazāko τо vērtību. Perpendikuls, kas izvilkts no punkta, kas atbilst projektētajai āra temperatūrai (-16 ºC), šķērso līnijas AC un BD punktos E un F, norādot maksimālo pieplūdes un atgaitas ūdens temperatūru ventilācijas sistēmām. Tas ir, temperatūra ir attiecīgi 91 ºС un 47 ºС, kas nemainās diapazonā no tn.v un tn (līnijas EK un FL). Šajā āra gaisa temperatūru diapazonā gaisa apstrādes iekārtas darbojas ar recirkulāciju, kuras pakāpe tiek regulēta tā, lai sildītājos ieplūstošā gaisa temperatūra saglabātos nemainīga.

Ūdens temperatūru grafiks siltumtīklā parādīts 4. att.

4. att. Ūdens temperatūru grafiks siltumtīklā.

Bibliogrāfija

1. Efendijevs A.M. Elektroapgādes projektēšana agroindustriālo kompleksu uzņēmumiem. Rīku komplekts. Saratova 2009.

A.A. Zaharovs Seminārs par siltuma izmantošanu lauksaimniecībā. Otrais izdevums, pārskatīts un palielināts. Maskavas Agropromizdat 1985.

A.A. Zaharovs Siltuma izmantošana lauksaimniecībā. Maskavas Kolos 1980.

Kirjušatovs A.I. Termoelektrostacijas lauksaimnieciskai ražošanai. Saratova 1989.

SNiP 2.10.02-84 Ēkas un telpas lauksaimniecības produktu uzglabāšanai un pārstrādei.