Havalandırma ve iklimlendirme sistemi (VACS), modern konutlarda, kamu ve endüstriyel binalarda, gemilerde, trenlerin yataklı vagonlarında, her türlü salon ve kontrol kabinlerinde ana gürültü kaynaklarından biridir.

SVKV'deki gürültü, fandan (kendi görevleri ile ana gürültü kaynağı) ve diğer kaynaklardan gelir, hava akışı ile birlikte kanal boyunca yayılır ve havalandırılan odaya yayılır. Gürültü ve azaltılması şunlardan etkilenir: klimalar, ısıtma üniteleri, kontrol ve hava dağıtım cihazları, hava kanallarının yapısı, dönüşleri ve dallanması.

SVKV'nin akustik hesaplaması, gerekli tüm gürültü azaltma araçlarını en uygun şekilde seçmek ve odanın tasarım noktalarında beklenen gürültü seviyesini belirlemek için yapılır. Geleneksel olarak, aktif ve reaktif susturucular, bir sistemdeki gürültü azaltmanın birincil yolu olmuştur. Sistemin ve odanın ses yalıtımı ve ses emilimi, insanlar için izin verilen gürültü seviyeleri normlarının - önemli çevre standartları - karşılanmasını sağlamak için gereklidir.

şu anda bina kodları ve insanları gürültüden korumak için binaların tasarımında, yapımında ve işletilmesinde zorunlu olan Rusya (SNiP) kuralları, acil bir durum geliştirdi. Eski SNiP II-12-77 "Gürültü koruması"nda, UHCW binalarının akustik hesaplama yöntemi eskidir ve bu nedenle yeni SNiP 23-03-2003 "Gürültü koruması"na (SNiP II-12 yerine) dahil edilmemiştir. -77), burada hala genellikle yoktur.

Böylece, eski yöntem modası geçmiş, ancak yeni değil. Binalarda UHCW'nin modern bir akustik hesaplama yöntemini yaratmanın zamanı geldi, diğerlerinde kendi özelliklerinde olduğu gibi, daha önce akustikte daha gelişmiş, teknoloji alanlarında, örneğin, deniz gemileri... UHCW ile ilgili olarak üç olası akustik hesaplama yöntemini ele alalım.

Akustik hesaplamanın ilk yöntemi... Tamamen analitik bağımlılıklara dayanan bu yöntem, elektrik mühendisliğinde bilinen ve burada sert duvarlarla dar bir boruyu dolduran bir gazda sesin yayılmasına atıfta bulunulan uzun çizgiler teorisini kullanır. Hesaplama, boru çapının ses dalga boyundan çok daha küçük olması şartıyla yapılır.

Dikdörtgen bir boru için kenar, dalga boyunun yarısından daha az ve yuvarlak bir boru için yarıçap olmalıdır. Akustikte dar denilen bu borulardır. Bu nedenle, 100 Hz frekansındaki hava için, bölümün kenarı 1,65 m'den azsa dikdörtgen bir boru dar kabul edilecektir Dar kavisli bir boruda ses yayılımı düz bir borudakiyle aynı kalacaktır.

Bu, örneğin buharlı gemilerde uzun süre müzakere boruları kullanma uygulamasından bilinir. Bir havalandırma sisteminin uzun bir hattının tipik bir yerleşimi iki tanımlayıcı değere sahiptir: L wH, uzun bir hattın başlangıcında fandan deşarj hattına giren ses gücü ve L wK, deşarj hattından gelen ses gücüdür. uzun bir hattın sonu ve havalandırılan odaya girmek.

Uzun çizgi aşağıdaki karakteristik öğeleri içerir. Bunları listeliyoruz: ses yalıtımlı giriş R 1, ses yalıtımlı aktif susturucu R 2, ses yalıtımlı tee R 3, ses yalıtımlı jet susturucu R 4, ses yalıtımlı kelebek vana R 5 ve ses yalıtımlı çıkış R 6. Buradaki ses yalıtımı, belirli bir eleman üzerine gelen dalgalardaki ses gücü ile bu elemanın dalgalar daha da geçtikten sonra yaydığı ses gücü arasındaki dB cinsinden farkı ifade eder.

Bu elemanların her birinin ses yalıtımı diğerlerine bağlı değilse, tüm sistemin ses yalıtımı aşağıdaki gibi hesaplanarak tahmin edilebilir. Dar bir tüp için dalga denklemi, sınırsız bir ortamdaki düzlem ses dalgaları için aşağıdaki denklem biçimine sahiptir:

burada c sesin havadaki hızıdır ve p, Newton'un ikinci yasasına göre borudaki titreşim hızı ile ilişkili borudaki ses basıncıdır.

ρ hava yoğunluğudur. Düzlem harmonik dalgalar için ses gücü alan integraline eşittir enine kesit W'de T ses titreşimleri periyodu için kanalın S:

burada T = 1 / f, ses titreşimlerinin periyodu, s; f - titreşim frekansı, Hz. dB cinsinden ses gücü: L w = 10lg (N / N 0), burada N 0 = 10 -12 W. Belirtilen varsayımlar dahilinde, havalandırma sisteminin uzun bir hattının ses yalıtımı aşağıdaki formül kullanılarak hesaplanır:

Belirli bir UHCS için n öğelerinin sayısı, elbette, yukarıdaki n = 6'dan daha fazla olabilir. Hava havalandırma sisteminin yukarıdaki karakteristik öğelerine R i değerlerini hesaplamak için uzun çizgiler teorisini uygulayalım.

Havalandırma girişi ve çıkışı R1 ve R6 ile. Uzun çizgiler teorisine göre farklı kesit alanları S1 ve S2 olan iki dar borunun birleşimi, arayüzde normal ses dalgaları insidansında iki ortam arasındaki arayüzün bir analogudur. İki borunun birleşme noktasındaki sınır koşulları, bağlantının her iki tarafındaki ses basınçlarının ve titreşim hızlarının eşitliği ile boruların kesit alanı ile çarpılarak belirlenir.

Bu şekilde elde edilen denklemleri çözerek, yukarıdaki bölümlerle iki borunun birleşiminin enerji iletim katsayısını ve ses yalıtımını elde ederiz:

Bu formülün analizi, S 2 >> S 1'de ikinci borunun özelliklerinin serbest sınırın özelliklerine yaklaştığını gösterir. Örneğin, yarı sonsuz bir alana açılan dar bir boru, ses yalıtım etkisi açısından bir boşlukta sınırlanmış olarak düşünülebilir. S1 için<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

aktif susturucu 2. Bu durumda ses yalıtımı, örneğin mühendis A.I.'nin iyi bilinen formülüne göre dB cinsinden yaklaşık ve hızlı bir şekilde tahmin edilebilir. Belova:

burada P, akış alanının çevresidir, m; l susturucunun uzunluğudur, m; S, susturucu kanalının kesit alanıdır, m 2; α eq - gerçek emilim katsayısı α'ya bağlı olarak, örneğin aşağıdaki gibi astarın eşdeğer ses emme katsayısı:

α 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

α eşdeğeri 0,1 0,2 0,4 0,5 0,6 0,9 1,2 1,6 2,0 4.0

Formülden, aktif susturucu R2'nin kanalının ses yalıtımı ne kadar büyükse, duvarların α eq emme kapasitesi, susturucunun l uzunluğu ve kanal çevresinin çaprazına oranı o kadar büyük olur. kesit alanı P / S. En iyi ses emici malzemeler için, örneğin, PPU-ET, BZM ve ATM-1 markaları ve ayrıca yaygın olarak kullanılan diğer ses emiciler için, gerçek ses emme katsayısı α sunulmaktadır.

tişört 3. Havalandırma sistemlerinde, çoğunlukla, S 3 kesit alanına sahip ilk boru, daha sonra S 3.1 ve S 3.2 kesit alanına sahip iki boruya dallanır. Böyle bir dala tee denir: ses ilk daldan girer ve diğer ikisinden geçer. Genel olarak, birinci ve ikinci borular çok sayıda borudan oluşabilir. o zaman bizde

S 3 bölümünden S 3.i bölümüne kadar olan tee'nin ses yalıtımı aşağıdaki formülle belirlenir.

Aerohidrodinamik hususlar nedeniyle, te'lerin, ilk borunun enine kesit alanının, dallardaki enine kesit alanının toplamına eşit olmasını sağlama eğiliminde olduğunu unutmayın.

Reaktif (oda) gürültü sönümleyici 4. Bir oda susturucusu, kesiti S 4 olan, akustik olarak dar bir borudur ve bu, oda olarak adlandırılan S 4.1 uzunluğundaki büyük bir kesitli S 4.1'in akustik olarak dar başka bir borusuna geçer ve daha sonra tekrar kesiti olan akustik olarak dar bir boruya geçer. 4. Burada da uzun çizgi teorisini kullanacağız. Normal ses dalgaları insidansında keyfi kalınlıkta bir tabakanın ses yalıtımı için iyi bilinen formüldeki karakteristik empedansı, boru alanının karşılık gelen karşılıklı değerleri ile değiştirerek, bir oda susturucusunun ses yalıtımı için formül elde ederiz.

burada k dalga sayısıdır. Hazne susturucusunun ses yalıtımı en yüksek değere sin (kl)=1'de ulaşır, yani. NS

burada n = 1, 2, 3, ... Maksimum ses yalıtımı sıklığı

burada c sesin havadaki hızıdır. Böyle bir susturucuda birkaç odacık kullanılıyorsa, ses yalıtım formülü odadan odaya sırayla uygulanmalıdır ve örneğin sınır koşulu yöntemi kullanılarak toplam etki hesaplanır. Etkili oda susturucuları bazen büyük boyutlar gerektirir. Ancak avantajları, aktif susturucuların pratik olarak işe yaramaz olduğu düşük frekanslar da dahil olmak üzere herhangi bir frekansta etkili olabilmeleridir.

Oda gürültü susturucularının mükemmel ses geçirmezlik bölgesi, oldukça geniş frekans bantlarının tekrarını kapsar, ancak aynı zamanda frekans olarak çok dar olan periyodik ses iletim bölgelerine de sahiptirler. Verimliliği artırmak ve frekans tepkisini eşitlemek için, bir oda susturucu genellikle içeriden bir ses emici ile kaplanır.

amortisör 5. Damper, yapısal olarak, S 5 alanına ve δ 5 kalınlığa sahip, boru hattı flanşları arasına sıkıştırılmış, S 5.1 alana sahip delik borunun iç çapından (veya başka bir özellik) daha az olan ince bir plakadır. boy). Böyle bir gaz kelebeğinin ses yalıtımı

burada c sesin havadaki hızıdır. İlk yöntemde yeni bir yöntem geliştirirken bizim için asıl soru sistemin akustik hesaplama sonucunun doğruluğunu ve güvenilirliğini değerlendirmektir. Havalandırılan odaya sağlanan ses gücünün hesaplanması sonucunun doğruluğunu ve güvenilirliğini belirleyelim - bu durumda değerler

Bu ifadeyi cebirsel toplamın aşağıdaki gösteriminde yeniden yazıyoruz, yani

Yaklaşık değerin mutlak maksimum hatasının, tam değeri y 0 ile yaklaşık y arasındaki maksimum fark, yani ± ε = y 0 - y olduğuna dikkat edin. Birkaç yaklaşık değerin cebirsel toplamının mutlak maksimum hatası y i, terimlerin mutlak hatalarının mutlak değerlerinin toplamına eşittir:

Burada, tüm terimlerin mutlak hataları aynı işarete sahip olduğunda, en az elverişli durum kabul edilir. Gerçekte, kısmi hatalar farklı işaretlere sahip olabilir ve farklı yasalara göre dağıtılabilir. Çoğu zaman, pratikte, bir cebirsel toplamın hataları normal yasaya göre dağıtılır (Gauss dağılımı). Bu hataları ele alalım ve bunları karşılık gelen mutlak maksimum hata değeriyle karşılaştıralım. Bu değeri, toplamın her bir y 0i cebirsel teriminin M (y 0i) merkezi ve standart ile normal yasaya göre dağıtıldığı varsayımı altında tanımlarız.

Daha sonra toplam, matematiksel beklenti ile normal dağılım yasasını da takip eder.

Cebirsel toplamın hatası şu şekilde tanımlanır:

O zaman 2Φ (t) olasılığına eşit bir güvenilirlikle, toplamın hatasının değeri geçmeyeceği iddia edilebilir.

2Φ (t), = 0.9973 için, t = 3 = α'ya sahibiz ve pratik olarak maksimum güvenilirlik için istatistiksel tahmin, toplamın hatasıdır (formül) Bu durumda mutlak maksimum hata

Böylece ε 2Φ (t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Burada, ilk yaklaşımdaki hataların olasılıksal tahminindeki sonuç aşağı yukarı kabul edilebilir olabilir. Bu nedenle, hataların olasılıksal tahmini tercih edilir ve havalandırılan bir odada izin verilen gürültü standartlarının karşılanmasını sağlamak için UHCS'nin akustik hesaplamasında kullanılması önerilen “cehalet marjını” seçmek için kullanılmalıdır. (bu daha önce yapılmadı).

Ancak sonucun hatalarının olasılık değerlendirmesi, bu durumda, çok basit devreler ve düşük hızlı bir havalandırma sistemi için bile, ilk yöntemi kullanarak hesaplama sonuçlarının yüksek doğruluğunu elde etmenin zor olduğunu gösterir. Basit, karmaşık, düşük ve yüksek hızlı SVKV şemaları için, böyle bir hesaplamanın tatmin edici doğruluğu ve güvenilirliği çoğu durumda yalnızca ikinci yöntemle sağlanabilir.

Akustik hesaplamanın ikinci yöntemi... Uzun süredir gemiler, kısmen analitik bağımlılıklara, ancak kesin olarak deneysel verilere dayanan bir hesaplama yöntemi kullandılar. Modern binalar için gemilerde bu tür hesaplamaların deneyimini kullanıyoruz. Daha sonra, bir j-th hava dağıtıcısı tarafından hizmet verilen havalandırmalı bir odada, tasarım noktasındaki L j, dB gürültü seviyeleri aşağıdaki formülle belirlenmelidir:

burada L wi, UHCW'nin i-inci elemanında üretilen ses gücüdür, dB, Ri, UHCW'nin i-inci elemanındaki ses yalıtımıdır, dB (ilk yönteme bakınız),

bir odanın gürültü üzerindeki etkisini hesaba katan bir değer (inşaat literatüründe bazen Q yerine B kullanılır). Burada rj, j-inci hava dağıtıcısından odanın tasarım noktasına olan mesafedir, Q, odanın ses emme sabitidir ve χ, Φ, Ω, κ değerleri ampirik katsayılardır (χ yakın -alan etki katsayısı, Ω, kaynağın uzamsal radyasyon açısıdır, Φ, kaynağın faktör yönlülüğüdür, κ, ses alanının yayılmasının bozulma katsayısıdır).

Modern bir binanın odasında m hava dağıtıcıları varsa, her birinin tasarım noktasındaki gürültü seviyesi L j'ye eşitse, hepsinden gelen toplam gürültü, bir kişi için izin verilen gürültü seviyelerinden daha düşük olmalıdır. , yani:

burada L H, sıhhi gürültü standardıdır. Akustik hesaplamanın ikinci yöntemine göre, UHCW'nin tüm elemanlarında üretilen ses gücü L wi ve tüm bu elemanlarda yer alan ses yalıtımı Ri, her biri için deneysel olarak bulunur. Gerçek şu ki, son bir buçuk ila yirmi yılda, bir bilgisayarla birleştirilmiş elektronik akustik ölçüm tekniği ilerleme kaydetti.

Sonuç olarak, UHCW elemanları üreten işletmeler, ulusal ve uluslararası standartlara göre ölçülen L wi ve R i özelliklerini pasaportlarında ve kataloglarında belirtmelidir. Bu nedenle, ikinci yöntem, yalnızca fanda (birinci yöntemde olduğu gibi) değil, aynı zamanda orta ve yüksek hızlı sistemler için önemli olabilecek HVAC'nin diğer tüm öğelerinde gürültü oluşumunu hesaba katar.

Ayrıca klimalar, ısıtma üniteleri, kontrol ve hava dağıtım cihazları gibi sistem elemanlarının ses yalıtımını R i hesaplamak mümkün olmadığı için birinci yöntemde yer almazlar. Ancak şu anda ikinci yöntem için yapılmakta olan standart ölçümler ile gerekli doğrulukta belirlenebilir. Sonuç olarak, ikinci yöntem, birincinin aksine, hemen hemen tüm UHCW planlarını kapsar.

Ve son olarak, ikinci yöntem, odanın özelliklerinin içindeki gürültü üzerindeki etkisini ve bu durumda mevcut bina kodları ve yönetmeliklerine uygun olarak bir kişi için izin verilen gürültü değerlerini dikkate alır. İkinci yöntemin ana dezavantajı, sistem elemanları arasındaki akustik etkileşimi - boru hatlarındaki girişim olaylarını hesaba katmamasıdır.

Gürültü kaynaklarının akustik gücünün watt cinsinden toplamı ve elemanların ses yalıtımının desibel cinsinden toplamı, akustik hesaplama için belirtilen formüle göre, en azından sistemde ses dalgalarının girişimi olmadığında geçerlidir. UHCW. Ve boru hatlarında parazit olduğunda, örneğin bazı nefesli müzik aletlerinin sesinin dayandığı güçlü bir ses kaynağı olabilir.

İkinci yöntem, St. Petersburg Devlet Politeknik Üniversitesi'nin son sınıf öğrencileri için akustik inşa etme ders projeleri için ders kitabına ve metodolojik yönergelere zaten girmiştir. Boru hatlarında girişim olgusunu hesaba katmamak, "cehalet marjını" arttırır veya kritik durumlarda, sonucun gerekli doğruluk ve güvenilirlik derecesine deneysel olarak iyileştirilmesini gerektirir.

“Cehalet payı”nın seçimi için, yukarıda birinci yöntem için gösterildiği gibi, UHCW binalarının akustik hesaplamasında zorunlu olarak uygulanması önerilen olasılığa dayalı bir hata tahmini tercih edilir. Modern yapılar tasarlanırken odalar karşılanmaktadır.

Üçüncü akustik hesaplama yöntemi... Bu yöntem, uzun bir hattın dar bir boru hattındaki girişim süreçlerini hesaba katar. Bu tür muhasebe, sonucun doğruluğunu ve güvenilirliğini önemli ölçüde artırabilir. Bu amaçla, dar borular için, SSCB Bilimler Akademisi Akademisyeni ve Rusya Bilimler Akademisi LM Brekhovskikh'in keyfi sayıda ses yalıtımını hesaplarken kullandığı "empedans yönteminin" uygulanması önerilmektedir. düzlem-paralel katmanlar.

O halde, önce ses yayılım sabiti γ 2 = β 2 + ik 2 ve akustik empedans Z 2 = ρ 2 c 2 olan, kalınlığı δ 2 olan bir düzlem-paralel katmanın giriş empedansını belirleyelim. Dalgaların düştüğü katmanın önündeki ortamdaki akustik direnci, Z 1 = ρ 1 c 1 ve katmanın arkasındaki ortamda Z 3 = ρ 3 c 3 olduğunu gösterelim. O zaman katmandaki ses alanı, i ωt faktörünün ihmal edilmesiyle, ses basıncı ile ileri ve geri yönlerde hareket eden dalgaların bir süperpozisyonu olacaktır.

Tüm katman sisteminin (formül) giriş empedansı, önceki formülün basit (n - 1) kat uygulamasıyla elde edilebilir, o zaman elimizde

Şimdi ilk yöntemde olduğu gibi uzun çizgiler teorisini silindirik bir tüpe uygulayalım. Ve böylece, dar borulardaki parazit ile, havalandırma sisteminin uzun bir hattının dB cinsinden ses yalıtımı formülüne sahibiz:

Buradaki giriş empedansları hem basit durumlarda hesaplamayla hem de her durumda modern akustik ekipmanla özel bir kurulumda ölçülerek elde edilebilir. Üçüncü yönteme göre, birinci yönteme benzer şekilde, SVKV'nin uzun hattının sonundaki tahliye kanalından çıkan ve şemaya göre havalandırılan odaya giren ses gücüne sahibiz:

Ardından, "cehalet payı" olan ilk yöntemde olduğu gibi sonucun değerlendirilmesi ve seviyenin değerlendirilmesi gelir. ses basıncı ikinci yöntemde olduğu gibi bina L. Son olarak, binaların havalandırma ve iklimlendirme sisteminin akustik hesabı için aşağıdaki temel formülü elde ederiz:

Hesaplamanın güvenilirliği ile 2Φ (t) = 0.9973 (pratik olarak en yüksek güvenilirlik derecesi), t = 3'e sahibiz ve hata değerleri 3σ Li ve 3σ Ri'ye eşittir. Güvenilirlik 2Φ (t) = 0.95 (yüksek güvenilirlik derecesi), t = 1.96'ya sahibiz ve hata değerleri yaklaşık 2σ Li ve 2σ Ri'dir, Güvenilirlik 2Φ (t) = 0.6827 (mühendislik güvenilirlik değerlendirmesi) ile elimizdeki t = 1.0 ve hata değerleri σ Li ve σ Ri'ye eşittir Geleceğe yönelik üçüncü yöntem daha doğru ve güvenilirdir, ancak aynı zamanda daha karmaşıktır - bina akustiği, olasılık teorisi alanlarında yüksek nitelikler gerektirir. ve matematiksel istatistikler ve modern ölçüm teknolojisi.

Bilgisayar teknolojisi kullanılarak mühendislik hesaplamalarında kullanılması uygundur. Yazara göre binalardaki havalandırma ve iklimlendirme sistemlerinin akustik hesabı için yeni bir yöntem olarak önerilebilir.

Özetliyor

Yeni bir akustik hesaplama yönteminin geliştirilmesine ilişkin acil soruların çözümü, mevcut yöntemlerin en iyisini hesaba katmalıdır. Olasılık teorisi ve matematiksel istatistik yöntemleriyle hata payı ve empedans yöntemiyle girişim fenomeni payı sayesinde, minimum "cehalet payı" BB'ye sahip olan binaların UHCW'sinin akustik hesaplaması için yeni bir yöntem önerilmiştir. .

Makalede sunulan yeni hesaplama yöntemine ilişkin bilgiler, ek araştırma ve uygulama ile elde edilen ve yazarın "know-how"ını oluşturan gerekli ayrıntıların bir kısmını içermemektedir. Yeni yöntemin nihai amacı, mevcut olana kıyasla verimliliği artıran, UHCS'nin ağırlığını ve maliyetini azaltan binaların havalandırma ve iklimlendirme sistemlerinin gürültüsünü azaltmak için bir araç kompleksinin seçimini sağlamaktır.

Endüstriyel ve sivil inşaat alanında hala teknik düzenlemeler bulunmamaktadır, bu nedenle, özellikle UHCW binalarının gürültü azaltma alanındaki gelişmeler önemlidir ve en azından bu tür düzenlemeler kabul edilene kadar sürdürülmelidir.

1. Brekhovskikh L.M. Katmanlı medyada dalgalar // Moskova: SSCB Bilimler Akademisi Yayınevi. 1957.
2. Isakovich M.A. Genel akustik // M.: Yayınevi "Bilim", 1973.
3. Gemi akustiği hakkında el kitabı. I.I tarafından düzenlenmiştir. Klyukin ve I.I. Bogolepova. - Leningrad, "Gemi İnşası", 1978.
4. Horoshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Fan gürültüsüne karşı mücadele // M.: Energoizdat, 1981.
5. Kolesnikov A.E. Akustik ölçümler. SSCB Yüksek ve Orta Özel Eğitim Bakanlığı tarafından "Elektroakustik ve Ultrasonik Mühendislik" uzmanlığına kayıtlı üniversite öğrencileri için bir ders kitabı olarak onaylanmıştır // Leningrad, "Gemi İnşası", 1983.
6. Bogolepov I.I. Endüstriyel ses yalıtımı. Acad'ın önsözü. I.A. Glebova. Teori, araştırma, tasarım, üretim, kontrol // Leningrad, "Gemi İnşası", 1986.
7. Havacılık akustiği. Bölüm 2. Ed. AG Münina. - M.: "Makine mühendisliği", 1986.
8. İzak G.D., Gomzikov E.A. Gemilerdeki gürültü ve azaltma yöntemleri // M.: "Ulaştırma", 1987.
9. Binalarda ve yerleşim alanlarında gürültünün azaltılması. Ed. G.L. Osipova ve E. Ya. Yudin. - M.: Stroyizdat, 1987.
10. Bina yönetmelikleri. Gürültü koruması. SNiP II-12-77. SSCB İnşaat İşleri Bakanlar Kurulu Devlet Komitesinin 14 Haziran 1977 tarih ve 72 sayılı Kararı ile onaylanmıştır. - M.: Rusya'nın Gosstroy'u, 1997.
11. Havalandırma ünitelerinin ses azaltmasının hesaplanması ve tasarımı için yönergeler. Yapı Fiziği Araştırma Enstitüsü, GPI Santekhpoekt, NIISK kuruluşları tarafından SNiP II-12–77 için geliştirildi. - M.: Stroyizdat, 1982.
12. Teknolojik ekipmanın gürültü özellikleri kataloğu (SNiP II-12–77'ye). SSCB Devlet İnşaat Komitesi İnşaat Fiziği Araştırma Enstitüsü // Moskova: Stroyizdat, 1988.
13. Rusya Federasyonu'nun bina kodları ve düzenlemeleri. Ses koruması. SNiP 23-03-2003. 30 Haziran 2003 tarih ve 136 sayılı Rusya Gosstroy Kararı ile kabul edilmiş ve yürürlüğe girmiştir. Giriş tarihi 2004-04-01.
14. Ses yalıtımı ve ses emilimi. "Endüstriyel ve sivil inşaat" ve "Isı ve gaz temini ve havalandırma" uzmanlığına kayıtlı üniversite öğrencileri için ders kitabı, ed. G.L. Osipov ve V.N. Bobylev. - M.: AST-Astrel yayınevi, 2004.
15. Bogolepov I.I. Havalandırma ve iklimlendirme sistemlerinin akustik hesabı ve tasarımı. Kurs projeleri için metodik talimatlar. Petersburg Devlet Politeknik Üniversitesi // St. Petersburg. Yayınevi SPbODZPP, 2004.
16. Bogolepov I.I. İnşaat akustiği. Acad'ın önsözü. Yu.S. Vasilyeva // St. Petersburg. Politeknik Üniversitesi Yayınları, 2006.
17. Sotnikov A.G. İklimlendirme ve havalandırma prosesleri, cihazları ve sistemleri. Yüzyılın başında teori, teknik ve tasarım // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
18. www.integral.ru. Firma "Entegral". Havalandırma sistemlerinin dış gürültü seviyesinin hesaplanması: SNiPu II-12–77 (bölüm II) - "Havalandırma ünitelerinin gürültü bastırma hesaplanması ve tasarımı için yönergeler." Petersburg, 2007.
19. www.iso.org, Uluslararası Standardizasyon Örgütü ISO, bir katalog ve halihazırda geçerli herhangi bir ISO standardını elektronik veya basılı biçimde satın alabileceğiniz bir çevrimiçi standartlar mağazası hakkında eksiksiz bilgi sağlayan bir İnternet sitesidir.
20. www.iec.ch, Uluslararası Elektroteknik Komisyonu IEC hakkında eksiksiz bilgi, standartlarının bir kataloğu ve çevrimiçi mağazası hakkında eksiksiz bilgi sağlayan ve şu anda geçerli IEC standardını elektronik veya basılı biçimde satın alabileceğiniz bir İnternet sitesidir.
21. www.nitskd.ru.tc358 - Federal Teknik Düzenleme Ajansı'nın TC 358 "Akustik" teknik komitesinin çalışmaları hakkında eksiksiz bilgi içeren İnternette bir web sitesi, bir katalog ve ulusal standartların çevrimiçi mağazası; şu anda gerekli olan Rus standardını elektronik veya basılı biçimde satın alabilirsiniz.
22. 27 Aralık 2002 tarihli ve 184-FZ sayılı "Teknik Düzenleme Üzerine" Federal Yasa (9 Mayıs 2005'te değiştirildiği şekliyle). Devlet Duması tarafından 15 Aralık 2002 tarihinde kabul edilmiştir. 18 Aralık 2002 tarihinde Federasyon Konseyi tarafından onaylanmıştır. Bu Federal Yasanın uygulanması için, 27 Mart 2003 tarih ve 54 sayılı RF Gosgortekhnadzor emrine bakınız.
23. 1 Mayıs 2007 tarih ve 65-FZ sayılı Federal Yasa “Teknik Düzenleme Üzerine” Federal Yasada Değişiklik Yapılmasına Dair.

Bir odadaki havalandırma, özellikle konut veya sanayi bölgesinde, %100'de çalışıyor olmalıdır. Tabii ki, birçoğu havalandırmak için bir pencere veya kapı açabileceğinizi söyleyebilir. Ancak bu seçenek yalnızca yaz veya ilkbaharda çalışabilir. Ama dışarısı soğuk olduğunda kışın ne yapmalı?

Havalandırma ihtiyacı

İlk olarak, temiz hava olmadan insan akciğerlerinin daha kötü çalışmaya başladığı hemen belirtilmelidir. Yüksek olasılıkla kronik olanlara dönüşecek olan çeşitli hastalıkların ortaya çıkması da mümkündür. İkincisi, bina çocukların bulunduğu bir konut binasıysa, çocuğu etkileyebilecek bazı rahatsızlıkların ömür boyu onunla kalması muhtemel olduğundan, havalandırma ihtiyacı daha da artar. Bu tür sorunlardan kaçınmak için havalandırmayı ayarlamak en iyisidir. Birkaç seçenek dikkate değer. Örneğin, besleme havalandırma sistemini hesaplayabilir ve kurabilirsiniz. Ayrıca hastalıkların hepsinin problem olmadığını da eklemekte fayda var.

Sürekli hava değişiminin olmadığı bir oda veya binada, tüm mobilyalar ve duvarlar havaya püskürtülen herhangi bir maddeden oluşan bir kaplama ile kaplanacaktır. Örneğin, bu bir mutfaksa, kızartılmış, haşlanmış vb. Her şey tortusunu verecektir. Ayrıca toz korkunç bir düşmandır. Temizlemek için tasarlanmış temizlik ürünleri bile bina sakinlerini olumsuz yönde etkileyecek bir kalıntı bırakacaktır.

Havalandırma sistemi tipi

Tabii ki, havalandırma sisteminin tasarımına, hesaplanmasına veya kurulumuna geçmeden önce, en uygun ağ tipine karar vermek gerekir. Şu anda, aralarındaki temel fark, işleyişinde olan, temelde farklı üç tür vardır.

İkinci grup egzozdur. Başka bir deyişle, en sık binanın mutfak alanlarına kurulan geleneksel bir davlumbazdır. Havalandırmanın ana görevi, havayı odadan dışarıya çıkarmaktır.

Devridaim. Böyle bir sistem, belki de en etkilidir, çünkü aynı anda odadan hava pompalar ve aynı zamanda sokaktan temiz hava sağlar.

Herkes için daha sonra ortaya çıkan tek soru, havalandırma sisteminin nasıl çalıştığıdır, hava neden bir yönde hareket eder? Bunun için iki tip hava kütlesi uyandırma kaynağı kullanılır. Doğal veya mekanik, yani yapay olabilirler. Normal çalışmalarını sağlamak için havalandırma sisteminin doğru hesaplanmasını yapmak gerekir.

Genel ağ hesaplaması

Yukarıda belirtildiği gibi, sadece belirli bir türü seçip yüklemek yeterli olmayacaktır. Odadan ne kadar havanın çıkarılması ve ne kadarının geri pompalanması gerektiğini tam olarak tanımlamak gerekir. Uzmanlar, hesaplanması gereken bu hava değişimini çağırıyor. Havalandırma sistemini hesaplarken elde edilen verilere bağlı olarak, cihaz tipini seçerken bir başlangıç ​​​​yapmak gerekir.

Günümüzde çok sayıda çeşitli hesaplama yöntemleri bilinmektedir. Çeşitli parametreleri tanımlamayı amaçlarlar. Bazı sistemler için, ne kadar sıcak havanın veya buharın çıkarılması gerektiğini bulmak için hesaplamalar yapılır. Bazıları, eğer endüstriyel bir bina ise, kirliliği seyreltmek için ne kadar havaya ihtiyaç olduğunu bulmak için yapılır. Ancak tüm bu yöntemlerin eksi yanı mesleki bilgi ve beceri gerektirmesidir.

Havalandırma sistemini hesaplamak gerekirse ne yapmalı, ancak böyle bir deneyim yok mu? Yapılması önerilen ilk şey, her eyalet ve hatta bölge için mevcut olan çeşitli düzenleyici belgelere (GOST, SNiP, vb.) aşina olmaktır. Bu belgeler, herhangi bir sistemin uyması gereken tüm göstergeleri içerir.

Çoklu hesaplama

Havalandırma örneklerinden biri, çokluğun hesaplanması olabilir. Bu yöntem oldukça karmaşıktır. Ancak, oldukça uygulanabilir ve iyi sonuçlar verecektir.

Anlaşılması gereken ilk şey, çokluğun ne olduğudur. Benzer bir terim, odadaki havanın 1 saat içinde kaç kez temiz hava ile değiştirildiğini açıklar. Bu parametre iki bileşene bağlıdır - bu, yapının ve alanının özellikleridir. Görsel bir gösteri için, tek bir hava değişimine sahip bir bina için formüle göre hesaplama gösterilecektir. Bu, odadan belirli bir miktarda havanın çıkarıldığını ve aynı zamanda aynı binanın hacmine karşılık gelen miktarda taze havanın verildiğini göstermektedir.

Hesaplama formülü aşağıdaki gibidir: L = n * V.

Ölçüm metreküp/saat olarak yapılır. V odanın hacmi, n ise tablodan alınan çokluk değeridir.

Birkaç odalı bir sistem hesaplanırsa, formül duvarsız tüm binanın hacmini hesaba katmalıdır. Başka bir deyişle, önce her odanın hacmini hesaplamalı, ardından mevcut tüm sonuçları toplamalı ve son değeri formülde değiştirmelisiniz.

Mekanik cihaz tipi ile havalandırma

Mekanik havalandırma sisteminin hesaplanması ve montajı belirli bir plana göre yapılmalıdır.

İlk adım, hava değişiminin sayısal değerini belirlemektir. Gereksinimlerin karşılanabilmesi için yapıya girmesi gereken madde miktarının belirlenmesi gerekmektedir.

İkinci aşama, hava kanalının minimum boyutlarını belirlemektir. Sağlanan havanın temizliği ve tazeliği gibi şeyler buna bağlı olduğundan, cihazın doğru kesitini seçmek çok önemlidir.

Üçüncü aşama, kurulum için sistem tipinin seçimidir. Bu önemli bir nokta.

Dördüncü aşama, havalandırma sisteminin tasarımıdır. Kurulumun gerçekleştirileceği bir plan şemasının açıkça çizilmesi önemlidir.

Mekanik havalandırma ihtiyacı, ancak doğal akışın baş edememesi durumunda ortaya çıkar. Şebekelerden herhangi biri, kendi hava hacmi ve bu akışın hızı gibi parametreler üzerinde hesaplanır. Mekanik sistemler için bu rakam 5 m3/saate ulaşabilir.

Örneğin, 300 m3 / s'lik bir alana sahip doğal havalandırma sağlanması gerekiyorsa, o zaman 350 mm kalibreye ihtiyaç duyulacaktır. Mekanik bir sistem kuruluyorsa, hacim 1,5-2 kat azaltılabilir.

egzoz havalandırma

Hesaplama, diğerleri gibi, performansın tanımıyla başlamalıdır. Ağ için bu parametrenin ölçü birimi m 3 / s'dir.

Etkili bir hesaplama yapmak için üç şeyi bilmeniz gerekir: odaların yüksekliği ve alanı, her odanın asıl amacı, aynı anda her odada bulunacak ortalama kişi sayısı.

Bu tip havalandırma ve iklimlendirme sistemini hesaplamaya başlamak için frekansını belirlemek gerekir. Bu parametrenin sayısal değeri SNiPom tarafından belirlenir. Burada bir konut, ticari veya endüstriyel alan için parametrenin farklı olacağını bilmek önemlidir.

Hesaplamalar bir konut binası için yapılırsa, o zaman çokluk 1'dir. Bir idari binaya havalandırma kurmaktan bahsediyorsak, gösterge 2-3'tür. Diğer bazı koşullara bağlıdır. Hesaplamayı başarılı bir şekilde gerçekleştirmek için, sıklık ve kişi sayısına göre değişim miktarını bilmeniz gerekir. Gerekli sistem gücünü belirlemek için en yüksek debiyi almak gerekir.

Hava değişiminin çokluğunu bulmak için, odanın alanını yüksekliğiyle ve ardından çokluk değeriyle (hane için 1, diğerleri için 2-3) çarpmanız gerekir.

Kişi başına havalandırma ve iklimlendirme sistemini hesaplamak için bir kişinin tükettiği hava miktarını bilmek ve bu değeri kişi sayısı ile çarpmak gerekir. Ortalama olarak, minimum aktivite ile bir kişi yaklaşık 20 m3 / s tüketir, ortalama aktivite ile gösterge 40 m3 / s'ye çıkar, yoğun fiziksel eforla hacim 60 m3 / s'ye çıkar.

Havalandırma sisteminin akustik hesabı

Akustik hesaplama, herhangi bir oda havalandırma sisteminin hesaplanmasına eklenen zorunlu bir işlemdir. Birkaç özel görevi yerine getirmek için benzer bir işlem gerçekleştirilir:

• tasarım noktalarında hava kaynaklı ve yapısal havalandırma gürültüsünün oktav spektrumunu belirlemek;
• hijyen standartlarına göre mevcut gürültüyü kabul edilebilir gürültü ile karşılaştırın;
• gürültü azaltma yolunu belirleyin.

Tüm hesaplamalar kesin olarak belirlenmiş tasarım noktalarında yapılmalıdır.

Odadaki gereksiz gürültüyü ortadan kaldırmak için tasarlanmış bina ve akustik standartları için tüm önlemler seçildikten sonra, daha önce belirlenen aynı noktalarda tüm sistemin doğrulama hesabı yapılır. Ancak bu gürültü azaltma çalışması sırasında elde edilen efektif değerler de buraya eklenmelidir.

Hesaplamaları gerçekleştirmek için belirli başlangıç ​​verilerine ihtiyaç vardır. Bunlar, ses gücü seviyeleri (SPL) olarak adlandırılan ekipmanın gürültü özellikleridir. Hesaplama için Hz cinsinden geometrik ortalama frekanslar kullanılır. Kaba bir hesaplama yapılırsa, dBA cinsinden düzeltme gürültü seviyeleri kullanılabilir.

Hesaplanan noktalar hakkında konuşursak, bunlar insan habitatlarında ve ayrıca fanın kurulu olduğu yerlerde bulunur.

Havalandırma sisteminin aerodinamik hesabı

Böyle bir hesaplama işlemi, ancak bina için hava değişimi hesabı yapıldıktan ve hava kanal ve kanallarının yönlendirilmesine karar verildikten sonra gerçekleştirilir. Bu hesaplamaları başarılı bir şekilde gerçekleştirmek için, tüm hava kanallarının bağlantı parçaları gibi parçaları vurgulamanın zorunlu olduğu bir havalandırma sistemi hazırlamak gerekir.

Bilgi ve planları kullanarak, havalandırma ağının ayrı dallarının uzunluğunu belirlemek gerekir. Burada, doğrudan veya ters olmak üzere iki farklı problemi çözmek için böyle bir sistemin hesaplanmasının yapılabileceğini anlamak önemlidir. Hesaplamaların amacı, tam olarak eldeki görevin türüne bağlıdır:

• düz çizgi - sistemin tüm bölümleri için bölümlerin boyutlarını belirlerken, içinden geçecek belirli bir hava akışı seviyesini ayarlamak gerekir;
• ters - tüm havalandırma bölümleri için belirli bir bölüm ayarlayarak hava akışını belirleyin.

Bu tür hesaplamaları yapabilmek için tüm sistemi birkaç ayrı bölüme ayırmak gerekir. Seçilen her parçanın ana özelliği, sabit bir hava akış hızıdır.

Hesaplama programları

Hesaplamaları yapmak ve bir havalandırma şemasını manuel olarak oluşturmak çok zahmetli ve zaman alıcı bir süreç olduğundan, tüm işlemleri kendi başına yapabilen basit programlar geliştirilmiştir. Birkaç tane düşünelim. Havalandırma sistemini hesaplamak için bu tür programlardan biri Vent-Clac'tır. Neden bu kadar iyi?

Ağları hesaplamak ve tasarlamak için böyle bir program, en uygun ve etkili programlardan biri olarak kabul edilir. Bu uygulamanın algoritması Altshul formülünün kullanımına dayanmaktadır. Programın özelliği, hem doğal tipte hem de mekanik tipte havalandırma hesaplamasıyla iyi başa çıkmasıdır.

Yazılım sürekli güncellendiğinden, uygulamanın en son sürümünün tüm havalandırma sisteminin direncinin aerodinamik hesaplamaları gibi işleri de yapabildiğini belirtmekte fayda var. Ayrıca, ön ekipman seçiminde yardımcı olacak diğer ek parametreleri de verimli bir şekilde hesaplayabilir. Bu hesaplamaları yapabilmek için program, sistem başındaki ve sonundaki hava akışı, odadaki ana kanalın uzunluğu gibi verilere ihtiyaç duyacaktır.

Tüm bunların manuel olarak hesaplanması uzun olduğundan ve hesaplamaları aşamalara ayırmanız gerektiğinden, bu uygulama önemli ölçüde destek sağlayacak ve çok zaman kazandıracaktır.

sıhhi standartlar

Havalandırmayı hesaplamak için başka bir seçenek de sıhhi standartlara göredir. Kamu ve idari tesisler için de benzer hesaplamalar yapılmaktadır. Doğru hesaplamaları yapmak için, bina içinde sürekli olacak ortalama insan sayısını bilmeniz gerekir. İçerideki sürekli hava tüketicileri hakkında konuşursak, bir tanesi için saatte yaklaşık 60 metreküp gerekir. Ancak geçici kişiler de kamu tesislerini ziyaret ettiğinden, bunların da dikkate alınması gerekir. Böyle bir kişi için tüketilen hava miktarı saatte yaklaşık 20 metreküptür.

Tüm hesaplamaları tablolardaki ilk verilere dayanarak yaparsak, nihai sonuçlar alındığında, sokaktan gelen hava miktarının bina içinde tüketilenden çok daha fazla olduğu açıkça görülecektir. Bu gibi durumlarda, çoğu zaman en basit çözüme başvururlar - saatte yaklaşık 195 metreküp davlumbaz. Çoğu durumda, böyle bir ağın eklenmesi, tüm havalandırma sisteminin varlığı için kabul edilebilir bir denge oluşturacaktır.

akustik hesaplama 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000, 8000 Hz geometrik ortalama frekansları ile işitsel aralığın (gürültü seviyeleri standartlaştırılmış olan) sekiz oktav bandının her biri için üretilmiştir.

Dallanmış hava kanalı ağlarına sahip merkezi havalandırma ve iklimlendirme sistemleri için sadece 125 ve 250 Hz frekansları için akustik hesaplamalar yapılmasına izin verilir. Tüm hesaplamalar 0,5 Hz doğrulukla ve nihai sonucu bir tam sayı desibele yuvarlayarak yapılır.

Fan, 0,9'a eşit veya daha büyük verimlilik modlarında çalıştığında, maksimum verimlilik 6 = 0'dır. Fan çalışma modu, maksimum değerin %20'sinden daha fazla sapma gösteriyorsa, verimliliğin 6 = 2 dB olduğu varsayılır, sapma %20'den fazla ise 4 dB'dir.

Hava kanallarında oluşan ses güç seviyesini azaltmak için aşağıdaki maksimum hava hızlarının alınması tavsiye edilir: kamu binalarının ana hava kanallarında ve sanayi binalarının yardımcı binalarında 5-6 m/s ve şubelerde - 2- 4 m / s. Endüstriyel binalar için bu hızlar iki katına çıkarılabilir.

Dallanmış bir hava kanalı ağına sahip havalandırma sistemleri için, akustik hesaplama sadece en yakın odaya (aynı izin verilen gürültü seviyelerinde), farklı gürültü seviyelerinde - izin verilen en düşük seviyeye sahip şube için yapılır. Hava giriş ve egzoz milleri için akustik hesaplama ayrı ayrı yapılır.

Dallanmış bir hava kanalı ağına sahip merkezi havalandırma ve iklimlendirme sistemleri için hesaplama yalnızca 125 ve 250 Hz frekansları için yapılabilir.

Gürültü, odaya çeşitli kaynaklardan (besleme ve egzoz ızgaralarından, ünitelerden, yerel klimalardan vb.) girdiğinde, gürültü kaynaklarına en yakın işyerlerinde hesaplanan birkaç nokta seçilir. Bu noktalar için her bir gürültü kaynağından gelen oktav ses basınç seviyeleri ayrı ayrı belirlenir.

Gün içindeki ses basıncı seviyeleri için farklı normatif gereksinimlerle akustik hesaplama, izin verilen en düşük seviyelerde gerçekleştirilir.

Toplam gürültü kaynağı sayısında m, tasarım noktasında normatif olanlardan 10 ve 15 dB daha düşük oktav seviyeleri oluşturan kaynaklar, sayıları sırasıyla 3 ve 10'dan fazla olmadığında dikkate alınmaz. taraftarlar da görmezden geliniyor.

Bir fandan gelen birkaç eşit dağıtılmış besleme veya egzoz ızgarası, bir fandan gelen gürültü bunların içinden geçtiğinde tek bir gürültü kaynağı olarak kabul edilebilir.

Odada aynı ses gücüne sahip birkaç kaynak bulunduğunda, seçilen tasarım noktasındaki ses basınç seviyeleri formül ile belirlenir.

Havalandırma hesabı

Hava hareketinin yöntemine bağlı olarak, havalandırma doğal ve zorlamalıdır.

Çalışma alanında bulunan teknolojik ve diğer cihazların giriş açıklıklarına ve yerel emme açıklıklarına giren havanın parametreleri GOST 12.1.005-76'ya göre alınmalıdır. 3 x 5 metre boyutlarında ve 3 metre yüksekliğindeki oda hacmi 45 metreküptür. Sonuç olarak, havalandırma 90 metreküp/saat hava debisi sağlamalıdır. Yaz aylarında, ekipmanın kararlı çalışması için odadaki aşırı sıcaklıktan kaçınmak için bir klimanın kurulmasını sağlamak gerekir. Bilgisayarın güvenilirliğini ve hizmet ömrünü doğrudan etkilediğinden, havadaki toz miktarına gereken özen gösterilmelidir.

Klimanın gücü (daha doğrusu soğutma gücü) ana özelliğidir, odanın hangi hacmi için tasarlandığına bağlıdır. Yaklaşık hesaplamalar için, 2,8 - 3 m tavan yüksekliği ile 10 m2 başına 1 kW alınır (SNiP 2.04.05-86 "Isıtma, havalandırma ve iklimlendirme" uyarınca).

Belirli bir odadaki ısı akışını hesaplamak için basitleştirilmiş bir teknik kullanıldı:

nerede: Q - Isı akışı

S - Oda alanı

h - Oda yüksekliği

q - 30-40 W / m3'e eşit faktör (bu durumda 35 W / m 3)

15 m 2 'lik ve 3 m yüksekliğindeki bir oda için ısı akıları şöyle olacaktır:

Q = 15 3 35 = 1575 W

Ek olarak, ofis ekipmanından ve insanlardan ısı üretimi dikkate alınmalıdır, (SNiP 2.04.05-86 "Isıtma, havalandırma ve iklimlendirme" uyarınca) sakin bir durumda bir kişinin 0,1 kW ısı yaydığı kabul edilir. 0,3 kw'lık bir bilgisayar veya fotokopi makinesi, bu değerler toplam ısı kazançlarına eklenerek gerekli soğutma gücü elde edilebilir.

Q ekle = (HS oper) + (CS comp) + (PS baskı) (4.9)

burada: Q ekle - Ek ısı akılarının toplamı

C - Bilgisayar ısı dağılımı

H - Operatörün ısı dağılımı

D - Yazıcı ısı dağılımı

S comp - İş istasyonu sayısı

S print - Yazıcı sayısı

S operalar - Operatör sayısı

Odanın ek ısı akıları şöyle olacaktır:

Q toplama1 = (0,1 2) + (0,3 2) + (0,3 1) = 1,1 (kW)

Toplam ısı kazancı miktarı şuna eşittir:

Q toplam1 = 1575 + 1100 = 2675 (W)

Bu hesaplamalar doğrultusunda uygun kapasite ve sayıda klima seçimi yapılması gerekmektedir.

Hesaplamanın yapılacağı oda için nominal gücü 3,0 kW olan klimalar kullanılmalıdır.

Gürültü seviyesinin hesaplanması

ITC'deki üretim ortamının olumsuz faktörlerinden biri, bilgisayarların kendisinde bulunan baskı cihazları, iklimlendirme ekipmanı ve soğutma fanları tarafından üretilen yüksek gürültü seviyesidir.

Gürültüyü azaltmanın gerekli ve tavsiye edilebilir olup olmadığına karar vermek için operatörün çalışma yerindeki gürültü seviyelerini bilmek gerekir.

Aynı anda çalışan birkaç tutarsız kaynaktan kaynaklanan gürültü seviyesi, ayrı kaynaklardan gelen emisyonların enerji toplamı ilkesine göre hesaplanır:

L = 10 lg (Li n), (4.10)

burada Li, i-inci gürültü kaynağının ses basınç seviyesidir;

n, gürültü kaynaklarının sayısıdır.

Elde edilen hesaplama sonuçları, belirli bir işyeri için izin verilen gürültü seviyesi ile karşılaştırılır. Hesaplama sonuçları izin verilen gürültü seviyesinden yüksekse, gürültüyü azaltmak için özel önlemler alınması gerekir. Bunlar şunları içerir: salonun duvarlarını ve tavanını ses emici malzemelerle kaplamak, gürültüyü kaynağında azaltmak, ekipmanın doğru yerleşimi ve operatörün çalışma yerinin rasyonel organizasyonu.

Operatörün çalıştığı iş yerindeki gürültü kaynaklarının ses basınç seviyeleri tabloda sunulmuştur. 4.6.

Tablo 4.6 - Çeşitli kaynakların ses basınç seviyeleri

Tipik olarak, operatörün çalışma alanı aşağıdaki ekipmanlarla donatılmıştır: sistem birimindeki sabit sürücü, PC soğutma sistemlerinin fan(lar)ı, monitör, klavye, yazıcı ve tarayıcı.

Formül (4.4)'deki her bir ekipman türü için ses basınç seviyesi değerlerini değiştirerek şunları elde ederiz:

L = 10 lg (104 + 104,5 + 101,7 + 101 + 104,5 + 104,2) = 49,5 dB

Ortaya çıkan değer, operatörün çalışma alanı için 65 dB'ye (GOST 12.1.003-83) eşit izin verilen gürültü seviyesini aşmaz. Tarayıcı ve yazıcı gibi çevre birimlerinin aynı anda kullanılmasının olası olmadığını düşünürsek, bu rakam daha da düşük olacaktır. Ayrıca, yazıcı çalışırken operatörün doğrudan varlığı gerekli değildir. yazıcı, otomatik bir yaprak besleme mekanizması ile donatılmıştır.