Tugas projek kursus
Kepada pelajar: Onuchin D.M..

Tema projek: Pengiraan litar terma PTU PT-80 / 100-130 / 13
Data projek

P 0 \u003d 130 kg / cm 2;

;

;

Q t \u003d 220 MW;

;

.

Tekanan dalam pilihan tidak terkawal - dari data rujukan.

Penyediaan air tambahan - dari deaerator atmosfera "D-1,2".
Volume Penyelesaian

1. 
   Pengiraan reka bentuk sekolah vokasional dalam sistem SI untuk kuasa undian.
2. 
   Penentuan petunjuk prestasi tenaga sekolah vokasional.
3. 
   Pemilihan kelengkapan tambahan untuk sekolah vokasional.

1. Data rujukan awal
Petunjuk utama turbin PT-80 / 100-130.

Jadual 1.

Turbin mempunyai 8 berlepas stim tanpa had yang diperuntukkan untuk pemanasan air suapan dalam pemanas tekanan rendah, deaerator, dalam pemanas tekanan tinggi dan untuk membekalkan turbin pemacu pam suapan utama. Wap ekzos dari pemacu turbo kembali ke turbin.
Jadual 2.

Turbin mempunyai dua pemanasan stim pemanasan atas dan bawah, yang direka untuk pemanasan satu dan dua peringkat air rangkaian. Pemanasan paip mempunyai had peraturan tekanan berikut:

Atas 0.5-2.5 kg / cm 2;

Rendah 0.3-1 kg / cm 2.

2. Pengiraan pemasangan dandang

WB - dandang atas;

NB - dandang lebih rendah;

Arr - air rangkaian terbalik.

D WB, D NB - penggunaan wap untuk dandang atas dan bawah.

Graf suhu: t pr / t o br \u003d 130/70 C;

T ol \u003d 130 0 C (403 K);

T arr \u003d 70 0 C (343 K).

Penentuan parameter stim dalam pemanasan daerah

Kami menerima pemanas seragam pada VSP dan NSP;

Kami menerima nilai underheating dalam pemanas rangkaian
.

Kami menerima kerugian tekanan dalam saluran paip
.

Tekanan pengeluaran atas dan bawah dari turbin untuk VSP dan NSP:

sebuah bar;

sebuah bar.
h WB \u003d 418.77 kJ / kg

h NB \u003d 355.82 kJ / kg

D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W CB (h WB - h NB) →

→ D WB \u003d 1.01 ∙ 870.18 (418.77-355.82) / (2552.5-448.76) \u003d 26.3 kg / s

D NB h 6 + D WB h WB / + K W CB h OBR \u003d KW CB h NB + (D WB + D NB) h NB / →

→ D NB \u003d / (2492-384.88) \u003d 25.34kg / s

D WB + D NB \u003d D B \u003d 26.3 + 25.34 \u003d 51.64 kg / s

3. Pembinaan proses pengembangan stim dalam turbin
Kami mengambil kehilangan tekanan dalam alat pengedaran stim silinder:

;

;

;

Dalam kes ini, tekanan pada salur masuk ke silinder (di belakang injap kawalan) adalah:

Proses dalam h, rajah s-ditunjukkan dalam Rajah. 2.

4. Baki stim dan air suapan.

• 
  Kami menerima bahawa pada akhir anjing laut (D KU) dan pada stim ejektor (D EF) terdapat stim potensi yang lebih tinggi.
• 
  Uap yang dibuang dari anjing laut akhir dan dari ejector dihantar ke pemadat kotak pemadat. Kami menerima pemanasan kondensat di dalamnya:

• 
  Uap yang dibuang di penyejuk penghantar dihantar ke pemanas pemanas (EP). Dipanaskan di dalamnya:

• 
  Kami mengambil aliran stim ke turbin (D) nilai yang diketahui.
• 
  Kerugian dalam loji dalam cecair kerja: D UT \u003d 0.02D.
• 
  Penggunaan wap pada anjing laut akhir ialah 0.5%: D KU \u003d 0.005D.
• 
  Kadar aliran stim untuk ejak utama adalah 0.3%: D EC \u003d 0.003D.

Kemudian:

• 
  Penggunaan stim dari dandang itu ialah:

• 
  Kerana dandang drum, perlu mempertimbangkan pembersihan dandang.

D prod \u003d 0.015D \u003d 1.03D K \u003d 0.0154D.

• 
  Jumlah air suapan yang dibekalkan kepada dandang:

• 
  Jumlah air tambahan:

Pengeluaran kehilangan kondensat:

(1-K ol) D ol \u003d (1-0.6) ∙ 75 \u003d 30 kg / s.

Tekanan dalam drum dandang adalah kira-kira 20% lebih tinggi daripada tekanan stim segar di turbin (kerana kerugian hidraulik), iaitu.

P K.V. \u003d 1.2P 0 \u003d 1.2 ∙ 12.8 \u003d 15.36 MPa →
kJ / kg

Tekanan dalam expander blowdown berterusan (RNP) adalah kira-kira 10% lebih tinggi daripada di deaerator (D-6), iaitu.

P RNP \u003d 1.1 P d \u003d 1.1 ∙ 5.88 \u003d 6.5 bar →

→
kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

D P.P. \u003d β ∙ D prod \u003d 0.438 ∙ 0.0154D \u003d 0.0067D;

D V.R. \u003d (1-β) D prod \u003d (1-0.438) 0.0154D \u003d 0.00865D.
D add \u003d D ut + (1-K ol) D ol + D v.r. \u003d 0.02D + 30 + 0.00865D \u003d 0.02865D + 30.

Kami menentukan kadar aliran air rangkaian melalui pemanas rangkaian:

Kami menerima kebocoran dalam sistem bekalan haba 1% daripada jumlah air yang beredar.

Oleh itu, prestasi kimia yang diperlukan. rawatan air:

5. Penentuan parameter stim, air suapan dan kondensat oleh unsur-unsur TCP.
Kami menerima kehilangan tekanan dalam garisan stim dari turbin ke pemanas sistem regeneratif dalam jumlah:

Takrif parameter bergantung kepada reka bentuk pemanas ( lihat pic 3) Dalam skim yang dikira, semua HDPE dan LDPE adalah permukaan.

Dalam perjalanan kondensat utama dan air suapan dari kondenser ke dandang, kita menentukan parameter yang kita perlukan.

5.1. Peningkatan entalpi dalam pam kondensat diabaikan. Kemudian parameter kondensat sebelum medan elektrik:

Bar 0.04
29 ° C
121.41 kJ / kg.

5.2. Kami menerima pemanasan kondensat utama dalam pemanas pelepasan yang sama dengan 5 ° C.

34 ° C; kJ / kg

5.3. Pemanasan air di dalam pemadat kotak pemadat (SP) diambil sama dengan 5 ° C.

39 ° C
  kJ / kg

5.4. PND-1 - orang kurang upaya.

Ia memakan stim dari pemilihan VI.

69.12 ° C,
289.31 kJ / kg \u003d h d2 (saliran dari PND-2).

° C
4.19 ∙ 64.12 \u003d 268.66 kJ / kg

Ia memakan stim dari pemilihan V.

Pemanasan tekanan stim dalam badan pemanas:

96.7 ° C
405.21 kJ / kg;

Parameter air di belakang pemanas:

° C
4.19 ∙ 91.7 \u003d 384.22 kJ / kg.

Pada awalnya, kami menetapkan kenaikan suhu disebabkan pencampuran aliran sebelum PND-3 oleh
, iaitu kami ada:

Ia memakan stim dari pemilihan IV.

Pemanasan tekanan stim dalam badan pemanas:

140.12 ° C,
589.4 kJ / kg;

Parameter air di belakang pemanas:

° C
4.19 ∙ 135.12 \u003d 516.15 kJ / kg.

Parameter pemanasan sederhana di saliran saliran:

5.8. Deaerator makanan air.

Deaerator air suap beroperasi pada tekanan stim tetap dalam perumahan

P D-6 \u003d 5.88 bar → t D-6 H \u003d 158 ºє, h 'D-6 \u003d 667 kJ / kg, h "D-6 \u003d 2755.54 kJ /

5.9. Pam suapan.

Kami menerima kecekapan pam
0,72.

Tekanan Pelepasan: MPa. ° C, dan parameter pemanasan sederhana dalam saliran saliran:
Parameter wap dalam stim sejuk:

° C;
2833.36 kJ / kg.

Kami menetapkan pemanasan dalam OP-7 hingga 17.5 ° C. Kemudian suhu air di belakang PVD-7 adalah ° C, dan parameter pemanasan sederhana dalam saliran saliran adalah:

° C;
1032.9 kJ / kg.

Tekanan air suapan selepas PVD-7 adalah sama dengan:

Parameter air untuk pemanas itu sendiri.

Penggunaan haba spesifik dengan pemanasan dua peringkat air rangkaian.

Syarat-syarat: Gk3-4 \u003d GinChSD + 5 t / h; tk - lihat ara. ; t1dalam ≈   20 ° C; W  @ 8000 m3 / h

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; t1dalam ≈   20 ° C; W  @ 8000 m3 / j; Δ iPEN \u003d 7 kcal / kg

tetapi) pada sisihan tekanan segar pasangan dari nominal pada ± 0.5 MPa (5 kgf / cm2)

α q t \u003d ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) pada sisihan suhu segar pasangan dari nominal pada ± 5 ° C

dalam) pada sisihan perbelanjaan berkhasiat air dari nominal pada ± 10 % G0

g) pada sisihan suhu berkhasiat air dari nominal pada ± 10 ° C

tetapi) pada penutupan kumpulan LDPE

b) pada sisihan tekanan dibelanjakan pasangan dari nominal

dalam) pada sisihan tekanan dibelanjakan pasangan dari nominal

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; Gpit \u003d G0

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C

Syarat-syarat: Gpit \u003d G0; P9 \u003d 0.6 MPa (6 kgf / cm2); tpit - lihat ara. ; tk - lihat ara.

Syarat-syarat: Gpit \u003d G0; tpit - lihat ara. ; P9 \u003d 0.6 MPa (6 kgf / cm2)

Syarat-syarat: Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); in \u003d 715 kcal / kg; tk - lihat ara.

Nota Z  \u003d 0 - diafragma kawalan ditutup. Z  \u003d max - iris terbuka sepenuhnya.

Syarat-syarat: PwTO \u003d 0.12 MPa (1.2 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2)

Syarat-syarat: Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2) pada GinChSS ≤ 221.5 t / h; Pn \u003d GinCSD / 17 - pada GinChSS\u003e 221.5 t / h; in \u003d 715 kcal / kg; P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); tk - lihat ara. ,; τ2 \u003d f(PWTO) - lihat rajah. ; Qt \u003d 0 Gcal / (kWh)

Syarat-syarat: P0 \u003d 1.3 (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; PNTO \u003d 0.06 (0.6 kgf / cm2); P2 @ 4 kPa (0.04 kgf / cm2)

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PNTO \u003d 0.09 MPa (0.9 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Gpit \u003d G0.

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PWTO \u003d 0.12 MPa (1.2 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Gpit \u003d G0; τ2 \u003d 52 ° C.

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PWTO dan PNTO \u003d f(GinCSD) -   lihat pic 30; P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Gpit \u003d G0

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PNTO \u003d 0.09 MPa (0.9 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Gpit \u003d G0; Qt \u003d 0

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PWTO \u003d 0.12 MPa (1.2 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Gpit \u003d G0; τ2 \u003d 52 ° C; Qm \u003d 0.

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PWTO dan PNTO \u003d f(GinBSD) - lihat rajah. ; P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Gpit \u003d G0.

tetapi) minimally mungkin tekanan dalam atas T-pemilihan dan dianggarkan suhu terbalik rangkaian air

b) pindaan pada suhu terbalik rangkaian air

1 Berdasarkan data POT LMZ.

Pada sisihan tekanan segar pasangan dari nominal pada ± 1 MPa (10 kgf / cm2): kepada penuh perbelanjaan kehangatan

kepada perbelanjaan segar pasangan

1 Berdasarkan data POT LMZ.

Pada sisihan suhu segar pasangan dari nominal pada ± 10 ° C:

kepada penuh perbelanjaan kehangatan

kepada perbelanjaan segar pasangan

1 Berdasarkan data POT LMZ.

Pada sisihan tekanan dalam P-pemilihan dari nominal pada ± 1 MPa (1 kgf / cm2):

kepada penuh perbelanjaan kehangatan

kepada perbelanjaan segar pasangan

tetapi) feri pengeluaran pemilihan

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); ηem \u003d 0.975.

b) feri atas dan lebih rendah kogenerasi pilihan

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; PWTO \u003d 0.12 MPa (1.2 kgf / cm2); ηEM \u003d 0.975

dalam) feri lebih rendah kogenerasi pemilihan

Syarat-syarat: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; PNTO \u003d 0.09 MPa (0.9 kgf / cm2); ηEM \u003d 0.975

tetapi) pada tekanan dalam pengeluaran pemilihan

b) pada tekanan dalam atas kogenerasi pemilihan

dalam) pada tekanan dalam lebih rendah kogenerasi pemilihan

App

1. KARAKTERISTIK ENERGI

Ciri-ciri tenaga tipikal dikumpulkan berdasarkan laporan ujian haba bagi dua unit turbin: di Chisinau CHPP-2 (kerja dilakukan oleh Yuzhtehenergo) dan pada CHPP-21 dari Mosenergo (kerja dilakukan oleh syarikat perisian Soyuztekhenergo). Ciri-ciri ini mencerminkan keberkesanan kos purata unit turbin yang telah mengalami pembaikan besar dan beroperasi mengikut skema haba yang ditunjukkan dalam Rajah. ; di bawah parameter dan syarat berikut yang diterima sebagai nominal:

Tekanan dan suhu stim baru di hadapan injap pengatup turbin adalah 13 (130 kgf / cm2) * dan 555 ° C;

* Tekanan mutlak dalam teks dan graf.

Tekanan dalam pemilihan pengeluaran yang dikawal selia ialah 13 (13 kgf / cm2) dengan kenaikan semulajadi pada kadar aliran pada salur masuk ChSD lebih daripada 221.5 t / jam;

Tekanan pemilihan pemanasan atas ialah 0.12 (1.2 kgf / cm2) dengan sistem pemanasan dua peringkat untuk air rangkaian;

Tekanan pemilihan pemanasan bawah adalah 0.09 (0.9 kgf / cm2) dengan skim pemanasan rangkaian pemanasan tunggal;

Tekanan dalam pengeluaran terkawal, paip pemulihan haba atas dan bawah semasa mod kondensasi dengan pengawal tekanan di luar - rajah. dan;

Tekanan Wap Ekzos:

a) untuk mencirikan rejim pemeluwapan dan bekerja dengan pilihan dengan pemanasan satu-peringkat dan dua peringkat air rangkaian pada tekanan malar 5 kPa (0.05 kgf / cm2);

b) untuk mencirikan rejim pemeluwapan pada kadar aliran dan suhu penyejukan yang berterusan - mengikut ciri-ciri haba kondensor di t1dalam  \u003d 20 ° C dan W  \u003d 8000 m3 / j;

Sistem regenerasi tekanan tinggi dan rendah dihidupkan sepenuhnya, deaerator 0.6 (6 kgf / cm2) dikuasakan oleh stim pengeluaran;

Kadar aliran air suapan adalah sama dengan kadar aliran stim baru, pulangan 100% pemilihan kondensat pemilihan di t  \u003d 100 ° C yang dijalankan dalam deaerator sebanyak 0.6 (6 kgf / cm2);

Suhu air suapan dan kondensat utama di belakang pemanas sesuai dengan kebergantungan yang diberikan dalam Rajah. ,,,,;

Peningkatan entalpi air suapan dalam pam suapan adalah 7 kcal / kg;

Kecekapan elektromekanik unit turbin diadaptasikan mengikut ujian jenis unit turbin yang sama yang dijalankan oleh Dontehenergo;

Had regulasi tekanan dalam pilihan:

a) pengeluaran - 1.3 ± 0.3 (13 ± 3 kgf / cm2);

b) sistem pemanasan atas dengan skop dua peringkat untuk pemanasan air rangkaian - 0.05 - 0.25 (0.5 - 2.5 kgf / cm2);

a) sistem pemanasan yang lebih rendah dengan skim satu peringkat untuk air rangkaian pemanasan - 0.03 - 0.10 (0.3 - 1.0 kgf / cm2).

Pemanasan air rangkaian di kilang pemanasan dengan skim dua peringkat untuk pemanasan air rangkaian, ditentukan oleh kebergantungan reka bentuk kilang τ2р \u003d f(PWTO) dan τ1 \u003d f(Qt PWTO) ialah 44 - 48 ° C untuk beban pemanasan maksimum pada tekanan PWTO \u003d 0.07 ÷ 0.20 (0.7 ÷ 2.0 kgf / cm2).

Data ujian yang mendasari ciri ciri Khas ini diproses menggunakan "Jadual-jadual Sifat Thermophysical Air dan Wap Air" (Moscow: Publishing House of Standards, 1969). Menurut syarat-syarat POT LMZ, pemurnian kondensat pemilihan pengeluaran diperkenalkan pada suhu 100 ° C ke dalam garis pemeluwapan utama selepas HDPE No. 2. Apabila menyusun suatu ciri tenaga Khas, diandaikan bahawa ia diperkenalkan pada suhu yang sama terus ke deaerator 0.6 (6 kgf / cm2) . Di bawah syarat-syarat POT LMZ, dengan pemanasan air dan mod rangkaian dua peringkat dengan kadar aliran wap di bahagian masuk ChSD lebih daripada 240 t / jam (beban elektrik maksimum dengan pemilihan pengeluaran kecil), PNA No. 4 sepenuhnya dimatikan. Apabila menyusun Ciri Khas Tenaga, diandaikan bahawa apabila kadar aliran masuk BHP lebih daripada 190 t / h, sebahagian daripada kondensat dihantar ke No 4 dengan PND supaya suhu di hadapan deaerator tidak melebihi 150 ° C. Ini diperlukan untuk memastikan pengaliran kondensat yang baik.

2. KARAKTERISTIK PERALATAN, TERLIBAT DALAM KOMPOSISI TURBO INSTALLATION

Unit turbin bersama turbin termasuk peralatan berikut:

Generator TVF-120-2 dari loji Electrosila dengan penyejukan hidrogen;

Kapasitor dua hala 80 KCC-1 dengan permukaan keseluruhan 3,000 m2, di mana 765 m2 adalah bahagian rasuk bersepadu;

Empat pemanas tekanan rendah: PND No. 1, dibina ke kondensor, PND No. 2 - PN-130-16-9-11, PND No. 3 dan 4 - PN-200-16-7-1;

Satu deaerator 0.6 (6 kgf / cm2);

Tiga pemanas tekanan tinggi: LDPE No. 5 - PV-425-230-23-1, LDPE No. 6 - PV-425-230-35-1, LDPE No. 7 - PV-500-230-50;

Dua pam edaran 24NDN dengan aliran 5000 m3 / jam dan tekanan 26 m air. Seni. dengan motor elektrik sebanyak 500 kW setiap satu;

Tiga pam kondensat KN 80/155 didorong oleh motor elektrik dengan kapasiti 75 kW setiap satu (bilangan pam yang beroperasi bergantung kepada aliran stim ke dalam kondensor);

Dua ejaan tiga peringkat utama EP-3-701 dan satu mula EP1-1100-1 (satu ejak utama sentiasa beroperasi);

Dua pemanas air rangkaian (atas dan bawah) PSG-1300-3-8-10 dengan permukaan 1300 m2 masing-masing, direka untuk laluan 2300 m3 / j air rangkaian;

Empat pam kondensat pemanasan air rangkaian KN-KS 80/155 yang didorong oleh 75 kW motor elektrik masing-masing (dua pam bagi setiap PSG);

Satu pam rangkaian saya mengangkat SE-5000-70-6 dengan motor elektrik 500 kW;

Satu rangkaian pam II mengangkat SE-5000-160 dengan motor elektrik 1600 kW.

3. MODEL KONDISI

Dalam mod pemeluwapan dengan pengawal selia tekanan dimatikan, jumlah penggunaan haba kasar dan penggunaan stim segar, bergantung kepada kuasa di terminal penjana, dinyatakan dengan persamaan:

Pada tekanan berterusan dalam kondensor

P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2);

Q0 = 15,6 + 2,04Nt;

G0 = 6,6 + 3,72Nt + 0.11 ( Nt - 69.2);

Pada kadar aliran malar ( W  \u003d 8000 m3 / h) dan suhu ( t1dalam  \u003d 20 ° C) air penyejuk

Q0 = 13,2 + 2,10Nt;

G0 = 3,6 + 3,80Nt + 0.15 ( Nt - 68.4).

Persamaan di atas adalah sah dalam julat kuasa dari 40 hingga 80 MW.

Penggunaan panas dan wap segar dalam mod pemeluwapan untuk kuasa tertentu ditentukan oleh kebergantungan yang diberikan dengan pengenalan selanjutnya terhadap pembetulan yang diperlukan mengikut graf yang berkaitan. Pindaan ini mengambil kira perbezaan di antara keadaan operasi dan nominal (yang mana ciri khas telah dikumpulkan) dan digunakan untuk menukar data ciri kepada keadaan operasi. Dalam mengimbas kembali, tanda-tanda pindaan dibatalkan.

Pindaan membetulkan aliran haba dan stim segar pada kuasa yang berterusan. Jika beberapa parameter menyimpang dari nilai nominal, pembetulan adalah secara algebra.

4. MODE PILIHAN ADJUSTABLE

Dengan pilihan yang dikawal dihidupkan, unit turbin boleh beroperasi dengan sistem pemanasan tunggal dan dua peringkat untuk air rangkaian. Ia juga boleh berfungsi tanpa pemilihan pemanasan dengan satu pengeluaran. Gambarajah mod biasa yang sesuai untuk penggunaan stim dan kebergantungan penggunaan haba spesifik pada pemilihan kuasa dan pengeluaran diberikan dalam Rajah. -, dan penjanaan elektrik spesifik untuk penggunaan haba dalam Rajah. -.

Rajah rajah mod dikira mengikut skema yang digunakan oleh POT LMZ, dan digambarkan dalam dua bidang. Medan atas adalah gambarajah mod (Gcal / h) turbin dengan satu pensampelan pengeluaran di Qm \u003d 0.

Apabila beban pemanasan dihidupkan dan keadaan lain tidak berubah, sama ada hanya langkah 28-30 yang dipunggah (dengan satu pemanasan rangkaian yang rendah diaktifkan), atau langkah 26-30 (apabila dua pemanas rangkaian dihidupkan) dan kuasa turbin berkurangan.

Nilai pengurangan kuasa bergantung kepada beban haba dan ditentukan

Δ NQt \u003d Kqt

di mana K  - perubahan spesifik dalam kuasa turbin Δ ditentukan semasa ujian NQt / Δ Qt, bersamaan dengan 0.160 MW / (Gcal · h) untuk pemanasan satu peringkat, dan 0.183 MW / (Gcal · h) untuk pemanasan dua air utama (Rajah 31 dan 32).

Ini berikutan penggunaan stim baru pada kuasa tertentu Nt dan dua (pengeluaran dan pemanasan) pilihan akan sesuai dengan beberapa kuasa fiktif di sepanjang medan atas Nkaki dan satu pilihan pengeluaran

Nft \u003d Nt + Δ NQt.

Garis lurus yang serong pada medan bawah gambarajah membolehkan anda secara grafik menentukan nilai kuasa turbin dan nilai beban pemanasan Nft, dan mengikutnya dan pemilihan pengeluaran, penggunaan stim segar.

Nilai-nilai penggunaan haba spesifik dan pengeluaran tenaga spesifik penggunaan haba dikira mengikut data yang diambil dari pengiraan gambarajah rejim.

Grafik pergantungan penggunaan haba spesifik pada pemilihan kuasa dan pengeluaran adalah berdasarkan pertimbangan yang sama sebagai dasar rajah rejim POT LMZ.

Satu jadual jenis ini dicadangkan oleh bengkel turbin IHP PA Soyuztekhenergo (Industrial Energy, 1978, No. 2). Dia lebih baik daripada sistem grafik. qt \u003d f(Nt Qt) untuk pelbagai Qn \u003d const, kerana menggunakannya lebih mudah. Grafik penggunaan haba spesifik untuk alasan yang tidak berasaskan sifat dibuat tanpa medan yang lebih rendah; metodologi untuk menggunakannya digambarkan oleh contoh.

Ciri khas tidak mengandungi data yang menggambarkan rejim semasa pemanasan tiga peringkat air rangkaian, kerana rejim sedemikian tidak dikuasai di mana-mana semasa tempoh ujian.

Pengaruh penyimpangan parameter dari yang digunakan dalam pengiraan ciri khas untuk nominal diambil kira dalam dua cara:

a) parameter yang tidak menjejaskan penggunaan haba dalam dandang dan bekalan haba kepada pengguna dengan aliran jisim malar G0, Gn dan Gt, - dengan meminda kuasa set Nt ( Nt + Kqt).

Oleh itu, kuasa yang diperbetulkan ini menurut Rajah. - penggunaan stim segar, penggunaan haba spesifik dan penggunaan haba sepenuhnya ditentukan;

b) pembetulan untuk P0, t0 dan Pn diterapkan kepada yang ditemui selepas membuat pindaan di atas penggunaan stim segar dan jumlah penggunaan haba, selepas itu penggunaan stim segar dan penggunaan haba (penuh dan spesifik) untuk syarat-syarat yang diberikan dikira.

Data bagi lengkung pembetulan untuk tekanan stim segar dikira dengan menggunakan keputusan ujian; lengkung pembetulan lain berdasarkan data POT LMZ.

5. CONTOH PENGESANAN PENGGUNAAN HEBAT KHUSUS, PERDAGANGAN FRESH STEAM DAN PENGELUARAN HASIL KHUSUS

Contoh 1. Mod pemeluwapan dengan pengawal tekanan kurang upaya dalam pemilihan.

Diberikan: Nt \u003d 70 MW; P0 \u003d 12.5 (125 kgf / cm2); t0 \u003d 550 ° C; P2 \u003d 8 kPa (0.08 kgf / cm2); Gpit \u003d 0.93 G0; Δ tpit \u003d tpit - tnpit \u003d -7 ° C.

Ia dikehendaki menentukan penggunaan total dan spesifik haba kasar dan penggunaan stim segar di bawah syarat-syarat tertentu.

Urutan dan keputusan diberikan dalam jadual. .

Jadual P1

* Tekanan dalam pemilihan NPP dan suhu kondensat mengikut PND boleh ditentukan dari graf regim pemeluwapan bergantung GBSDvh, dengan nisbah GBSDvh / G0 = 0,83.

6. KONVENSI

Sepuluh cakera rotor tekanan rendah dipalsukan bersama dengan aci, baki tiga cakera dipasang.

Rotor CVP dan TsND saling berkaitan dengan tegangan dengan bebibir yang dipalsukan pada masa yang sama dengan rotor. Rotor silinder tekanan rendah dan penjana jenis TVF - 120-2 disambungkan oleh gandingan tegar.

Pengagihan stim turbin adalah muncung. Wap segar dibekalkan ke kotak muncung yang berasingan, di mana pengatup automatik terletak, dari mana stim mengalir melalui paip memintas ke injap kawalan turbin.

Apabila keluar dari HPP, sebahagian daripada stim pergi ke pemilihan pengeluaran yang diatur, sisanya dihantar ke LPP.

Pilihan pemanasan dijalankan dari dewan LPC masing-masing.

Betulkan turbin terletak pada bingkai turbin di sebelah penjana, dan unit itu mengembang ke arah galas depan.

Untuk mengurangkan masa pemanasan dan memperbaiki keadaan permulaan, pemanasan stim bebibir dan kancing dan bekalan wap tajam ke meterai hadapan CVP disediakan.

Turbin dilengkapi dengan alat pemutar aci yang berputar aci agregat dengan frekuensi 0.0067.

Unit pisau turbin direka dan dikonfigurasikan untuk beroperasi pada kekerapan rangkaian 50 Hz, yang sepadan dengan putaran rotor 50. Operasi jangka panjang turbin dibenarkan pada kekerapan rangkaian 49 hingga 50.5 Hz.

Ketinggian asas unit turbin dari tingkat lantai bilik pemeluwapan ke tingkat lantai bilik enjin ialah 8 m.

2.1 Deskripsi prinsip litar termaju turbin PT - 80 / 100-130 / 13

Peranti pemeluwapan termasuk kumpulan pemeluwap, peranti pengekstrakan udara, pam kondensat dan peredaran, penghalau sistem peredaran, penapis air, saluran paip dengan kelengkapan yang diperlukan.

Kumpulan pemeluwap terdiri daripada satu kondenser dengan rasuk bersepadu dengan permukaan penyejukan sebanyak 3000 m² dan direka bentuk untuk memendekkan wap memasukinya, untuk membuat vakum dalam paip ekzos turbin dan untuk mengekalkan kondensat, dan juga menggunakan haba wap yang memasuki kondenser dalam mod operasi mengikut jadual haba untuk memanaskan air solekan dalam rasuk bersepadu.

Pemeluwap mempunyai ruang khas yang dibina ke dalam seksyen stim, di mana bahagian PND No. 1 dipasang. Selebihnya IPA ditetapkan oleh kumpulan yang berasingan.

Pemasangan regeneratif direka untuk memanaskan air suapan dengan stim yang diambil dari turbin turbin yang tidak terkawal dan mempunyai empat peringkat HDPE, tiga tahap LDPE dan deaerator. Semua pemanas adalah jenis permukaan.

LDPE No. 5,6 dan 7 - reka bentuk menegak dengan pemadam pemadam dan penghawa saliran bersepadu. LDPE dilengkapi dengan perlindungan kumpulan, yang terdiri daripada injap ekzos automatik dan injap pada salur keluar dan keluar air, injap automatik dengan elektromagnet, saluran paip untuk memulakan dan mematikan pemanas.

LDPE dan PND (kecuali PND No. 1) dilengkapi dengan injap kawalan kondensat yang dikawal oleh pengawal selia elektronik.

Kondensat longkang pemanasan stim dari pemanas disejuk. Dari PNA No. 2, kondensat dipam keluar oleh pam saliran.

Pemasangan untuk air rangkaian pemanasan termasuk dua pemanas rangkaian, kondensat dan pam rangkaian. Setiap pemanas adalah penukar haba air stim mendatar dengan permukaan pertukaran haba sebanyak 1300 m², yang dibentuk oleh paip tembaga lurus, dibakar pada kedua-dua pihak dalam tiub papan.

3 Pemilihan peralatan bantu untuk skim haba stesen

3.1 Peralatan yang dibekalkan dengan turbin

Kerana kondensor, pelenting utama, pemanas rendah dan tekanan tinggi dibekalkan kepada stesen yang direka bersama dengan turbin, maka untuk pemasangan di stesen digunakan:

a) Jenis Condenser 80 - KTSST - 1 dalam jumlah tiga keping, satu untuk setiap turbin;

b) Ejektor utama jenis EK-3-700-1 dalam jumlah enam keping, dua untuk setiap turbin;

c) Pemanas tekanan rendah jenis PN - 130-16-10 - II (PND No. 2) dan PN - 200-16-4 - I (PND No. 3.4);

d) Pemanas tekanan tinggi jenis PV - 450-230-25 (LDPE No. 1), PV - 450-230-35 (LDPE No. 2), dan PV - 450-230-50 (LDPE No. 3).

Ciri-ciri peralatan tersebut dirangkum dalam jadual 2, 3, 4, 5.

Jadual 2 - ciri kapasitor

Jadual 3 - Ciri-ciri ejektor kapasitor utama

• Tutorial

Pengantar ke bahagian pertama

Turbin stim modeling adalah tugas harian untuk beratus-ratus orang di negara kita. Daripada perkataan itu model itu  ia adalah biasa untuk mengatakan ciri aliran. Ciri-ciri penggunaan turbin stim digunakan dalam menyelesaikan masalah seperti pengiraan penggunaan spesifik bahan api bersamaan untuk elektrik dan haba yang dihasilkan oleh loji kuasa haba; pengoptimuman CHP; perancangan dan penyelenggaraan mod loji janakuasa terma.

Saya maju ciri aliran turbin stim baru  - ciri aliran garis garisan turbin stim. Ciri aliran yang dibangunkan adalah mudah dan berkesan dalam menyelesaikan masalah ini. Walau bagaimanapun, pada masa ini ia hanya diterangkan dalam dua kertas saintifik:

1. Pengoptimuman operasi loji janakuasa terma dalam keadaan pasaran borong elektrik dan kapasiti Rusia;
2. Kaedah pengiraan untuk menentukan penggunaan spesifik bahan bakar setara CHPP untuk tenaga elektrik dan haba yang dibekalkan dalam cara penjanaan gabungan.

Dan kini dalam blog saya, saya ingin:

• pertama, dalam bahasa yang mudah dan mudah dijawab untuk menjawab soalan-soalan asas tentang ciri-ciri kadar alir baru (lihat ciri-ciri aliran aliran linear) turbin stim.
• kedua, menyediakan contoh membina ciri aliran baru yang akan membantu memahami kedua-dua kaedah pembinaan dan sifat ciri (lihat di bawah);
• ketiga, untuk menyangkal dua pernyataan yang diketahui mengenai mod operasi turbin wap (lihat ciri-ciri aliran linearized turbin wap. Bahagian 3. Mengetepikan mitos mengenai operasi turbin stim).

1. Data sumber

Data awal untuk membina ciri aliran linearized boleh

1. nilai kuasa sebenar Q 0, N, Q p, Qt diukur semasa operasi turbin stim,
2. nomogram q t kasar dari dokumentasi normatif dan teknikal.

Dalam kes di mana nilai sebenar Q 0, N, Q p, Qt tidak tersedia, anda boleh memproses nomrograf q q kasar. Mereka, pada gilirannya, diperoleh berdasarkan pengukuran. Baca lebih lanjut mengenai ujian turbin di VM Gornstein dan lain-lain Kaedah untuk mengoptimumkan mod sistem kuasa.

2. Algoritma untuk membina ciri aliran linearized

Algoritma pembinaan terdiri daripada tiga langkah.

1. Terjemahan nomrograf atau hasil pengukuran menjadi pandangan jadual.
2. Linearization ciri aliran turbin wap.
3. Penentuan sempadan pelbagai kawalan turbin stim.

Apabila bekerja dengan nomogram q t kasar, langkah pertama adalah cepat. Kerja ini dipanggil digitalisasi  (digitalisasi). Digitalisasi 9 nomogram untuk contoh semasa membawa saya kira-kira 40 minit.

Langkah kedua dan ketiga memerlukan penggunaan pakej matematik. Saya suka dan menggunakan MATLAB selama bertahun-tahun. Contoh saya membina ciri aliran linearized dibuat di dalamnya. Satu contoh boleh dimuat turun dari pautan, jalankan dan secara bebas memikirkan kaedah membina ciri aliran linearized.

Ciri-ciri aliran untuk turbin yang berkenaan dibina untuk nilai tetap parameter rejim berikut:

• operasi satu peringkat
• tekanan wap tekanan sederhana \u003d 13 kgf / cm2,
• tekanan wap tekanan rendah \u003d 1 kgf / cm2.

1) Nomrogram aliran aliran tertentu q t kasar  untuk penjanaan elektrik (titik-titik merah ditandakan didigitalkan - dipindahkan ke meja):

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Hasil pengutilan  (setiap fail csv mempunyai fail png):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) Skrip MATLAB  dengan pengiraan dan perancangan:

• PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Hasil pendaraban nomogram dan hasil membina ciri aliran linearized  dalam bentuk jadual:

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Langkah 1. Terjemahan nomogram atau hasil pengukuran ke dalam pandangan jadual

1. Pemprosesan data sumber

Data awal untuk contoh kami ialah nomrogam q q kasar.

Untuk mendigitalkan banyak nomrograf, anda memerlukan alat khas. Saya telah berkali-kali menggunakan aplikasi web untuk tujuan ini. Aplikasi ini mudah, mudah, tetapi tidak mempunyai kelenturan yang mencukupi untuk mengautomasikan proses itu. Sebahagian daripada kerja itu perlu dilakukan secara manual.

Pada langkah ini, adalah penting untuk mendigitalkan titik ekstrem nomrogram yang menentukan sempadan pelbagai pelarasan turbin stim.

Tugas ini adalah untuk menandakan titik ciri pelepasan dalam setiap fail png menggunakan aplikasi itu, memuat turun csv yang dihasilkan dan mengumpul semua data dalam satu jadual. Hasil pendigitalan boleh didapati dalam fail PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx, lembaran "PT-80", jadual "Input data".

2. Membawa unit ukuran kepada unit kuasa

$$ show $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d \\ frac (q_T \\ cdot N) (1000) + Q_П + Q_Т \\ qquad (1) \\ end (equation)

Jadual yang dihasilkan "Data awal (kuasa unit)" adalah hasil dari langkah pertama algoritma.

Langkah 2. Linearization ciri aliran turbin stim

1. Menguji MATLAB

Pada langkah ini, anda perlu memasang dan membuka versi MATLAB tidak lebih rendah daripada 7.3 (ini versi lama, 8.0 semasa). Di MATLAB buka fail PT_80_linear_characteristic_curve.m, jalankan dan pastikan ia berfungsi. Semuanya berfungsi dengan betul, jika sebagai akibat dari menjalankan skrip pada baris arahan, anda melihat mesej berikut:

Jika anda mempunyai sebarang kesilapan, kemudian tentukan sendiri bagaimana untuk membetulkannya.

2. Pengiraan

Semua pengiraan dilaksanakan dalam fail PT_80_linear_characteristic_curve.m. Mari kita pertimbangkannya dalam bahagian.

1) Kami menunjukkan nama fail sumber, helaian, julat sel yang mengandungi jadual "Data sumber (unit kapasiti)" yang diperoleh pada langkah sebelumnya.

2) Kami membaca data sumber dalam MATLAB.

Gunakan pembolehubah Qm untuk aliran stim tekanan sederhana Q p, indeks m  dari tengah  - sederhana; sama juga menggunakan pembolehubah Ql untuk aliran stim tekanan rendah Q n, indeks l  dari rendah  - rendah.

3) Tentukan koefisien α i.

Ingat formula umum untuk ciri aliran

$$ display $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d f (N, Q_П, Q_Т) \\ qquad (2) \\ end (persamaan) $$ display $$

dan menentukan pembolehubah bebas (x_digit) dan bergantung (y_digit).

Sekiranya anda tidak faham mengapa matriks x_digit mempunyai vektor unit (lajur terakhir), baca bahan regresi linier. Mengenai topik analisis regresi, saya cadangkan buku Draper N., Smith H. Analisis regresi terpakai. New York: Wiley, In press, 1981. 693 p. (tersedia dalam bahasa Rusia).

Persamaan sifat aliran linearized turbin stim

$$ display $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d \\ alpha_N \\ cdot N + \\ alpha_П \\ cdot Q_П + \\ alpha_T \\ cdot Q_Т + \\ alpha_0 \\ qquad (3) \\ end (equation)

adalah model regresi linear berganda. Koefisien α i define using "Berkat tamadun yang besar"  - Kaedah kuadrat terkecil. Secara berasingan, saya perhatikan bahawa kaedah kuadrat-kurangnya dibangunkan oleh Gauss pada tahun 1795.

Di MATLAB, ini dilakukan dalam satu baris.

Variabel A mengandungi pekali yang dikehendaki (lihat mesej pada baris arahan MATLAB).

Oleh itu, ciri-ciri aliran linearized turbin stim PT-80 mempunyai bentuk

$$ show $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.621 \\ cdot Q_П + 0.255 \\ cdot Q_Т + 33.874 \\ qquad (4) \\ end (equation)

4) Marilah kita menganggarkan kesilapan linearization ciri aliran yang diperolehi.

Kesalahan linearization ialah 0.57%  (lihat mesej pada baris arahan MATLAB).

Untuk menilai kemudahan menggunakan ciri-ciri aliran linearized turbin stim, kita menyelesaikan masalah mengira aliran wap tekanan tinggi Q 0 pada nilai beban yang diketahui N, Q p, Q t.

Biarkan N \u003d 82.3 MW, Q p \u003d 55.5 MW, Q t \u003d 62.4 MW, kemudian

$$ show $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot 82.3 + 0.621 \\ cdot 55.5 + 0.255 \\ cdot 62.4 + 33.874 \u003d 274.9 \\ qquad (5) \\ end (persamaan) paparkan $$

Izinkan saya mengingatkan anda bahawa ralat pengiraan purata ialah 0.57%.

Marilah kita kembali kepada persoalan, mengapa ciri aliran linear yang turbin stim pada dasarnya lebih mudah daripada nomrograf penggunaan spesifik qt untuk penjanaan elektrik? Untuk memahami perbezaan asas dalam amalan, selesaikan dua masalah.

1. Kira Q 0 dengan ketepatan yang ditunjukkan menggunakan nomogram dan mata anda.
2. Automasi proses pengiraan Q 0 menggunakan nomogram.

Jelas sekali, dalam masalah pertama, penentuan nilai kasar q oleh mata dipenuhi dengan kesilapan besar.

Tugas kedua adalah rumit untuk mengotomatikkan. Sejak itu q q kasar bukan linear, maka bagi automasi sedemikian bilangan digit yang didigit adalah sepuluh kali lebih besar daripada contoh semasa. Digitisasi sahaja tidak mencukupi, ia juga perlu untuk melaksanakan algoritma interpolasi  (mencari nilai antara mata) nilai kasar bukan linear.

Langkah 3. Menentukan sempadan pelbagai pelarasan turbin stim

1. Pengiraan

Untuk mengira pelbagai pelarasan, kami menggunakan yang lain "Kebaikan tamadun"  - kaedah cembung cembung, lekuk cembung.

Di MATLAB, ini dilakukan seperti berikut.

Kaedah convhull () mentakrifkan titik kawalandidefinisikan oleh nilai-nilai pembolehubah N, Qm, Ql. Indeks indeksCH mengandungi simpang segitiga yang dibina menggunakan triangulasi Delaunay. Pembolehubah regRange mengandungi titik sempadan pelbagai pelarasan; pembolehubah regRangeQ0 - kadar aliran stim tekanan tinggi untuk titik sempadan julat kawalan.

Hasil pengiraan boleh didapati dalam fail PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, lembaran "PT-80-hasil", jadual "Batas julat pelarasan".

Ciri aliran linear yang dibina. Ini adalah formula dan 37 mata yang menentukan sempadan (cangkang) julat pelarasan dalam jadual yang sepadan.

2. Pengesahan

Apabila mengautomasikan proses pengiraan, Q 0 adalah perlu untuk memeriksa sama ada sesetengah titik dengan nilai N, Q p, Qt berada di dalam lingkungan pelarasan atau di luarnya (mod tidak dilaksanakan secara teknikal). Di MATLAB, ini boleh dilakukan seperti berikut.

Kami menetapkan nilai N, Q p, Q t yang kami ingin periksa.

Kami semak.

Pengesahan dijalankan dalam dua langkah:

• pemboleh ubah in1 menunjukkan sama ada nilai N, Q p telah jatuh ke dalam unjuran shell pada paksi N, Q p;
• begitu juga, pemboleh ubah dalam2 menunjukkan sama ada nilai-nilai Q p, Qt berada di dalam unjuran shell pada paksi Q p, Q t.

Jika kedua-dua pembolehubah adalah sama dengan 1 (benar), maka titik yang dikehendaki adalah di dalam cangkerang, yang menetapkan julat pelarasan turbin stim.

Ilustrasi sifat aliran linearized diperolehi turbin stim

Yang paling banyak "Faedah tamadun yang murah hati"  kami mendapat bahagian ilustrasi keputusan pengiraan.

Pertama kita perlu mengatakan bahawa ruang di mana kita membina graf, iaitu, ruang dengan paksi x - N, y - Q m, z - Q 0, w - Q n, dipanggil ruang rejim  (lihat Pengoptimalan operasi CHPP dalam keadaan pasaran borong kuasa elektrik dan kapasiti Rusia

) Setiap titik ruang ini mentakrifkan cara pengendalian turbin stim tertentu. Mod mungkin

• secara teknikal boleh dilaksanakan, jika titik itu berada di dalam cangkerang yang mentakrifkan pelarasan,
• secara teknikal tidak boleh dilaksanakan jika titik di luar cengkerang ini.

Jika kita bercakap mengenai mod pemeluwapan operasi turbin stim (Q p \u003d 0, Q t \u003d 0), maka ciri aliran linear  terdiri daripada segmen garis lurus. Jika kita bercakap tentang turbin T-jenis, maka ciri aliran linearized adalah poligon rata dalam ruang rejim tiga dimensi  dengan paksi x - N, y - Q t, z - Q 0, yang mudah digambarkan. Bagi sebuah turbin jenis PT, visualisasi adalah yang paling sukar, kerana sifat aliran linearized seperti turbin poligon rata dalam ruang empat dimensi (untuk penjelasan dan contoh, lihat Pengoptimuman operasi loji janakuasa terma dalam keadaan pasaran borong kuasa elektrik dan keupayaan Rusia, bahagian Linearization aliran turbin).

1. Ilustrasi ciri-ciri aliran linear yang diperoleh daripada turbin stim

Kami membina nilai-nilai jadual "Input data (unit kuasa)" di ruang rejim.

Rajah. 3. Titik permulaan ciri-ciri aliran di ruang rejim dengan paksi x - N, y - Q t, z - Q 0

Oleh kerana kita tidak dapat membina pergantungan dalam ruang empat dimensi, kita belum mencapai tamadun yang baik, kita beroperasi pada nilai Q n seperti berikut: tidak termasuk mereka (Gambarajah 3), menetapkan (Rajah 4) (lihat kod grafik di MATLAB).

Kami menetapkan nilai Q p \u003d 40 MW dan membina titik permulaan dan ciri aliran linearized.

Rajah. 4. Memulakan titik ciri aliran (titik biru), ciri aliran linear (poligon rata hijau)

Marilah kita kembali kepada formula ciri aliran aliran linear (4) yang diperolehi. Jika kita membaiki Q p \u003d 40 MW MW, maka formula itu akan mempunyai bentuk

$$ display $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.255 \\ cdot Q_T + 58.714 \\ qquad (6) \\ end (persamaan) $$ display $$

Model ini mentakrifkan poligon rata dalam ruang tiga dimensi dengan paksi x - N, y - Q t, z - Q 0 dengan analogi dengan turbin T-jenis (kita lihat dalam Rajah 4).

Ramai tahun yang lalu, apabila q nomogram kasar telah dibangunkan, ralat asas telah dibuat pada tahap analisis data awal. Daripada menggunakan kaedah sekurang-kurangnya kuadrat dan membina suatu ciri aliran linearized turbin wap untuk sebab yang tidak diketahui, mereka membuat pengiraan primitif:

$$ display $$ \\ begin (persamaan) Q_0 (N) \u003d Q_э \u003d Q_0 - Q_Т - Q_П \\ qquad (7) \\ end (persamaan) $$ display $$

Dikurangkan daripada kadar aliran wap tekanan tinggi Q 0 kadar aliran wap Q t, Q p dan disebabkan perbezaan hasil Q 0 (N) \u003d Q e kepada penjanaan elektrik. Nilai yang diperoleh daripada Q 0 (N) \u003d Q e dibahagikan dengan N dan ditukar kepada kcal / kW · h, setelah menerima kadar aliran tertentu qt kasar. Pengiraan ini tidak mematuhi undang-undang termodinamik.

Pembaca yang dihormati, mungkin anda tahu sebab yang tidak diketahui? Kongsi!

2. Ilustrasi pelbagai pelarasan turbin stim

Mari kita lihat kepingan pelarasan dalam ruang rejim. Titik permulaan untuk pembinaannya dibentangkan dalam Rajah. 5. Ini adalah mata yang sama yang kita lihat dalam Rajah. 3, bagaimanapun, parameter Q 0 kini dikecualikan.

Rajah. 5. Titik permulaan ciri-ciri aliran di ruang rejim dengan paksi x - N, y - Q p, z - Q t

Banyak titik di ara. 5 adalah cembung. Dengan menggunakan fungsi convexhull (), kami menentukan titik-titik yang menentukan shell luar set ini.

Triangulasi Delaunay  (satu set segitiga yang disambungkan) membolehkan kita membina cengkerang pelbagai pelarasan. Pucuk segitiga adalah nilai sempadan pelbagai pelarasan turbin wap PT-80 yang sedang dipertimbangkan.

Rajah. 6. Cakera pelarasan pelarasan, diwakili oleh segitiga banyak

Apabila kami melakukan pemeriksaan pada titik tertentu untuk masuk ke dalam pelarasan, kami memeriksa sama ada perkara ini terletak di dalam atau di luar shell yang dihasilkan.

Semua graf di atas dibina menggunakan alat MATLAB (lihat PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Tugas yang menjanjikan yang berkaitan dengan analisis operasi turbin wap menggunakan ciri aliran linearized

Sekiranya anda melakukan diploma atau disertasi, saya boleh menawarkan beberapa tugas, novelistik saintifik yang anda dapat dengan mudah membuktikan ke seluruh dunia. Di samping itu, anda akan melakukan kerja yang sangat baik dan berguna.

Tugasan 1

Tunjukkan bagaimana poligon rata berubah apabila tekanan wap tekanan rendah Qt berubah.

Tugasan 2

Tunjukkan bagaimana perubahan poligon rata apabila tekanan dalam kondenser berubah.

Tugas 3

Periksa sama ada pekali ciri aliran linearized boleh diwakili sebagai fungsi parameter tambahan rejim, iaitu:

$$ display $$ \\ begin (persamaan) \\ alpha_N \u003d f (p_ (0), ...); \\\\ \\ alpha_P \u003d f (p_ (P), ...); \\\\ \\ alpha_T \u003d f (p_ (T), ...); \\\\ \\ alpha_0 \u003d f (p_ (2), ...). \\ end (persamaan) $$ display $$

Di sini p 0 ialah tekanan stim tekanan tinggi, p p ialah tekanan stim tekanan sederhana, p t ialah tekanan stim tekanan rendah, p 2 ialah tekanan stim ekzos dalam kondensor, semua unit adalah kgf / cm2.

Jelaskan keputusannya.

Rujukan

Chuchueva I.A., Inkina N.E. Pengoptimuman TPP dalam keadaan pasaran borong elektrik dan kapasiti Rusia // Sains dan Pendidikan: Edisi Saintifik MSTU. N.E. Bauman. 2015. No 8. S. 195-238.

• Seksyen 1. Penyataan substansial mengenai masalah mengoptimumkan operasi CHP di Rusia
• Bahagian 2. Penyelarasan ciri aliran turbin

Turbin stim pemanasan PT-80 / 100-130 / 13 dengan pengekstrakan stim industri dan pemanasan bertujuan untuk pemacu langsung penjana elektrik TVF-120-2 dengan kekerapan putaran 50 r / s dan bekalan haba untuk keperluan pengeluaran dan pemanasan.

Nilai nominal parameter utama turbin diberikan di bawah.

Kuasa, MW

diberi nilai 80

maksimum 100

Penilaian Wap

tekanan, MPa 12.8

suhu, 0 C 555

Penggunaan stim untuk keperluan industri, t / h

diberi nilai 185

maksimum 300

Had perubahan tekanan wap dalam pemilihan pemanasan terkawal, MPa

atas 0.049-0.245

lebih rendah 0.029-0.098

Tekanan pengeluaran 1.28

Suhu air, 0 С

nutrien 249

penyejukan 20

Penggunaan air sejuk, t / h 8000

Turbin mempunyai output stim boleh laras berikut:

pengeluaran dengan tekanan mutlak (1.275 0.29) MPa dan dua paip pemanasan - bahagian atas dengan tekanan mutlak dalam julat 0.049-0.245 MPa dan yang lebih rendah dengan tekanan dalam julat 0.029-0.098 MPa. Kawalan tekanan pemilihan pemanasan dijalankan dengan menggunakan satu diafragma yang dipasang di ruang pemilihan pemanasan atas. Tekanan terkawal dalam paip pemanasan diselenggarakan: di atas pukulan atas - dengan kedua paip pemanasan dihidupkan, di pukulan bawah - dengan satu pemanasan pemanasan yang lebih rendah dihidupkan. Air sesal melalui pemanas rangkaian bagi peringkat pemanasan dan bawah pemanasan hendaklah diluluskan secara berurutan dan dalam kuantiti yang sama. Kadar alir air yang melalui pemanas rangkaian perlu dikawal.

Turbin adalah satu unit dua silinder tunggal. Bahagian aliran melalui CVP mempunyai peringkat pengawal tunggal dan 16 tekanan.

Bahagian aliran silinder tekanan rendah terdiri daripada tiga bahagian:

yang pertama (sehingga pemilihan pemanasan atas) mempunyai tahap pengawalseliaan dan 7 tahap tekanan,

yang kedua (antara pilihan pemanasan) dua tahap tekanan,

yang ketiga adalah peringkat pengawalseliaan dan dua peringkat tekanan.

Pemutar tekanan tinggi palsu. Sepuluh cakera rotor tekanan rendah dipalsukan bersama dengan aci, baki tiga cakera dipasang.

Pengagihan stim turbin adalah muncung. Semasa keluar dari CVP, sebahagian daripada stim pergi ke pemilihan pengeluaran yang dikawal selia, selebihnya dihantar ke silinder tekanan rendah. Pilihan pemanasan dijalankan dari dewan LPC masing-masing.

Untuk mengurangkan masa pemanasan dan memperbaiki keadaan permulaan, pemanasan stim bebibir dan kancing dan bekalan wap tajam ke meterai hadapan CVP disediakan.

Turbin dilengkapi dengan alat pemancingan aci yang berputar poros unit turbin dengan frekuensi 3.4 rpm.

Unit pisau turbin direka untuk beroperasi pada frekuensi rangkaian 50 Hz, yang sepadan dengan kelajuan rotor unit turbin 50 r / s (3000 r / min). Operasi jangka panjang turbin dibenarkan dengan sisihan frekuensi 49.0-50.5 Hz dalam rangkaian.