Odjeljci stranice
Izbor urednika:
- Intervju princa Nelsona na ruskom
- Johnny Cash i June Carter: najbolji par 20. stoljeća
- Zašto sanjate da čistite govno?
- Zašto sanjate baku gataru?
- Zašto sanjate da vidite mrtvu osobu živu?
- Zanimanje "hotelijerstvo"
- Prijemno povjerenstvo RGSU-a počelo je s radom
- Upis na podružnicu velikog sveučilišta Razlikuje li se diploma podružnice i sveučilišta?
- Zakon o stipendiranju studenata Kolika je visina socijalne stipendije godišnje
- Prolazna ocjena NGMU Državnog medicinskog sveučilišta Novosibirsk (NSMU) posljednjih godina
Oglašavanje
| Kms ventilacijska rešetka. Aerodinamički proračun zračnih kanala. Izrada dijagrama ventilacijskog sustava |
|
Stvaranje ugodnih životnih uvjeta u prostorijama nemoguće je bez aerodinamičkog proračuna zračnih kanala. Na temelju dobivenih podataka određuje se promjer presjeka cijevi, snaga ventilatora, broj i značajke grana. Dodatno se mogu izračunati snaga grijača i parametri ulaznih i izlaznih otvora. Ovisno o specifičnoj namjeni prostorija, uzimaju se u obzir najveća dopuštena razina buke, stupanj izmjene zraka, smjer i brzina strujanja u prostoriji. Suvremeni zahtjevi navedeni su u Kodeksu pravila SP 60.13330.2012. Normalizirani parametri pokazatelja unutarnje mikroklime za razne namjene dano u GOST 30494, SanPiN 2.1.3.2630, SanPiN 2.4.1.1249 i SanPiN 2.1.2.2645. Tijekom izračuna pokazatelja sustavi ventilacije moraju se uzeti u obzir sve odredbe. Aerodinamički proračun zračnih kanala - algoritam djelovanjaRad uključuje nekoliko uzastopnih faza, od kojih svaka rješava lokalne probleme. Dobiveni podaci oblikuju se u obliku tablica, a na temelju njih izrađuju se shematski dijagrami i grafikoni. Rad je podijeljen u sljedeće faze:
Izrada dijagrama ventilacijskog sustavaOvisno o linearnim parametrima dijagrama, odabire se ljestvica, dijagram označava prostorni položaj zračnih kanala, priključne točke dodatnih tehnički uređaji, postojeće grane, točke dovoda i usisavanja zraka.
Dijagram prikazuje glavnu autocestu, njen položaj i parametre, priključne točke i tehnički podaci grane. Položaj zračnih kanala uzima u obzir arhitektonske karakteristike prostora i zgrade u cjelini. Prilikom izrade opskrbnog kruga, postupak izračuna počinje od točke koja je najudaljenija od ventilatora ili od prostorije za koju je potrebna maksimalna brzina izmjene zraka. Tijekom kompilacije ispušna ventilacija Glavni kriterij je maksimalna brzina protoka zraka. Tijekom izračuna, opća linija je podijeljena na zasebne dijelove, a svaki odjeljak mora imati iste presjeke zračnih kanala, stabilnu potrošnju zraka, iste materijale za proizvodnju i geometriju cijevi.
Segmenti su numerirani u nizu od odjeljka s najnižim protokom i rastućim redoslijedom prema najvećem. Zatim se utvrđuje stvarna duljina svake pojedine dionice, pojedinačne dionice se zbrajaju i određuju ukupna dužina sustavi ventilacije.
Prilikom planiranja sheme ventilacije, oni se mogu uzeti kao uobičajeni za sljedeće prostorije:
Ako ventilacijski sustavi potpuno nemaju mogućnost prirodne ventilacije, dijagram mora predvidjeti obvezno spajanje opreme za hitne slučajeve. Snaga i mjesto ugradnje dodatnih ventilatora izračunavaju se prema Opća pravila. Za prostorije koje imaju otvore koji su stalno otvoreni ili otvoreni po potrebi, dijagram se može izraditi bez mogućnosti rezervnog priključka za nuždu. Sustavi za usisavanje kontaminiranog zraka izravno iz tehnoloških ili radnih prostora moraju imati jedan pomoćni ventilator, puštanje uređaja u rad može biti automatsko ili ručno. Zahtjevi se odnose na radna područja razreda opasnosti 1 i 2. Dopušteno je ne uključiti pomoćni ventilator u dijagram instalacije samo u sljedećim slučajevima:
Shema ventilacije mora osigurati zasebnu mogućnost tuširanja radno mjesto s povećanim razinama onečišćenja zraka. Svi dijelovi i spojne točke naznačeni su na dijagramu i uključeni u opći algoritam izračuna. Zabranjeno je postavljanje dovodnika zraka bliže od osam metara vodoravno od deponija smeća, parkirališta, cesta s gustim prometom, ispušne cijevi i dimnjaci. Recepcioneri zračni uređaji predmet zaštite specijalni uređaji na privjetrinoj strani. Indikatori otpora zaštitni uređaji uzimaju se u obzir tijekom aerodinamičkih proračuna cjelokupnog ventilacijskog sustava.
R yd je vrijednost specifičnih gubitaka tlaka u svim dijelovima zračnog kanala; P gr – gravitacijski tlak zraka u vertikalnim kanalima; Σ l – zbroj pojedinačnih sekcija ventilacijskog sustava. Gubici tlaka dobiveni su u Pa, duljina dionica određena je u metrima. Ako se kretanje protoka zraka u ventilacijskim sustavima događa zbog prirodnih razlika u tlaku, tada procijenjeno smanjenje tlak Σ = (Rln + Z) za svaki pojedini presjek. Za izračun gravitacijskog tlaka morate koristiti formulu: P gr – gravitacijski tlak, Pa; h – visina zračnog stupca, m; ρ n – gustoća zraka izvan prostorije, kg/m3; ρ in – gustoća zraka u zatvorenom prostoru, kg/m3. Daljnji proračuni za sustave prirodna ventilacija izvode se prema formulama: Definicija poprečni presjek zračni kanali Određivanje brzine kretanja zračnih masa u plinovodima Proračun gubitaka na temelju lokalnih otpora ventilacijskog sustava Određivanje gubitka uslijed trenja Određivanje brzine strujanja zraka u kanalima Izračun počinje s najdužim i najudaljenijim dijelom ventilacijskog sustava. Kao rezultat aerodinamičkih proračuna zračnih kanala, mora se osigurati potreban način ventilacije u prostoriji.
Površina poprečnog presjeka određena je formulom: F P = L P /V T . F P – površina poprečnog presjeka zračnog kanala; L P – stvarni protok zraka u izračunatom dijelu ventilacijskog sustava; V T – brzina strujanja zraka kako bi se osigurala potrebna učestalost izmjene zraka u potrebnom volumenu. Uzimajući u obzir dobivene rezultate, određuje se gubitak tlaka tijekom prisilnog kretanja zračnih masa kroz zračne kanale.
Za svaki materijal zračnog kanala primjenjuju se faktori korekcije, ovisno o pokazateljima hrapavosti površine i brzini kretanja strujanja zraka. Da biste olakšali aerodinamičke proračune zračnih kanala, možete koristiti tablice. Stol broj 1. Proračun metalnih zračnih kanala okruglog profila.
Tablica br. 2. Vrijednosti faktora korekcije uzimajući u obzir materijal zračnih kanala i brzinu protoka zraka.
Koeficijenti hrapavosti koji se koriste za izračune za svaki materijal ne ovise samo o njemu fizičke karakteristike, ali i na brzinu strujanja zraka. Što se zrak brže kreće, to je veći otpor. Ova se značajka mora uzeti u obzir pri odabiru određenog koeficijenta. Aerodinamički proračuni protoka zraka u kvadratnim i okruglim zračnim kanalima pokazuju različite brzine protoka za istu površinu poprečnog presjeka nominalnog provrta. To se objašnjava razlikama u prirodi vrtloga, njihovom značenju i sposobnosti da se odupru kretanju. Glavni uvjet za izračune je da se brzina kretanja zraka stalno povećava kako se područje približava ventilatoru. Uzimajući to u obzir, postavljaju se zahtjevi za promjere kanala. U tom slučaju moraju se uzeti u obzir parametri izmjene zraka u prostorijama. Mjesta dotoka i izlaza odabrana su na takav način da ljudi koji borave u prostoriji ne osjećaju propuh. Ako nije moguće postići regulirani rezultat s ravnim presjekom, onda dijafragme s kroz rupe. Promjenom promjera rupa postiže se optimalna regulacija protoka zraka. Otpor dijafragme izračunava se pomoću formule:
Opći proračun ventilacijskih sustava treba uzeti u obzir:
Kako bi se olakšali izračuni, dopušteno je koristiti pojednostavljenu shemu, koristi se za sve prostorije s nekritičnim zahtjevima. Kako bi se zajamčili potrebni parametri, odabir ventilatora u pogledu snage i količine vrši se s marginom do 15%. Pojednostavljeni aerodinamički proračuni ventilacijskih sustava izvode se pomoću sljedećeg algoritma:
Zadatak aerodinamičkog proračuna zračnih kanala je osigurati planirane stope ventilacije prostora uz minimalne gubitke financijskih sredstava. Istodobno, potrebno je nastojati smanjiti intenzitet rada i potrošnju metala građevinskih i instalacijskih radova, kako bi se osigurao pouzdan rad instalirane opreme u različitim načinima rada. Posebna oprema mora biti postavljena na pristupačnim mjestima, kojoj je osiguran nesmetan pristup za izradu rasporeda tehnički pregledi i drugi radovi na održavanju sustava u radnom stanju. Prema odredbama GOST R EN 13779-2007 za izračunavanje učinkovitosti ventilacije ε v trebate primijeniti formulu:
s ENA– pokazatelje koncentracije štetnih spojeva i suspendiranih tvari u uklonjenom zraku; S IDA– koncentracija štetnih kemijski spojevi i suspendirane tvari u prostoriji ili radnom prostoru; c sup– indikatori zagađivača koji ulaze s dovodnim zrakom. Učinkovitost ventilacijskih sustava ne ovisi samo o snazi priključenih odsisnih ili puhačkih uređaja, već i o lokaciji izvora onečišćenja zraka. Tijekom aerodinamičkih proračuna moraju se uzeti u obzir minimalni pokazatelji performansi sustava. Specifična snaga (P Sfp > W∙s / m 3) ventilatora izračunava se pomoću formule:
de P – snaga električni motor, instaliran na ventilatoru, W; q v – protok zraka koji dovode ventilatori tijekom optimalnog rada, m 3 /s; ∆ p – indikator pada tlaka na ulazu i izlazu zraka ventilatora; η tot je ukupna učinkovitost za elektromotor, zračni ventilator i zračne kanale. Tijekom izračuna uzimaju se u obzir sljedeće vrste protoka zraka prema numeriranju na dijagramu: Dijagram 1. Vrste strujanja zraka u ventilacijskom sustavu.
Svaka vrsta zraka ima svoje državni standardi. Svi proračuni ventilacijskih sustava moraju ih uzeti u obzir. Programi mogu biti korisni dizajnerima, menadžerima i inženjerima. Uglavnom, Microsoft Excel je dovoljan za korištenje programa. Mnogi autori programa su nepoznati. Želio bih zahvaliti na radu ovih ljudi koji su uspjeli pripremiti tako korisne programe za izračun koristeći Excel. Programe za proračun ventilacije i klimatizacije možete besplatno preuzeti. Ali, ne zaboravite! Ne možete apsolutno vjerovati programu; provjerite njegove podatke. S poštovanjem, administracija stranice
Aerodinamički proračun zračnih kanala započinje crtanjem aksonometrijskog dijagrama M 1:100, upisujući brojeve sekcija, njihova opterećenja b m / h i duljine 1 m. Određuje se smjer aerodinamičkog proračuna - od najudaljenijeg i opterećenijeg. dio prema ventilatoru. U nedoumici pri određivanju smjera računaju se sve moguće opcije. Izračun počinje udaljenim područjem, izračunava se njegov promjer D, m ili površina. Površina poprečnog presjeka pravokutnog zračnog kanala R, m: Pokretanje sustava na ventilatoru Upravne zgrade 4-5 m/s 8-12 m/s Industrijske zgrade 5-6 m/s 10-16 m/s, Povećava se u veličini kako se približava ventilatoru. Pomoću Dodatka 21 prihvaćamo najbliže standardne vrijednosti Dst ili (a x b)st Zatim izračunavamo stvarnu brzinu: Ili———————— ———— - , m/s. ČINJENICA 3660*(a*6)st Za daljnje izračune određujemo hidraulički radijus pravokutnih zračnih kanala: £>1 =--,m. a + b Kako bismo izbjegli korištenje tablica i interpolaciju specifičnih vrijednosti gubitka trenja, koristimo izravno rješenje problema: Definiramo Reynoldsov kriterij: Rae = 64 100 * Ost * Ufact (za pravokutni Ost = Ob) (14.6) I koeficijent hidrauličkog trenja: 0,3164*Rae 0 25 kod Rae< 60 ООО (14.7) 0,1266 *Ne 0167 pri Re > 60 000. (14,8) Gubitak tlaka u projektiranom području bit će: Gdje je KMR zbroj lokalnih koeficijenata otpora na dijelu zračnog kanala. Lokalne otpore koji leže na granici dviju dionica (T-slojevi, križevi) treba pripisati dionici s manjim protokom. Koeficijenti lokalnog otpora dati su u prilozima. Početni podaci: Materijal zračnih kanala je pocinčani čelični lim, debljine i dimenzija prema prim. 21. Materijal osovine za dovod zraka je opeka. Kao razdjelnici zraka koriste se podesive rešetke tipa PP s mogućim presjecima: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 i 600 x 200 mm, koeficijent zasjenjenja 0,8 i maksimalna brzina izlaza zraka do 3 m/s. Otpor izoliranog usisnog ventila s potpuno otvorenim lopaticama je 10 Pa. Hidraulički otpor instalacije grijača je 132 Pa (prema posebnom proračunu). Otpor filtera 0-4 250 Pa. Hidraulički otpor prigušivača je 36 Pa (prema akustički proračun). Na temelju arhitektonskih zahtjeva zračni kanali projektiraju se s pravokutnim presjekom.
| ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
 |
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
|
|
dr.sc. S. B. Gorunovich, PTO inženjer, Ust-Ilimskaya CHPP, podružnica OJSC Irkutskenergo, Ust-Ilimsk, Irkutska regija.
Izjava pitanja
Poznato je da su u mnogim poduzećima koja su u nedavnoj prošlosti imala rezerve toplinske i električna energija, nije se dovoljno vodilo računa o njegovim gubicima tijekom transporta. Na primjer, razne pumpe bili su uključeni u projekt, u pravilu, s velikom rezervom snage; gubici tlaka u cjevovodima nadoknađeni su povećanjem opskrbe. Glavni parovodi su projektirani s premosnicima i dugim vodovima, omogućujući, ako je potrebno, transport viška pare do susjednih turbinskih jedinica. Prilikom rekonstrukcije i popravka transportnih mreža prednost je dana svestranosti shema, što je dovelo do dodatnih veza (fazonskih spojeva) i skakača, ugradnje dodatnih T-ceva i, kao posljedica toga, dodatnih lokalnih gubitaka ukupnog tlaka. Istodobno, poznato je da kod dugih cjevovoda pri značajnim srednjim brzinama lokalni gubici ukupnog tlaka (lokalni otpori) mogu povući značajne gubitke u troškovima za potrošače.
Trenutačno nas zahtjevi za učinkovitošću, uštedom energije i potpunom optimizacijom proizvodnje tjeraju da iznova pogledamo mnoga pitanja i aspekte projektiranja, rekonstrukcije i rada cjevovoda i parovoda, tako da uzimamo u obzir lokalne otpore u T, rašljama i armatura u hidrauličkim proračunima cjevovoda postaje hitan zadatak.
Svrha ovog rada je opisati najčešće korištene spojnice i spojnice u energetskim poduzećima, razmijeniti iskustva u području načina smanjenja koeficijenata lokalnog otpora i metode za komparativnu procjenu učinkovitosti takvih mjera.
Za procjenu lokalnog otpora u modernim hidrauličkim proračunima, oni rade s bezdimenzionalnim koeficijentom hidrauličkog otpora, što je vrlo zgodno jer u dinamički sličnim strujanjima, u kojima se promatra geometrijska sličnost presjeka i jednakost Reynoldsovih brojeva, ima istu vrijednost, bez obzira od vrste tekućine (plina), kao i od brzine strujanja i poprečnih dimenzija proračunatih presjeka.
Koeficijent hidrauličkog otpora je omjer ukupne izgubljene energije (snage) u određenom presjeku prema kinetičkoj energiji (snazi) u prihvaćenom presjeku ili omjer ukupnog izgubljenog tlaka u istom presjeku prema dinamičkom tlaku u prihvaćenom presjeku. odjeljak:
gdje je p total ukupni izgubljeni tlak (u danom području); p - gustoća tekućine (plina); w, - brzina u i-tom dijelu.
Vrijednost koeficijenta otpora ovisi o projektiranoj brzini i, prema tome, na koji se presjek smanjuje.
Ispušni i dovodni T-cevi
Poznato je da se značajan dio lokalnih gubitaka u razgranatim cjevovodima sastoji od lokalnog otpora u čejevima. Kao objekt koji predstavlja lokalni otpor, T je karakteriziran kutom grananja a i omjerima površina poprečnih presjeka grana (bočnih i izravnih) F b /F q, Fh/Fq i F B /Fn. U tee se mogu mijenjati omjeri protoka Q b /Q q, Q n /Q c i, sukladno tome, omjeri brzina w B /w Q, w n /w Q. T-trojke se mogu ugraditi iu usisne dijelove (ispušni T-račve) i u ispusne sekcije (dovodne T-račve) kada se dijeli protok (Sl. 1).
Koeficijenti otpora ispušnih T-ceva ovise o gore navedenim parametrima, a oni konvencionalno oblikovanih dovodnih T-ceva ovise gotovo samo o kutu grananja i omjerima brzina w n /w Q odnosno w n /w Q.
Koeficijenti otpora konvencionalno oblikovanih ispušnih T-ceva (bez zaobljenja i proširenja ili sužavanja bočne grane ili ravnog prolaza) mogu se izračunati pomoću sljedećih formula.
Otpor u bočnoj grani (u dijelu B):
gdje je Q B =F B w B, Q q =F q w q - volumetrijske brzine protoka u sekciji B odnosno C.
Za tee tipa F n =F c i za sve a, vrijednosti A dane su u tablici. 1.
Kada se omjer Q b /Q q promijeni od 0 do 1, koeficijent otpora se promijeni od -0,9 do 1,1 (F q =F b, a = 90 O). Negativne vrijednosti objašnjavaju se učinkom usisavanja u liniji pri niskom Q B.
Iz strukture formule (1) slijedi da će se koeficijent otpora brzo povećati sa smanjenjem površine poprečnog presjeka mlaznice (s povećanjem F c / F b). Na primjer, uz Q b /Q c =1, F q/F b =2, a = 90 O, koeficijent je 2,75.
Očito, smanjenje otpora može se postići smanjenjem kuta bočne grane (mlaznice). Na primjer, kada je F c =F b , α = 45 O, kada se omjer Q b /Q c promijeni od 0 do 1, koeficijent se mijenja od -0,9 do 0,322, tj. njegov pozitivne vrijednosti smanjeni su gotovo 3 puta.
Otpor u izravnom prolazu treba odrediti formulom:
Za tee tipa Fn = F c, KP vrijednosti dane su u tablici. 2.
Lako je provjeriti da je raspon promjene koeficijenta otpora u izravnom prolazu
gdje se, kada se omjer Q b /Q c promijeni od 0 do 1, nalazi u rasponu od 0 do 0,6 (F c =F b, α = 90 O).
Smanjenje kuta bočne grane (mlaznice) također dovodi do značajnog smanjenja otpora. Na primjer, kada je F c =F b, α =45 O, kada se omjer Q b /Q c promijeni od 0 do 1, koeficijent se promijeni od 0 do -0,414, tj. Kako Q B raste, pojavljuje se "usisavanje" u prednjem prolazu, dodatno smanjujući otpor. Treba napomenuti da ovisnost (2) ima izražen maksimum, tj. maksimalna vrijednost koeficijent otpora pada na vrijednost Q b /Q c = 0,41 i jednak je 0,244 (pri F c = F b , α = 45 O).
Koeficijenti otpora ulaznih T-ceva normalnog oblika u turbulentnom strujanju mogu se izračunati pomoću formula.
Otpor bočne grane:
gdje je K B omjer kompresije protoka.
Za tee tipa Fn = F c vrijednosti A 1 dane su u tablici. 3, K B =0.
Ako uzmemo F c = F b, a = 90 O, tada kada se omjer Q b / Q c promijeni od 0 do 1, dobivamo vrijednosti koeficijenata u rasponu od 1 do 1,2.
Treba napomenuti da izvor daje druge podatke za koeficijent A 1 . Prema podacima, trebali biste uzeti A 1 =1 na w B /w c<0,8 и А 1 =0,9 при w B /w c >0.8. Ako koristimo podatke iz , tada kada se omjer Q B /Q C promijeni s 0 na 1, dobivamo vrijednosti koeficijenata u rasponu od 1 do 1,8 (F c = F b). Općenito, dobit ćemo nešto veće vrijednosti za koeficijente otpora u svim rasponima.
Odlučujući utjecaj na porast koeficijenta otpora, kao u formuli (1), ima površina presjeka B (mlaznica) - s povećanjem F g /F b koeficijent otpora brzo raste.
Otpor u izravnom prolazu za opskrbne T-ceve tipa Fn=Fc unutar
Vrijednosti t P navedene su u tablici. 4.
Kada se omjer Q B /Qc(3) promijeni od 0 do 1 (Fc=F B, α=90 O), dobivamo vrijednosti koeficijenata u rasponu od 0 do 0,3.
Otpor konvencionalno oblikovanih T-račva također se može značajno smanjiti zaobljavanjem spoja bočne grane s montažnom čahurom. U ovom slučaju, za ispušne teeve, kut rotacije protoka treba biti zaokružen (R 1 na slici 16). Za dovodne T-račve, zaobljenje treba izvesti i na razdjelnom rubu (R 2 na slici 16); čini tok stabilnijim i smanjuje mogućnost odvajanja od ovog ruba.
U praksi je dovoljno zaokruživanje rubova spoja generatrisa bočne grane i glavnog cjevovoda pri R/D(3=0,2-0,3.
Gore predložene formule za izračun koeficijenata otpora T-račva i odgovarajući tablični podaci odnose se na pažljivo izrađene (tokarene) T-račve. Greške u proizvodnji u čajnicima, dopuštenim tijekom njihove proizvodnje („padovi“ bočne grane i „preklapanje“ njegovog poprečnog presjeka s netočnim rezom zida u ravnom dijelu - glavni cjevovod) postaju izvor naglog povećanja hidrauličkog otpora. U praksi se to događa kada je fiting loše umetnut u glavni cjevovod, što se često događa, jer "tvorničke" majice su relativno skupe.
Postupno širenje (difuzor) bočne grane učinkovito smanjuje otpor ispušnih i dovodnih T-ceva. Kombinacija ugla, kosine i proširenja bočne grane dodatno smanjuje otpor t-račve. Koeficijenti otpora poboljšanih čajnika mogu se odrediti pomoću formula i dijagrama navedenih u izvoru. T-račve s bočnim ograncima u obliku glatkih zavoja također imaju najmanji otpor, a gdje je to praktično, treba koristiti T-račve s malim kutovima grananja (do 60 O).
U turbulentnom strujanju (Re>4,10 3), koeficijenti otpora T-ceva malo ovise o Reynoldsovim brojevima. Tijekom prijelaza iz turbulentnog u laminarno, dolazi do naglog povećanja koeficijenta otpora bočne grane u ispušnim i dovodnim T-jevima (oko 2-3 puta).
U izračunima je važno uzeti u obzir u kojoj dionici se smanjuje na prosječnu brzinu. U izvoru postoji poveznica o tome prije svake formule. Izvori daju opću formulu koja označava brzinu smanjenja s odgovarajućim indeksom.
Simetrična majica za spajanje i dijeljenje
Koeficijent otpora svake grane simetrične T-kratnice pri spajanju (slika 2a) može se izračunati pomoću formule:
Kada se omjer Q b /Q c promijeni od 0 do 0,5, koeficijent se mijenja od 2 do 1,25, a zatim kako Q b /Q c raste od 0,5 do 1, koeficijent poprima vrijednosti od 1,25 do 2 (za slučaj F c =F b). Očito je da ovisnost (5) ima oblik obrnute parabole s minimumom u točki Q b /Q c =0,5.
Koeficijent otpora simetričnog T-ca (slika 2a) koji se nalazi u dijelu za ubrizgavanje (odvajanje) također se može izračunati pomoću formule:
gdje je K 1 =0,3 - za zavarene tees.
Kada se omjer w B /w c promijeni od 0 do 1, koeficijent se promijeni od 1 do 1,3 (F c =F b).
Analizirajući strukturu formula (5, 6) (kao i (1) i (3)), može se uvjeriti da smanjenje presjeka (promjera) bočnih grana (presjeka B) negativno utječe na otpornost majica.
Otpor protoka može se smanjiti 2-3 puta kada se koriste vilice (slika 26, 2c).
Koeficijent otpora vilice pri dijeljenju protoka (slika 2b) može se izračunati pomoću formula:
Kada se omjer Q 2 /Q 1 promijeni s 0 na 1, koeficijent se promijeni s 0,32 na 0,6.
Koeficijent otpora T-vilice tijekom spajanja (slika 2b) može se izračunati pomoću formula:
Kada se omjer Q 2 /Q 1 promijeni od 0 do 1, koeficijent se promijeni od 0,33 do -0,4.
Simetrična T-komada se može napraviti s glatkim zavojima (slika 2c), tada se njezin otpor može dodatno smanjiti.
Proizvodnja. Standardi
Energetski standardi industrije zahtijevaju cjevovod termoelektrane niski pritisak(kod radnog tlaka P slave.<22 кгс/см 2 и температуре среды t<425 О С) использовать тройники сварные по ОСТ34-42-762
OST34-42-765-85. Za veće parametre okoliša (P rab.<40 кгс/см 2) изготавливают тройники из углеродистых и кремнемарганцовистых сталей: штампованные по ОСТ108.720.01, ОСТ108.720.02-82; сварные по ОСТ108.104.01 - ОСТ108.104.03-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.04, ОСТ108.104.05-82. Из хромомолибденованадиевых сталей изготавливают тройники: штампованные по ОСТ108.720.05, ОСТ108.720.06-82; сварные по ОСТ108.104.10 - ОСТ108.104.12-82; с обжатием (с вытянутой горловиной) по ОСТ108.104.13 - ОСТ108.104.15-82 для паропроводов высокого давления (с параметрами Р раб. до 255 кгс/см 2 и температурой t до 560 О С). Существуют соответствующие нормативы и для штуцеров.
Dizajn T-ceva proizvedenih prema postojećim (gore navedenim) standardima nije uvijek optimalan sa stajališta hidrauličkih gubitaka. Smanjenje koeficijenta lokalnog otpora omogućeno je samo oblikom utisnutih čepova s izduženim vratom, gdje je polumjer zaobljenja osiguran u bočnoj grani prema vrsti prikazanoj na slici. 1b i sl. 3c, kao i sa kompresijom krajeva, kada je promjer glavnog cjevovoda nešto manji od promjera tee (prema tipu prikazanom na slici 3b). Vilice se očito izrađuju po posebnoj narudžbi prema "tvorničkim" standardima. U RD 10-249-98 postoji odlomak posvećen proračunima čvrstoće T-vilica i okova.
Pri projektiranju i rekonstrukciji mreža važno je uzeti u obzir smjer kretanja medija i moguće raspone promjena protoka u T-smjernicama. Ako je smjer transportiranog medija jasno definiran, preporučljivo je koristiti kose armature (bočne grane) i račve. Međutim, problem značajnih hidrauličkih gubitaka ostaje u slučaju univerzalnog T-ca, koji kombinira svojstva dovoda i ispuha, u kojem je i spajanje i dijeljenje protoka moguće u načinima rada povezanim sa značajnim promjenama protoka. Gore navedene kvalitete karakteristične su, na primjer, za sklopne jedinice za cjevovode napojne vode ili glavne parovode u termoelektranama s "skakačima".
Treba uzeti u obzir da za cjevovode za paru i toplu vodu, dizajn i geometrijske dimenzije zavarenih cijevi za cijevi, kao i fitinga (cijevi, ogranaka) zavarenih na ravnim dijelovima cjevovoda, moraju ispunjavati zahtjeve industrijskih standarda, normale i tehničke specifikacije. Drugim riječima, za kritične cjevovode potrebno je od certificiranih proizvođača naručiti T-račve izrađene prema tehničkim specifikacijama. U praksi, zbog relativno visoke cijene "tvorničkih" T-račva, urezivanje fitinga često izvode lokalni izvođači koji koriste industrijske ili tvorničke standarde.
Općenito, preporučljivo je konačnu odluku o načinu umetanja donijeti nakon usporedne tehničke i ekonomske analize. Ako se donese odluka da se navoji izvode "sami", inženjersko i tehničko osoblje treba pripremiti predložak spojnice, izvršiti proračun čvrstoće (ako je potrebno), kontrolirati kvalitetu narezivanja (izbjeći "kvarove" spojnice i “preklapanje” njegovog presjeka s nepravilnim zidom presječenim u ravnom presjeku) . Preporučljivo je napraviti unutarnji spoj između metala fitinga i glavnog cjevovoda sa zaobljenjem (slika 3c).
Postoji niz dizajnerskih rješenja za smanjenje hidrauličkog otpora u standardnim T-račvama i sklopnim jedinicama vodova. Jedan od najjednostavnijih je povećati veličinu samih T-smjernica kako bi se smanjile relativne brzine medija u njima (sl. 3a, 3b). U tom slučaju, T-kolice moraju biti opremljene prijelazima, čiji se kutovi širenja (suženja) također preporučuju odabrati iz niza hidraulički optimalnih. Kao univerzalna T-račva sa smanjenim hidrauličkim gubicima, možete koristiti i viljušku T-račvu s premosnikom (Sl. 3d). Upotreba T-vilica za glavne rasklopne jedinice također će malo zakomplicirati dizajn jedinice, ali će imati pozitivan učinak na hidrauličke gubitke (sl. 3d, 3f).
Važno je napomenuti da s relativno bliskim položajem lokalnih (L=(10-20)d) otpora različitih vrsta dolazi do pojave interferencije lokalnih otpora. Prema nekim istraživačima, maksimalnim približavanjem lokalnih otpora moguće je smanjiti njihov zbroj, dok na određenoj udaljenosti (L = (5-7)d) ukupni otpor ima maksimum (3-7% veći od prosti zbroj). Učinak smanjenja mogao bi biti od interesa za velike proizvođače koji su spremni proizvoditi i isporučivati sklopne jedinice sa smanjenim lokalnim otporima, ali za postizanje dobrog rezultata potrebna su primijenjena laboratorijska istraživanja.
Studija izvodljivosti
Prilikom donošenja jedne ili druge konstruktivne odluke važno je obratiti pozornost na ekonomsku stranu problema. Kao što je gore spomenuto, "tvornički" T-račve konvencionalnog dizajna, a još više one izrađene po posebnoj narudžbi (hidraulički optimalne), koštat će mnogo više od umetanja fitinga. Istodobno, važno je grubo procijeniti koristi u slučaju smanjenja hidrauličkih gubitaka u novoj tee i njenom razdoblju povrata.
Poznato je da se gubici tlaka u cjevovodima stanica s normalnim brzinama fluida (za Re>2,10 5) mogu procijeniti sljedećom formulom:
gdje je p - gubitak tlaka, kgf / cm 2; w - srednja brzina, m/s; L - proširena duljina cjevovoda, m; g - ubrzanje slobodnog pada, m/s 2 ; d - projektirani promjer cjevovoda, m; k - koeficijent otpora trenja; ∑ἐ m – zbroj lokalnih koeficijenata otpora; v - specifični volumen medija, m 3 / kg
Ovisnost (7) obično se naziva hidraulička karakteristika cjevovoda.
Ako uzmemo u obzir ovisnost: w=10Gv/9nd 2, gdje je G protok, t/h.
Tada se (7) može predstaviti kao:
Ako je moguće smanjiti lokalni otpor (trojnik, fiting, sklopna jedinica), tada se, očito, formula (9) može prikazati kao:
Ovdje je ∑ἐ m razlika između lokalnih koeficijenata otpora starih i novih čvorova.
Pretpostavimo da sustav hidrauličke pumpe i cjevovoda radi u nominalnom režimu (ili u režimu blizu nominalnog). Zatim:
gdje je R n - nazivni tlak (prema karakteristikama protoka crpke / kotla), kgf / cm 2; G h - nazivni protok (prema karakteristikama protoka crpke/kotla), t/h.
Ako pretpostavimo da će nakon zamjene starih otpora sustav "pumpa-cjevovod" ostati u funkciji (ÛRn), tada iz (10), koristeći (12), možemo odrediti novu brzinu protoka (nakon smanjenja otpora) :
Rad sustava "pumpa-cjevovod" i promjene njegovih karakteristika mogu se jasno prikazati na slici. 4.
Očito je da je G 1 >G M . Ako je riječ o glavnom parovodu koji vodi paru od kotla do turbine, tada se razlikom protoka LG = G 1 -G n može odrediti dobitak u količini topline (iz oduzimanja turbine) i/ ili u količini proizvedene električne energije prema radnim karakteristikama pojedine turbine.
Uspoređujući trošak nove jedinice i količinu topline (električne energije), možete grubo procijeniti isplativost njegove instalacije.
Primjer izračuna
Na primjer, potrebno je procijeniti isplativost zamjene jednakopromjernog T-promjera glavnog parovoda na spoju tokova (Sl. 2a) s račvastim T-račvom s kratkospojnikom tipa prikazanog na Sl. 3g. Potrošač pare je toplotna turbina proizvođača TMZ, tip T-100/120-130. Para ulazi kroz jedan navoj parovoda (kroz T-račvu, presjeci B, C).
Imamo sljedeće početne podatke:
■ projektni promjer parovoda d=0,287 m;
■ nazivna potrošnja pare G h =Q(3=Q^420 t/h;
■ nazivni tlak kotla P n =140 kgf/cm 2 ;
■ specifični volumen pare (pri P pa = 140 kgf/cm 2, t = 560 O C) n = 0,026 m 3 / kg.
Izračunajmo koeficijent otpora standardne tee na spoju protoka (slika 2a) pomoću formule (5) - ^ SB1 =2.
Da bismo izračunali koeficijent otpora tee-vilice s skakačem, pretpostavljamo:
■ podjela protoka u granama odvija se u omjeru Q b /Q c “0,5;
■ ukupni koeficijent otpora jednak je zbroju otpora dovodnog T-račva (s izlazom od 45 O, vidi sliku 1a) i račvastog T-račva pri spajanju (Sl. 2b), tj. Zanemarujemo smetnje.
Koristimo formule (11, 13) i dobivamo očekivani porast protoka za G=G 1 -G n =0,789 t/h.
Prema dijagramu režima turbine T-100/120-130, protok od 420 t/h može odgovarati električnom opterećenju od 100 MW i toplinskom opterećenju od 400 GJ/h. Odnos između protoka i električnog opterećenja je blizu izravno proporcionalan.
Dobitak u električnom opterećenju može biti: P e =100AG/Q n =0,188 MW.
Dobitak u pogledu toplinskog opterećenja može biti: T e =400AG/4,19Q n =0,179 Gcal/h.
Cijene proizvoda izrađenih od krom-molibden-vanadijevih čelika (za T-vilice 377x50) mogu varirati od 200 do 600 tisuća rubalja, stoga se razdoblje povrata može procijeniti tek nakon temeljitog istraživanja tržišta u vrijeme donošenja odluke.
1. Ovaj članak opisuje razne vrste T-račva i spojnih dijelova, te daje kratke karakteristike T-račva koje se koriste u cjevovodima elektrana. Dane su formule za određivanje koeficijenata hidrauličkog otpora te su prikazani načini i načini njihova smanjenja.
2. Predloženi su obećavajući dizajni T-vilica i sklopne jedinice za glavne cjevovode sa smanjenim koeficijentima lokalnog otpora.
3. Dane su formule, primjer i izvedivost tehničko-ekonomske analize pri izboru ili zamjeni T-račva, pri rekonstrukciji rasklopnih jedinica.
Književnost
1. Idelchik I.E. Priručnik o hidrauličkom otporu. M.: Strojarstvo, 1992.
2. Nikitina I.K. Priručnik cjevovoda za termoelektrane. M.: Energoatomizdat, 1983.
3. Priručnik za proračune hidrauličkih i ventilacijskih sustava / Ed. KAO. Jurjeva. St. Petersburg: ANO NPO "Mir i obitelj", 2001.
4. Rabinovich E.Z. Hidraulika. M.: Nedra, 1978.
5. Benenson E.I., Ioffe L.S. Kogeneracijske parne turbine / Ed. D.P. Stariji. M: Energoizdat, 1986.
Također možete koristiti približnu formulu:
0,195 nasuprot 1,8
R f . (10) d 100 1 , 2
Njegova pogreška ne prelazi 3–5%, što je dovoljno za inženjerske izračune.
Ukupni gubitak tlaka zbog trenja za cijelu dionicu dobiva se množenjem specifičnih gubitaka R s duljinom dionice l, Rl, Pa. Ako se koriste zračni kanali ili kanali od drugih materijala, potrebno je uvesti korekciju za hrapavost βsh prema tablici. 2. Ovisi o apsolutnoj ekvivalentnoj hrapavosti materijala zračnog kanala K e (tablica 3) i vrijednosti v f .
tablica 2 |
|||||
Vrijednosti korekcije βsh |
|||||
v f, m/s |
βsh pri vrijednostima K e, mm |
||||
Tablica 3 Apsolutni ekvivalent hrapavosti materijala zračnog kanala
Gipsar- |
||||||
na mreži |
||||||
K e, mm |
Za čelične zračne kanale βsh = 1. Detaljnije vrijednosti βsh nalaze se u tablici. 22.12. Uzimajući u obzir ovu izmjenu, ažurirani gubitak tlaka zbog trenja Rl βsh, Pa, dobiva se množenjem Rl s vrijednošću βsh. Zatim se određuje dinamički pritisak na sudionike
pri standardnim uvjetima ρw = 1,2 kg/m3.
Zatim se identificiraju lokalni otpori u području, određuju koeficijenti lokalnog otpora (LRC) ξ i izračunava zbroj IMR u ovom području (Σξ). Svi lokalni otpori bilježe se u sljedećem obliku.
LIM KMS SUSTAVI VENTILACIJE
itd.
U stupac "lokalni otpor" bilježi nazive otpora (zavoj, T-krak, križ, koljeno, rešetka, razdjelnik zraka, kišobran, itd.) dostupnih u ovom području. Osim toga, navedena je njihova količina i karakteristike, prema kojima se određuju CMR vrijednosti za ove elemente. Na primjer, za okrugli izlaz to je kut rotacije i omjer polumjera rotacije i promjera kanala r / d, za pravokutni izlaz - kut zakretanja i dimenzije stranica zračnog kanala a i b. Za bočne otvore u zračnom kanalu ili kanalu (na primjer, na mjestu gdje je postavljena rešetka za dovod zraka) - omjer površine otvora i poprečnog presjeka zračnog kanala
f otv / f o . Za T-krakove i križeve na prolazu uzima se u obzir omjer površine poprečnog presjeka prolaza i debla f p /f s i protoka u grani i deblu L o /L s, za T-trojke i križevi na grani - omjer površine poprečnog presjeka grane i debla f p /f s i opet vrijednost L o / L c . Treba imati na umu da svaka T ili križnica povezuje dvije susjedne sekcije, ali se odnose na onu od tih sekcija s manjim protokom zraka L. Razlika između trka i križeva na prolazu i na grani ima veze s tim kako teče smjer dizajna. Ovo je prikazano na sl. 11. Ovdje je izračunati smjer prikazan debelom linijom, a smjerovi strujanja zraka su prikazani tankim strelicama. Osim toga, potpisano je gdje se točno u svakoj opciji nalazi cijev, prolaz i otvor.
T grananje za ispravan izbor omjera fp/fs, fo/fs i Lo/Ls. Imajte na umu da se u sustavima dovodne ventilacije proračun obično provodi protiv kretanja zraka, au sustavima ispušne ventilacije - uz to kretanje. Područja kojima pripadaju dotične majice označena su kvačicama. Isto vrijedi i za križeve. U pravilu, iako ne uvijek, T i križevi na prolazu pojavljuju se pri proračunu glavnog smjera, a na grani se pojavljuju prilikom aerodinamičkog povezivanja sporednih dionica (vidi dolje). U ovom slučaju, isti tee u glavnom smjeru može se uzeti u obzir kao tee za prolaz, au sekundarnom smjeru
– kao grana s različitim koeficijentom. KMS za križeve
prihvaća se u istoj veličini kao i za odgovarajuće T-komade.
Riža. 11. Dijagram proračuna tee
Približne vrijednosti ξ za otpore koji se često susreću dane su u tablici. 4.
Tablica 4 |
||||
Vrijednosti ξ nekih lokalnih otpora |
||||
Ime |
Ime |
|||
otpornost |
otpornost |
|||
Okrugli zavoj 90o, |
Rešetka nije podesiva |
|||
r/d = 1 |
Svibanj RS-G (auspuh ili |
|||
Pravokutna krivina 90° |
dovod zraka) |
|||
Tee na prolazu (na- |
Nagla ekspanzija |
|||
ugnjetavanje) |
||||
Majica na grani |
Iznenadna kontrakcija |
|||
Tee na prolazu (sve- |
Prva bočna rupa |
|||
mjesto (ulaz u dovod zraka |
||||
Majica na grani |
–0.5* … |
rudnik bora) |
||
Svjetiljka lampa (anemostat) ST-KR, |
Pravokutni lakat |
|||
90o |
||||
Podesiva rešetka RS- |
Kišobran iznad auspuha |
|||
VG (opskrba) |
||||
*) negativan CMR može se pojaviti pri niskom Lo/Lc zbog izbacivanja (usisavanja) zraka iz ogranka glavnim protokom.
Detaljniji podaci za KMS prikazani su u tablici. 22.16 – 22.43 sati. Za najčešće lokalne otpore -
tees u prolazu - KMS se također može približno izračunati pomoću sljedećih formula:
0,41 f "25 L" 0,2 4 |
0,25 at |
0,7 i |
f "0,5 (11) |
|||||||
– za tees tijekom pražnjenja (opskrbe); |
||||||||||
na L" |
0,4 možete koristiti pojednostavljenu formulu |
|||||||||
prox pr 0,425 0,25 f p "; |
||||||||||
0,2 1,7 f" |
0,35 0,25 f" |
2,4L" |
0. 2 2 |
|||||||
– za usisne (ispušne) T-ce.
Ovdje L" |
f o |
i f" |
f str |
|||||||
f sa |
||||||||||
Nakon određivanja vrijednosti Σξ izračunajte gubitak tlaka na lokalnim otporima Z P d , Pa i ukupni gubitak tlaka
lenija u području Rl βš + Z, Pa.
Rezultati izračuna unose se u tablicu u sljedećem obliku.
AERODINAMIČKI PRORAČUN SUSTAVA VENTILACIJE
Proračunato |
|||||||||||||||
Dimenzije kanala |
pritisak |
||||||||||||||
za trenje |
Rlβ w |
Rd, |
|||||||||||||
βsh |
|||||||||||||||
d ili |
f op, |
ff, |
Vf, |
d ekv |
|||||||||||
l, m |
a×b, |
||||||||||||||
Kada je proračun svih dionica glavnog smjera završen, vrijednosti Rl βš + Z za njih se zbrajaju i određuje se ukupni otpor.
ventilacijska mreža P mreža = Σ(Rl βš + Z ).
Nakon izračuna glavnog smjera, jedna ili dvije grane su povezane. Ako sustav opslužuje nekoliko etaža, možete odabrati etažne grane na međukatovima za povezivanje. Ako sustav opslužuje jedan kat, povezuju se grane s glavne linije koje nisu uključene u glavni smjer (vidi primjer u stavku 4.3). Proračun povezanih dionica provodi se istim redoslijedom kao i za glavni smjer, te se upisuje u tablicu u istom obliku. Povezivanje se smatra izvršenim ako iznos
gubitak tlaka Σ(Rl βš + Z) duž spojenih dionica odstupa od zbroja Σ(Rl βš + Z) duž paralelno povezanih dionica glavnog pravca za najviše 10%. Paralelno spojenim odsjecima smatraju se odsjeci duž glavnih i spojnih pravaca od mjesta njihovog grananja do krajnjih razdjelnika zraka. Ako krug izgleda kao što je prikazano na Sl. 12 (glavni pravac je istaknut debelom linijom), tada vezni pravac 2 zahtijeva da vrijednost Rl βš + Z za dionicu 2 bude jednaka Rl βš + Z za dionicu 1, dobivenu iz izračuna glavnog pravca, s točnost od 10%. Povezivanje se postiže odabirom promjera okruglih ili presječnih pravokutnih zračnih kanala u spojnim područjima, a ako to nije moguće ugradnjom prigušnih ventila ili dijafragmi na grane.
Odabir ventilatora treba izvršiti prema katalozima ili podacima proizvođača. Tlak ventilatora jednak je zbroju gubitaka tlaka u ventilacijskoj mreži u glavnom smjeru, utvrđenih pri aerodinamičkom proračunu ventilacijskog sustava, i zbroju gubitaka tlaka u elementima ventilacijske jedinice (zračni ventil, filtar). , grijač zraka, prigušivač itd.).
Riža. 12. Fragment dijagrama ventilacijskog sustava s izborom grane za povezivanje
Konačan izbor ventilatora moguće je tek nakon akustičkog proračuna, kada se odluči o ugradnji prigušivača buke. Akustički proračun moguće je izvršiti tek nakon prethodnog odabira ventilatora, budući da su početni podaci za njega razine zvučne snage koju ventilator emitira u zračne kanale. Akustički proračuni izvode se prema uputama u 12. poglavlju. Po potrebi izračunajte i odredite standardnu veličinu prigušivača, te na kraju odaberite ventilator.
4.3. Primjer izračuna dovodnog ventilacijskog sustava
Razmišlja se o dovodnom ventilacijskom sustavu za blagovaonicu. Crtež zračnih kanala i razdjelnika zraka na planu dat je u stavku 3.1 u prvoj verziji (standardni dijagram za dvorane).
Dijagram sustava
1000x400 5 8310 m3/h
2772 m3/h2 |
|||||||
Više detalja o metodologiji izračuna i potrebnim početnim podacima možete pronaći na. Odgovarajuća terminologija navedena je u.
LIM KMS SUSTAV P1
Lokalni otpor |
||||||
924 m3/h |
||||||
1. Okrugli zavoj 90o r /d =1 |
||||||
2. Tee na prolazu (ispust) |
||||||
fp/fc |
Lo/Lc |
|||||
fp/fc |
Lo/Lc |
|||||
1. Tee na prolazu (ispust) |
||||||
fp/fc |
Lo/Lc |
|||||
1. Tee na prolazu (ispust) |
||||||
fp/fc |
Lo/Lc |
|||||
1. Krivo pravokutno 1000×400 90o 4 kom. |
||||||
1. Osovina za dovod zraka s kišobranom |
||||||
(prva bočna rupa) |
||||||
1. Rešetka za dovod zraka s rešetkama |
||||||
LIST KMS SUSTAVA P1 (GRANA br. 1) |
||||||
Lokalni otpor |
||||||
1. Razdjelnik zraka PRM3 pri brzini protoka |
||||||
924 m3/h |
||||||
1. Okrugli zavoj 90o r /d =1 |
||||||
2. Ogranak T (ispust) |
||||||
za/fc |
Lo/Lc |
|||||
DODATAK Karakteristike ventilacijskih rešetki i sjenila
I. Čisti presjeci, m2, rešetki dovodnih i odsisnih žaluzina RS-VG i RS-G
Duljina, mm |
Visina, mm |
|||||
Koeficijent brzine m = 6,3, temperaturni koeficijent n = 5,1.
II. Karakteristike abažura ST-KR i ST-KV
Ime |
Dimenzije, mm |
f činjenica, m 2 |
||
Dimenzionalno |
Interijer |
|||
Svjetiljka ST-KR |
||||
(krug) |
||||
Svjetiljka ST-KV |
||||
(kvadrat) |
||||
Koeficijent brzine m = 2,5, koeficijent temperature n = 3.
BIBLIOGRAFSKI POPIS
1. Samarin O.D. Izbor opreme za dovodne ventilacijske jedinice (klima uređaji) tipa KTsKP. Upute za izradu kolegija i diplomskih projekata za studente specijalnosti 270109 "Opskrba toplinom i plinom i ventilacija." – M.: MGSU, 2009. – 32 str.
2. Belova E.M. Sustavi centralne klimatizacije u zgradama. – M.: Euroclimate, 2006. – 640 str.
3. SNiP 41-01-2003 "Grijanje, ventilacija i klimatizacija". – M.: Državno jedinstveno poduzeće TsPP, 2004.
4. Katalog Arktos opreme.
5. sanitarni čvorovi. dio 3. Ventilacija i klimatizacija. knjiga 2. / Ed. N. N. Pavlov i Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 416 str.
6. GOST 21.602-2003. Sustav projektne dokumentacije za građenje. Pravila za izradu radne dokumentacije za grijanje, ventilaciju i klimatizaciju. – M.: Državno jedinstveno poduzeće TsPP, 2004.
7. Samarin O.D. O načinu kretanja zraka u čeličnim zračnim kanalima.
// SOK, 2006, br. 7, str. 90 – 91 (prikaz, stručni).
8. Priručnik dizajnera. Domaći sanitarni čvorovi. dio 3. Ventilacija i klimatizacija. knjiga 1. / Ed. N. N. Pavlov i Yu. I. Schiller. – M.: Stroyizdat, 1992. – 320 str.
9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Ventilacija. – M.: ASV, 2006. – 616 str.
10. Krupnov B.A. Terminologija iz građevinske toplinske fizike, grijanja, ventilacije i klimatizacije: smjernice za studente specijalnosti "Opskrba toplinom i plinom i ventilacija".
| Čitati: |
|---|
Popularan:
Novi
- Johnny Cash i June Carter: najbolji par 20. stoljeća
- Zašto sanjate da čistite govno?
- Zašto sanjate baku gataru?
- Zašto sanjate da vidite mrtvu osobu živu?
- Zanimanje "hotelijerstvo"
- Prijemno povjerenstvo RGSU-a počelo je s radom
- Upis na podružnicu velikog sveučilišta Razlikuje li se diploma podružnice i sveučilišta?
- Zakon o stipendiranju studenata Kolika je visina socijalne stipendije godišnje
- Prolazna ocjena NGMU Državnog medicinskog sveučilišta Novosibirsk (NSMU) posljednjih godina
- Stipendija za studiranje u inostranstvu
