Voolutrafod on ette nähtud primaarvoolu vähendamiseks kõige sobivamate väärtusteni mõõteriistad ja relee. (5 A, harvemini 1 või 2,5 A), samuti juht- ja kaitseahelate eraldamiseks primaarahelatest kõrgepinge. Jaotusseadmetes kasutatavad voolutrafod täidavad samaaegselt läbiviigu isolaatori (TPL, TPOL) rolli. Terviklikes jaotusseadmetes kasutatakse tugi-läbivoolu (varraste) voolutrafosid - TLM. TPLC, TNLM, buss - TSL. jaotusseadmetes 35 kV ja üle selle - sisseehitatud, olenevalt jaotusseadme tüübist ja selle pingest.

Alajaama voolutrafode arvutamine taandub sisuliselt valitud elemendiga komplekteeritud voolutrafo kontrollimisele. Niisiis, voolutrafo mark sõltub valitud elemendi tüübist; Lisaks valitakse voolutrafod:

1) pinge järgi;

2) voolu järgi (primaarne ja sekundaarne)

Tuleb meeles pidada, et 500 kV jaotusseadmete puhul kasutatakse sekundaarvoolu 1A ja muudel juhtudel kasutatakse sekundaarvoolu 5 A. Nimivoolutugevus peaks olema võimalikult lähedal paigaldise projekteerimisvool, kuna primaarmähis on trafo alakoormatud, suurendab vigu.

Valitud voolutrafot testitakse dünaamilise ja termilise vastupidavuse suhtes lühisvooludele. Lisaks valitakse voolutrafod vastavalt täpsusklassile, mis peab vastama ühendatud seadmete täpsusklassile. sekundaarahel mõõtevoolutrafo (ITT) – selleks, et voolutrafo tagaks ettenähtud mõõtetäpsuse, ei tohiks sellega ühendatud seadmete võimsus olla suurem kui voolutrafo passis märgitud nimisekundaarne koormus.

Voolutrafo soojustakistust võrreldakse soojusimpulsiga Bk:

kus on dünaamilise stabiilsuse koefitsient.

Voolutrafo sekundaarahela koormuse saab arvutada järgmise avaldise abil:

kus on seadmete või releede kõigi järjestikku ühendatud mähiste takistuste summa;

Ühendusjuhtmete takistus;

Kontaktühenduste takistus ( = 0,05 oomi, 2–3 seadmega: rohkem kui 3 seadmega = 0,1 oomi).

Seadmete takistus määratakse järgmise valemiga:

Kus - takistus juhtmed;

l arvutus- juhtmete hinnanguline pikkus;

q- traadi ristlõige.

Ühendusjuhtmete pikkus sõltub voolutrafo ühendusskeemist:

Kus m- koefitsient sõltuvalt lülitusahelast;

l- juhtmete pikkus (alajaamade jaoks, mida nad võtavad l= 5 m).

Voolutrafo sisselülitamisel ühes faasis m= 2, kui voolutrafo on ühendatud osalise tähega, , kui ühendatud tähega, m =1.

Voolutrafo sekundaarahelate juhtmete minimaalne ristlõige ei tohiks vastavalt tingimustele olla väiksem kui 2,5 mm 2 (alumiiniumi puhul) ja 1,5 mm 2 (vase puhul) mehaaniline tugevus. Kui arvestid on ühendatud voolutrafoga, tuleb neid sektsioone ühe sammu võrra suurendada.

LV-alajaama jaotusseadmes tuleks voolutrafod valida (kontrollida) järgmist tüüpi rakkudes: sisend-, sektsioon-, väljuvad liinid, samuti abitrafo rakkudes. Nende rakkude arvutatud voolud määratakse avaldiste (6,21-6,23) abil ja TSN-rakkudes:

,

(6.38)

Kus S ntsn- TSN-i nimivõimsus.

Arvutustulemused on kokku võetud tabelis 6.8:

Tabel 6.8 – koondtabel madalpingealajaama voolutrafode valiku kohta:

Trafo parameeter	Valiku (kontrolli) tingimus	Rakkude tüübid
sisend	sektsioonide lõikamine	väljuvad liinid	TSN
Trafo tüüp	määrab lahtri seeria (vastavalt kataloogile)
Nimipinge
Nimivool
esmane
teisejärguline	A
Täpsusklass	Vastavalt ühendatud seadmete täpsusklassile
või
Dünaamiline stabiilsus
Termiline stabiilsus

Näide 1

Valige sisendlahtris voolutrafo jõutrafo alajaamas. Trafo nimivõimsus on 6,3 MVA, teisendussuhe 110/10,5 kV. Alajaamas on paigaldatud kaks trafot. Alajaama arvestuslik koormus on S max 10,75 MVA. 10 kV võrk ei ole maandatud. Madalpinge poolne liigvool on 27,5 kA. Voolutrafodega tuleb ühendada ampermeetrid ning aktiiv- ja reaktiivvõimsusmõõturid. RU-10 kV rakkude tüüp on KRU-2-10P.

Sisendelemendi maksimaalne nimivool (kõige ebasoodsamate töötingimuste jaoks):

A.

Valige lähim sisendelemendi sisseehitatud standardne voolutrafo (KRU-2-10P) - TPOL-600/5-0,5/R kahe sekundaarmähisega: mõõteriistade ja releekaitse jaoks. Sellise 0,5 täpsusklassi voolutrafo nimikoormus on S 2= 10 VA ( r 2= 0,4 oomi), elektrodünaamilise stabiilsuse kordsus, k din= 81, termilise stabiilsuse tegur, k T= 3 s. Need andmed on märgitud /3, 10/.

Valitud voolutrafot testitakse elektrodünaamilise stabiilsuse suhtes:

,

samuti termiline stabiilsus:

,

C arvutusest (tabel 4.4); T a=0,025 s vastavalt tabelile 4.3;

1105,92 > 121,78.

Maanduseta ahelates piisab kahefaasilistest voolutrafodest, näiteks A ja C. Mõõteriistadelt voolutrafo koormused määratakse, andmed on kokku võetud tabelis 6.9:

Tabel 6.9 – Mõõtevahendite koormus faaside kaupa

Tabelis on näha, et faas A on enim koormatud, selle koormus on VA või r sissetulev= 0,204 oomi. Määratakse ristlõikega alumiiniumist ühendusjuhtmete takistus q= 4 mm 2, pikkus l= 5 m.

Oi,

kus = 0,0283 oomi/m mm 2 alumiiniumi puhul;

Teisese vooluahela impedants:

Kus r kontakt= 0,05 oomi.

Võrreldes passi ja arvutatud andmeid voolutrafode sekundaarkoormuse kohta, saame:

Järelikult läbib valitud voolutrafo kõik parameetrid.

4.4 Kaitseseadmete termilise ja dünaamilise takistuse kontrollimine

Lüliti AE 2066MP-100

Ülim purunemisvõime Iab. pr=9 kA.

Iav. pr=9kA>Isp=3,52kA

Lüliti AE 2066-100

Ülim purunemisvõime Iab. pr=12 kA.

Iav. pr=12 kA>Isp=11,5 kA

Dünaamiline takistus see lüliti jookseb.

Vabastamise kontrollimine vastavalt olukorrale:

kus ma r. max - pressimootori maksimaalne töövool.

Kaitsme PN-2-100-10

U nom = 380V

I off nom > võitsin 100 kA > 1,94 kA

I nom > ma orja 100A > 10A

I nom inst > I slave 31,5A > 10A

Kõrgepinge südamik SF6 kaitselüliti

Kontaktpadja kuumutustemperatuuri saab määrata Kukekovi ümberpööratud valemiga: , (5.9) kus Tk on maksimum lubatud temperatuur kontakti soojendamine, kui seda läbib lühisvool...

Laeva elektrisüsteemide dünaamilised protsessid ja stabiilsus

Kaablite soojustakistust testitakse vastavalt tingimusele q?qmin, kus q on valitud juhi ristlõige. qmin - kvBk (projektis kasutusele võetud Hiina kaubamärkide puhul vastavalt lisale 21.OST5.6181-81 võtame k=7,3)...

Laeva elektrivõrgu generaatoriplokkide arvu ja võimsuse õige valiku hindamine

Kaablite soojustakistust testitakse vastavalt tingimusele q?qmin, kus q on valitud juhi ristlõige. qmin - kvBk (projektis vastu võetud Hiina kaubamärkide puhul vastavalt lisale 21. OST5.6181-81 aktsepteerime k = 7,3)...

Kaablitele a ja b kütte ja ökonoomse voolutiheduse jaoks valitud standardristlõiget 150 mm2 tuleks lühisrežiimis kontrollida soojustakistusega 8 kA toiteallika siinidel. kus on ruudukujulise lühisvoolu impulss...

Kolmeplokilise veoalajaama arvutamine 10 kV jaoks

See taandub elektrodünaamiliste jõudude toimel rehvimaterjalide mehaanilise pinge kindlaksmääramisele. Kõrgeim mehaaniline pinge jäikade rehvide materjalis ei tohiks ületada 0,7 tõmbetugevusest vastavalt Gosstandart...

Kolmeplokilise veoalajaama arvutamine 10 kV jaoks

Siinide soojustakistuse tagamiseks lühise ajal on vajalik, et neid läbiv vool ei põhjustaks lühiajalisel kütmisel temperatuuri tõusu üle lubatud maksimumi, milleks on vasksiinide puhul 300°C... .

Elamu mikrorajooni elektrivarustussüsteemi rekonstrueerimine

Tavarežiimis valitud ja avariijärgses režiimis lubatud ülekoormuse suhtes testitud kaableid kontrollitakse vastavalt tingimusele (6.10), kus SMIN on soojustakistuse minimaalne ristlõige, mm2; SE - majandussektsioon...

Releekaitse ja toitesüsteemide juhtimise automatiseerimine

TT TLK-35-50 elektrodünaamilise stabiilsuse tingimus: , Asendamine arvväärtusi, saame: Seega vastab voolutrafo TLK-35-50 elektrodünaamilise stabiilsuse tingimusele...

Põllumajandusmaa toitesüsteem

Arvutamine toimub valemi järgi: , mm2, (6.13) kus C on konstant, võttes väärtuseks SIP - 3 C =; Ta.av - vabade lühisvoolude vaibumisaja keskmine väärtus, Ta.av = 0,02 s;

- lüliti tööaeg, s, BB/TEL jaoks - 10 s...

Määrake kaabli minimaalne ristlõige vastavalt soojustakistuse tingimustele punktis K-2 mm2, kus C on soojusfunktsioon, 6 kV alumiiniumjuhtmete ja paberisolatsiooniga kaablite jaoks C = 85 A. s2/ mm2. Määrame kaabli minimaalse ristlõike...

Elamu elektrivarustus

Kaabli soojustakistuse testimine põhineb soojusimpulsi arvutamisel - soojushul...

Juhtide soojustakistuse testimiseks kell lühis kasutada termilise impulsi Bk mõistet, mis iseloomustab soojushulka...

Polüolefiini tootmistehase toiteallikas

Toode Scalc, kVA n Kaubamärk Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 GPP Ch25 8,64 21,001 3Ch25 GPP -TP 7448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Toiteallikas mehaanilise montaaži töökojale

Kui lühisvool läbib piki kaablit eraldub kaablis soojusimpulss. Soojuse hulk sõltub kaitse kestusest, lühisvoolu kestusest ja lühisvoolu suurusest...

Voolutrafo vastupidavust mehaanilistele ja termilistele mõjudele iseloomustab elektrodünaamiline takistusvool ja soojustakistusvool.

Elektrodünaamiline vastupidavusvool I D võrdne lühisevoolu suurima amplituudiga kogu selle voolu vältel, mida voolutrafo talub ilma kahjustusteta, mis takistavad selle edasist nõuetekohast töötamist.

Praegune I D iseloomustab voolutrafo võimet taluda lühisvoolu mehaanilisi (elektrodünaamilisi) mõjusid.

Elektrodünaamilist takistust saab iseloomustada ka paljususega K D, mis on elektrodünaamilise takistuse voolu ja amplituudi suhe.

Elektrodünaamilise takistuse nõuded ei kehti siinide, sisseehitatud ja eemaldatavate voolutrafode kohta.

Soojusvool

Soojusvool ma tт on võrdne lühisevoolu kõrgeima efektiivse väärtusega ajavahemikul t t, mida voolutrafo suudab taluda kogu aja jooksul ilma, et voolu kandvaid osi kuumutataks temperatuurini, mis ületab lühisvoolude jaoks lubatud temperatuuri (vt allpool), ja ilma kahjustusteta, mis takistaksid selle edasist tööd.

Soojustakistus iseloomustab voolutrafo võimet taluda lühisvoolu termilisi mõjusid.

Voolutrafo soojustakistuse hindamiseks on vaja teada mitte ainult trafot läbiva voolu väärtusi, vaid ka selle kestust või teisisõnu teada saadava soojuse koguhulka, mis on võrdeline voolu ruudu korrutisega Ma tT ja selle kestus t T. See aeg sõltub omakorda selle võrgu parameetritest, kuhu voolutrafo on paigaldatud, ja varieerub ühest kuni mitme sekundini.

Soojustakistust saab iseloomustada teguriga K T soojustakistuse vool, mis on soojustakistuse voolu ja primaarvoolu nimivoolu efektiivse väärtuse suhe.

Vastavalt standardile GOST 7746-78 on kodumaiste voolutrafode jaoks kehtestatud järgmised soojustakistuse voolud:

• üks sekund Ma 1T või kaks sekundit ma 2T(või nende paljusus K 1T Ja K 2T seoses primaarvoolu nimivooluga) voolutrafode puhul, mille nimipinge on 330 kV ja rohkem;
• üks sekund Ma 1T või kolm sekundit ma 3T(või nende paljusus K 1T Ja K 3T nimivoolu suhtes) voolutrafodele nimipingega kuni 220 kV (kaasa arvatud).

Elektrodünaamiliste ja soojustakistusvoolude vahel peaksid olema järgmised seosed:

voolutrafodele 330 kV ja üle selle

voolutrafodele nimipingele kuni 220 kV

Temperatuuri tingimused

Voolutrafode voolu kandvate osade temperatuur soojusvoolu korral ei tohiks ületada:

• 200 °C alumiiniumist pingestatud osade puhul;
• 250 °C vasest ja selle sulamitest valmistatud pingestatud osade puhul, mis puutuvad kokku orgaanilise isolatsiooni või õliga;
• 300 °C vasest ja selle sulamitest valmistatud pingestatud osade puhul, mis ei puutu kokku orgaanilise isolatsiooni või õliga.

Näidatud temperatuuriväärtuste määramisel tuleks lähtuda selle algväärtustest, mis vastavad voolutrafo pikaajalisele tööle nimivoolul.

Voolutrafode elektrodünaamiliste ja soojustakistuste voolude väärtused osariigi standard ei ole standarditud. Need peavad aga vastama voolutrafoga samasse vooluringi paigaldatud teiste kõrgepingeseadmete elektrodünaamilisele ja termilisele takistusele. Tabelis 1-2 näitab andmeid kodumaiste voolutrafode dünaamilise ja soojustakistuse kohta.

Tabel 1-2. Andmed teatud tüüpi kodumaiste voolutrafode elektrodünaamilise ja soojustakistuse kohta

Märkus. Elektrodünaamiline ja termiline takistus sõltub isoleerivate ja voolu kandvate osade mehaanilisest tugevusest, samuti ristlõige viimast.

Siinid valitakse vastavalt seisukorrast lubatud küttele,

kus ma arvutasin on arvutuslik vool, I lisa on pikaajaline lubatud vool vastavalt küttetingimustele.

Valitud siini sektsioone tuleb kontrollida termilise ja elektrodünaamilise takistuse suhtes.

Kui lühisvoolud läbivad siine ja muid pingestatud osi, tekivad elektrodünaamilised jõud, mis tekitavad metallis paindemomente ja pingeid. Rehvide elektrodünaamilise takistuse või mehaanilise tugevuse kriteeriumid on maksimaalsed pinged, mis ei tohiks ületada antud materjali jaoks lubatud väärtusi.

σ р ≤ σ täiendav, kus σ р, σ täiendavad on vastavalt materjali arvestuslikud ja lubatud paindepinged.

Isolaatoritele monteeritud siini võib käsitleda mitme avaga talana. Suurim pinge metallis painutamisel

kus M on maksimaalne paindemoment, N m; W – rehvi takistusmoment, m3.

Kui rehvid on asetatud servale, kui need on asetatud tasaseks.

Siin on b ja h laius (kitsas külg) ja kõrgus ( suur pool) rehvi osa, m.

Lühise löökvoolust tekkiva paindemomendi M avaldise saab, kui vaadelda rehvi ühtlaselt koormatud mitme avausega talana.

Kus l– isolaatorite vaheline kaugus, m; ζ – koefitsient, mis on võrdne 10-ga välimiste vahemike puhul ja 12-ga muude vahemike puhul; F on juhtide vahelise vastasmõju jõud, kui neid läbib lühislöögivool.

Kolmefaasiliste siinide puhul võetakse arvutuslikuks kolmefaasilise lühise löökvool. Lisaks arvutatakse keskmise faasi juhtide elektrodünaamiline takistus, kuna need on allutatud kõrgeimad väärtused EDU.

Siin A- rehvide vaheline kaugus, l– faasiisolaatorite vaheline kaugus, Kf – Dwighti kõveratest määratud kujutegur (tavaliselt Kf ≈ 1).

Juhtmaterjalide mehaanilised pinged ei tohiks ületada 140 MPa vase (MT klass) ja 70 MPa alumiiniumi (AT klass).

Isolaatorile mõjuva hävitava jõu arvutamisel, kus siinide tasasel asetamisel Kn = 1, Kn = (h out + b + 0,5h)/ h out, kui rehvid asuvad serval. Avatud jaoks jaotusseadmed, kus elektriseadmete isolatsioon on avatud tuulele, jääle, juhtide pingele, võetakse arvutusse sisse ohutustegur K s = 3 (isolaatorite koormus peaks olema 3 korda väiksem maksimaalsest purustuskoormusest). Suletud reaktorijaamade puhul vähendatakse ohutustegurit 1,5-1,7-ni.

Rehvid, nagu iga teinegi süsteem, tekitavad vaba või loomulikku vibratsiooni seisulainete kujul. Kui sundvõnkumiste sagedus EDF mõjul on lähedane loomulike võnkumiste sagedusele, siis võib ka suhteliselt väikeste pingutuste korral tekkida mehaaniline resonants ja aparaadi hävimine. Seetõttu on elektrodünaamilise takistuse arvutamisel vaja arvestada mehaanilise resonantsi võimalusega.

Samal tasapinnal asuvate rehvide loomuliku vibratsiooni sagedust saab määrata avaldise abil.

, Kus 1 – rehviulatus, m; E – rehvi materjali elastsusmoodul, Pa; J – rehvi ristlõike inertsimoment, m 4 ; m – ühe mass lineaarmeeter rehvid, kg/m. Inertsmoment J määratakse vibratsioonitasandiga risti oleva lõiketelje suhtes. Kui rehvid asetatakse servale, kui rehvid asetatakse tasaseks

Kui omavõnkumiste sagedus on üle 200 Hz, siis resonantsnähtust ei võeta arvesse. Kui sagedus f 0< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

Siinide soojustakistuse tingimuste järgimiseks on vajalik, et neid läbiv lühisvool ei põhjustaks temperatuuri tõusu üle maksimaalselt lubatud. Siini või juhtme minimaalne termiliselt stabiilne ristlõige peab vastama järgmistele tingimustele:

kus V k on arvutatud soojusvooluimpulss. C – soojustegur (funktsioon), sõltub rehvi materjalist. Praktilisteks arvutusteks V k = I ¥ 2 t pr,

kus I ¥ – püsiseisundi lühisvoolu efektiivne väärtus; t pr – lühendatud lühisvoolu toimeaeg.

Vähendatud aja all mõeldakse aega, mille jooksul püsiseisundi lühisvool I ¥ eraldab tegeliku aja t jooksul sama palju soojust kui ajas muutuv lühisvool.

t pr =t pr.p + t pr.a, kus t pr.p, t pr.a – lühendatud lühiseaja perioodilised ja aperioodilised komponendid. Aja t pr.p perioodiline komponent määratakse sõltuvuskõveratest t pr.p = f(β""). Siin β"" = I""/I ¥, kus I"" on lühisvoolu perioodilise komponendi efektiivne väärtus algperioodil (esialgne ülitransientne lühisvool). Kui allika emf on muutumatu, mis kehtib siis, kui see toidetakse piiramatu võimsusega võrgust, siis loetakse, et I"" = I ¥ ja β"" = 1.

Perioodilise komponendi vähendatud aeg t pr.a = 0,005β"" 2. Termilise koefitsiendi C saab analüütiliselt määrata avaldisega C =,

kus A ΘKON, A ΘNACH – soojusfunktsioonid või vooluimpulsside ruutkeskmise väärtused, mis vastavad siini või juhtide lõpp- ja algtemperatuurile lühise ajal, A 2 s/mm 4 .

Tavaliselt pakuvad teatmeteosed temperatuuri sõltuvuse kõveraid arvutatud integraali A Θ väärtustest. erinevaid materjale. Rehvide soojustakistus arvutatakse nende kõverate abil järgmiselt. Määratakse juhtme lubatud temperatuur lühise ja nimivoolu korral, seejärel leitakse kõveratest vastavad A ΘCON, A ΘSTART väärtused. Alumiiniumrehvidel on nimitingimustel algtemperatuur 70 o C, lõplik lubatud temperatuur 200 o C. Sel juhul on soojustegur C = 95.

Seega saab alumiiniumsiinide puhul minimaalse termiliselt vastupidava lõigu analüütiliselt leida avaldisest: .

Graafilise-analüütilise arvutusmeetodi puhul on vajalik, et θ cr ≤ θ täiendav, kus θ cr on siini kuumenemise temperatuur lühisvooluga; θ täiendav – lubatud küttetemperatuur, olenevalt rehvi materjalist.

Siini küttetemperatuur lühisvooluga määratakse kõveratest sõltuvalt algtemperatuurist, siini materjalist ja soojusimpulsist.

6 Kontrollige kaablite soojustakistust

Kaablite soojustakistust testitakse järgmistel tingimustel:

kus q on valitud juhi ristlõige.

qmin - kvBk (projektis vastu võetud Hiina kaubamärkide puhul vastavalt lisale 21.OST5.6181-81 aktsepteerime k = 7,3).

Generaatori sööturi jaoks, väljalülituse seadistus kaitselüliti 0,18 s ja selle ajahetke soojusimpulss Bk = 10,944 kA2 s.

Seega on minimaalne ristlõige qmin=7,3v10,944=24,205mm2.

Seega sobivad generaatorisööturiks kõik ristlõiked alates 25mm2 ja rohkem, st. küttetingimustest valitud sektsioon 370 mm2 (2?185) vastab etteantud tingimusele.

Tarbijasööturite kaitse rakendub 0,04 sekundi jooksul. Sellel ajahetkel Vk=Vk0.04=2.566kA2s ja minimaalne ristlõige qmin=7.3v2.566=11.694mm2.

Seega saab tarbijate peajaotuskilbiga ühendatud toitejuhtmetel kasutada kaableid ristlõikega 16 ruutmeetrit või rohkem.

Kõrgepinge kolonni SF6 kaitselüliti

Kontaktplaadi kuumenemistemperatuuri saab määrata Kukekovi pöördvõrdelise valemiga: , (5.9) kus Tk on kontakti maksimaalne lubatud küttetemperatuur, kui seda läbib lühisvool...

Laeva elektrisüsteemide dünaamilised protsessid ja stabiilsus

Kaablite soojustakistust testitakse vastavalt tingimusele q?qmin, kus q on valitud juhi ristlõige. qmin - kvBk (projektis kasutusele võetud Hiina kaubamärkide puhul vastavalt lisale 21.OST5.6181-81 võtame k=7,3)...

Laeva elektrivõrgu generaatoriplokkide arvu ja võimsuse õige valiku hindamine

Linna elektrivõrkude projekteerimine

Lühisvoolu termilise mõju määr juhtidele ja elektriseadmetele määratakse džauli integraali väärtusega. Kui Joule'i integraali arvutamise tingimus on täidetud, võite kasutada avaldist:...

Välise toiteallika arendamine

Koostame lühise arvutamiseks samaväärse ahela.

Kaablitele a ja b kütte ja ökonoomse voolutiheduse jaoks valitud standardristlõiget 150 mm2 tuleks lühisrežiimis kontrollida soojustakistusega 8 kA toiteallika siinidel. kus on ruudukujulise lühisvoolu impulss...

Kolmeplokilise veoalajaama arvutamine 10 kV jaoks

Siinide soojustakistuse tagamiseks lühise ajal on vajalik, et neid läbiv vool ei põhjustaks lühiajalisel kütmisel temperatuuri tõusu üle lubatud maksimumi, milleks on vasksiinide puhul 300°C... .

Elamu mikrorajooni elektrivarustussüsteemi rekonstrueerimine

Tavarežiimis valitud ja avariijärgses režiimis lubatud ülekoormuse suhtes testitud kaableid kontrollitakse vastavalt tingimusele (6.10), kus SMIN on soojustakistuse minimaalne ristlõige, mm2; SE - majandussektsioon...

Sc=1000 MVA xc=0,9 Usr=115 kV L=68km R0=0,43 Ohm/km X0=0...

Lennukitehase toitesüsteem

Põllumajandusmaa toitesüsteem

Arvutamine toimub valemi järgi: , mm2, (6.13) kus C on konstant, võttes väärtuseks SIP - 3 C =; Ta.av - vabade lühisvoolude vaibumisaja keskmine väärtus, Ta.av = 0,02 s;

- lüliti tööaeg, s, BB/TEL jaoks - 10 s...

Määrake kaabli minimaalne ristlõige vastavalt soojustakistuse tingimustele punktis K-2 mm2, kus C on soojusfunktsioon, 6 kV alumiiniumjuhtmete ja paberisolatsiooniga kaablite jaoks C = 85 A. s2/ mm2. Määrame kaabli minimaalse ristlõike...

Elamu elektrivarustus

Kaabli soojustakistuse testimine põhineb soojusimpulsi arvutamisel - soojushul...

Lüliti AE 2066MP-100 Ülim purunemisvõime Iab. pr=9 kA. Iav. pr=9kA>Iud=3,52kA Selle lüliti dünaamiline takistus on täidetud. Vabastamise kontrollimine vastavalt tingimusele: kus Iр. max - pressimootori maksimaalne töövool...

Polüolefiini tootmistehase toiteallikas

Toode Scalc, kVA n Kaubamärk Fprin, mmІ Bk, kA mmІ qmin, mmІ Fcon, mmІ 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ch50 8.74 21.117 GPP Ch25 8,64 21,001 3Ch25 GPP -TP 7448,98 2 N2XSEY 3Ch25 8,83 21,230 3Ch25 GPP-AD1 1485,00 2 N2XSEY 3Ch25 8,80 21...

Toiteallikas mehaanilise montaaži töökojale

Kui lühisvool läbib piki kaablit eraldub kaablis soojusimpulss. Soojuse hulk sõltub kaitse kestusest, lühisvoolu kestusest ja lühisvoolu suurusest...