Активен Издание от 25.03.2009

„КОДЕКС ОТ ПРАВИЛА” ЗА СИСТЕМАТА ЗА ПРОТИВОПОЖАРНА ЗАЩИТА. ПОЖАРНОСИГНАЛНИ И ПОЖАРОГАСИТЕЛНИ ИНСТАЛАЦИИ АВТОМАТИЧНИ. Нормите и правилата за проектиране "SP 5.13130.2009" (заедно с "Методика за изчисляване на параметрите на AUP за повърхностно пожарогасене с вода и нискотемпературна пяна", "Методи за изчисляване на параметрите на пожарогасителни инсталации с висока пяна", " Методи за изчисляване на масата на газовите пожарогасители за инсталации за газово пожарогасене Обемно гасене ”,„ Методи за хидравлично изчисляване на единица за пожарогасене с въглероден диоксид ”, „Общи разпоредби за изчисляване на инсталациите за прахово пожарогасене”, „Методика за изчисляване на автоматични инсталации за аерозолно пожарогасене "," Методи за изчисляване на прекомерно налягане по време на доставката на аерозол за гасене на пожар в помещението ") (одобрено със Заповед на Министерството на извънредните ситуации на Руската федерация от 25 март 2009 г. N 175)

Приложение В

В 1. Алгоритъм за изчисляване на параметрите на AFS за повърхностно пожарогасене с вода и пяна с ниско разширение

B.1.1. В зависимост от класа на пожар в съоръжението се избира видът на пожарогасителния агент (разпръскване или разпръскване на вода или разтвор на пяна).

B.1.2. Като се има предвид опасността от пожар и скоростта на разпространение на пламъка, се извършва изборът на вида пожарогасителна инсталация - спринклерна или потопена, агрегатна или модулна или спринклерно-дренчер, спринклер с принудителен старт.

ЗАБЕЛЕЖКА За целите на това приложение, освен ако не е посочено друго, спринклер означава както действителната пръскачка за вода или пяна, така и водната пръскачка.

B.1.3. Видът на спринклерната пожарогасителна инсталация (напълнен с вода или въздух) се задава в зависимост от работната температура на автоматичната пожарогасителна система.

B.1.4. Номиналната температура на тяхната работа се определя според температурата на околната среда в зоната, където са разположени пръскачките.

B.1.5. Те се приемат, като се вземе предвид избраната група на обекта на защита (съгласно Приложение Б и таблици 5.1 - 5.3 от този SP), интензивността на напояването, разхода на пожарогасителен агент (FEA), максималната площ за напояване, разстоянието между пръскачките и продължителността на подаването на FFA.

B.1.6. Видът на разпръсквача се избира в съответствие с неговата консумация, интензивността на напояване и защитената с него площ, както и архитектурно-планинските решения на защитения обект.

B.1.7. Очертава се трасирането на тръбопроводната мрежа и планът за разполагане на пръскачките; за по-голяма яснота, трасирането на тръбопроводната мрежа по протежение на обекта на защита е изобразено в аксонометричен изглед (не непременно в мащаб).

B.1.8. Диктуващата защитена поливна площ е подчертана на хидравличната план-схема на АУП, на която е разположена диктуващата пръскачка.

B.1.9. Хидравлично изчисляване на AUP се извършва:

Определя се, като се вземе предвид нормативната интензивност на напояването и височината на разпръсквача според диаграмите за напояване или паспортните данни, налягането, което трябва да се осигури при диктуващата пръскачка, и разстоянието между пръскачките;

За различните участъци от хидравличната мрежа на AUP са определени диаметри на тръбопроводи; в същото време скоростта на движение на разтвора на вода и пенообразувател в тръбопроводите под налягане трябва да бъде не повече от 10 m / s, а в смукателните тръби - не повече от 2,8 m / s; диаметърът в смукателните тръбопроводи се определя чрез хидравлично изчисление, като се отчита кавитационният резерв на използваната пожарна помпа;

Определя се дебитът на всяка разпръсквачка, разположена в приетата диктуваща защитена поливна зона (като се вземе предвид факта, че дебитът на спринклерите, монтирани в разпределителната мрежа, се увеличава с разстоянието от диктуващия спринклер), и общият дебит на разпръсквачите, предпазващи напояваната от тях площ;

Изчислението на разпределителната мрежа на спринклера AFS се проверява от състоянието на работа на такъв брой разпръсквачи, чийто общ поток и интензивността на напояване на приетата защитена поливна площ ще бъдат най-малко дадените стандартни стойности в таблици 5.1 - 5.3 от този SP. Ако в този случай защитената зона е по-малка от посочената в таблици 5.1 - 5.3, тогава изчислението трябва да се повтори с увеличени диаметри на тръбопроводите на разпределителната мрежа. При използване на пръскачки интензитетът на напояване или налягането на диктуващата пръскачка се определя съгласно разработената по предписания начин нормативно-техническа документация;

Разпределителната мрежа на потопителния AFS се изчислява въз основа на условието за едновременна работа на всички потопени пръскачки на участъка, което осигурява гасене на пожар в защитената зона с интензитет не по-малък от стандартния (таблици 5.1 - 5.3 от този СП) . При използване на пръскачки интензитетът на напояване или налягането на диктуващата пръскачка се определя съгласно разработената по предписания начин нормативно-техническа документация;

Определя се налягането в захранващия тръбопровод на изчисления участък от разпределителната мрежа, който защитава приетата поливна площ;

Хидравличните загуби на хидравличната мрежа се определят от изчисления участък на разпределителната мрежа до пожарната помпа, както и локалните загуби (включително в управляващия блок) в тази тръбопроводна мрежа;

Изчислено, като се вземе предвид налягането на входа на пожарната помпа, нейните основни параметри (налягане и поток);

Типът и марката на пожарната помпа се избират според проектното налягане и дебита.

В 2. Изчисление на разпределителната мрежа

B.2.1. Разположението на спринклерите на разпределителния тръбопровод на AUP най-често се извършва по схема на симетрична, асиметрична, симетрична пръстеновидна или асиметрична пръстеновидна (фигура Б.1).

B.2.2. Изчисленият дебит на водата (разтвор на пенообразувател) през диктуващия разпръсквач, разположен в диктуващата защитена поливна зона, се определя по формулата:

d_1-2 - диаметър между първия и втория разпръсквачи на тръбопровода, mm;

Q_1-2 - разход на гориво, l/s;

mu - коефициент на потока;

v е скоростта на движение на водата, m/s (не трябва да надвишава 10 m/s).

B.2.5. Загубата на налягане P_1-2 в участък L_1-2 се определя по формулата:

Q_1-2 - обща консумация на първата и втората пръскачки, l/s;

K_t - специфична характеристика на тръбопровода, l ^ 6 / s ^ 2;

A - специфично съпротивление на тръбопровода, в зависимост от диаметъра и грапавостта на стените, c^6 / l^2;

B.2.6. Специфичното съпротивление и специфичната хидравлична характеристика на тръбопроводи за тръби (изработени от въглеродни материали) с различни диаметри са дадени в таблица Б.1 и Б.2.

Таблица Б.1

СПЕЦИФИЧНА УСТОЙЧИВОСТ ЗА РАЗЛИЧНИ СТЕПЕНИ НА ГРАПАВОСТ НА ТРЪБИТЕ

Таблица Б.2

СПЕЦИФИЧНИ ХИДРАВЛИЧНИ ХАРАКТЕРИСТИКИ НА Тръбопроводите

Забележка - Във външни водопроводни мрежи се използват тръби с параметри, маркирани с "*".

B.2.7. Хидравличното съпротивление на пластмасовите тръби се взема според данните на производителя, като трябва да се има предвид, че за разлика от стоманените тръбопроводи диаметърът на пластмасовите тръби се посочва от външния диаметър.

B.2.8. Налягане в пръскачката 2:

B.2.9. Консумацията на спринклер 2 ще бъде:

B.2.10. Характеристики на изчисляването на симетрична схема на тупикова разпределителна мрежа

B.2.10.1. За симетрична схема (Фигура B.1, раздел A), изчисленият дебит в областта между втория разпръсквач и точка а, т.е. в раздел 2-а, ще бъде равно на:

B.2.10.2. Диаметърът на тръбопровода в участък L_2-a се определя от проектанта или се определя по формулата:

B.2.10.4. Налягането в точка а ще бъде:

B.2.10.5. За левия клон на ред I (фигура B.1, раздел A) е необходимо да се осигури дебит Q_2-a при налягане P_a. Десният клон на реда е симетричен наляво, така че дебитът за този клон също ще бъде равен на Q_2-a, следователно налягането в точка а ще бъде равно на P_a.

B.2.10.6. В резултат на това за ред I имаме налягане, равно на P_a, и воден поток:

Диаметърът се увеличава до най-близката номинална стойност в съответствие с GOST 28338.

B.2.10.8. Хидравличната характеристика на редовете, направени конструктивно еднакви, се определя от обобщената характеристика на изчисления участък от тръбопровода.

B.2.10.9. Обобщената характеристика на ред I се определя от израза:

B.2.10.11. Налягането в точка b ще бъде:

B.2.10.13. Изчисляването на всички следващи редове до получаване на изчисления (действителен) воден поток и съответното налягане се извършва подобно на изчисляването на ред II.

B.2.11. Характеристики на изчисляването на асиметрична мрежова схема в задънена улица

B.2.11.1. Дясната част на секция B (фигура C.1) не е симетрична наляво, така че левият клон се изчислява отделно, като се определят P_a и Q "_3-a за него.

B.2.11.2. Ако разгледаме дясната страна на 3-ти ред (една пръскачка) отделно от лявата 1-a (две пръскачки), тогава налягането в дясната страна P "_a трябва да бъде по-малко от налягането P_a в лявата страна.

B.2.11.3. Тъй като не може да има две различни налягания в една точка, се взема по-голяма стойност на налягането P_a и се определя коригираният (коригиран) дебит за десния клон Q_3-a:

B.2.11.4. Обща консумация на вода от ред I:

B.2.12. Характеристики на изчисляването на симетрични и асиметрични пръстеновидни вериги

B.2.12.1. Симетричните и асиметричните пръстеновидни схеми (Фигура B.1, секции C и D) се изчисляват подобно на мрежата в задънена улица, но при 50% от изчисления воден поток за всеки полупръстен.

В 3. Хидравлично изчисляване на AUP

B.3.1. Изчисляването на AFS на спринклера се извършва от условието:

Q_n - нормативен разход на спринклерни AFS съгласно таблици 5.1 - 5.3 от този СП;

Автоматични водни пожарогасителни системи. Въпроси и отговори

Л. М. Мешман, кандидат по инженерни науки, водещ изследовател във FSBI VNIIPO на МОН на Русия

ключови думи:противопожарна защита, автоматични пожарогасителни блокове, спринклер, вътрешна противопожарна линия

Тази статия предлага отговори на въпросите на проектантите, свързани със спецификата на дизайна и ефективността на работа на автоматизирани противопожарни системи.

Описание:

Л. М. Мешман, канд. технология наук, водещ изследовател, FGBU VNIIPO МЧС на Русия

Този материал дава отговори на въпроси от дизайнери, свързани с конструктивните характеристики и ефективността на автоматичните пожарогасителни системи.

Кажете ми, моля, в случай, че се прави хидравлично изчисление на AFS, комбинирано с вътрешен противопожарен водопровод (ERW), необходимо ли е да се добави допълнително налягане в точката на свързване на крановете, което е необходимо при пожарния кран? Например, в точка N налягането е 0,26 MPa, към него е свързан свързан компютър (съгласно таблица 3 от SP 10.13130.2009 P = 0,1 MPa), необходимо ли е да се обобщи: 0,26 + 2 × 0,1 = 0, 46?

При хидравличното изчисление на AFS, съчетано с вътрешното противопожарно водоснабдяване (IRW), е задължително да се вземе предвид потокът на пожарните кранове (FK).

По правило дизайнерите определят общия дебит, използвайки формулата:

Вобщо = В AUP + В ERW.

Например прогнозната цена В AUP е 10 l/s, а с таблична стойност на броя на пожарните кранове за изчисляване на разхода на вода - 2 бр. При дебит на всяка пожарна дюза от 2,5 l/s, дебитът на ВПВ се приема за 5 l/s. Оттук Вобщо се приема равно на 15 l / s, което е напълно погрешно.

Какви грешки се допускат тук? Как трябва да се вземе предвид потреблението на компютър и да се изчисли правилно Вчесто срещани?

Недопустимо е консумацията на ВПВ да се определя като В ERW = 2,5 × 2 = 5 l/s. Изчисляването на общата консумация на ERW, което не се комбинира с AFS, започва с определяне на дебита на диктуващия противопожарен вентил в зависимост от височината на помещението, диаметъра на противопожарния спирателен вентил на противопожарния вентил (и, следователно, диаметърът на противопожарния маркуч), дължината на противопожарния маркуч и диаметърът на изхода на ръчната противопожарна дюза (виж например Таблица 3 от SP 10.13130.2009).

Когато ERW се комбинира с AFS, препоръчително е да се намери точка на захранващия тръбопровод с налягане, близко до, но не по-малко от налягането, необходимо за осигуряване на този дебит за избрания изходен диаметър на противопожарния маркуч, номиналния диаметър на противопожарния спирателен вентил PK и дължината на противопожарния маркуч (свързване PK с разпределителната тръба не е позволено поради факта, че диаметърът му обикновено е по-малък от DN 50).

Ако точката на свързване на тръбопровода за пожарни хидранти е избрана произволно (в зависимост от геометричното местоположение на пожарния кран в помещението), като се вземе предвид необходимия воден поток за компютъра, който може да се вземе от табл. 3 SP 10.13130.2009 е посочено налягането в точката на свързване на тръбопровода PK към захранващия тръбопровод AUP (като се вземат предвид загубите на налягане по дължината на тръбопровода, локалните загуби и пиезометричната разлика във височината между AUP и PK захранването тръбопровод). Налягането в тази точка, изчислено съгласно хидравличната схема на AFS, не трябва да бъде по-малко от налягането в тази точка, изчислено за PC, и като се вземе предвид тази разлика в налягането, дебитът на PC и съответно, общият дебит в тази точка се коригира.

Ако налягането в точката на свързване на тръбопровода на пожарния кран към захранващия тръбопровод на AFS, изчислено според дебита на PC, е по-голямо от това, изчислено според хидравличната верига на AFS, тогава налягането на диктуващия спринклер трябва да се регулира (нарастващо), така че да се наблюдава приблизително равенство на проектните налягания в точката на свързване на тръбопроводите.

По същия начин се определя точката на свързване към захранващия тръбопровод AUP на тръбопровода на втория компютър и се определя общият поток Вобща сума

По този начин в точката на свързване на захранващия тръбопровод AUP с тръбопровода PC няма натиск, и консумацията на AUP и консумацията на компютър.

Максималният обхват на пръскачката е приблизително 2 m (площ 12 m2). Максималното разстояние между пръскачките е 4 м. Между поливните кръгове се образуват площи с неясен интензитет на напояване. Как да определим дали в тези зони е осигурен най-малко 50% интензитет (съгласно NPB 87–2000). Или е необходимо да се намали разстоянието до 2,8 м между пръскачките, за да няма тези зони?

Съгласно GOST R 51043.2002 (който влезе в сила, за да замени NPB 87–2000), площта за кръгово напояване трябва да бъде най-малко 12 m 2 (радиус ≈ 2 m), а интензивността на напояване трябва да съответства на стандарта, в зависимост от групата на помещения по СП5.13130.2009г. Но, естествено, напояването не се ограничава до напояване само на площта в нея С 12 = 12 m 2. Истинската област на напояване е С ≈ (1,3–1,7) С 12, тоест значително надвишава стандартната стойност на защитената територия.

В зависимост от вида на разпръсквача, интензивността на напояването на тази допълнителна площ от всяка пръскачка е (0,2–0,7) аз(от нормативната стойност на интензитета на напояване аз). Следователно, в централната зона между четирите пръскачки, по правило интензитетът на напояване надвишава 50% от стандартната стойност, а понякога може да бъде и по-висок от тази стойност (подробна информация може да бъде получена от учебно-методическото ръководство (Meshman L.I. и др. Автоматични пожарогасителни инсталации с вода и пяна. Проектиране. М .: ВНИИПО, 2009. - 572 с.) или от учебно помагало (Л. М. Мешман и др. Разпръсквачи за водни и пяни автоматични пожарогасителни инсталации. М .: ВНИИПО , 2002. - 315 с.).

Следователно, когато разстоянието между разпръсквачите е 4 m, условно се взема площта, защитена от всяка пръскачка С\u003d 16 m 2. Например, ако изчислената площ на AFS за 1-ва група помещения е 60 m 2, тогава минималният прогнозен брой пръскачки ще бъде 4 бр. (60 m 2: 16 m 2 ≈ 4 броя); съответно за 2-ра група помещения - 8 бр. (120 m 2: 16 m 2 ≈ 8 бр.).

Разпределителният тръбопровод на пожарогасителната инсталация се полага с наклон 0,005 под равен таван. Съгласно SP5.13130.2009 от колбата на разпръсквача до тавана е 0,08–0,30 m и по този начин, независимо от наклона на главната линия, всички пръскачки трябва да бъдат разположени в този интервал. И така, за да монтирате първата пръскачка, имате нужда от връзване с дължина 100 мм, а за последната - 600 мм, така че да са на една линия?

Наклонът на тръбопроводите AUP е предвиден, за да се осигури при необходимост евакуация на водата от тях. Разстоянието от центъра на крушката на спринклера до равнината на пода трябва да бъде в диапазона от 0,08 до 0,30 м. В изключителни случаи е разрешено увеличаването на това разстояние до 0,40 м. надвишава 0,40 м, тогава е необходимо да се оборудва дренажен клапан на това място (в най-ниската точка) за източване на водата и повдигане на тръбата нагоре, така че разстоянието от центъра на видимата част на крушката до тавана да е най-малко 0,08 m, а след това тази нова секция на тръбата трябва да се положи с необходимия наклон.

По желание на клиента разпределителната мрежа на спринклерната инсталация на базата на системата за двойно активиране в кръстосаните и сървърните помещения не трябва да се пълни с вода. Помещенията се намират в съществуващ бизнес център и заемат четири етажа. Всеки етаж има приблизително две такива стаи. Водата ще бъде насочена към системата само ако и детекторът за дим, и спринклера се задействат едновременно. Работата само на едно оборудване без едновременната работа на другото няма да позволи на водата да влезе в тръбопроводната мрежа на кръстосани и сървърни AUP. Възможно ли е да се осигури такава схема?

Предложените инсталации са разгледани в точка 5.6 от SP 5.13130.2009.

В зависимост от изискванията за скорост и елиминиране на фалшиви аларми се използват следните видове пръскачки AUP-SD:

• напълнен с вода AUP-SVD;
• въздушен AUP-SVzD.

Изборът на типа разпръсквач-дренчер AUP-SD се дължи на минимизиране на щетите от последствията от фалшиви или неоторизирани AUP задействания:

Напълнен с вода AUP-SVD - за помещения, в които се изисква повишена скорост на AUP и са допустими незначителни разливи на OTV в случай на повреда или фалшива работа на спринклерите, - в режим на готовност захранващите и разпределителните тръбопроводи се пълнят с вода и OTV се захранва в охраняваната зона само при задействане на автоматична пожарна аларма, детектор и спринклерна спринклер, свързани по логическа схема "И";

Въздушен AUP-SVZD (1) - за помещения с положителни и отрицателни температури, където разливането на FA е нежелателно при повреда или фалшива работа на спринклерите - в режим на готовност захранващите и разпределителните тръбопроводи се пълнят с въздух под налягане. Запълването на тези тръбопроводи с пожарогасителен агент става само при задействане на автоматичен пожароизвестител, а подаването на пожарогасителни агенти в защитената зона се извършва само при активиране на автоматичен пожароизвестител и спринклер съгласно „И ” логическа схема;

Въздушен AUP-SVzD (2) - за помещения с положителни и отрицателни температури, където е необходимо да се изключи подаването на OTS към тръбопроводната система поради фалшиви аларми на автоматични пожароизвестители, както и разливи на OTS поради повреда или фалшива работа на спринклерите, - в режим на дежурно помещение захранващите и разпределителните тръбопроводи се пълнят с въздух под налягане. Запълването на тези тръбопроводи с пожарогасителен агент и подаването на пожарогасителни вещества в защитената зона се извършва само при активиране на автоматичния пожароизвестител и спринклера по логическата схема „И“.

Трябва да се има предвид, че по правило AUP с газ се използват за защита на кръстосани и сървърни стаи.

Необходимо е да се проектира спринклерна пожарогасителна инсталация за склад от 6-та група (с височина на съхранение до 11 m, височина на сградата 14 m), която не е обхваната от клауза 1.3 от SP 5.13130. Анализът на информацията във форумите ни позволява да заключим, че могат да се използват или високопроизводителни разпръсквачи (ESFR / SOBR), като се извършва изчислението въз основа на техните STU, или TRV пръскачки. Какво е по-подходящо в този случай?

Проектирането на високостелажни складове трябва да се извършва в съответствие с SP 241.13130.2015 или в съответствие с VNPB 40–16 „Автоматични водни пожарогасителни инсталации „AUP-Gefest“. Дизайн. STO 420541.004“, или съгласно STO 7.3–02–2011 „Инсталации за водно пожарогасене с водна мъгла с помощта на пръскачки Breeze ®“. Ръководство за проектиране.

Използването на пръскачки с мъгла в сравнение с ESFR/SOBR пръскачките може драстично да намали консумацията на вода, но AFS, оборудвани с пръскачки, са по-малко ефективни при гасене на пожари в помещения от групи 6 и 7 съгласно SP 5.13130.2009. Окончателният избор като ESFR / SOBR пръскачки или пръскачки за мъгла се определя от проучване за осъществимост, наличието на подходящи AFS в съоръжението, квалификацията на персонала по поддръжката и т.н.

Има студен високоетажен склад. Използват се пръскачки SOBR. Въпреки това, поради факта, че диаметрите на тръбите са големи, общият обем на въздушната секция също е голям - около 25 m 3. Възможно ли е да се проектира AUP със следния работен алгоритъм: да се осигури блок за управление на наводнения. Преди контролния блок тръбопроводите на AUP се пълнят с вода, след него - въздух без налягане. При задействане на пожароизвестителите PS управляващият блок се отваря, водата запълва тръбопроводите. Ако операцията не е фалшива, когато температурно-чувствителната колба на спринклера е унищожена, започва напояването. Тази схема има следните предимства:

• не са необходими компресори (сега всяка секция се нуждае от собствен компресор, а версията SP 5 с един компресор все още не е приета);
• не са необходими аспиратори. Съответно цената на AUP намалява, няма нужда да се осигурява автоматизация за управлението им;
• изискването за пълнене на тръбопроводната система с вода за 180 секунди също е опростено. Чувствителността на пожароизвестителя е по-висока и в момента на отваряне на термочувствителната колба тръбопроводите ще бъдат напълно или частично запълнени.

В същото време в дефиницията на AFS за въздухоотделител според SP5 има фразата „въздуховодите са пълни с въздух под налягане“.

Оказва се, че формално е невъзможно да се проектира система без въздушно налягане?

Изискванията на регулаторните документи не трябва да възпрепятстват техническия прогрес. Ако се появят прогресивни дизайнерски решения, те могат да бъдат договорени за прилагане по установени процедури.

Напълно възможно е да се използва потопен AFS с пръскачки вместо въздушна пръскачка AFS, но е необходимо правилно да се определят всички предимства от използването на тази опция. Първо, ще е необходима пожароизвестителна инсталация с множество пожароизвестители, които трябва да се обслужват от висококвалифицирани специалисти. Второ, 25 m 3 въздух остава в тръбопроводната система. В зависимост от конфигурацията на разпределителната мрежа и местоположението на задействания спринклер, изпускането на въздух през него може да се случи след значително време (повече от 3 минути - всичко зависи от сложността на разпределителната мрежа на AFS и местоположението на пръскачката).

Като опция е възможно да се предложи използването на потопен AFS с пръскачки и леко свръхналягане в захранващите и разпределителни тръбопроводи. Предимството в сравнение с препоръчаната схема е липсата на пожароизвестителна инсталация с множество пожароизвестители, недостатъкът е леко намаляване на скоростта на подаване на вода към защитения обект. Въпреки това, ако AFS е разделен на няколко независими секции, тогава може да се постигне значителна скорост (вижте например приложение за изобретение: Meshman L. M. et al. Метод за увеличаване на скоростта на спринклерна въздушна пожарогасителна инсталация (опции) и устройство за неговото изпълнение (опции) IPC A62C 35/00, подадено 05.2017).

Като друг вариант е възможно да се предложи използването на потопен AFS, като се използват спринклерни пръскачки с управление на пускане или пръскачки, оборудвани с устройство за управление на пускане и принудително стартиране (виж, например, Meshman L. M. et al. Методът на за управление на въздушна пожарогасителна инсталация и устройство за нейната продажба: Патент RU № 2 610 816, A62C 35/00, публикуван на 15 февруари 2017 г., бюл. № 5).

Проектирането на пожарогасителни инсталации е доста трудна задача. Изработването на компетентен проект и избора на подходящо оборудване понякога не е толкова лесно, не само за начинаещи дизайнери, но и за инженери с опит. Много обекти със свои собствени характеристики и изисквания (или пълното им отсъствие в регулаторните документи). Виждайки нуждата на нашите клиенти, UC TAKIR разработи отделна програма през 2014 г. и започна редовно да провежда обучения за проектиране на пожарогасителни инсталации за специалисти от различни региони на Русия.

Обучителен курс "Проектиране на пожарогасителни инсталации"

Защо много студенти избраха UC TAKIR и нашия курс по пожарогасене:

• учителите не са теоретици, а действащи експерти, ангажирани от Фирмите в проектирането на противопожарни съоръжения. Учителите знаят с какви проблеми се сблъскват специалистите в работата си;
• ние нямаме задачата да ви продадем оборудване на определен производител или да ви убедим да го включите в проекта;
• в лекциите се обсъждат изискванията на нормите и особеностите на тяхното приложение;
• запознати сме с текущите промени в НИТР и законодателните актове;
• в класната стая се разглеждат подробно хидравличните изчисления;
• контактите, получени по време на обучението, могат да бъдат полезни на студентите в тяхната работа. Отговорът на вашия въпрос може да бъде получен по-бързо, като пишете директно на учителя по пощата.

Обучението за проектиране на пожарогасене се провежда от:

Практикуващи учители с повече от 10 години опит в проектирането на пожарогасителни системи, представители на VNIIPO и Академията на Държавната противопожарна служба на Министерството на извънредните ситуации на Русия, специалисти от водещи компании, предоставящи консултантски услуги за проектиране на противопожарна защита системи.

Как да се запиша за курсове по пожарогасене:

Курсовете се провеждат веднъж на тримесечие. Съветваме служителите на учебния център да се запишат предварително за тях, като попълнят заявление на сайта или по телефона. След преглед на вашата кандидатура, персоналът ще се споразумее за датата на обучение. Едва след това ще Ви бъде изпратена фактура за плащане и договор.

След завършване на противопожарния курс се издава удостоверение за повишаване на квалификацията.

Обучението в хода на проектиране на пожарогасителни системи се провежда в класните стаи на учебния център TAKIR в Москва или с посещение на територията на Клиента (за групи от 5 човека).

Обучение по проектиране на пожарогасителни системи

Обучителна програма "Проектиране на пожарогасителни инсталации" по ден:

Ден 1.

10.00-11.30 Изграждане на противопожарни системи (SPS)

• Изграждане на пожароизвестителни системи. Принцип на действие.
• Системи за пожароизвестяване и управление на пожарогасителни инсталации
• Пожарни детектори. Устройства за приемане и управление. Устройства за управление на пожарогасителни инсталации.

11.30-13.00 Пожарогасителни инсталации (UPT). Основни термини и определения за пожарогасителни системи.

• Основни термини и дефиниции. Класификация на UPT по предназначение, вид, вид пожарогасителен агент, време за реакция, продължителност на действие, характер на автоматизацията и др.
• Основните конструктивни характеристики на всеки тип UPT.

14.00-15.15 Проектиране на пожарогасителни инсталации. Изисквания към проектната документация

• Изисквания към проектната документация.
• Процедурата за разработване на проектна документация за UPT.
• Кратък алгоритъм за избор на пожарогасителни инсталации по отношение на обекта на защита.

15.30-17.00 Въведение в проектирането на водни пожарогасителни инсталации

• Класификация, основни компоненти и елементи на спринклерни и потопени пожарогасителни инсталации.
• Обща информация за монтажа на UPT с вода и пяна и техните технически средства.
• Схеми на водни пожарогасителни инсталации и алгоритъм на работа.
• Процедурата за разработване на задача за проектиране на UPT.

Ден 2

10.00-13.00 Хидравлично изчисление на водни пожарогасителни инсталации:

– определяне на водния поток и броя на пръскачките,

- определяне на диаметрите на тръбопроводите, налягането в възлови точки, загубите на налягане в тръбопроводите, блока за управление и спирателните вентили, дебита при последващи разпръсквачи от диктуващия спринклер в рамките на защитената зона, определяне на общия прогнозен дебит на инсталацията.

14.00-17.00 Проектиране на инсталации за гасене с пяна

• Обхват на системите за гасене с пяна. Съставът на системата. Нормативни и технически изисквания. Изисквания за съхранение, употреба и изхвърляне.
• Устройства за получаване на пяна с различна кратност.
• Пенообразуващи агенти. Класификация, характеристики на приложение, регулаторни изисквания. Видове дозиращи системи.
• Изчисляване на количеството пяна концентрати за гасене на ниско, средно и високо разширение.
• Характеристики на защитата на резервоарните паркове.
• Процедурата за разработване на задача за проектиране на АУП.
• Типични дизайнерски решения.

Ден 3

10.00-13.00 Прилагане на инсталации за прахово пожарогасене

Основните етапи в развитието на съвременните автономни средства за прахово пожарогасене. Пожарогасителни прахове и принципи на гасене. Модули за прахово пожарогасене, видове и характеристики, приложения. Работа на автономни пожарогасителни инсталации на базата на прахови модули.

Нормативно-правна база на Руската федерация и изисквания за проектиране на инсталации за прахово пожарогасене. Изчислителни методи за проектиране на модулни пожарогасителни инсталации.

Съвременни методи за известяване и контрол - видове пожароизвестителни и охранителни аларми и контролни устройства за автоматични пожарогасителни системи. Безжична автоматична пожарогасителна, сигнално-известителна система "Гарант-Р".

14.00-17.00 Управление на пожарогасителни инсталации на базата на S2000-ASPT и Potok-3N

• Функционалност и дизайнерски характеристики.
• Характеристики на газово, прахово и аерозолно гасене на базата на S200-ASPT. Газови и прахови модули, характеристики за наблюдение на състоянието на свързаните вериги.
• Управление на пожарогасителни инсталации на базата на устройство Поток-3Н: оборудване за помпена станция за спринклерни, потопени, пяно пожарогасене, пожароснабдяване на промишлени и граждански обекти.
• Работете с AWS "Orion-Pro".

Ден 4

10.00-13.00 Проектиране на газови пожарогасителни инсталации (част 1).

Избор на газогасителен агент. Характеристики на използването на специфични пожарогасителни средства - фреон, инерген, СО2, Novec 1230. Преглед на пазара на други газообразни пожарогасителни средства.

Изработване на задание за проектиране. Вид и състав на проектното задание. специфични тънкости.

Изчисляване на масата на газовия пожарогасителен агент. Изчисляване на площта на отваряне за освобождаване от свръхналягане

14.00-17.00 Проектиране на газови пожарогасителни инсталации (част 2). Практически урок.

Разработване на обяснителна бележка. Основни технически решения и концепция на бъдещия проект. Избор и поставяне на оборудване

Създаване на работни чертежи. Откъде да започнете и какво да търсите. Проектиране на тръбопроводи. Изчисляване на хидравлични потоци. Методи за оптимизиране. Демонстрация на изчислението. Опит в прилагането на програми върху реални обекти.

Изготвяне на спецификации за оборудване и материали. Разработване на задачи за свързани раздели.

Ден 5

10.00-12.00 Проектиране на пожарогасителни инсталации с водна мъгла (TRV).

• Класификация и принцип на действие.
• Област на приложение.
• Тръбопроводи и фитинги.
• Характеристики на проектирането на спринклерни пожарогасителни инсталации TRV с принудителен старт.
• Типични дизайнерски решения.

12.00-15.00 Проектиране на вътрешна противопожарна система за водоснабдяване (ВРВ).

Основни термини и дефиниции. ERW класификация. Анализ на действащите международни и вътрешни стандарти и разпоредби. Основните конструктивни характеристики на компонентното оборудване на ВПВ. Най-важната номенклатура и параметри на техническите средства на ВПВ. Основните аспекти на избора на помпени агрегати VPV. Характеристики на устройството за високи сгради. Кратък алгоритъм за хидравлично изчисляване на ВПВ. Основни изисквания за проектиране на ВПВ и определяне на разстоянието между пожарните кранове. Основни изисквания за инсталиране и експлоатация на ВПВ.

15.30-16.30 Монтаж и комплексна настройка на AUP. NTD изисквания за инсталиране на AUPT.

Отговорни лица, организация на инсталационния надзор. Подготовка на материали въз основа на резултатите от монтажа. Характеристики на приемане в експлоатация на AUPT. Документация, представена при приемане.

16.40-17.00
Окончателно сертифициране под формата на тест. Изготвяне на счетоводни документи. Издаване на удостоверения.

Дати за обучение