Ders Projesi

TGM-84 Kazan Ünitesi E420-140-565'in Kalıf Termal Hesaplamaları

Tabii projenin İş ............................................. ..............................

1. Kazan kurulumunun kısa açıklaması ... ............................................ ... ... ...

• Sahte Kamera .................................................... ...................................................... ..
• In-azmış cihazlar ........................................... ... ..... ... ...
• SuperHeater ................................................................................................................
  • Radyasyon vapur ..........................................
  • Tavan Superheater .................................................
  • Shirm vapur ................................. .. ......... ...
  • Konvektif kızdırıcı ..........................................
• Su ekonomizer ................................................ ..................
• Rejeneratif hava ısıtıcı ...........................................
• ısıtma yüzeylerinin temizlenmesi .............................................. ..... ..

1. Kazanın Hesaplanması .................................................... ........................... .........

2.1. yakıtın bileşimi ............................................. ............................

2.2. Hacimlerin hesaplanması ve yanma entalpium ürünleri ..............................

2.3. Tahmini Termal Denge ve Yakıt Tüketimi ..................................

2.4. Fırın odasının hesaplanması ..................................................... ........................................

2.5. Kazan Vapurlarının Hesaplanması .................................................... ... ..

2.5.1 Duvara monte edilmiş bir vapurun hesaplanması ............................... .......

2.5.2. Tavanın Süper Mağlanığının Hesaplanması ........................ ... ..........

2.5.3. kablolu vapur hesaplanması .....................................

2.5.4. Konvektif Vapur'un Hesaplanması ..................... .. ..........

2.6. Sonuç ........................................................... .......................................... ..

1. Bibliyografya ...................................................................

Görev

E420-140-565 markasının TGM-84'ün kalibrasyon termal hesaplamasını üretmek gerekir.

Kabul edilen tasarıma ve belirtilen yük için kazanın boyutuna ve yakıt türüne göre kalibrasyon termal hesaplamasında, su sıcaklıkları, buhar, hava ve gazlar, bireysel ısıtma yüzeyleri arasındaki sınırlarda, verimlilik, yakıt arasındaki sınırlarda belirlenir. Buhar, hava ve baca gazlarının tüketimi, tüketimi ve hızı.

Hesaplama hesaplaması, belirli bir yakıt üzerinde çalışırken, gerekli rekonstrüktif aktiviteleri, yardımcı ekipman seçimi ve hesaplamalar için kaynak materyallerin hazırlanmasının belirlenmesi için kazanın maliyet etkinliğinin ve güvenilirliğinin göstergelerini değerlendirmek için yapılır. , metal sıcaklığı, boru mukavemeti, boruların hidrolik aşınması, korozyon vb. Yoğunluğu.

İlk veri:

1. Nominal buhar çıkışı D 420 T / H
2. PV PV 230 ° C
3. Aşırı ısınmış buharın sıcaklığı 555 ° C
4. Basınçlı aşırı ısınmış buhar 14 MPa
5. Kazan tamburunda çalışma basıncı 15.5 MPa
6. Soğuk Hava Sıcaklığı 30 ° С
7. Giden gazların sıcaklığı 130 ... 160 ° C
8. Yakıt Doğal Gaz Gaz Boru Hattı Nadym-Pung-Tura-Sverdlovsk-Chelyabinsk
9. En Düşük Isı Yanmalı 35590 KJ / M 3
10. Şöminenin hacmi 1800m 3
11. Ekrandaki boruların çapı 62 * 6 mm
12. Adım 60 mm ekran boruları.
13. Boru Çapı 36 * 6
14. CPP düzeni
15. Enine Pitch PPP S 1 120 mm
16. Boyuna Pitch PPP S 2 60 mm
17. Boru Çapı spp 33 * 5 mm
18. PPP Çapı 54 * 6 mm
19. 35.0 mm yanma ürünlerinin geçişi için canlı kesit alanı

1. TGM-84 buhar kazanı ve temel parametrelerin temeli.

TGM-84 serisinin kazan birimleri, akaryakıt veya doğal gazdan oluşurken yüksek basınçlı bir buhar elde etmek için tasarlanmıştır.

1. Buhar kazanının kısa açıklaması.

Tüm TGM-84 serisi kazanlar, p şeklinde bir düzene sahiptir ve yükselen bir gaz kanalı olan bir baca haznesinden ve üst kısmın yatay gaz kanalı ile bağlanmış bir baca haznesinden oluşur.

Evrensel ekranlar ve radyasyon duvar buhar vapurları fırın odasına yerleştirilir. Fırının üst kısmında (ve kazanın bazı modifikasyonlarında ve yatay gaz kanalında) geniş bir vapur var. Konveksiyonlu bir madende, konvektif (gazlar sırasında) konvektif bir vapur ve su ekonomizer içerir. Konvektif bir süpermetreden sonra konvektif bir maden, her biri bir su ekonomicer akışı olan iki gaz darbesine ayrılmıştır. Bir su ekonomisi için, gaz kanalı, kül ve fraksiyonlar için kutuların alt kısmında bir dönüş yapar. Rejeneratif dönen hava ısıtıcıları, kazan evinin dışındaki konvektif bir madenin arkasına monte edilir.

1.1. Zemin odası

Fırın odasının prizmatik bir şekle sahiptir ve dikdörtgen boyutunda: 6016x14080 mm. Her tür kazanın fırın odasının yan ve arka duvarları, çelik 20'den yapılmış 64 mm'lik bir aşamada 60x6 mm çapında evaporatif borular tarafından korunur. Radyasyon vapuru, tasarımı, ön duvara yerleştirilir. aşağıda açıklanmıştır. İki dakikalık ekran, doldurma odasını iki yarı fırına bölünür. Çift ekran ekranı üç panelden oluşur ve 60x6 mm çapında (çelik 20) \u200b\u200bborular tarafından oluşturulur. İlk panel, 64 mm'lik borular arasında perdeli yirmi altı borudan oluşur; İkinci panel, 64 mm'lik borular arasında bir adım ile yirmi sekiz borudandır; Üçüncü panel yirmi dokuz borudan, borular arasındaki adım 64 mm'dir. İki ön camın giriş ve çıkış rezervuarları, 273x32 mm çapında (çelik20) olan borulardan yapılmıştır. İttüsün yardımı ile iki dakikalık ekran, tavan örtüşmesi metal yapılarıyla süspansiyon haline getirilir ve bir sıcaklık genişlemesinde hareket etme yeteneğine sahiptir. İki katlı bir ekranda yarım üfleme üzerindeki basıncı hizalamak için, boru kablolamasıyla oluşan pencereler vardır.

Yan ve arka ekranlar, tüm TGM-84 kazanları için yapısal olarak aynı hale getirilir. Alttaki yan ekranlar, soğuk hunileri yatay için 15 0 eğimlidir. Köknar tarafı ile, boru boruları bir chamotte tuğlası ve bir kromit kütlesi tabakası ile kapatılır. Isı haznesinin üst ve alt kısımlarında, yan ve arka ekranlar, sırasıyla 219x26 mm ve 219x30 mm çapında kollektörlere bağlanır. Üst arka ekran kollektörleri, 219x30 mm çapında, boruların altından 219x26 mm çapında borulardan yapılmıştır. Ekran Toplayıcı Malzemesi - Çelik 20. Ekranların kollektörlerine su sunulması 159x15 mm ve 133x13 mm çapında borular tarafından gerçekleştirilir. Kesme makinesi, 133x13 mm çapında borularla yıkandı. Ekranlar boruları, fırında pirinç önlemek için kazan çerçevesinin kirişlerine bağlanır. Yan ekranlar ve iki katlı ekran dört bağlantı elemanı katmanına sahiptir, arka ekran panelleri üç katmandır. Fiber ekranların panellerinin süspansiyonu itme kullanılarak gerçekleştirilir ve boruların dikey hareketini sağlar.

Panellerindeki boruların yapıştırılması, 12 mm çapında, 80 mm uzunluğunda, malzeme - çelik 3kp ile kaynaklı çubuklarla gerçekleştirilir.

Düzensiz ısıtmanın dolaşım üzerindeki etkisini azaltmak için, ısı odasının tüm ekranları bölünmüştür: Her biri ayrı bir dolaşım devresi olan bir panel biçiminde kolektörlü borular yapılır. Toplamda, fırında on beş panel vardır: Arka ekran altı panel, iki kez ve her iki yandan üç panel vardır. Her arka ekran paneli otuz beş buharlaşmalı borudan, üç su destekli ve üç drenaj borusudan oluşur. Her yan ekran paneli otuz bir buharlaştırıcı borudan oluşur.

Isı haznesinin üst kısmında, arka ekran boruları tarafından oluşturulan bir çıkıntı (fırının derinliğinde), bu vapurun kablolama kısmının duman gazlarıyla en iyi şekilde yıkanır.

1.2. Umbran cihazları.

1 - basamaklı sipariş; 2 - Siklon Kutusu; 3 - Künt Kutu; 4 - Siklon; 5 - Palet; 6 - Acil Erik Borusu; 7 - fosfatlama manifoldu; 8 - Buhar ısıtma kolektörü; 9 - Yaprak delik tavan; 10 - besleyici boru; 11 - Kuaför yaprağı.

Bu kazan üzerinde TGM-84, iki aşamalı bir buharlaşma şeması kullanır. Tambur saf bir bölmedir ve buharlaşmanın ilk adımıdır. Davul, 1600 mm'lik bir iç çapa sahiptir ve çelik 16gnm'den yapılmıştır. Tamburun duvar kalınlığı 89 mm'dir. Tamburun silindirik kısmının uzunluğu 16200 mm'dir, tamburun toplam uzunluğu 17990 mm'dir.

Buharlaşmanın ikinci aşaması uzak siklonlardır.

Buhar sulandıran bir buhar boru karışımı, kazan tamburuna - siklonların dağıtım kutularına girer. Siklonlar halinde bir çift su ayrılır. Siklonlardan gelen su paletlere birleşir ve ayrılmış PA buharı yıkama cihazına girer.

Yıkama buhar, bir delik tabakasında desteklenen bir besin suyu tabakasında gerçekleştirilir. Çift, delik tabakasındaki deliklerden ve bardatralardan bir besin suyu tabakasından geçirir, tuzlardan serbest bırakır.

Dağıtım kutuları yıkama cihazının üzerinde bulunur ve su tahliyesinin alt kısmında bulunur.

Tamburdaki ortalama su seviyesi, geometrik eksenin altında 200 mm'dir. Su geçirmez cihazlarda, bu seviye sıfır için kabul edilir. En yüksek ve alt seviyeler ortalamadan 75 m'ye kadar sırasıyla daha düşük ve daha yüksektir. Drumdaki kazanın bakırını önlemek için, aşırı miktarda su bırakmanıza olanak tanır, ancak daha büyük olmayan bir acil durum tahliye borusu takılıdır. ortalama seviye.

Kazan suyunu fosfatlarla işlemek için, tamburun alt kısmına bir boru takıldı, bu da fosfatların tambura sokulduğu.

Tamburun dibinde, tamburun iki buhar ısıtmasının iki kolektörü vardır. Modern buhar kazanlarında, yalnızca kazan durağındaki hızlandırılmış davullar için kullanılırlar. Top-Ben gövdesinin vücut sıcaklığı arasındaki ilişkinin korunması rejim önlemleri ile elde edilir.

1.3. Superhetre.

Tüm kazanlar üzerindeki yüzeylerin yüzeyleri bir itfaiye odasına, yatay gaz kanalı ve konvektif bir madende yerleştirilir. Isı algısının doğası gereği, buharlayıcı iki bölüme ayrılmıştır: radyasyon ve konvektif.

Radyasyon parçası, bir radyasyon duvar superhater (NPP), SHIRM'in birinci aşaması ve Tavan Vapurunun bir kısmı, ısı odasının üzerinde bulunan.

Konvektif kısım, geniş süpermenin (fırında doğrudan radyasyona sahip olmayan), tavan superofatı ve konvektif vapurunun bir kısmına aittir.

Buharlayıcı şeması, her diş içindeki buharın tekrarlanan karıştırılmasıyla ve kazanın genişliği boyunca bir buhar transferi ile iki yönlü yapılır.

Adımların şematik diyagramı.

1.3.1. Radyasyon vapuru.

TGM-84 serisinin kazanları üzerine, radyasyon operatörünün boruları, baca haznesinin ön duvarını 2000 mm ila 24600 mm arasında bir işaretten korur ve her biri bağımsız bir devre olan altı panelden oluşur. Boru panelleri, 46 mm'lik bir adımda monte edilmiş çelik 12x1mf'den yapılmış 42x5 mm çapına sahiptir.

Her panelde yirmi iki boru düşürülür, gerisi kaldırılır. Tüm panel kollektörleri, ısıtılmış bölgenin dışında bulunur. İtme yardımına sahip üst kolektörler tavan örtüşme metal yapılarıyla süspansiyon haline getirilir. Panellerdeki boruların sabitlenmesi, placas ve kaynaklı çubukları ayırt edilerek gerçekleştirilir. Radyasyon süperleştiricisinin panellerinde, brülörlerin montajı ve lazium ve luch-glades altında yerleşim için kablolama vardır.

1.3.2. Tavan vapuru.

Tavan vapuru, ısı haznesinin üstünde, yatay gaz kanalı ve konvektif mili bulunur. Borulardan 35 mm'lik artışlarla yerleştirilen üç yüz doksan dört boru miktarında, 32x4 mm çapında borulardan yapılmış tavanlar. Tavan borularının montajı aşağıdaki gibi yapılır: dikdörtgen şeritler, tavan vapurunun borularına, diğerlerine, tavan örtüşmesi yardımı ile askıya alınan özel kirişlere kadar bir ucunda kaynaklanır. Tavan boruların uzunluğu bağlantı elemanları sekiz satır var.

1.3.3. Shirm Vapur (SPP).

TGM-84 serisinin kazanları üzerinde, iki tip dikey shirs yüklüdür. Ekran görüntüleri, aynı uzunlukta rulo ile farklı uzunlukların bobinleri ve birleştirilmiş sirs ile şekillendirilmiş ekran görüntüleri. SHIRS'ler fırının üstüne ve fırının çıkış pencerelerine monte edilir.

Akaryakıt yağları üzerinde, U şeklinde shirsler bir veya iki satıra monte edilir. iki sıra halinde Unified shirms gaz gaz kazanlarında yüklenir.

Her U şeklindeki ekranın içinde - 35 mm'lik artışlarla monte edilen kırk bir serpantin, Seri'nun her birinde, SHIRTS Adım 455 mm arasında.

Birleştirilmiş SHIRM 40 mm'sinin içindeki bobinler arasındaki adım, serilerin her birinde, her yirmi üç bobin, otuz genişliğinde shirs olarak ayarlanır. Shirma'daki bobinlerin revansasyonu, bazı yapılarda, kaynaklı çubuklarda bir tarak ve kelepçeler kullanılarak gerçekleştirilir.

Kablolama vapurunun süspansiyonu, kulaklara kaynaklanan kollektörleri kullanarak tavan metal yapılarına uygulanır. Koleksiyonerlerin birinin diğerinin üzerinde bulunduğu durumlarda, alt kolektör üste asılı ve ardından tavan örtüşmesi için sırayla.

1.3.4. Konvektif Vapur (PPC).

Konvektif Vapur Şeması (PPC).

TGM-84 kazanlarında, konvektif yatay tipi vapur, konvektif milin başlangıcında bulunur. Buharlayıcı iki yönlü yapılır ve her akım, kazanın eksenine göre simetrik olarak yerleştirilir.

Vapurun ön seviyesinin paketlerinin askıya alınması, konvektif madenin asma borularında yapılır.

Hafta sonu (ikinci) sahne ilk önce gaz kanalları boyunca konvektif bir madende bulunur. Bu adımın bobinleri de aynı adımlarla birlikte 38x6 mm (çelik 12x1MF) çapı olan borulardan yapılmıştır. 219x30 mm çapındaki giriş kolektörleri, 325x50 mm çapında çıkış (çelik 12x1MF).

Giriş seviyesine benzer şekilde sabitleme ve bağlantı kesilmesi.

Kazanların bazı varyantlarında vapurlar yukarıda açıklanan giriş ve çıkış kollektörlerinden farklıdır ve bobin paketlerinde adımlar.

1.4. Su ekonomizörü

Su ekonomier, iki gaz darbesine ayrılmış olan konvektif bir madende bulunur. Su ekonomizer akışlarının her biri, karşılık gelen gaz kanalında, iki paralel bağımsız akış oluşturur.

Her bir shather yüksekliğinde, su ekonomisi, tamir işlerinin üretimi için 665mm yüksekliğinde 665 mm yüksekliğinde (bazı kazanlar üzerinde 655 mm yüksekliğinde) arasında 665 mm yüksekliğin bulunduğu dört bölüme ayrılmıştır.

Ekonomizer, 25x3,3mm (çelik 20) \u200b\u200bçapında borulardan yapılmıştır ve giriş ve çıkış kollektörleri, 219x20 mm çapında (çelik 20) \u200b\u200bile yapılır.

Su ekonomizörünün paketleri 110 çift madenci bobinden yapılmıştır. Paketler, enine bir adım S1 \u003d 80mm ve uzunlamasına bir adım s 2 \u003d 35mm olan bir dama tahtası içinde bulunur.

Su ekonomizer bobinleri, kazanın önüne paralel olarak bulunur ve kollektörler, konvektif milin yan duvarlarında gaz bitkisinin dışında bulunur.

Kıvırcık hileleri iki taraftan bir bobini kaplayan beş rafın yardımıyla yapılan paketlerde uzaklaşan bobinler.

Su ekonomisinin üst kısmı, gazın içinde bulunan üç kirişe dayanır ve hava soğutmalı. Bir sonraki kısım (gazdaki ikincisi), bozulma rafları yardımı ile yukarıda belirtilen soğutulmuş kirişlere askıya alınır. Su ekonomizerinin alt iki bölümünün tutturulması ve süspansiyonu ilk ikisiyle aynıdır.

Soğutulmuş kirişler haddelenmiş yapılmıştır ve termal koruma beton ile kaplanmaktadır. Yukarıdan, beton, kirişleri dolandırıcılıktan koruyan bir metal levha ile kaplanmıştır.

Baca gazı gazlarının hareketi sırasında birincisi, aşınmaya karşı korunmaya karşı korunmak için çelik3 metal astarı vardır.

Su ekonomisinin giriş ve çıkış kollektörleri, sıcaklık hareketlerini telafi etmek için 4 hareketli desteğe sahiptir.

Ortamın bir su ekonomizöründe hareketi - karşı taraftar.

1.5. Rejeneratif hava ısıtıcı.

Havayı ısıtmak için, kazan ünitesi iki rejeneratif döner uçak ısıtıcı RRV-54'tür.

RVP Tasarım: Tipik, çerçevesiz, hava ısıtıcı, bir çerçeve tipinin özel bir betonarme kaidesine monte edilir ve tüm yardımcı düğümler havanın kendisine bağlanır.

Rotorun ağırlığı, taşıyıcı ışın üzerinde, temeldeki dört desteğe monte edilmiş, alt desteğe monte edilmiş baskı küresel yatak aracılığıyla iletilir.

Hava ısıtıcı, rotorun dikey şaftı üzerinde 5400 mm çapında ve sabit gövdenin içindeki 2250 mm'lik bir yükseklikte döner. Dikey bölümler rotoru 24 sektöre böler. Her uzak bölüm sektörü, ısıtma çelik sac paketlerinin istiflendiği 3 bölmeye ayrılmıştır. Paketlerde toplanan ısıtma levhaları, rotorun yüksekliğindeki iki kademeye yerleştirilir. Üst katman, gazlar sırasında ilk ise, rotorun "sıcak kısmı", alt - "soğuk kısım".

1200 mm yüksekliğe sahip "sıcak kısım", 0.7 mm kalınlığında distainer oluklu tabakalardan yapılmıştır. İki cihazın "sıcak kısmının" genel yüzeyi 17896 m2'dir. 600 mm yüksekliğinde soğuk kısım, 1,3 mm kalınlığında, farklı oluklu tabakalardan yapılmıştır. 7733 m2'lik ısıtmanın soğuk kısmının ısıtılmasının genel yüzeyi.

Rotorun ve paketleme paketlerinin uzak bölümleri arasındaki boşluklar, ayrı ek paketleme tabakaları ile doldurulur.

Gazlar ve hava rotoru girin ve özel çerçeveye dayanan ve hava ısıtıcısının alt kapaklarına bağlı kutular tarafından bunlardan boşaltılır. Kapakları, kasa ile birlikte hava ısıtıcı mahfazasını oluşturur.

Alt kapağın gövdesi, temel üzerine kurulu destekler ve alt desteğin yatağı üzerinde durur. Dikey kapak, 4'ün taşıyıcı olduğu 8 bölümden oluşur.

Rotorun rotasyonu, bir elektrik motoru tarafından bir vites kutusu ile lapa katılımından gerçekleştirilir. Dönme Hızı - 2 rpm.

Rotor paketleme paketleri dönüşümlü olarak gaz sistemini geçer, baca gazlarından ısıtır ve bir akü hava akımı veren bir hava yolu. Her zamanın her anında, gaz sistemine 13'ün 13 sektörü dahildir ve 9 sektörde - havada ve 2 sektörün sızdırmazlık plakaları ile kaplanmış ve işten ayrılmıştır.

Hava takviyelerini önlemek için (gaz ve hava akışının yoğun ayrılması) radyal, periferik ve merkezi contalar vardır. Radyal contalar, rotor radyal hareketli plakaların radyal bölmelerinde sabitlenmiş yatay çelik şeritlerden oluşur. Her plaka üst ve alt kapaklara üç ayar cıvatası ile sabitlenir. Mühürlerdeki boşlukların ayarlanması, plakaların yükselişi ve indirilmesi ile gerçekleştirilir.

Engelli contalar, kurulum sırasında doldurulmuş rotor flanşlarından ve hareketli dökme demir pedlerden oluşur. Kılavuzlarla birlikte pedler, RVP durumunun üst ve alt kapağına sabitlenir. Pedleri ayarlamak, özel ayar cıvataları ile gerçekleştirilir.

İç mili contaları, periferik contalara benzer. Mühür tipinin harici contaları.

Gazlar için canlı kesit: a) "Soğuk kısım" - 7.72 m2.

b) "Sıcak bölüm" - 19.4 m2.

Hava geçişi için canlı kesit: a) "sıcak kısım" - 13.4 m2.

b) "Soğuk kısım" - 12.2 m2.

1.6. Isıtma yüzeylerinin temizlenmesi.

Isıtma ve hidrokda yüzeylerini temizlemek için, atış yazımı kullanılır.

Isıtma yüzeylerini temizlemenin bir atış püskürtme yöntemi ile, 3-5 mm'lik bir yuvarlak şeklin dökme demir fraksiyonu kullanılır.

Normal çalışma için, bunker içindeki atışın konturu yaklaşık 500 kg fraksiyon olmalıdır.

Hava ejektörü açık olduğunda, fraksiyonun pnömatik tüpün içinden av tüfeğinin üstüne kaldırılması için gerekli hava hızı oluşturulur. Av tüfeğinden, egzoz havası atmosfere taburcu edilir ve konik flaying yoluyla fraksiyon, bir tel örgü ve fraci ayırıcı ile ara sığınaktan fraksiyon akışında akar.

Sızıntı içerisinde, fraksiyonun akış hızı eğimli raflar kullanılarak yavaşlatılır, ardından fraksiyon küresel serperlere düşer.

Bunker'de toplanan temizlenmiş yüzeylerden geçerek, hava ayırıcısının kurulduğu çıktısında. Ayırıcı, külü fraksiyonun akışından ayırmak ve bunkerin saflığında, gaz kanalını ayırıcı boyunca girerek hava yoluyla tutulması gerekir.

Kül parçacıkları, turşu, hava, aktif baca gazlarının bölgesine geri döndürülür ve konvektif milin ötesinde gerçekleştirilir. Külten temizlenen fraksiyon ayırıcı flaşörden ve bunkerin tel örgüsünden geçirilir. Bunker'den, kesir yine pnömatik taşıma borusunda servis edilir.

Konveksiyonlu madeni temizlemek için, 5 sızdırmazlık 5 kontur takılmıştır.

Arıtma borularının akışından geçen fraksiyon miktarı, kiriş kirliliğinin ilk derecesinde bir artışla artar. Bu nedenle, kurulumun çalışması sırasında, oranın yüzeyini saf durumunda ve bu nedenle, agregaların çalışması sırasında, fraksiyonun nispeten küçük bölümlerinin Tüm şirket için minimum kirlilik katsayılarının değerlerine sahiptir.

Ejektörde deşarj oluşturmak için, tahliye tesisinden 0.8-1.0 ATI basınçlı hava ve 30-60 o C sıcaklık kullanılmıştır.

1. Kazanın hesaplanması.

2.1. Yakıt kompozisyonu.

2.2. Hacimlerin hesaplanması ve hava ve yanma ürünlerinin entalpi.

Hava ve yanma ürünlerinin hesaplanması Tablo 1'de sunulmaktadır.

Entalpi hesaplaması:

1. hava entalpisi teorik gerekli miktarda aşağıdaki formül ile hesaplanır

burada - entalpi 1 m3 hava KJ / kg arasındadır.

Bu entalpi, XVI tablosu boyunca da bulunabilir.

1. Yanma ürünlerinin teorik hacminin entalpisi, formül tarafından hesaplanır.

nerede, - entalpi 1 m3 trochatomik gaz, teorik azot hacmi, su buharının teorik hacmi.

Bu entalpiyi tüm sıcaklıklar için buluyoruz ve elde edilen değerler bir Tablo 2'dedir.

1. Formül için entalpi fazla hava bekleniyor

fazla hava katsayısı nerede ve XVII ve XX tablolarında bulunur

1. A\u003e 1'de yanma ürünlerinin entalpisi formülü hesaplayın

Bu entalpi tüm sıcaklık aralığı için bulunur ve elde edilen değerler Tablo 2'dedir.

2.3. Tahmini termal denge ve yakıt tüketimi.

2.3.1. Isı kaybının hesaplanması.

Kazan birimine girilen toplam ısı miktarı sıcaklık denir ve gösterilir. Kazan biriminden ayrılan ısı, buhar veya sıcak su geliştirmenin teknolojik işlemiyle ilgili faydalı sıcaklık ve ısı kaybı miktarıdır. Sonuç olarak, kazanın ısı dengesi şunlara sahiptir: \u003d Q 1 + Q2 + Q3 + Q4 + Q 5 + Q 6,

nerede - bulunan ısı, KJ / m3.

Q1 - faydalı ısı bir çift KJ / kg ihtiva eder.

Q2 - Egzoz gazları ile sıcak kaybı, KJ / KG.

S3 - Yanma, KJ / KG'nin kimyasal eksikliğinden ısı kaybı.

S4 - Yanma, KJ / KG'nin mekanik eksikliğinden ısı kaybı.

Q 5 - Dış Mekan Soğutmasında Sıcak Kaybı, KJ / KG.

S 6 - Çıkarılabilir cürufun içinde bulunan fiziksel ısıdan ısı kaybı, ayrıca soğutma panelleri ve kirişler için kayıplar, kazanın, KJ / KG'nin dolaşım devresinde bulunmaz.

Kazanın ısı dengesi sabit ısı rejimi ile ilgili olarak derlenir ve ısı kaybı, tek kullanımlık sıcaklığın yüzdesi olarak ifade edilir:

Isı kaybının hesaplanması Tablo 3'te gösterilmiştir.

Tablo 3'e Notlar:

H WOW - Giden gazların entalpisi Tablo 2 ile belirlenir.

2.3.2. Verimlilik ve yakıt tüketiminin hesaplanması.

Buhar kazanının verimliliği, yararlı ısının sıcaklığına oranı olarak adlandırılır. Ünite tarafından üretilen tüm kullanışlı ısı tüketiciye gönderilir. Verimlilik, gelişmiş sıcaklık tarafından belirlenirse - Yayınlanan ısı ağı olduğunda brüt denir.

Verimlilik ve yakıt tüketiminin hesaplanması Tablo 3'te gösterilmiştir.

Tablo 1.

Tablo 2.

Tablo 3.

2.4. Isı haznesinin termal hesaplaması.

2.4.1 Fırının geometrik özelliklerinin belirlenmesi.

Kazan kurulumlarını tasarlarken ve kullanırken, sızdırmazlık cihazı hesaplaması en sık gerçekleştirilir. Çizimlere göre fırınların kalibrasyon hesaplanmasında, aşağıdakileri belirlemek gerekir: ısı odasının hacmi, korunma derecesi, duvarların yüzey alanı ve ısıtma emisyon yüzeylerinin alanı ve ayrıca ekranların borularının tasarım özellikleri (boru çapı, boru eksenleri arasındaki mesafe).

Geometrik özelliklerin hesaplanması 4 ve 5 tablolarda verilmiştir.

Tablo 4.

Tablo 5.

2.4.2. Şöminenin hesaplanması.

Tablo 6.

Fırın prizindeki sıcaklık doğru şekilde seçilir ve hata (920-911.85) *% 100/920 \u003d 0.885

2.5. Kazan vapurlarının hesaplanması.

Buhar kazanlarının ısıtılmasının konvektif yüzeyleri, buhar elde etme sürecinde, yanma ürünlerinin ısısının kullanımı ve baca odasını bırakarak önemli bir rol oynamaktadır. Kavallı ısıtma yüzeylerinin çalışmasının etkinliği, ısı yanma ürünlerinin ısı transferinin yoğunluğuna bağlıdır.

Yanma Ürünleri, borunun dış yüzeyinin ısısını konveksiyon ve radyasyonla aktarır. Borunun duvarından, ısı, termal iletkenlik ve iç yüzeyden bir çift konveksiyona iletilir.

Kazan üstü buharda buhar buhar şeması:

Isı haznesinin ön duvarında bulunan duvar kağıtları ve ön duvarın tüm yüzeyini kaplar.

Tavanın üstünde, tavanda bulunan, sunuluştan, shircs vapurlarından ve konvektif milin üst kısmını geçer.

Döner odada bulunan ilk shirers serisi.

İkinci shirm vapur serisi, bir sonraki sonraki bir döner haznede bulunur.

Korissechka tarafından monte edilmiş, Korissechka tarafından kurulan, Korissechka tarafından kurulan, Korissechka'nın kurduğu, Korissechka tarafından kurulan konvektif vapur.

Şanzıman çiftleri buhar toplayıcısına girdikten ve kazan ünitesinin ötesine geçer.

Adımların geometrik özellikleri

Tablo 7.

2.5.1. Duvara monte edilmiş bir süpermenin hesaplanması.

Duvara monte edilmiş PP, fırında bulunur, hesaplamasıyla, ısı algısı, NPP yüzeyinin, fırının diğer yüzeylerine göre yanma ürünleri tarafından verilen ısının bir parçası olarak belirlenecektir.

NPP'nin hesaplanması 8 numaralı tabloda sunulmuştur.

2.5.2. Tavan Vapurunun Hesaplanması.

PPP'nin hem fırın odasında hem de konvektif kısımda bulunduğu gerçeği göz önüne algıladığı düşünüldüğünde, ancak spp'ten sonra ve parantez altındaki konvektif kısımdaki algılanan ısı, fırındaki ısıyla algılanan ısı temini ile ilgili olarak çok küçüktür. Fırın (sırasıyla yaklaşık% 10 ve% 30 (Kazan TGM-84 üzerindeki teknik kılavuzdan). PPP'nin hesaplanması 9 numaralı Tabloda gerçekleştirilir.

2.5.3. Shirm Vapur'un hesaplanması.

SPP'nin hesaplanması 10 numaralı Tablo'da gerçekleştirilir.

2.5.4. Konvektif vapurunun hesaplanması.

Kedinin hesaplanması 11 numaralı Tabloda gerçekleştirilir.

Tablo 8.

NPP sonrası sıcaklık, fırının prizindeki yanma ürünlerinin sıcaklığına eşit alınır \u003d 911.85 0 C.

Tablo 9.

Tablo10.

alandaki üst kısımlar

chassal Windows Fırın

Tablo 11.

Hesaplama Sonuçları:

Q p p \u003d 35590 kj / kg - ısıdan atıldı.

Q l \u003d φ · (q m - i, iT) \u003d 0.996 · (35565.08 - 17714,56) \u003d 17779,118 KJ / kg.

Q K \u003d 2011.55 KJ / KG - SPP'nin ısı algısı.

Q PE \u003d 3070 KJ / KG - Kontrol noktasının redüksiyonu.

NPP'nin ve PPP'nin ısı algısı Q L'de dikkate alınır, çünkü NPP ve PPP kazanın şötir kutusunda bulunur. Yani, Q NPP ve Q RPP, Q L'ye dahil edilmiştir.

2.6 Sonuç

TGM-84 kazanının kalibrasyon hesaplamasını yaptım.

Kabul edilen tasarımdaki ısı hesaplamasının kalibrasyonunda ve kazanın boyutu ve yakıt türü ve yakıt türü, su sıcaklığı, buhar, hava ve gazlar, bireysel ısıtma yüzeyleri arasındaki sınırlardaki sınırlar, verimlilik, yakıt tüketimi Tüketim ve buhar hızı, hava ve baca gazları belirlenir.

Tweet hesaplama, belirli bir yakıt üzerinde çalışırken, gerekli rekonstrüktif önlemleri belirlerken, yardımcı ekipman seçimi ve yerleşim yerleri için başlangıç \u200b\u200bmalzemelerinin hazırlanması için kazançların ekonominin ve güvenilirliğini değerlendirmek için tweet hesaplama yapılır: aerodinamik, hidrolik, metal sıcaklığı, Boru gücü, kül gönüllüliğinin yoğunluğu hakkındasA küvet, korozyon vb.

3. Kullanılan literatürün listesi

1. Lipov Yu.m. Buhar kazanının termal hesaplaması. - Izhevsk: NIC "Düzenli ve Kaotik Dinamikler", 2001
2. Kazanların termal hesaplaması (düzenleyici yöntem). -SPB: STK CCTI, 1998
3. TGM-84'ün buhar kazanı çalışması için teknik şartlar ve talimatlar.

İndir: Sunucumuzdan dosyaları indirmek için erişiminiz yok.

TGM-96B kazanının tipik enerji özellikleri, kazanın teknik olarak başarılabilir verimliliğini yansıtmaktadır. Tipik bir enerji özelliği, TGM-96B kazanlarının düzenleyici özelliklerini ferelemek için bir temel olarak hizmet edebilir.

SSCB'nin Enerji ve Elektrifikasyonu Bakanlığı

Ana Teknik Servis Yönetimi
Enerji sistemleri

Tipik Enerji Karakteristik
TGM-96B Kazan Yakıt Yağı Yakarken

Moskova 1981.

Bu tipik enerji özelliği, SoyuceHenergo (Inzh. G.I. Gutsalo) tarafından geliştirilmiştir.

TGM-96B kazanının standart enerji özellikleri, SoyuCenergo tarafından Riga CHP-2 ve CHP gazındaki MediaReztehenergon tarafından yapılan termal testler temelinde hazırlanmıştır ve kazanın teknik olarak elde edilebilir bir şekilde elde edilebilir maliyetini yansıtır.

Tipik bir enerji özelliği, TGM-96B kazanlarının düzenleyici özelliklerini ferelemek için bir temel olarak hizmet edebilir.

uygulama

. Kazan kurulumunun ekipmanının kısa özelliği

1.1 . Bakır TGM-96B Taganrog Kazan Tesisi - Türbinlerle çalışmak üzere tasarlanmış doğal dolaşım ve p şeklinde düzen içeren gaz gazıT. -100 / 120-130-3 ve PT-60-130 / 13. Kazanın akaryakıt üzerinde çalışırken ana hesaplanan parametreleri tabloda gösterilir. .

TKZ'ye göre, kazanın dolaşım koşulu altındaki minimum izin verilen minimum yük% 40 nominaldir.

1.2 . Fırın odasının prizmatik bir formu vardır ve planda 6080 × 14700 mm boyutlarına sahip bir dikdörtgendir. Fırın odasının hacmi 1635 m3'tür. Baca hacminin termal gerilimi 214 kW / m3 veya 184 · 10 3 Kcal / (m3 · h). Evapore ekranları, fırın odasına ve ön duvar radyasyonu duvar buharlı steat (RNP) içine yerleştirilir. Fırının üst kısmında döner odadaki geniş bir vapur (SPP) vardır. Düşürülmüş konvektif madende, konvektif vapur (kedi) ve su ekonomizer (VE) iki paket gazlar boyunca tutarlı bir şekilde bulunur.

1.3 . Kazanın buhar yolu, kazanın yanı arasında bir çift geçişi olan iki bağımsız akıştan oluşur. Superliceed buharın sıcaklığı, kendi yoğuşma enjeksiyonu ile düzenlenir.

1.4 . Fırın odasının ön duvarında, dört iki akışlı gaz tankı brülörü HF CKB-WTI vardır. Brülörler -7250 ve 11300 mm üzerinde iki katlı olarak monte edilir. 10 ° 'lik ufka kaldırma açısı ile.

Yakıt yağının yanması için, feribot mekanik nozulları "titanyum", yakıt yağının 3.5 MPA'sının (35 kgf / cm2) bir basınçta 8.4 ton / saat nominal kapasiteye sahip. Boşaltma ve püskürtülen akaryakıt üzerine basınç basıncı, 0.6 MPa bitki (6 kgf / cm2) tarafından önerilmektedir. Memedeki buhar tüketimi 240 kg / saat'dir.

1.5 . Kazan kurulumu şunlarla donatılmıştır:

% 10 259 · 103 m 3 / saat rezervi olan VDN-16-P kapasitesine sahip iki üfleme hayranı,% 20% 39.8 MPa (398.0 kgf / m2), 500/250 kW ve Rotasyon frekansı 741 rezervine sahip basınç 741 / Her makinenin 594 rpm;

DN-24 × 2-0.62 gm'lik DN-24 × 2-0.62 GM ile% 10 415 · 10 3 m 3 m 3 / saat,% 20'lik bir rezerv ile basınç,% 20 21.6 MPa (216.0 kgf / m2), kapasiteli 800/400 KW ve her makinenin 743/595 rpm rotasyon frekansı.

1.6 . KÜÇÜNÜ TERHAJLARINDAN KONVCEDE İŞLENDİRMELERİNİN TEMİZLENMESİ İÇİN, proje, RVP - su yıkama ve kumlama ünitesindeki basınçta bir düdükten oluşan bir feribotla bir feribotla bir feribotla temizlemek için bir fraksiyonel kurulum için sağlanmıştır. Bir RVP'nin 50 dakikasının üflenmesi süresi.

. TGM-96B kazanının tipik enerji özellikleri

2.1 . TGM-96B kazanının tipik enerji özellikleri ( İncir. , , ) Riga CHP-2 ve CHP gazının kazanlarının, enstrümantal materyallere uygun olarak ve kazanların fizibilitesinin normalleşmesinin normalleşmesinde metodolojik talimatlara uygun olarak ısı testlerinin sonuçlarına dayanarak derlenmiştir. Karakteristik, türbinlerle çalışan yeni kazanın ortalama ekonomisini yansıtıyorT. -100 / 120-130 / 3 ve PT-60-130 / 13 Aşağıdaki koşullar için kabul edilen aşağıdaki koşullarda.

2.1.1 . Elektrik santrallerinin yakıt dengesinde, sıvı yakıt yakmak, süslü yakıt yağının çoğuM. 100. Bu nedenle, karakteristik akaryakıttan oluşur.M 100 ( GOST 10585-75) Özellikleri ile:A p \u003d% 0.14, w p \u003d% 1.5, s p \u003d% 3.5, (9500 kcal / kg). Gerekli tüm hesaplamalar, akaryakıtın çalışma kütlesi üzerinde yapılır.

2.1.2 . Nozulların önündeki akaryakıtın sıcaklığı 120 °C ( t tl \u003d 120 ° C) Akaryakıtın viskozitesine dayanarakM. 100, § 5.41 pte'ya göre, 2.5 ° W'a eşittir.

2.1.3 . Soğuk havanın yıllık ortalama sıcaklığı (t x.) Üfleme fanı girişinde 10 ° 'ye eşit alınır.C. Esas olarak TGM-96B kazanları, bu sıcaklığa yakın ortalama bir hava sıcaklığı olan iklim alanlarında (Moskova, Riga, Gorky, Chisinau) bulunur.

2.1.4 . Hava ısıtıcısına girişte hava sıcaklığı (t vp) 70 ° 'e eşit olarak kabul edildiC. PTE'nin § 17.25'ine göre kazanın yükünü değiştirirken sabit.

2.1.5 . Enine bağları olan enerji santralleri için, besin suyunun sıcaklığı (t p.v.) Kazan hesaplanmadan önce (230 ° C) ve kazan yükü değiştiğinde sabittir.

2.1.6 . Türbin kurulumundaki ağın spesifik ısı tüketimi, termal testlere göre 1750 kcal / (kWh) kabul edilir.

2.1.7 . Heat Flux katsayısı, kazanın yükünü% 98.5 oranında değiştirilerek kabul edilir.D nom..

2.2 . Düzenleyici özelliklerin hesaplanması, "kazan agregaların (düzenleyici yöntem) termal hesaplamasının talimatlarına uygun olarak gerçekleştirildi (M.: Energy, 1973).

2.2.1 . Brüt kazanın verimliliği ve giden gazlarla ısı kaybı, YA.L.'yu açıklanan yönteme göre hesaplanır. Pecker "Yukarıdaki Yakıt Özellikleri için Isı Mühendisliği Hesaplamaları" (M.: Enerji, 1977).

nerede

İşte

α vay = α " Ve. + Δ α tr.

α vay - Giden gazlardaki aşırı hava katsayısı;

Δ α tr. - Kazanın gaz yolundaki Gazlar;

Yani - Dumanın arkasındaki giden gazların sıcaklığı.

Kazanın ısıl testlerinin deneylerinde ölçülen giden gazların sıcaklığının hesaplanması ve düzenleyici özelliklerin oluşturulması için koşullara verilen düzenleyici koşullar (giriş parametreleri)t x B., t "kf, t p.v.).

2.2.2 . Bir hava noktasının çıkış hava katsayısı (su ekonomizer için)α " Ve. Nominal yükte 1.04'e eşit olarak kabul edilir ve termal testlere göre% 50 oranında 1,1'e kadar değişmektedir.

Bir su ekonomisinin düzenleyici özellikte (1.04) benimsenmesi için hesaplanan (1.13) bir hava katsayısındaki düşüş, baca rejiminin kazanın rejim haritasına göre uygun şekilde yürütülmesi, hava kaynakları için PTE gereksinimlerine uygun olarak uygun şekilde gerçekleştirilir. Fırın ve gaz sistemi ve nozulların seçimi.

2.2.3 . Nominal yük üzerindeki kazanın gaz yolundaki hava şokları% 25'e eşittir. Hava kaynaklarının yükündeki bir değişiklik ile formül tarafından belirlenir.

2.2.4 . Kimyasal yakıtsız yanma olmayan ısı kayıpları (s. 3 ) Sıfır kabul etti, çünkü kazançın tipik bir enerji özelliğinde benimsenen aşırı havaların test edilmesinde, yoktu.

2.2.5 . Mekanik Yakıt Yanma'dan Isı Kaybı (s. 4 ) "Ekipmanın düzenleyici özelliklerinin koordinasyonu ve tahmini spesifik yakıt maliyetlerinin koordinasyonuna ilişkin düzenlemelere uygun olarak eşit sıfıra sahip" (m.: SNTTI Orgres, 1975).

2.2.6 . Çevrede ısı kayıpları (s. 5 ) Test belirlenmediğinde. "Kazan tesisatlarını test etme yöntemine" (M.: Enerji, 1970) formül tarafından hesaplanır.

2.2.7 . TU-26-06-899-74 TU-26-06-899-74'ün teknik koşullarından benimsenen pompanın karakteristiği kullanılarak, beslenme elektrikli pompa PE-580-185-2'ye kadar elektriğin spesifik tüketimi hesaplandı.

2.2.8 . İtme ve üfleme üzerindeki spesifik elektrik tüketimi, üfleme fanlarının sürücüsündeki elektrik maliyetleri ve termal testler yapılırken ölçülen ve koşullara düşürülür (δ α tr. \u003d% 25) Düzenleyici özellikleri çizerken kabul edildi.

Gaz sisteminin yeterli bir yoğunluğuna sahip olduğu tespit edilmiştir (Δ α ≤% 30) Sigara içenler, kazanların nominal yükünü düşük hızlı frekansta, ancak herhangi bir stokta bulunurlar.

Düşük bir dönme hızındaki fanları üfleme, kazanın normal çalışmasını 450 T / H yüklenir.

2.2.9 . Kazan tesisatının mekanizmalarının toplam elektrik gücü, elektrikli tahrik gücü içerir: beslenme elektrik pompası, duman, fanlar, rejeneratif hava ısıtıcıları (Şek. ). Rejeneratif hava ısıtıcısının elektrik motorunun gücü pasaport verilerine göre kabul edilir. Dumanın elektrik motorlarının gücü, fanlar ve beslenme elektrik pompasının gücü kazanın ısı testleri sırasında belirlenir.

2.2.10 . Kalori tesisatındaki hava ısıtması için spesifik ısı tüketimi, fanlardaki havanın ısıtılması ile hesaplanır.

2.2.11 . Kazan kurulumunun kendi ihtiyaçları için özel ısı tüketimine, taşıyıcılardaki ısı kayıpları, verimliliği% 98 oranında alınır; RVP'nin buhar üflentisinde ve kazanın buhar üflemesi ile ısı kaybı.

Buhar üfleme için ısı tüketimi RVP formül tarafından hesaplandı

Q hp = G pbd · buldum · τ obd · 10 -3. Mw. (Gkal / ch)

nerede G pbd \u003d "Mevcut buhar standartlarına ve 300, 200, 150 mW" (m.: SNTTI Orgres, 1974);

buldum = bEN. çift \u003d 2598 KJ / KG (KCAL / kg)

τ obd \u003d 200 MIN (24 saat içinde açıldığında 50 dakikalık bir sevinin süresi olan 4 aparat).

Kazanın üflenmesi ile ısı tüketimi formül tarafından hesaplandı

Q prod. = G prod · ben K.V. · 10 -3. Mw. (Gkal / ch)

nerede G prod = Pd nome.10 2 kg / ch

P \u003d% 0.5

ben K.V. - Kazan suyunun entalpisi;

2.2.12 . Testler iletme prosedürü ve testlerde kullanılan ölçüm cihazlarının seçimi için prosedür "Kazan Tesisleri Test Etme Yöntemi" (M.: Enerji, 1970) tarafından belirlenmiştir.

. Düzenlemeye yapılan değişiklikler

3.1 . Kazanın temel düzenleyici göstergelerinin, parametre değerlerinin izin verilen sınırları dahilinde operasyonun değişen koşullarına getirmek için, grafikler ve dijital değerler biçimindeki değişiklikler verilmiştir. Değişiklikler K.s. 2 Şekil 2'de gösterilen grafikler şeklinde. , . Giden gazların sıcaklığındaki değişiklikler, Şekil 2'de gösterilmiştir. . Listelenenlere ek olarak, kazanın sağladığı yakıt yağının ısıtma sıcaklığını değiştirmek ve besin suyunun sıcaklığını değiştirmek için değişiklikler sunulur.

Ad Soyad:"Otomatik Eğitim Kursu", TGM-96B kazanının akaryakıt ve doğal gazın birimini birleştirir. "

Sembol:

Sorun Yılı: 2007.

TGM-96B kazan ünitesinin işletimi için otomatik eğitim kursu, bu türde kazan tesisatlarına hizmet veren operasyonel personel hazırlamak için tasarlanmıştır ve bir öğrenme, Uclanstally'nin önel eğitimi ve CHP personelinin sınav testidir.

AUC, TGM-96B kazanlarının çalışmasında kullanılan düzenleyici ve teknik belgelere dayanmaktadır. Etkileşimli öğrenme ve test öğrencileri için metin ve grafik materyali içerir.

Bu AUKA, TGM-96B kazanlarının ana ve yardımcı ekipmanlarının yapıcı ve teknolojik özelliklerini, yani: ısı odası, davul, vapur, konvektif madeni, güç düğümü, sürüş cihazları, buhar ve su sıcaklığı düzenlemesi vb.

Kazan kurulumunun başlatıcıları, düzenli, acil durum ve çalışma modları, ısıtma ve buhar boru hatları, ekranlar ve diğer elemanları eklerken güvenilirlik için ana kriterlerin yanı sıra, elde edilir.

Kazanın otomatik kontrol sistemi, koruma sistemi, kilitler ve alarmlar kabul edilir.

Muayene, test, ekipman onarım, güvenlik ve patlama güvenlik düzenlemeleri için başvuru prosedürü belirlenir.

AUKA Kompozisyonu:

Otomatik eğitim kursu (AUC), ilk öğrenmeyi ve ardından elektrik santralleri ve elektrik ağlarının bilgisinin test edilmesine yönelik bir yazılım aracıdır. Her şeyden önce, operasyonel ve operasyonel ve onarım personelini eğitmek için.

AUKA'nın temeli mevcut üretim ve iş tanımları, düzenleyici materyaller, ekipman üreticilerinin verileridir.

Auch içerir:

• genel teorik bilgilerin bölümü;
• belirli ekipman türlerinin işletme tasarımının ve kurallarının göz önünde bulundurulması;
• Öğrencinin kendi kendini testinin bölümü;
• sınav bloğu.

AUC, metinlere ek olarak, istenen grafik malzemesini (şemalar, resimler, fotoğraflar) içerir.

Bilgi İçeriği AUC.

Metin materyali, TGM-96 kazan ünitesinin, fabrika talimatlarının, diğer düzenleyici ve teknik malzemelerin kullanım kılavuzuna dayanır ve aşağıdaki bölümleri içerir:

1. TGM-96 kazanının tasarımının kısa bir açıklaması.
1.1. Ana ayarlar.
1.2. Kazanın düzeni.
1.3. Zemin odası
1.3.1. Ortak veri.
1.3.2. Isıtma yüzeylerini fırında yerleştirme.
1.4. Torch cihazı.
1.4.1. Ortak veri.
1.4.2. Brülörün teknik özellikleri.
1.4.3. Yakıt yağları.
1.5. Tambur ve ayırma cihazı.
1.5.1. Ortak veri.
1.5.2. Umbran cihazı.
1.6. Superhetre.
1.6.1. Genel.
1.6.2. Radyasyon vapuru.
1.6.3. Tavan vapuru.
1.6.4. Shirm Steamer.
1.6.5. Konvektif vapur.
1.6.6. Çift hareket şeması.
1.7. Superliceed buharın sıcaklığını düzenlemek için cihaz.
1.7.1. Yoğuşma kurulumu.
1.7.2. Enjekte cihazlar.
1.7.3. Yoğuşma ve besin suyu temini şeması.
1.8. Su ekonomier.
1.8.1. Ortak veri.
1.8.2. Ekonomizatörün askıya alınması.
1.8.3. Duvar ekonomizer panelleri.
1.8.4. Konvektif ekonomier.
1.9. Hava ısıtıcısı.
1.10. Kazan çerçevesi.
1.11. Kesme kazanı.
1.12. Isıtma yüzeylerinin temizlenmesi.
1.13. Gerçek kurulum.
2. Termal hesaplamadan alın.
2.1. Kazanın ana özellikleri.
2.2. Fazla hava katsayıları.
2.3. Termal denge ve şömine kutusu özellikleri.
2.4. Yanma ürünlerinin sıcaklığı.
2.5. Buhar sıcaklığı.
2.6. Su sıcaklığı.
2.7. Hava sıcaklığı.
2.8. Enjeksiyon için tüketim yapın.
2.9. Kazanın direnci.
3. Soğuk bir durumdan başlamak için kazanın hazırlanması.
3.1. Ekipmanın muayenesi ve doğrulanması.
3.2. Hasar şemalarının hazırlanması.
3.2.1. Isınmak için şemaları montajı azaltılmış beslenme ve enjeksiyonları.
3.2.2. Buhar boru hatları ve bir süperhater için düzenleme şemaları.
3.2.3. Bir gaz hava yolu montajı.
3.2.4. Kazan gaz boru hatlarının hazırlanması.
3.2.5. Kazan içindeki akaryakıt borularını monte edin.
3.3. Kazanın suyla doldurulması.
3.3.1. Genel.
3.3.2. Doldurmadan önce işlemler.
3.3.3. Doldurduktan sonra işlemler.
4. Mevriter kazan.
4.1. Ortak bir rol.
4.2. Soğuk bir durumdan gaz üzerinde dikkat dağıtımı.
4.2.1. Fırının havalandırılması.
4.2.2. Gaz gaz boru hattını doldurma.
4.2.3. Gaz boru hattını ve kazanın içindeki takviyenin yoğunluğunu kontrol edin.
4.2.4. İlk brülörün gülü.
4.2.5. İkinci ve sonraki brülörler için özür dilerim.
4.2.6. Su geçirmez sütunların temizliği.
4.2.7. Takvim Kazanı Programı.
4.2.8. Ekranların alt noktalarının temizlenmesi.
4.2.9. Geçiş sırasında radyasyon operatörünün sıcaklık rejimi.
4.2.10. Sonlandırma sırasında su ekonomizatörünün sıcaklık rejimi.
4.2.11. Kazanın karayolunda dahil edilmesi.
4.2.12. Paraya kadar yükleniyor.
4.3. Sıcak devletten temel kazan.
4.4. Kazan suyu devridaim şeması kullanarak kazanın ustası.
5. Çalışırken kazan ve ekipmanı koruyun.
5.1. Genel.
5.1.1. Operasyonel personelin ana görevleri.
5.1.2. Kazan operasyonel kapasitesinin düzenlenmesi.
5.2. Hizmet kazan servisi.
5.2.1. Kazan operasyonu sırasında gözlemler.
5.2.2. Gıda Kazanı.
5.2.3. Superliced \u200b\u200bbuharın sıcaklığının düzenlenmesi.
5.2.4. Yanma modunda kontrol.
5.2.5. Temizleme kazanı.
5.2.6. Kazanın akaryakıt üzerindeki çalışmaları.
6. Bir yakıt türünden diğerine geçiş.
6.1. Doğal gazdan akaryakıt için geçiş.
6.1.1. Gaz brülörünün tanrı ile yakıt yağını aktarılması.
6.1.2. Brülörün yakıcı akaryakıttan doğal gaza aktarılması.
6.2. Akaryakıttan doğal gaza geçiş.
6.2.1. Isıtmayı yakıcı yakıt yağından Tanrı ile doğal gaza aktarın.
6.2.2. Brülörün yakıcı akaryakıttan doğal gaza aktarılması.
6.3. Doğal gaz ve akaryakıtın ortak yanması.
7. Önyüklemeyi durdurun.
7.1. Genel.
7.2. Kazanı rezerve etmek için durdurun.
7.2.1. Durdurma sırasında personel eylemleri.
7.2.2. Güvenlik vanalarını test edin.
7.2.3. Personel durduktan sonra eylemleri.
7.3. Kazanı boşaltır.
7.4. Acil Kazan Durağı.
7.4.1. Kazan koruma veya personel durdurma acil durum vakaları.
7.4.2. Baş Mühendisinizin Sırasıyla Acil Durum Kazanı Olguları.
7.4.3. Kazanın uzaktan kapatılması.
8. Acil durumlar ve tasfiyeleri için prosedür.
8.1. Genel.
8.1.1. Ortak bir rol.
8.1.2. Bir kazada görev personelinin sorumlulukları.
8.1.3. Kaza sırasında personel eylemleri.
8.2. Yükünü sıfırlayın.
8.3. İstasyon yükünü kendi ihtiyaçlarının kaybıyla sıfırlayın.
8.4. Su seviyesini azaltmak.
8.4.1. Personelin seviyesini ve eylemini azaltma belirtileri.
8.4.2. Kazanın ortadan kaldırılmasından sonra personel eylemleri.
8.5. Su seviyelerini yükselterek.
8.5.1. Personelin işaretleri ve eylemleri.
8.5.2. Koruma başarısızlığı durumunda personel eylemleri.
8.6. Tüm su geçirmez cihazların başarısızlığı.
8.7. Anlaşmazlık ekranı borusu.
8.8. Barperyr boru kırıldı.
8.9. Gap Boru Su Ekonomisi.
8.10. Kazanın boru hatlarındaki çatlakların ve buhar bağlantı parçalarının tespiti.
8.11. 170'den fazla ATM'den daha fazla basınç ve emniyet valflerinin başarısızlığı.
8.12. Gaz kaynağının sonlandırılması.
8.13. Ayar vanası başına akaryakıtın basıncını azaltmak.
8.14. Hem sigara içenleri de kapat.
8.15. Hem üfleme fanlarını kapatma.
8.16. Tüm RVP'yi devre dışı bırakın.
8.17. Hava ısıtıcılarındaki birikintilerin güvenliği.
8.18. Fırın veya kazan barınaklarında patlama.
8.19. Meşale bölümü, kararsız mobilyalar, fırında titreşim.
8.20. Vapur içine su dökümü.
8.21. Ana masutoprod tarvery.
8.22. GAP veya kazanın içindeki maskelerde ateşin ortaya çıkması.
8.23. Boşluk veya gövde gaz boru hattında yangının ortaya çıkması.
8.24. GAP veya kazan içindeki gaz boru hatları üzerinde bir yangının ortaya çıkması.
8.25. Dış hava sıcaklığındaki düşüş hesaplanan birinden daha düşüktür.
9. Otomatik kazan.
9.1. Genel.
9.2. Seviye kontrol cihazı.
9.3. Denetleyici yanma.
9.4. Aşırı ısınmış buharın sıcaklık regülatörü.
9.5. Sürekli temizleme regülatörü.
9.6. Su fosfatlama regülatörü.
10. Kazanın termal koruması.
10.1. Genel.
10.2. Kazanı geri sararken koruma.
10.3. Seviye seviyesinde koruma.
10.4. Duman veya üfleme fanlarını devre dışı bırakırken koruma.
10.5. Tüm RVP'yi devre dışı bırakıldığında koruma.
10.6. Acil durum kazanı düğmesi ile durur.
10.7. Düşen yakıt basıncına karşı koruma.
10.8. Gaz basıncını arttırma koruması.
10.9. Yakıt tipi anahtarının çalışması.
10.10. Fırındaki meşale çıkarmak için koruma.
10.11. Kazanın arkasındaki aşırı ısıtılmış buhar sıcaklığını arttırmak için koruma.
11. Teknolojik koruma ve alarm ayarları.
11.1. Teknolojik alarm ayarları.
11.2. Teknolojik koruma ayarları.
12. Darbe-güvenlik kazanları.
12.1. Genel.
12.2. Operasyon IPU.
13. Güvenlik ve yangın söndürme faaliyetleri.
13.1. Ortak bir rol.
13.2. Güvenlik düzenlemeleri.
13.3. Kazan tamir edildiğinde güvenlik önlemleri.
13.4. Güvenlik ve yangın güvenliği gereksinimleri.
13.4.1. Ortak veri.
13.4.2. Güvenlik gereksinimleri.
13.4.3. Akaryakıt yerine bir kazan üzerinde çalışırken güvenlik gereksinimleri.
13.4.4. Yabancı güvenlik gereksinimleri.

14. Bu AUKE'deki grafik materyali, 17 çizim ve şemaların bir parçası olarak temsil edilir:
14.1. Kazan Düzeni TGM-96B.
14.2. Yakıt haznesinin altında.
14.3. Ekran borusundaki montaj düğümü.
14.4. Brülörün yeri.
14.5. Cihaz brülörü.
14.6. Umbran cihazı.
14.7. Yoğuşma kurulumu.
14.8. Azaltılmış beslenme düğümü ve kazan enjeksiyonlarının diyagramı.
14.9. Vaporoolel.
14.10. Azaltılmış beslenme düğümünü ısıtmak için bir diyagramın montajı.
14.11. Freze kazanı şeması (buhar sistemi).
14.12. Gaz kanalı kazan şeması.
14.13. Kazan içinde gaz boru hatları şeması.
14.14. Kazan içindeki mazutoprovodların şeması.
14.15. Fırının havalandırılması.
14.16. Gaz gaz boru hattını doldurma.
14.17. Gaz boru hattını yoğunlukta kontrol edin.

Bilginin kontrolü

Metin ve grafik materyali okuduktan sonra, öğrenci kendi kendini kontrol etme programını çalıştırabilir. Program, talimatların hakimiyet derecesini kontrol eden bir testtir. Hatalı bir cevap varsa, operatör bir hata mesajı görüntülenir ve doğru cevabı içeren talimat metninden bir alıntı görüntülenir. Bu kurdaki toplam soru sayısı 396'dır.

Sınav

Eğitim kursunu ve öğrencinin kendi kendine kontrol eden bilgisini geçtikten sonra sınav testini öğrenir. Kendi kendine test için verilen konular arasından rastgele otomatik olarak seçilen 10 soru içerir. Sınav sırasında, sınav, bu sorulara ipuçları olmadan cevap vermeye ve ders kitabına atıfta bulunma imkanı davet edilir. Testin sonundan önce hata mesajı yok. Sınav sonundan sonra, öğrenci, cevapların muayenesi tarafından seçilen önerilen sorunların ve hatalı cevaplar hakkındaki yorumların belirlendiği bir protokol alır. Sınav için bir değerlendirme otomatik olarak sergilenmektedir. Test protokolü bilgisayarın sabit diskine kaydedilir. Yazıcıya yazdırmak mümkündür.

Bilgi tabanında iyi çalışmanızı göndermeniz basittir. Aşağıdaki formu kullanın

Öğrenciler, lisansüstü öğrenciler, bilgi tabanını çalışmalarında kullanan genç bilim adamları ve çalışmaları size minnettar olacak.

Eğitim Federal Ajansı

Devlet Eğitim Kurumu

yüksek Profesyonel Eğitim

"Ural Devlet Teknik Üniversitesi - UPI

Rusya'nın ilk başkanının adı B.N. Yeltsin "-

mizhneuralsk Şubesi

Özel: 140101

Grup: TPP -441

Ders Projesi

Kazan Agrega TGM - 96'yının termal hesaplaması

"TPP'nin kazan tesisleri" disiplini altında

Öğretmen

Dalkova Nina Pavlovna

Kashurin Anton Vadimovich

bay Sredneuralsk

1. Kurs projesinde

2. Kazan TGM-96'nın Kısa Özellikleri ve Parametreleri

3. Hava fazlası, hacim ve yanma ürünlerinin entalpileri çıkışı

4. Kazan biriminin termal hesaplaması:

4.1 Termal dengesi ve yakıt hesaplaması

4.2 Rejeneratif Hava Isıtıcı

fakat. Soğuk

b. Sıcak kısım

4.4 hafta sonu sir

4.4 Giriş Shirma

Bibliyografi

1. Bir kurs projesi için görev

Hesaplama için, Tambur Kazan Ünitesi TGM - 96 kabul edilir.

Görev Kaynağı Verileri

Kazan TGM parametreleri - 96

· Kazanın Adım Görünümü - 485 T / H

· Kazanın çıkışında basınçlı aşırı ısınmış buhar - 140 kgf / cm2

· Önceden ısıtılmış paragraf sıcaklığı - 560 єс

· Kazan davulunda çalışma basıncı - 156 kgf / cm2

· Kazanın girişindeki besin sıcaklığı - 230 ° C

· Besin suyunun kazanın girişine baskısı - 200 kgf / cm2

· RVP girişinde soğuk hava sıcaklığı - 30 ° C

2 . Termal Devrenin Açıklaması

Besin Kazanı yoğuşma türbinleridir. Bu, ana ejektörden sırayla yoğuşma pompası olan, contalaların ejektörü, bez ısıtıcısı, PND-1, PND-2, PND-3 ve PND-4, 140-150 ° C sıcaklığa ısıtılır ve Deaarators 6. Deaaerators'ta, gazların ayrılması, yoğuşma (denizcilik) ve ilave ısıtma yaklaşık 160-170 ° C sıcaklığa ayrılması. Deaeratörlerden gelen yoğuşma, beslenme pompalarının hastalıkları ile imzalanır, ardından basınç 180-200 kgf / sm ve PVD-5, PVD-6 ve PVD-7 ila 225 sıcaklığa ayarlanmış 235 ° C. Güç Düğüm Kazanı. Kazan basıncının güç regülatörünün arkasında 165 kgf / sm'ye kadar oturur ve bir su ekonomizerinde servis edilir.

4 hazneye kadar besin suyu D 219x26 mm, gaz fabrikasının her bir yarısında 2 satırda 83 mm'lik bir adımda (20) asma borular D 42x4.5 mm'dir. Askıya alınmış boruların çıkış odaları, gaz borusunun içine yerleştirilir, d 108x11 mm su haznelerinin (12), D 108x11 mm haznelerinin (d 108x11 mm), 4 kondansatöre ve duvar ekonomizer paneline verilir. Aynı zamanda, akışlar bir tarafta diğerine aktarılır. Paneller, Madde 20'nin D28x3,5 mm'lik borulardan ve blendajlı yan duvarlardan ve bir çekim kamerasından yapılmıştır.

Su, konvektif ekonominin giriş kameralarına gönderilen üst ve alt paneller boyunca iki paralel akışı geçirir.

Konvektif ekonomier, üst ve alt paketlerden oluşur, alt kısım, 28x3,5 mm çapında borulardan bobinler şeklinde yapılır. 20, bir denetleyiciye, 80x56 mm'lik artışlarla yerleştirilir. Sağ ve sol risklerde bulunan 2 parçadan oluşur. Her bölüm 4 bloktan (2 üst ve 2nge) oluşur. Su ve baca gazlarının konvektif bir ekonomizerdeki hareketi, karşı akıştır. Gaz üzerinde çalışırken, ekonomizatör kaynarın% 15'ine sahiptir. Ekonomisterde üretilen buharın ayrılması (ekonomizer, gaz üzerinde çalışırken% 15'ine sahiptir), labirent hidroteraplı özel bir paore ayırma kutusunda meydana gelir. Kutudaki delikten, yükten bağımsız olarak, feribotla birlikte, feribotla birlikte, feribotla birlikte, yıkama kalkanları altındaki tamburun hacmine verilir. Suyu yıkama panellerinden sıfırlama Drenaj kutuları kullanılarak gerçekleştirilir.

Ekranlardan buharlayan borular yoluyla bir buhar kesme karışımı, dağıtım kutularına ve daha sonra birincil ayrılmanın gerçekleştiği dikey ayırma siklonlarına girer. Saf bölmesinde, her iki taraf için tuz 8 - 4'te 32 çift ve 7 tek siklon takıldı. Tüm siklonlar altındaki alt borulardaki siklonlardan çiftlerin önlenmesi için bir kutu takılır. Siklonlarda ayrılmış su, tamburun su hacmine akar ve bazı nemlerin yanı sıra yukarı doğru yükselir, siklonun yansıtıcı kapağından geçerek,% 50'sinin% 50'sinin yatay delik kalkanlarından oluşan yıkama cihazına girer. su sağlanır. Yıkama cihazının katmanından geçen çift, içinde bulunduğu ana miktarda silikon tuzları verir. Yıkama cihazından sonra, çiftler louvre ayırıcısından geçer ve ek olarak nem damlacıklarından temizlenir ve daha sonra bir delik tavan kalkanı aracılığıyla, vasiyet alanının tamburun buhar boşluğundaki seviyelendirilmesi, vapuruna girer.

Tüm ayırma elemanları, ayrılma ayrıntılarına kaynak yaparak kapanan takozlarla daraltılır ve tutturulur.

Ortalama su kütüğü camının ortasının altındaki ortalama su seviyesi, tamburun geometrik merkezinin 50 mm ve 200 mm altında. Üst izin verilen seviye + 100 mm, düşük izin verilir - su bardağında 175 mm.

Kazan durdurulduğunda, ekstraktlar sırasında tamburun gövdesini ısıtmak için, UTE projesi için özel bir cihaz monte edilir. Bu cihazdaki çiftler yakındaki bir çalışma kazanından servis edilir.

343 ° C sıcaklığa sahip doymuş davul çiftleri, radyasyonun 6 paneline girer ve 430 ° C sıcaklığa ısıtılır, daha sonra tavan vapurunun 6 panelinde 460-470 ° C'ye ısıtılır.

İlk vapurda, çiftin sıcaklığı 360-380 ° C'ye düşer. İlk çiftlik seçmeden önce, buhar akışı iki akışa ayrılır ve sıcaklık taramasını hizalamak için, çiftin sol akışı sağ tarafa taşınır ve sağ olan soldaki. Transferden sonra, her bir akış çifti 5 giriş soğuk shirms, arkalarının arkasında 5 çıkış soğuk shirm'e girer. Bu sirslerde, buhar karşı akım hareket eder. Daha sonra, çiftlerin doğrudan akışı 5 sıcak giriş hızı, arkalarında 5 hafta sonu sıcak SHIRM'e girer. Soğuk SHIRTS, merkezde sıcak olan kitap kazanları ile birlikte yer almaktadır. Shirmah 520-530 ° C'de buhar sıcaklığı

Ayrıca, 12 buhar buğulanmış boru D 159x18 mm Madde 12x1MF çiftleri, 540-545 ° C'ye ısıtıldığı konvektif vapurun giriş paketine girer. Sıcaklıkta bir artış durumunda, ikinci enjeksiyon çalışmaya girer. Sonra, bypass boru hattı D 325x50 st. 12x1MF, sıcaklık artışının 10-15 ° C olduğu kedinin çıkış paketine girer. Ondan sonra, çiftler kedinin çıkış toplayıcısına girer, bu da kazanın önüne doğru ana buhar hattına doğru gidip arka bölümde, 2 ana iş akışını emniyet valfleri monte edilir.

Kazan suyunda çözünen tuzları çıkarmak için, kazan tamburundan sürekli bir üfleme yapın, sürekli temizleme değerinin düzenlenmesi, Himsch'in kayması başının görevinde gerçekleştirilir. Çamuru alt koleksiyonerlerden çıkarmak için, ekranlar, alt noktaları periyodik bir üfleme sağlar. Kazan suyunun fosfatını üretmek için kalsiyum ölçek kazanı eğitimin önlenmesi.

Uygulanan fosfat miktarı, Himsech'in kayması başının görevinde üst düzey bir makinist tarafından düzenlenir. Serbest oksijeni bağlamak ve pasivasyon (koruyucu) filmin, kazan borularının iç yüzeylerinde, hidrazinin besin suyuna dozajlamak için, 20-60 μg / kg'ını koruyarak hidrazin dozajına bağlamak. Hidrazinlerin besin suyuna dozlanması, Himsech'in kayması başının görevinde bir türbin şubesi personeli üretir.

Sürekli temizleme kazanlarının ısınmasını kullanmak için. 2 sıralı olarak dahil olan sürekli temizleme genişletme etkin.

Genişletici 1 çorba kaşığı. 5000 litrelik bir hacime sahiptir ve 170 ° C sıcaklıkta 8 basınç için tasarlanmıştır, parametre, yoğuşma tenceresinden genişletme kabından genişletme kabından aracılığıyla ayrılması, buharın (6) kollektörüne yönlendirilir.

Genişletici PA. 7.500 litre hacmine sahiptir ve 127 ° C ortamın sıcaklığında 1.5 basınç için tasarlanmıştır, NDU'ya gönderilir ve drenaj genişletici şeridine ve azaltılmış çifte boru hattına paralel olarak bağlanır. Rabid Row. Genişletici ayırıcısı, kanalizasyonda 8 m yüksekliğe sahip hidrolik tablodan yönlendirilir. Drenaj genişleticilerinin sunulması PA. Şema yasaktır! Kazanlardan acil erik için. ve bu kazanların alt noktalarının KTC-1 2'deki alt noktalarının 7500 litrenin genişleticisine paralel olarak temizlenmesi ve 1,5 ATA'nın hesaplanan basıncı monte edilmiştir. Her periyodik temizleme genişletici boru hatlarına göre, kapanma takviyesi olmadan 700 mm çapındaki boru hatlarına göre atmosfere yöneliktir ve kazan dükkanının çatısında çıkarılır. Ekonomisterde üretilen buharın ayrılması (ekonomizer, gaz üzerinde çalışırken% 15'ine sahiptir), labirent hidroteraplı özel bir paore ayırma kutusunda meydana gelir. Kutudaki delikten, yükten bağımsız olarak, feribotla birlikte, feribotla birlikte, feribotla birlikte, yıkama kalkanları altındaki tamburun hacmine verilir. Yıkama kalkanları ile su sıfırlama suyu tahliye kutuları kullanılarak gerçekleştirilir.

3 . Outlet hava katsayıları, hacimleri ve entalpiÜrünler Yanma

Hesaplanan Gazlı Yakıt Özellikleri (Tablo II)

Hava aşırı uçağın çıkışı:

· Fırın çıkışında çıkış hava katsayısı:

t \u003d 1.0 +? T \u003d 1.0 + 0.05 \u003d 1.05

·? PPC için fazla hava katsayısı:

PPP \u003d T +? PPP \u003d 1.05 + 0.03 \u003d 1.08

· IE için fazla hava katsayısı:

Biz \u003d PPP +? Ve \u003d 1.08 + 0.02 \u003d 1,10

· RVP için fazla hava katsayısı:

RVP \u003d Biz +? RVP \u003d 1,10 + 0.2 \u003d 1.30

Yanma ürünlerinin özellikleri

· Teorik hava

V ° \u003d 0.0476 (0.5C + 0.575N2 O + 1.5H2 S + Y (M + N / 4) C M H N - O P)

· Teorik azot hacmi

· Su buharının teorik hacmi

· Trochaty gazlarının hacmi

Enhaulpia Yanma Ürünleri (J - Tablo).

4.Teplkazan Biriminin OBO Hesaplanması

4.1 Termal dengesi ve yakıt hesaplaması

4.2 Reghe.kârsız hava ısıtıcı

{!LANG-309e5b289aa8a33cd9f32923e253f005!}

{!LANG-3be592ea9a5b4c7cafd5c922141f8923!}

{!LANG-228c8bef97f6e4a8ada84a06ed81b283!}

{!LANG-d389ec24df32b9fc6038ffdc2fd451c0!}

{!LANG-acfbde49ca1b1cb06e125a863b8aa3bb!}

{!LANG-d02a27fc9b1417f3a4a9349941432e73!}

{!LANG-6c19374bc43a8a284fea4a9e9c93f8c0!}

{!LANG-497c9fa776ff67c8701cd613013b9281!}

4.3 Flak

4.4 {!LANG-9c2d2c9b62f7752b574eee2a8ceb23bc!}{!LANG-e8a85d84848975fb7316dfa84b79888e!}{!LANG-d04bd79a727c79a7dd12786d55a57f06!}

{!LANG-084901f70381a3ce4ec0d83396523a08!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-400bf3b41b5efe1b947e4b1f0abced90!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}

{!LANG-4d6e8fbe640c83e860a1b550ae3f64e0!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-0111339a85f5076ab52fb44424259117!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}

4.4 {!LANG-8714a81d4caa0e6a6616616d5c203b2c!}{!LANG-25c6a2d777a0724e9b273d13fcdef7c1!}{!LANG-d04bd79a727c79a7dd12786d55a57f06!}

{!LANG-084901f70381a3ce4ec0d83396523a08!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-400bf3b41b5efe1b947e4b1f0abced90!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-9bb1a55fe2e74a1d9647d1154b13e9c0!}

{!LANG-4d6e8fbe640c83e860a1b550ae3f64e0!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-0111339a85f5076ab52fb44424259117!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-af0a8522b7064cd274a6ffcab6ad984c!}

{!LANG-b9751d0c8b39851642df48339e030187!}

{!LANG-4c1495ff750cae4db3d6b96dbca36ff1!}

{!LANG-42bb99e1945cfc64232dc623516eb591!}

{!LANG-2d691152ce112ca83093a00b243d7c93!}

{!LANG-29a3c3e8d7bda9c848133dcf140f6564!}

{!LANG-2315defc5e8fbf7be03badaab0f522f9!}

{!LANG-8f4fd78f03f850fae632d94d6864e6c0!}

{!LANG-568b9a822e0f7de36936fc6bf53b3dcf!}


{!LANG-440305dae0b363076c3dfdc5c3d23154!}

{!LANG-c956fce1fa70794fc34297ba70451c18!}


{!LANG-21d19f0de9d6be3b01d8c3215afac0a0!}

{!LANG-b09bc419a931ab1fe0a3030d633c9d8c!}


{!LANG-fc73f53f399ac4794d959d91fd5fa8a8!}

{!LANG-5686df77978757053f35c961ab78200b!}


{!LANG-dd42719218d46d0cac7ea083230982e6!}

{!LANG-4998e40a299c4e09488a8de40208e4ac!}


{!LANG-785794f8a52b3322fbe2cb13ca7306fa!}

{!LANG-a46aa47f081ec478307d0b98595a7059!}


{!LANG-96d6211079f8461cf74354d5fe72ad14!}

{!LANG-fcfe5fb13661aa6932da879d032042ed!}


{!LANG-dcc45251c1a80a6a9c7d0ec4e7dbdbf0!}

{!LANG-f4e818b823b354aa3005eb10c1dc16b3!}


{!LANG-84d25bb44cbb3b28b64aca15178bb377!}

{!LANG-4a276826dfcecd2fb3548262d06be502!}


{!LANG-c8bbf709dcce0d2b7855ce274942894d!}