Akım trafoları, birincil akımı aşağıdakiler için en uygun değerlere düşürmek için tasarlanmıştır. ölçü aletleri ve röle. (5 A, daha az sıklıkla 1 veya 2,5 A) ve ayrıca kontrol ve koruma devrelerini birincil devrelerden ayırmak için yüksek voltaj... Hücrede kullanılan akım trafoları eş zamanlı olarak buşing (TPL, TPOL) görevi görür. Komple hücrelerde destek-burçlu (çubuk) akım trafoları - TLM kullanılmaktadır. TPLK, TNLM, lastik - TShL. şalt cihazında 35 kV ve üzeri - şalt tipine ve voltajına bağlı olarak yerleşik.

Trafo merkezindeki akım trafolarının hesaplanması, esas olarak, seçilen hücre ile set olarak sağlanan akım trafosunun kontrol edilmesine indirgenmiştir. Dolayısıyla akım trafosunun markası seçilen hücrenin tipine göre değişir; ek olarak, akım trafoları seçilir:

1) voltaj ile;

2) akıma göre (birincil ve ikincil)

Anma sekonder akımının 1A'nın şalt cihazı için 500 kV ve güçlü şalt cihazı 330 kV için kullanıldığı, diğer durumlarda 5 A'lık bir sekonder akımın kullanıldığı, trafo hataların artmasına neden olduğu unutulmamalıdır.

Seçilen akım trafosu, kısa devre akımlarına karşı dinamik ve termal direnç açısından kontrol edilir. Ayrıca akım trafoları, bağlı cihazların doğruluk sınıfına uygun olması gereken doğruluk sınıfına göre seçilir. ikincil devreölçme akım trafosu (ITT) - Akım trafosunun belirtilen ölçüm doğruluğunu sağlaması için, kendisine bağlı cihazların gücünün, akım trafosunun sertifikasında belirtilen anma sekonder yükünü aşmaması gerekir.

Akım trafosunun termal direnci, termal darbe ile karşılaştırılır bk:

dinamik kararlılık katsayısı nerede.

Akım trafosunun sekonder devresinin yükü şu ifade ile hesaplanabilir:

seri bağlı tüm cihaz veya röle sargılarının dirençlerinin toplamı nerede;

Bağlantı tellerinin direnci;

Temas direnci (= 0,05 Ohm, 2 - 3 cihazla: 3'ten fazla cihazla = 0,1 Ohm).

Cihazların direnci aşağıdaki formülle belirlenir:

nerede - direnç teller;

ben hesap- tahmini kablo uzunluğu;

Q- tellerin kesiti.

Bağlantı kablolarının uzunluğu, akım trafosunun bağlantı şemasına bağlıdır:

nerede m- bağlantı şemasına bağlı olarak katsayı;

ben- tellerin uzunluğu (trafo merkezleri için, ben= 5 m).

Akım trafosunu tek fazda açarken m= 2, akım trafosunu kısmi bir yıldızda açarken, bir yıldızı açarken, m =1.

Akım trafosunun sekonder devrelerinin tellerinin minimum kesiti, gerektiği gibi 2,5 mm2'den (alüminyum için) ve 1,5 mm2'den (bakır için) az olmamalıdır. mekanik mukavemet... Akım trafosuna sayaç bağlı ise bu kesitler birer kademe arttırılmalıdır.

Trafo merkezinin AG şaltında, aşağıdaki tipteki hücrelerde akım trafolarını seçmek (kontrol etmek) gereklidir: giriş, kesit, giden hatlar ve ayrıca yardımcı trafo hücrelerinde. Bu hücrelerin anma akımları (6.21-6.23) ifadeleri ile ve TSN hücrelerinde belirlenir:

,

(6.38)

nerede S ntsn- TSN'nin anma gücü.

Hesaplama sonuçları tablo 6.8'de özetlenmiştir:

Tablo 6.8 - AG AG trafo merkezi için akım trafolarının seçimi için özet tablo:

Trafo parametresi	Seçim koşulu (kontrol edin)	Hücre türleri
giriş	kesit	giden hatlar	TSN
Trafo tipi	hücre serisi tarafından belirlenir (referans ile)
anma gerilimi
Anma akımı
öncelik
ikincil	A
Doğruluk sınıfı	Bağlı cihazların doğruluk sınıfına göre
veya
Dinamik kararlılık
Termal kararlılık

örnek 1

Burçtaki akım trafosunu seçin güç transformatörü trafo merkezinde. Transformatörün anma gücü 6,3 MVA, dönüşüm oranı 110 / 10,5 kV'dir. Trafo merkezinin iki transformatörü vardır. Trafo merkezinin tahmini yükü S maksimum 10.75 MVA. 10 kV şebeke topraklanmamıştır. Alçak gerilim yan darbe akımı 27,5 kA'dır. Akım trafolarına aktif ve reaktif güç için ampermetre ve sayaçlar bağlanmalıdır. RU-10 kV'deki hücre tipi KRU-2-10P'dir.

Giriş hücresinin maksimum anma akımı (en elverişsiz çalışma koşulları için):

A.

Giriş hücresine yerleştirilmiş en yakın standart akım trafosu (KRU-2-10P) - iki sekonder sargılı TPOL-600 / 5-0.5 / R seçilir: ölçüm cihazları ve röle koruması için. 0,5 doğruluk sınıfına sahip böyle bir akım trafosunun nominal yükü S2= 10 VA ( r2= 0.4 Ohm), elektrodinamik stabilitenin çokluğu, çok din= 81, termal stabilitenin çokluğu, k T= 3 sn. Bu veriler / 3, 10 / ile gösterilir.

Seçilen akım trafosu elektrodinamik stabilite açısından test edilir:

,

termal stabilitenin yanı sıra:

,

Hesaplamadan C (tablo 4.4); bir= 0.025 s tablo 4.3'e göre;

1105,92 > 121,78.

Topraksız devrelerde akım trafolarının A ve C'de olmak üzere iki fazlı olması yeterlidir. Ölçü aletlerinden akım trafosu üzerindeki yükler belirlenir, veriler tablo 6.9'da özetlenir:

Tablo 6.9 - Fazlara göre ölçüm cihazlarının yükü

Tablo, A fazının en yüklü olduğunu, yükünün VA veya r arr= 0.204 ohm. Kesitli alüminyumdan yapılmış bağlantı tellerinin direnci belirlenir. Q= 4 mm 2, uzunluk ben= 5 m.

Ohm,

burada = 0.0283 Ohm / m · mm 2 alüminyum için;

İkincil empedans:

nerede r devamı= 0,05 ohm.

Akım trafolarının ikincil yükündeki pasaport ve hesaplanan verileri karşılaştırarak şunları elde ederiz:

Sonuç olarak seçilen akım trafosu tüm parametrelerden geçer.

4.4 Koruyucu cihazların termal ve dinamik direnç için kontrol edilmesi

Devre kesici AE 2066MP-100

Nihai kesme kapasitesi lav. pr = 9 kA.

lav. pr = 9kA> Isp = 3.52kA

Devre kesici AE 2066-100

Nihai kesme kapasitesi lav. pr = 12 kA.

lav. pr = 12 kA> Isp = 11,5 kA

için dinamik direnç bu anahtar gerçekleştirildi.

Yayının koşula göre kontrol edilmesi:

nerede ben p. max, pres motorunun maksimum çalışma akımıdır.

Sigorta PN-2-100-10

U nom = 380V

Saptım> 100kA'yı yendim> 1.94kA

Ben> 100A> 10A bağımlıyım

Ben durmam> bağımlıyım 31.5A> 10A

Yüksek gerilim sütunu SF6 devre kesici

Temas yüzeyinin ısıtma sıcaklığı, ters Kukekov formülüyle belirlenebilir:, (5.9), burada Tc maksimumdur. izin verilen sıcaklık kısa devre akımı içinden geçtiğinde ısıtma ile temas kurun ...

Gemi güç sistemlerinin dinamik süreçleri ve kararlılığı

Kablolar, q?Qmin koşuluna göre termal direnç açısından kontrol edilir, burada q, iletkenin seçilen kesitidir. qmin - kvVk (Taslakta kabul edilen Çin Halk Cumhuriyeti markaları için, Ek 21'e göre. OST5.6181-81, k = 7.3 alıyoruz) ...

Geminin elektrik şebekesindeki jeneratör setlerinin sayısı ve kapasitesi seçiminin doğruluğunun değerlendirilmesi

Kablolar, q?Qmin koşuluna göre termal direnç açısından kontrol edilir, burada q, iletkenin seçilen kesitidir. qmin - kvVk (Taslakta Ek 21'e göre kabul edilen Çin Halk Cumhuriyeti markaları için. OST5.6181-81 k = 7.3 alıyoruz) ...

Isıtma ve ekonomik akım yoğunluğu açısından a ve b kabloları için seçilen 150 mm2'lik standart kesit, 8 kA güç kaynağının baralarında kısa devre modunda termal direnç açısından kontrol edilmelidir. kare kanun kısa devre akımının nabzı nerede ...

10 kV için üç üniteli bir trafo merkezinin hesaplanması

Elektrodinamik kuvvetlerin etkisinden lastik malzemelerindeki mekanik stres tanımına indirgenmiştir. Sert lastiklerin malzemesindeki en yüksek mekanik stres, Devlet Standardına göre nihai çekme mukavemetinin 0,7'sini geçmemelidir ...

10 kV için üç üniteli bir trafo merkezinin hesaplanması

Kısa devre sırasında baraların termal stabilitesini sağlamak için, içlerinden akan akımın, kısa süreli ısıtma sırasında, bakır baralar için 300єС olan izin verilen maksimum sıcaklığın üzerinde bir sıcaklık artışına neden olmaması gerekir ....

Şehrin bir yerleşim mikro bölgesinin güç kaynağı sisteminin yeniden inşası

Normal modda seçilen ve acil durum sonrası modda izin verilen aşırı yük için kontrol edilen kablolar, koşula (6.10) göre kontrol edilir, burada SMIN, termal direnç için minimum kesittir, mm2; SE - ekonomik bölüm ...

Güç kaynağı sistemleri yönetiminin röle koruması ve otomasyonu

TT TLK-35-50'nin elektrodinamik stabilite durumu:, Değiştirme Sayısal değerler, şunu elde ederiz: Böylece akım trafosu TLK-35-50 elektrodinamik kararlılık durumuna göre uygundur ...

Tarımsal alan güç kaynağı sistemi

Hesaplama, aşağıdaki formüle göre yapılır:, mm2, (6.13), burada C, kendinden destekli yalıtılmış tel için bir değer alan bir sabittir - 3 C =; Ta.av - serbest kısa devre akımlarının bozulma süresinin ortalama değeri, Ta.av = 0.02 s; - BB / TEL için devre kesici çalışma süresi, s - 10 s ...

Metalurji tesisinin sinter tesisi için güç kaynağı

C'nin termal fonksiyon olduğu K-2 mm2 noktası için, alüminyum iletkenli ve C = 85 A kağıt yalıtımlı 6 kV kablolar için minimum kablo kesitini termal direnç koşullarına göre belirleyelim. s2 / mm2 . Minimum kablo kesitini belirleyin...

Konut bina güç kaynağı

Kablonun termal direncinin kontrol edilmesi, ısı darbesinin hesaplanmasına dayanır - ısı miktarı ...

İletkenleri termal direnç açısından test etmek için kısa devreısı miktarını karakterize eden ısı darbesi Bk kavramını kullanın ...

Bir poliolefin tesisi için güç kaynağı

Öğe Ölçek, kVA n Derece Fprin, mmI Bk, kAmmI qmin, mmI Ffin, mmI 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ч50 8.74 21.117 3Ч50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ch TP 7 448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21 ...

Mekanik montaj atölyesi için güç kaynağı

Kısa devre akımı geçtiğinde. kablo aracılığıyla kabloda bir termal darbe üretilir. Isı miktarı korumanın süresine, kısa devre akımının süresine ve kısa devre akımının büyüklüğüne bağlıdır ...

Bir akım transformatörünün mekanik ve termal etkilere karşı direnci, bir elektrodinamik direnç akımı ve bir termal direnç akımı ile karakterize edilir.

Elektrodinamik kararlılık akımı ben akım trafosunun hasar görmeden dayandığı ve daha fazla düzgün çalışmasını önleyen, akışının tamamı boyunca kısa devre akımının maksimum genliğine eşittir.

Akım ben bir akım transformatörünün kısa devre akımının mekanik (elektrodinamik) etkilerine dayanma yeteneğini karakterize eder.

Elektrodinamik direnç ayrıca bir çokluk ile karakterize edilebilir. KD, elektrodinamik direnç akımının genliğe oranıdır.

Elektrodinamik direnç gereksinimleri, bara, yerleşik ve bölünmüş akım trafoları için geçerli değildir.

Termal dayanım akımı

Termal dayanım akımı ben akım trafosunun canlı parçaları kısa devre akımları için izin verilenleri aşan sıcaklıklara ısıtmadan tüm süre boyunca dayanabileceği tt aralığı boyunca kısa devre akımının en yüksek etkin değerine eşittir (aşağıya bakınız) ve daha fazla çalışmasını engelleyen hasar olmadan.

Termal direnç, bir akım trafosunun kısa devre akımının termal etkilerine dayanma yeteneğini karakterize eder.

Bir akım trafosunun termal kararlılığını değerlendirmek için, sadece trafodan geçen akımın değerlerini değil, aynı zamanda süresini veya başka bir deyişle, salınan toplam ısı miktarını bilmek gerekir. akımın karesinin çarpımı ile orantılıdır. ben tT ve süresi t T... Bu süre, sırayla, akım trafosunun kurulu olduğu ağın parametrelerine bağlıdır ve bir ila birkaç saniye arasında değişir.

Termal direnç bir çokluk ile karakterize edilebilir. KT termal dayanma akımının, nominal birincil akımın etkin değerine oranı olan dayanma akımı.

GOST 7746-78'e göre, evsel akım trafoları için aşağıdaki termal direnç akımları oluşturulmuştur:

• bir saniye ben 1T veya iki saniye ben 2T(veya onların çokluğu K1T ve K2T 330 kV ve üzeri nominal gerilimler için akım trafoları için nominal primer akımla ilgili olarak;
• bir saniye ben 1T veya üç saniye ben 3T(veya onların çokluğu K1T ve K 3T anma primer akımına göre) 220 kV'a kadar anma gerilimleri için akım trafoları için.

Elektrodinamik ve termal kararlılık akımları arasında aşağıdaki ilişkiler olmalıdır:

330 kV ve üzeri akım trafoları için

220 kV'a kadar anma gerilimleri için akım trafoları için

Sıcaklık rejimleri

Akım trafolarının akım taşıyan parçalarının termal akımdaki sıcaklığı aşağıdakileri aşmamalıdır:

• Alüminyum canlı parçalar için 200 °C;
• Organik yalıtım veya yağ ile temas eden bakır ve alaşımlarından yapılmış canlı parçalar için 250 ° C;
• Organik yalıtım veya yağ ile temas etmeyen bakır ve alaşımlarından yapılmış canlı parçalar için 300 ° C.

Belirtilen sıcaklık değerleri belirlenirken, akım trafosunun anma akımında uzun süreli çalışmasına karşılık gelen başlangıç ​​değerlerinden hareket edilmelidir.

Akım trafolarının elektrodinamik ve termal direnç akımlarının değerleri eyalet standardı standardize edilmemiştir. Ancak, akım trafosu ile aynı devreye kurulan diğer yüksek gerilim cihazlarının elektrodinamik ve ısıl direncine karşılık gelmelidirler. Tablo 1-2, yerli akım trafolarının dinamik ve termal direncine ilişkin verileri gösterir.

tablo 1-2. Bazı ev tipi akım trafolarının elektrodinamik ve termal direncine ilişkin veriler

Not. Elektrodinamik ve termal direnç, yalıtkan ve akım taşıyan parçaların mekanik mukavemetine ve ayrıca enine kesit ikincisi.

Busbarlar duruma göre izin verilen ısıtmaya göre seçilir,

Burada hesapladığım anma akımı, ısıtma durumuna göre uzun süreli izin verilen akımı ekliyorum.

Seçilen lastik bölümleri termal ve elektrodinamik direnç açısından kontrol edilmelidir.

Lastiklerde ve diğer akım taşıyan parçalarda kısa devre akımları geçtiğinde, metalde eğilme momentleri ve gerilimler oluşturan elektrodinamik kuvvetler ortaya çıkar. Lastiklerin elektrodinamik direnci veya mekanik mukavemeti için kriterler, belirli bir malzeme için izin verilen değerleri aşmaması gereken maksimum gerilmelerdir.

σ p ≤ σ add, burada σ p, σ add - sırasıyla malzemenin hesaplanan ve izin verilen eğilme gerilimi.

İzolatörlere monte edilmiş bir bara, çok açıklıklı bir kiriş olarak görülebilir. Bükme sırasında metaldeki en büyük stres

burada M maksimum eğilme momentidir, Nm; W - lastik direnç momenti, m 3.

Lastikler kenara yerleştirildiğinde, konum düz olduğunda.

Burada b ve h genişlik (dar kenar) ve yüksekliktir ( büyük taraf) lastik kesiti, m.

Kısa devre şok akımı tarafından oluşturulan eğilme momenti M ifadesi, bara düzgün yüklü çok açıklıklı bir kiriş olarak kabul edilirse elde edilebilir.

Nereye ben- izolatörler arasındaki mesafe, m; ζ - aşırı açıklıklar için 10'a ve diğer açıklıklar için 12'ye eşit katsayı; F, kısa devre şok akımı içlerinden geçtiğinde iletkenler arasındaki etkileşim kuvvetidir.

Üç fazlı baralar için, tasarım olarak üç fazlı kısa devrenin şok akımı alınır. Ayrıca, orta fazın iletkenleri için elektrodinamik direncin hesaplanması, etkilendikleri için yapılır. en yüksek değerler EDU.

Buraya a- lastikler arasındaki mesafe, ben Faz izolatörleri arasındaki mesafedir, K f, Dwight eğrilerinden belirlenen form faktörüdür (genellikle K f ≈ 1).

İletken malzemelerin mekanik stresleri bakır (MT sınıfı) için 140 MPa'yı ve alüminyum için (AT sınıfı) 70 MPa'yı geçmemelidir.

İzolatör üzerindeki tahribat kuvveti hesaplanırken, lastikler patlak olduğunda K n = 1, lastikler kenardayken Kn = (h + b + 0,5h) / h. Açık için şalt cihazları, elektrikli cihazların yalıtımının rüzgar, buz, iletkenlerin gerginliğinin etkisine maruz kaldığı durumlarda, hesaplamada bir güvenlik faktörü K s = 3 verilir (yalıtkanlar üzerindeki yük, maksimum yıkıcı yükten 3 kat daha az olmalıdır) . Kapalı şalt için güvenlik faktörü 1.5-1.7'ye düşürülür.

Lastikler, diğer sistemler gibi, duran dalgalar şeklinde serbest veya doğal titreşimler yapar. EDF'nin etkisi altındaki zorlanmış titreşimlerin frekansı, doğal titreşimlerin frekansına yakınsa, nispeten küçük çabalarla bile mekanik rezonans ve aparatın imhası meydana gelebilir. Bu nedenle, elektrodinamik direnci hesaplarken, mekanik rezonansın ortaya çıkma olasılığını hesaba katmak gerekir.

Aynı düzlemde bulunan lastiklerin doğal titreşimlerinin frekansı ifadesi ile belirlenebilir.

, nerede 1 - lastiğin açıklığı, m; E, lastik malzemesinin elastisite modülüdür, Pa; J - lastiğin enine kesitinin atalet momenti, m 4; m birin kütlesidir koşu metre lastikler, kg / m Eylemsizlik momenti J, titreşim düzlemine dik olan kesit eksenine göre belirlenir. Lastikler kenarda olduğunda, konum düz olduğunda

200 Hz'den daha yüksek bir doğal frekansta, rezonans fenomeni dikkate alınmaz. Frekans f 0 ise< 200 Гц, то для исключения возникновения резонанса изменяют расстояние между опорными изоляторами.

Lastiklerin ısıl direnç koşullarına uymak için, içlerinden geçen kısa devre akımının, izin verilen maksimum sıcaklığın üzerinde bir sıcaklık artışına neden olmaması gerekir. Bara veya iletkenin minimum termal olarak kararlı kesiti şu koşulu sağlamalıdır:

nerede V - hesaplanan termal akım darbesi. C - termal katsayı (fonksiyon), lastik malzemesine bağlıdır. Pratik hesaplamalar için B k = I ¥ 2 t pr,

burada I ¥ kararlı durum kısa devre akımının etkin değeridir; t CR - kısa devre akımının azaltılmış etki süresi.

Azaltılmış süre, sabit durum kısa devre akımının I ¥ gerçek zaman t için zamanla değişen kısa devre akımı ile aynı miktarda ısı yaydığı süre olarak anlaşılır.

t pr = t pr.p + t pr.a, burada t pr.p, t pr.a - azaltılmış kısa devre süresinin periyodik ve periyodik olmayan bileşenleri. t pr.p zamanının periyodik bileşeni, t pr.p = f (β "") bağımlılığının eğrilerinden belirlenir. Burada β "" = I "" / I ¥, burada I "", kısa devre akımının ilk periyottaki periyodik bileşeninin etkin değeridir (ilk aşırı geçici kısa devre akımı). Sınırsız bir güç ağından güç verildiğinde meydana gelen kaynağın EMF'si değişmezse, o zaman I "" = I ¥ ve β "" = 1 olduğu kabul edilir.

Periyodik bileşenin azaltılmış süresi t pr.a = 0.005β "" 2. Termal katsayı C, C = ifadesinden analitik olarak belirlenebilir,

nerede A KON, A ΘNACH - kısa devrede baranın veya iletkenlerin son ve ilk sıcaklığına karşılık gelen rms akım darbelerinin termal fonksiyonları veya değerleri, A 2 s / mm 4.

Tipik olarak, referans kitaplar için hesaplanan integral A Θ değerlerine sıcaklık bağımlılığı eğrileri verir. çeşitli malzemeler... Bu eğriler kullanılarak lastiklerin ısıl direnç hesabı aşağıdaki şekilde yapılır. Kısa devrede ve nominal akımda izin verilen iletken sıcaklığı ayarlanır, ardından eğrilerden A KON, A NACH'nin karşılık gelen değerleri bulunur. Nominal koşullar altında alüminyum lastikler için, ilk sıcaklık 70 ° C'dir, son sıcaklığa izin verilir - 200 ° C. Bu durumda, termal katsayı C = 95'tir.

Bu nedenle, alüminyum lastikler için, minimum termal dirençli kesit, aşağıdaki ifadeden analitik olarak bulunabilir:.

Grafik-analitik hesaplama yöntemiyle, θ cr ≤ θ eklenmesi gerekir, burada θ cr, kısa devre akımı ile otobüs ısıtmasının sıcaklığıdır; θ ekleyin - lastiklerin malzemesine bağlı olarak izin verilen ısıtma sıcaklığı.

Kısa devre akımı ile bara ısıtmanın sıcaklığı, başlangıç ​​sıcaklığına, bara malzemesine ve ısı darbesine bağlı olarak eğrilerden belirlenir.

6 Termal direnç için kabloları kontrol etme

Kablolar duruma göre ısıl direnç açısından kontrol edilir.

burada q, seçilen iletken kesitidir.

qmin - kvVk (Taslakta kabul edilen Çin Halk Cumhuriyeti markaları için, Ek 21'e uygun olarak. OST5.6181-81, k = 7.3 alıyoruz).

Bir jeneratör besleyici için, başlatma ayar noktası şalter 0.18 s ve bu an için bir termal darbe Bk = 10.944 kA2 s.

Dolayısıyla minimum kesit qmin = 7.3v10.944 = 24.205mm2.

Bu nedenle, tüm kesitler, 25 mm2'den başlayan bir jeneratör besleyici için uygundur, yani. ısıtma koşullarından seçilen 370mm2 (2 × 185) kesit, verilen koşulu karşılamaktadır.

Tüketici besleyicilerinde koruma işlemi 0,04 s içinde gerçekleşir. Bu an için Bk = Bk0.04 = 2.566kA2s ve minimum kesit qmin = 7.3v2.566 = 11.694mm2.

Böylece, tüketicilerin ana panosuna bağlı besleyicilerde, kesiti 16 m2 ve daha fazla olan kablolar kullanılabilir.

Yüksek voltajlı kolon tipi SF6 devre kesici

Temas pedinin ısıtma sıcaklığı, ters Kukekov formülü ile belirlenebilir:, (5.9), burada Tc, içinden bir kısa devre akımı geçtiğinde izin verilen maksimum temas ısıtma sıcaklığıdır ...

Gemi güç sistemlerinin dinamik süreçleri ve kararlılığı

Kablolar, q?Qmin koşuluna göre termal direnç açısından kontrol edilir, burada q, iletkenin seçilen kesitidir. qmin - kvVk (Taslakta kabul edilen Çin Halk Cumhuriyeti markaları için, Ek 21'e göre. OST5.6181-81, k = 7.3 alıyoruz) ...

Geminin elektrik şebekesindeki jeneratör setlerinin sayısı ve kapasitesi seçiminin doğruluğunun değerlendirilmesi

Kentsel elektrik şebekelerinin tasarımı

Kısa devre akımının iletkenler ve elektrikli cihazlar üzerindeki termal etkisinin derecesi Joule integralinin değeri ile belirlenir. Joule integralini hesaplama koşulu karşılanırsa, şu ifadeyi kullanabilirsiniz: ...

Harici güç kaynağının geliştirilmesi

Kısa devreyi hesaplamak için bir eşdeğer devre çizelim. Sc = 1000 MVA xc = 0,9 İHA = 115 kV L = 68 km R0 = 0,43 Ohm / km X0 = 0 ...

Isıtma ve ekonomik akım yoğunluğu açısından a ve b kabloları için seçilen 150 mm2'lik standart kesit, 8 kA güç kaynağının baralarında kısa devre modunda termal direnç açısından kontrol edilmelidir. kare kanun kısa devre akımının nabzı nerede ...

10 kV için üç üniteli bir trafo merkezinin hesaplanması

Kısa devre sırasında baraların termal stabilitesini sağlamak için, içlerinden akan akımın, kısa süreli ısıtma sırasında, bakır baralar için 300єС olan izin verilen maksimum sıcaklığın üzerinde bir sıcaklık artışına neden olmaması gerekir ....

Şehrin bir yerleşim mikro bölgesinin güç kaynağı sisteminin yeniden inşası

Normal modda seçilen ve acil durum sonrası modda izin verilen aşırı yük için kontrol edilen kablolar, koşula (6.10) göre kontrol edilir, burada SMIN, termal direnç için minimum kesittir, mm2; SE - ekonomik bölüm ...

Uçak fabrikasının güç kaynağı sistemi

AE 2066MP-100 devre kesici En yüksek kesme kapasitesi Iav. pr = 9 kA. lav. pr = 9kA> Isp = 3.52kA Bu anahtar için dinamik dayanım gerçekleştirilir. Serbest bırakmanın duruma göre kontrol edilmesi: nerede Iр. max - pres motorunun maksimum çalışma akımı ...

Tarımsal alan güç kaynağı sistemi

Hesaplama, aşağıdaki formüle göre yapılır:, mm2, (6.13), burada C, kendinden destekli yalıtılmış tel için bir değer alan bir sabittir - 3 C =; Ta.av - serbest kısa devre akımlarının bozulma süresinin ortalama değeri, Ta.av = 0.02 s; - BB / TEL için devre kesici çalışma süresi, s - 10 s ...

Metalurji tesisinin sinter tesisi için güç kaynağı

C'nin termal fonksiyon olduğu K-2 mm2 noktası için, alüminyum iletkenli ve C = 85 A kağıt yalıtımlı 6 kV kablolar için minimum kablo kesitini termal direnç koşullarına göre belirleyelim. s2 / mm2 . Minimum kablo kesitini belirleyin...

Konut bina güç kaynağı

Kablonun termal direncinin kontrol edilmesi, ısı darbesinin hesaplanmasına dayanır - ısı miktarı ...

Kısa devre durumunda iletkenleri termal direnç açısından test etmek için, ısı miktarını karakterize eden bir ısı darbesi Bk kavramını kullanırlar ...

Bir poliolefin tesisi için güç kaynağı

Öğe Ölçek, kVA n Derece Fprin, mmI Bk, kAmmI qmin, mmI Ffin, mmI 1 2 3 4 5 6 7 8 GPP-TP 1 2157.48 2 N2XSEY 3Ч50 8.74 21.117 3Ч50 GPP-TP 6 1028.92 2 N2XSEY 3Ch25 8.64 21.001 3Ch TP 7 448.98 2 N2XSEY 3Ch25 8.83 21.230 3Ch25 GPP-AD1 1485.00 2 N2XSEY 3Ch25 8.80 21 ...

Mekanik montaj atölyesi için güç kaynağı

Kısa devre akımı geçtiğinde. kablo aracılığıyla kabloda bir termal darbe üretilir. Isı miktarı korumanın süresine, kısa devre akımının süresine ve kısa devre akımının büyüklüğüne bağlıdır ...