Gerekli sulama yoğunluğunun nasıl sağlanacağı. Belirli bir sulama yoğunluğu için sprinklerdeki gerekli basıncın belirlenmesi. Sulu yangın söndürme tesisatlarının sulama yoğunluğunun belirlenmesi

Söndürme maddesinin seçimi, yangın söndürme yöntemi ve otomatik yangın söndürme sisteminin türü.

Olası OTV, NPB 88-2001'e göre seçilir. Yangın sınıfına ve bulunan maddi varlıkların özelliklerine bağlı olarak AUP için OTV'nin uygulanabilirliği hakkındaki bilgileri dikkate alarak, A1 sınıfı yangınları söndürme önerilerine katılıyorum (A1 - için için için yanan katıların yanması), ince püskürtülen TRV suyu uygundur.

Hesaplanan grafik görevinde AUP-TRV'yi kabul ediyoruz. Söz konusu konut binası, daha fazla su dolu bir yapıya sahip olacaktır (minimum hava sıcaklığı 10 ° C ve üzeri olan odalar için). Yangın tehlikesi yüksek olan tesislerde sprinkler kurulumları kabul edilir. TRV ünitelerinin tasarımı, korunan binaların mimari planlama çözümleri ve teknik parametreler, püskürtücüler veya modüler TRV üniteleri için dokümantasyonda verilen TRV teknik üniteleri dikkate alınarak yapılmalıdır. Öngörülen stringer AUP parametreleri (sulama yoğunluğu, OTW tüketimi, minimum sulama alanı, su temini süresi ve stringer sprinkler arasındaki maksimum mesafe, RGZ'de Bölüm 2.1'e göre belirlenir) belirli bir bina grubu vardı. Binaları korumak için B3 - "Makstop" sprinkler kullanılmalıdır.

Tablo 3

Yangın söndürme tesisat parametreleri.

2.3. Yangın söndürme sistemleri takibi.

Şekil, sprinkleri korumalı odaya kurmanın gerekli olduğu yönlendirme şemasını göstermektedir:

Resim 1.

Tesisatın bir bölümündeki sprinkler sprinkler sayısı sınırlı değildir. Aynı zamanda, binanın ateşleme yerini belirtmek için bir sinyal vermek ve ayrıca uyarı ve duman tahliye sistemlerini açmak için, besleme boru hatlarına tetikleyici karakterli sıvı akış alarmlarının takılması önerilir. Grup 4 için nesnelerin üst kenarından sprinklerlere olan minimum mesafe 0,5 metre olmalıdır. Dikey olarak monte edilen sprinkler sprinkler çıkışından zemin düzlemine olan mesafe 8 ila 40 cm arasında olmalıdır Tasarlanan AUP'de bu mesafeyi 0,2 m'ye eşit alıyoruz. Aynı çapa sahip tek sprinkler tek bir korunan eleman içine kurulmalıdır, sprinkler tipi hidrolik hesaplama sonucuna göre belirlenecektir.

3. Yangın söndürme sisteminin hidrolik hesabı.

Sprinkler ağının hidrolik hesaplaması aşağıdakiler için yapılır:

1. Su tüketiminin belirlenmesi

2. Spesifik sulama yoğunluğu tüketiminin normatif gereklilik ile karşılaştırılması.

3. Su kaynaklarının gerekli basıncının ve en ekonomik boru çaplarının belirlenmesi.

Yangınla mücadele su temin sisteminin hidrolik hesaplaması, üç ana sorunu çözmeye indirgenmiştir:

1. Yangınla mücadele suyu kaynağına girişteki basıncın belirlenmesi (çıkış borusunun ekseninde, pompa). Hesaplanan su debisi belirtilirse, boru hattı güzergah şeması, uzunlukları ve çapları ile bağlantı parçaları türü. Bu durumda hesaplama, boru hatlarının çapına vb. bağlı olarak suyun hareketi sırasındaki basınç kaybının belirlenmesiyle başlar. Kurulum başlangıcında tahmini su debisi ve basıncına göre pompa markası seçimi ile hesaplama sona erer.

2. Yangınla mücadele boru hattının başlangıcında belirli bir basınçta su akışının belirlenmesi. Hesaplama, boru hattının tüm elemanlarının hidrolik direncinin belirlenmesi ile başlar ve yangın suyu tedarik sisteminin başlangıcında belirli bir basınçtan su akış hızının belirlenmesi ile sona erer.

3. Boru hattının başlangıcındaki su ve basıncın tasarım akış hızına dayalı olarak boru hattının çapının ve diğer unsurların belirlenmesi.

Belirli bir sulama yoğunluğu için gerekli basıncın belirlenmesi.

Tablo 4.

"Makstop" sprinkler parametreleri

Bölümde, sırasıyla bir sprinkler AUP benimsenmiştir, SIS-PN 0 0.085 marka sprinklerlerin kullanılacağını kabul ediyoruz - sprinkler, su, performans faktörü ile dekoratif bir kaplama olmadan dikey olarak monte edilmiş eşmerkezli bir akışa sahip özel amaçlı sprinkler 0.085, nominal tepki sıcaklığı 57 o, dikte eden sprinklerdeki tasarım akış suyu aşağıdaki formülle belirlenir:

Verimlilik faktörü 0.085'tir;

Gerekli serbest kafa 100 m'dir.

3.2. Bölme ve besleme boru hatlarının hidrolik hesabı.

Her bir yangın söndürme bölümü için en uzak veya en yüksek korunan bölge belirlenir ve hesaplanan alan içerisinde bu bölge için özel olarak hidrolik hesaplama yapılır. Yangın söndürme sisteminin gerçekleştirilen izleme tipine göre, konfigürasyonuna göre, sabah borusu ile simetrik olmayan, birleşik olmayan bir çıkmazdır. Dikte eden sprinklerdeki serbest kafa 100 m'dir, besleme bölümündeki yük kaybı şuna eşittir:

Bölüm Sprinkler arasındaki boru hattı bölümünün uzunluğu;

Boru hattı bölümünde sıvı tüketimi;

Seçilen marka için boru hattının uzunluğu boyunca yük kaybını karakterize eden katsayı 0.085'tir;

Sonraki her sprinkler için gerekli serbest yük, önceki sprinkler için gerekli serbest yük ile bunlar arasındaki boru hattı bölümündeki yük kaybının toplamıdır:

Köpürtücü maddenin müteakip sprinklerden su tüketimi aşağıdaki formülle belirlenir:

Paragraf 3.1'de, dikte eden sprinklerin akış hızı belirlendi. Su dolu tesisatların boru hatları galvanizli ve paslanmaz çelikten yapılmalıdır, boru hattının çapı aşağıdaki formüle göre belirlenir:

Arsa su tüketimi, m 3 / s

Su hızı m / s. hareket hızını 3'ten 10 m / s'ye alıyoruz

Çap ve boru hattı ml olarak ifade edilir ve en yakın değere (7) yükseltilir. Borular kaynaklı ve bağlantı parçaları yerinde üretilmektedir. Boru hattının çapları, hesaplanan her bölümde belirlenmelidir.

Hidrolik hesaplamanın elde edilen sonuçları Tablo 5'te özetlenmiştir.

Tablo 5.

3.3 Sistemde gerekli basma yüksekliğinin belirlenmesi

Bir sprinkler sprinklerinin üretimi ve kontrolü için farklı gereksinimlerin toplam sayısı oldukça fazladır, bu nedenle sadece en önemli parametreleri ele alacağız.

1. Kalite göstergeleri

1.1 Sızdırmazlık

Bu, sprinkler sistemi kullanıcısının karşılaştığı ana göstergelerden biridir. Gerçekten de, sızdırmazlığı zayıf olan bir sprinkler çok fazla soruna neden olabilir. Su aniden insanların, pahalı ekipmanların veya eşyaların üzerine damlamaya başlarsa kimse bundan hoşlanmayacaktır. Ve ısıya duyarlı kapatma cihazının kendiliğinden tahrip olması nedeniyle sızdırmazlık kaybı meydana gelirse, dökülen sudan kaynaklanan hasar birkaç kat artabilir.

Modern sprinklerlerin yıllar içinde geliştirilmiş tasarım ve üretim teknolojisi, güvenilirliklerinden emin olmayı mümkün kılmaktadır.

En ağır çalışma koşullarında sprinklerin sızdırmazlığını sağlayan sprinklerin ana elemanı disk yaydır. (5) ... Bu unsurun önemi fazla tahmin edilemez. Yay, sprinkler parçalarının doğrusal boyutlarındaki küçük değişiklikleri telafi etmenizi sağlar. Gerçek şu ki, sprinklerin güvenilir bir şekilde sızdırmazlığını sağlamak için, kilitleme cihazının elemanları, bir kilitleme vidası ile montaj sırasında sağlanan, sürekli olarak yeterince yüksek bir basınç altında olmalıdır. (1) ... Zamanla, bu basınç sprinkler gövdesinde hafif bir deformasyona neden olabilir, ancak bu, contayı kırmak için yeterli olacaktır.

Bazı sprinkler üreticilerinin, inşaat maliyetini azaltmak için sızdırmazlık malzemesi olarak kauçuk contalar kullandığı bir zaman vardı. Aslında, kauçuğun elastik özellikleri, boyuttaki küçük doğrusal değişiklikleri telafi etmeyi ve gerekli sıkılığı sağlamayı da mümkün kılar.

Şekil 2. Kauçuk contalı sprinkler.

Bununla birlikte, bu, zaman içinde kauçuğun elastik özelliklerinin bozulduğunu ve bir sıkılık kaybının meydana gelebileceğini hesaba katmamıştır. Ancak en kötüsü, sızdırmazlığı sağlanacak yüzeylere kauçuk yapışması meydana gelebilir. Bu nedenle, ateş, termosensitif elemanın yok edilmesinden sonra sprinkler kapağı gövdeye sıkıca yapıştırılmış halde kalır ve sprinklerden su akmaz.

Bu tür olaylar, Amerika Birleşik Devletleri'ndeki birçok tesiste çıkan bir yangın sırasında kaydedildi. Bunu, üreticilerin tüm sprinkler sistemlerini geri çağırmak ve kauçuk o-ringlerle değiştirmek için büyük ölçekli bir eylemi izledi. Rusya Federasyonu'nda kauçuk contalı sprinkler kullanılması yasaktır. Aynı zamanda, bildiğiniz gibi, bazı BDT ülkeleri bu tasarımdaki ucuz sprinkler sprinklerlerini tedarik etmeye devam ediyor.

Sprinkler sprinkler üretiminde hem yerli hem de yabancı standartlar, sızdırmazlığı garanti etmemizi sağlayan bir dizi test sağlar.

Her sprinkler, hidrolik (1,5 MPa) ve pnömatik (0,6 MPa) basınç etkisi ile test edilir ve ayrıca su darbesine yani 2,5 MPa'ya kadar ani basınç yükselmelerine karşı dayanıklılık açısından test edilir.

Titreşim testleri, sprinklerlerin en zorlu çalışma koşullarında bile güvenilir bir şekilde çalışacağı konusunda size güven verir.

1.2 Güç

Herhangi bir ürünün tüm teknik özelliklerinin korunması için küçük bir önemi olmayan, gücü, yani çeşitli dış etkilere karşı direncidir.

Sprinkler yapısının elemanlarının kimyasal gücü, sisli bir ortamın tuz sıçraması, sulu amonyak ve kükürt dioksit etkilerine karşı direnç testleri ile belirlenir.

Sprinkler sprinklerinin şok direnci, 1 metre yükseklikten beton zemine düşerken tüm elemanlarının bütünlüğünü sağlamalıdır.

Sprinkler çıkışı darbeye dayanabilmelidir. Su 1.25 MPa'lık bir basınç altında bırakarak.

Hızlı bir durumda yangın gelişimi Havadaki sprinkler veya çalıştırma kontrol sistemleri bir süre yüksek sıcaklıklara maruz kalabilir. Dolgunun deforme olmadığından ve dolayısıyla özelliklerini değiştirmediğinden emin olmak için ısıl direnç testleri yapılır. Bu durumda sprinkler gövdesinin 800 °C'lik bir sıcaklığın etkisine 15 dakika dayanması gerekir.

İklimsel etkilere karşı dirençlerini test etmek için sprinkler sprinklerleri negatif sıcaklıklar için test edilir. ISO standardı, sprinklerlerin -10 ° C'de test edilmesini sağlar, GOST R'nin gereksinimleri biraz daha katıdır ve iklimin özelliklerine göre koşullandırılmıştır: -50 ° C'de uzun vadeli ve kısa vadeli testler yapmak gerekir. -60 ° C'de testler

1.3 Termal kilidin güvenilirliği

Bir sprinkler sprinkler sisteminin en kritik unsurlarından biri sprinklerin termal kilididir. Bu elemanın teknik özellikleri ve kalitesi, sprinklerin başarılı çalışmasını büyük ölçüde belirler. Zamanlama, bu cihazın beyan edilen teknik özelliklere uygun olarak doğru çalışmasına bağlıdır. yangın söndürmek ve bekleme modunda yanlış alarmların olmaması. Bir sprinkler sprinkler sisteminin varlığının uzun tarihi boyunca, birçok tipte termal kilit yapısı önerilmiştir.




Figür 3. Cam ampullü ve eriyebilir elemanlı sprinkler.

Belirli bir sıcaklıkta yumuşayan ve kilit parçalanan Wood alaşımı bazlı sıcaklığa duyarlı bir elemana sahip eriyebilir termal kilitlerin yanı sıra ısıya duyarlı bir cam ampul kullanan termal kilitler, zaman testini geçmiştir. Isının etkisi ile balon içindeki sıvı genleşerek balonun duvarlarına baskı yapar ve kritik değere ulaşıldığında balon çöker. Şekil 3, farklı tipte termal kilitlere sahip ESFR sprinklerleri göstermektedir.

Bekleme modunda ve yangın durumunda termal kilidin güvenilirliğini kontrol etmek için bir dizi test sağlanır.

Kilidin nominal çalışma sıcaklığı tolerans aralığı içinde olmalıdır. Daha düşük sıcaklık aralığındaki sprinkler sistemleri için tepki sıcaklığı sapması 3 °C'yi geçmemelidir.

Termal kilit, termal şoka karşı dayanıklı olmalıdır (nominal tepki sıcaklığının 10 °C altında keskin sıcaklık artışı).

Termal kilidin ısı direnci, nominal tepki sıcaklığının 5 °C altına yumuşak bir şekilde ısıtılarak kontrol edilir.

Termal kilit olarak bir cam ampul kullanılıyorsa, bütünlüğünü bir vakum kullanarak kontrol etmek gerekir.

Hem cam ampul hem de eriyebilir eleman sağlamlık açısından test edilmelidir. Bu nedenle, örneğin, bir cam ampul, çalışma sırasındaki yükünden altı kat daha büyük bir yüke dayanmalıdır. Sigorta elemanının on beş katı sınırı vardır.

2. Randevu Göstergeleri

2.1 Kilidin termal hassasiyeti

GOST R 51043'e göre, sprinklerin tepki süresi doğrulamaya tabidir. Düşük sıcaklık sprinkler (57 ve 68 °C) için 300 saniyeyi, en yüksek sıcaklık sprinkler için 600 saniyeyi geçmemelidir.

Yabancı standartta benzer bir parametre yoktur; bunun yerine, RTI (tepki süresi indeksi) yaygın olarak kullanılır: ısıya duyarlı bir elemanın (cam ampul veya eriyebilir kilit) hassasiyetini karakterize eden bir parametre. Değeri ne kadar düşükse, bu elementi ısıtmaya o kadar duyarlıdır. Başka bir parametre ile birlikte - С (iletkenlik faktörü - ölçü termal iletkenlik termosensitif eleman ve sprinkler yapısının elemanları arasında), sprinklerin en önemli özelliklerinden birini oluştururlar - tepki süresi.




Şekil 4. Sprinklerin hızını belirleyen bölgelerin sınırları.

Şekil 4, aşağıdakileri karakterize eden alanları göstermektedir:

1 - standart tepki süresi sprinkler; 2 - özel tepki süresi sprinkler; 3 - hızlı tepki veren sprinkler.

Farklı tepki sürelerine sahip sprinkler sistemleri için, farklı seviyelerde yangın tehlikesi olan nesneleri korumak için kullanımlarına yönelik kurallar oluşturulmuştur:

• boyutuna bağlı olarak;
• türüne bağlı olarak;
• yangın yükü depolama parametreleri.

GOST R 51043'ün Ek A'sının (önerilen) belirlenmesi için bir yöntem içerdiğine dikkat edilmelidir. Termal atalet katsayısı ve Termal iletkenliğe bağlı ısı kaybı katsayısı ISO / FDIS6182-1 metodolojilerine dayalıdır. Ancak, bu bilgiden hala pratik bir fayda sağlanamadı. Gerçek şu ki, A.1.2 maddesi bu faktörlerin kullanılması gerektiğini belirtse de “... yangın koşullarında sprinkler tepki sürelerini belirlemek, tesislere yerleştirilmeleri için gereksinimleri doğrulamak», Kullanımları için gerçek bir yöntem yoktur. Bu nedenle sprinkler sprinklerlerinin teknik özellikleri arasında bu parametreler bulunamaz.

Ek olarak, aşağıdaki formülle termal atalet katsayısını belirleme girişimi Ek Bölüm A GOST R 51043:

Gerçek şu ki, formülü ISO / FDIS6182-1 standardından kopyalarken bir hata yapıldı.

Okul müfredatında matematik bilgisi olan bir kişi, bir formülün biçimini yabancı bir standarttan dönüştürürken (bu neden yapıldı, açık değil, belki de daha az intihal gibi görünmesi için?), Eksi olduğunu kolayca fark edecektir. kesrin payında yer alan ν faktörünün 0, 5'e kadar olan gücünde işareti ihmal edilmiştir.

Aynı zamanda, modern kural koymanın olumlu yönlerine de dikkat etmek gerekir. Yakın zamana kadar, bir sprinkler sprinkler sisteminin hassasiyeti, güvenli bir şekilde kalite parametrelerine atfedilebilirdi. Bugün, yeni geliştirilen (ancak henüz yürürlüğe girmemiş) SP 6 4, yangın tehlikesi en yüksek binaları korumak için sıcaklık değişikliklerine daha duyarlı sprinklerlerin kullanımına ilişkin talimatlar içermektedir:

5.2.19 Ne zaman yangın yükü 1400 MJ / m2'den az olmayan depo binaları, yüksekliği 10 m'den fazla olan tesisler ve ana yanıcı ürünün bulunduğu tesisler için yanıcı ve GZH, sprinkler sprinklerlerinin termal atalet katsayısı 80 (m · s) 0,5'ten az olmalıdır.

Ne yazık ki, kasıtlı olarak mı yoksa yanlışlıktan dolayı mı, sprinklerin sıcaklık duyarlılığı gereksiniminin, ısıya duyarlı elemanın ısıl atalet katsayısı temelinde, kaynaklanan ısı kaybı katsayısı dikkate alınmadan ayarlanıp ayarlanmadığı tam olarak açık değildir. termal iletkenliğe. Ve bu, uluslararası standarda göre (Şekil 4), ısı kaybı katsayısına sahip sprinkler olduğu bir zamanda termal iletkenlik 1.0'dan (m / s) 0,5'ten fazlası artık yüksek hızlı olarak adlandırılmamaktadır.

2.2 Performans faktörü

Bu anahtar parametrelerden biridir. sprinkler sprinkler... Dökülen su miktarını hesaplamak için tasarlanmıştır. sprinkler birim zaman başına belirli bir basınçta. Formülü kullanarak bunu yapmak zor değil:

Q - sprinklerden su akış hızı, l / s; Р - sprinklerdeki basınç, MPa K - verimlilik katsayısı.

Performans katsayısının değeri, sprinkler çıkışının çapına bağlıdır: delik ne kadar büyükse, katsayı da o kadar büyük olur.

Çeşitli yabancı standartlarda, kullanılan parametrelerin boyutuna bağlı olarak bu katsayının kaydedilmesi için seçenekler olabilir. Örneğin, saniyede litre ve MPa değil, dakika başına galon (GPM) ve PSI cinsinden basınç veya dakikada litre (LPM) ve bar cinsinden basınç.

Gerekirse, tüm bu değerler, dönüştürme faktörleri kullanılarak birinden diğerine dönüştürülebilir. Tablolar 1.

Tablo 1. Oranlar arasındaki ilişki

Örneğin, SVV-12 sprinkler için:

K faktörü değerlerini kullanarak su tüketimini hesaplarken biraz farklı bir formül kullanmanız gerektiği unutulmamalıdır:

2.3 Su dağıtımı ve sulama yoğunluğu

Yukarıdaki gereksinimlerin tümü, ISO / FDIS6182-1 standardında ve GOST R 51043'te az veya çok tekrarlanır. Bununla birlikte, mevcut küçük farklılıklar ile bunlar temel nitelikte değildir.

Standartlar arasındaki çok önemli, gerçekten temel farklılıklar, suyun korunan alan üzerindeki dağılımının parametreleriyle ilgilidir. Otomatik yangın söndürme sistemleri tasarlamanın kurallarını ve mantığını esas olarak önceden belirleyen, sprinklerin özelliklerinin altında yatan bu farklılıklardır.

Sprinklerin en önemli parametrelerinden biri, sulama yoğunluğu, yani saniyede korunan alanın 1 m2'si başına litre cinsinden su tüketimidir. Gerçek şu ki, boyuta ve yanıcı özelliklere bağlı olarak yangın yükü garantili söndürmesi için belirli bir sulama yoğunluğunun sağlanması gerekir.

Bu parametreler çok sayıda test sırasında deneysel olarak belirlendi. Farklı yangın yüklerine sahip binaların korunması için sulama yoğunluğunun spesifik değerleri aşağıda verilmiştir. Tablo 2 NPB88.

Yangın güvenliğini sağlamak nesne, birçok insanın yaşamının bağlı olabileceği doğru çözüme bağlı olarak son derece önemli ve sorumlu bir görevdir. Bu nedenle, bu görevin yerine getirilmesini sağlayan ekipman gereksinimleri fazla tahmin edilemez ve gereksiz yere acımasız olarak adlandırılabilir. Bu durumda, Rus standartları GOST R 51043'ün gerekliliklerinin oluşturulmasının temelinin neden açık hale geliyor, NPB 88 5 , GOST R 50680 6 söndürme ilkesi atıldı yangınlar bir sprinkler.

Yani sprinklerin korunan alanı içerisinde bir yangın meydana gelirse, tek başına gerekli sulama yoğunluğunu sağlamalı ve başlatmayı söndürmeli. ateş... Bu görevi gerçekleştirmek için sprinklerin sertifikasyonu sırasında sulama yoğunluğunu kontrol etmek için testler yapılır.

Bunu yapmak için, sektör içinde, korunan bölgenin çemberinin alanının tam olarak 1/4'ü, ölçüm bankaları bir dama tahtası düzenine yerleştirilir. Sprinkler, bu sektörün kaynağına kurulur ve belirli bir su basıncında test edilir.

Şekil 5. GOST R 51043'e göre sprinkler test şeması.

Daha sonra bankalara düşen su miktarı ölçülür ve ortalama sulama yoğunluğu hesaplanır. Paragraf 5.1.1.3'ün gerekliliklerine göre. GOST R 51043, 12 m 2 korumalı bir alanda, yerden 2,5 m yüksekliğe, 0,1 MPa ve 0,3 MPa'lık iki sabit basınçta kurulmuş bir sprinkler, aşağıda belirtilenden daha az olmayan bir sulama yoğunluğu sağlamalıdır. Tablo 2.

Tablo 2... GOST R 51043'e göre sprinkler için gerekli sulama yoğunluğu.

Bu tabloya bakıldığında şu soru ortaya çıkıyor: 12 mm'de d'ye sahip bir sprinkler 0,1 MPa'lık bir basınçta hangi yoğunluğu sağlamalıdır? Sonuçta, böyle bir d y'ye sahip bir sprinkler, hem 0,056 dm 3 / m 2 ⋅s gereksinimi olan ikinci satıra hem de üçüncü 0,070 dm 3 / m 2 ⋅s? Bir sprinklerin en önemli parametrelerinden biri neden bu kadar dikkatsizdir?

Durumu açıklığa kavuşturmak için bir dizi basit hesaplama yapmaya çalışalım.

Diyelim ki sprinklerdeki çıkışın çapı 12 mm'den biraz fazla. Daha sonra formüle göre (3) 0,1 MPa: 1,49 l / s basınçta sprinklerden dökülen su miktarını belirleyin. Tüm bu sular tam olarak 12 m 2 lik korunan alana dökülürse 0,124 dm 3 / m 2 ⋅s lik bir sulama oranı oluşacaktır. Bu rakamı, sprinklerden dökülen 0.070 dm 3 / m 2 ⋅s'lik gerekli yoğunluk ile ilişkilendirirsek, suyun sadece% 56.5'inin GOST gereksinimlerini karşıladığı ve korunan alana düştüğü ortaya çıkıyor.

Şimdi çıkışın çapının 12 mm'den biraz daha az olduğunu varsayalım. Bu durumda, elde edilen 0.124 dm3 / m2 s'lik sulama yoğunluğunu Tablo 2'nin ikinci satırının gereksinimleriyle (0.056 dm3 / m2 s) ilişkilendirmek gerekir. Daha da az çıkıyor: %45.2.

Özel literatürde 7, hesapladığımız parametrelere akışın verimli kullanım katsayısı denir.

GOST gerekliliklerinin, akış hızının verimliliği için yalnızca izin verilen minimum gereklilikleri içermesi mümkündür, bunun altında sprinkler, aşağıdakilerin bir parçası olarak, yangın söndürme tesisatları, hiç düşünülemez. Ardından, sprinklerin gerçek parametrelerinin üreticilerin teknik belgelerinde yer alması gerektiği ortaya çıktı. Neden onları da orada bulmuyoruz?

Gerçek şu ki, çeşitli nesneler için sprinkler sistemleri tasarlamak için sprinkler sprinklerinin belirli koşullarda hangi yoğunluğu oluşturacağını bilmek gerekir. Her şeyden önce, sprinkler önündeki basınca ve kurulumunun yüksekliğine bağlı olarak. Pratik testler, bu parametrelerin matematiksel bir formülle tanımlanamayacağını ve böyle iki boyutlu bir veri seti oluşturmak için çok sayıda deney gerektiğini göstermiştir.

Ek olarak, birkaç başka pratik sorun ortaya çıkar.

Hemen hemen tüm suyun korunan alana dağıtıldığı durumlarda, akışın %99 verimli kullanıldığı ideal bir sprinkler hayal etmeye çalışalım.

Şekil 6. Korunan alan içinde suyun mükemmel dağılımı.

Açık Şekil 6 0,47 performans katsayısına sahip bir dolgu için ideal su dağıtım modelini gösterir. Suyun sadece önemsiz bir kısmının, 2 m yarıçaplı (noktalı bir çizgi ile gösterilen) korunan alanın dışına düştüğü görülebilir.

Her şey basit ve mantıklı görünüyor, ancak geniş bir alanı sprinkler ile korumak gerektiğinde sorular başlıyor. Sprinkler nasıl yerleştirilmelidir?

Bir durumda, korumasız alanlar görünür ( resim 7). Diğerinde, korunmayan alanları örtmek için sprinklerler daha yakın yerleştirilmelidir, bu da korunan alanların bir kısmının komşu sprinkler tarafından üst üste gelmesine neden olur ( şekil 8).

Şekil 7.Örtüşen sulama bölgeleri olmayan sprinkler düzenlemesi

Şekil 8.Örtüşen sulama bölgelerine sahip sprinklerlerin düzenlenmesi.

Korunan alanların örtüşmesi, sprinkler sayısını önemli ölçüde artırmanın gerekli olmasına ve en önemlisi, böyle bir sprinkler AUPT'nin çalışması için çok daha fazla suya ihtiyaç duyulmasına yol açmaktadır. Ayrıca, eğer ateş birden fazla sprinkler çalışacaksa, taşan su miktarı açıkça fazla olacaktır.

Bu görünüşte çelişkili soruna oldukça basit bir çözüm, yabancı standartlarda önerilmiştir.

Gerçek şu ki, yabancı standartlarda, gerekli sulama yoğunluğunu sağlama gereklilikleri, dört irrigatörün aynı anda çalışmasına empoze edilir. Sprinklerler, alanın üzerine ölçüm kaplarının yerleştirildiği bir karenin köşelerine yerleştirilmiştir.

Farklı çıkış çaplarına sahip sprinkler testleri, sprinkler grupları arasında 4,5 ila 2,5 metre arasındaki farklı aralıklarda gerçekleştirilir. Açık Şekil 8 10 mm çıkış çapına sahip bir sprinkler düzeni örneğini gösterir. Bu durumda, aralarındaki mesafe 4,5 metre olmalıdır.

Şekil 9. ISO / FDIS6182-1'e göre sprinkler test şeması.

Bu tür bir sprinkler düzenlemesi ile, dağıtım şekli 2 metreden önemli ölçüde fazlaysa, örneğin, su, korunan alanın merkezine girecektir. Şekil 10.

Şekil 10. ISO / FDIS6182-1'e göre sprinkler suyu dağıtım grafiği.

Doğal olarak bu su dağıtım şekli ile ortalama sulama yoğunluğu sulanan alandaki artışla orantılı olarak azalacaktır. Ancak test aynı anda dört sprinkler içerdiğinden, sulanan bölgelerin üst üste binmesi daha yüksek bir ortalama sulama yoğunluğu sağlayacaktır.

V Tablo 3 ISO/FDIS6182-1 standardına göre bir dizi genel amaçlı sprinkler sprinkler için sulama yoğunluğu için test koşulları ve gereksinimleri verilmiştir. Kolaylık sağlamak için, kaptaki su miktarının mm / dak cinsinden ifade edilen teknik parametresi, Rus standartları için daha olağan boyutta, saniyede litre / m2 olarak verilmiştir.

Tablo 3. ISO / FDIS6182-1'e göre sulama yoğunluğu gereksinimleri.

Yüksek katlı raflı depolarda yangınları söndürmek için su tüketiminin paylaştırılması. UDC 614.844.2 L. Meshman, V. Bylinkin, R. Gubin, E. Romanova Yüksek katlı raflı depolarda yangınları söndürmek için su tüketiminin paylaştırılması. UDC B14.844.22 L. Meshman V. Bylinkin Doktora, Lider Araştırmacı, R. Gubin Kıdemli araştırmacı, E. Romanova Araştırmacı Şu anda, otomatik yangın söndürme tesisatları (AFS) için su tüketiminin hesaplanmasının yapıldığı ana başlangıç ​​özellikleri, dikte eden sprinklerdeki sulama yoğunluğunun veya basıncının standart değerleridir. Sulama yoğunluğu, sprinklerlerin tasarımına bakılmaksızın düzenleyici belgelerde kullanılır ve basınç yalnızca belirli bir sprinkler tipine uygulanır. Sulama yoğunluğu değerleri, depo binaları da dahil olmak üzere tüm bina grupları için SP 5.13130'da verilmiştir. Bu, binanın kaplaması altında bir sprinkler AUP'nin kullanılması anlamına gelir. Bununla birlikte, SP 5.13130'un tablo 5.2'sinde verilen bina grubuna, depolama yüksekliğine ve yangın söndürme maddesinin türüne bağlı olarak kabul edilen sulama yoğunluğu değerleri, kendilerini mantıklı bulmamaktadır. Örneğin, bir grup bina 5 için, depolama yüksekliğinde 1'den 4 m'ye (her bir metre yükseklik için) ve 4'ten 5,5 m'ye bir artışla, su ile sulamanın yoğunluğu da orantılı olarak 0,08 l / ( s-m2). Bir yangını söndürmek için bir yangın söndürme maddesinin tedarikini standartlaştırmaya yönelik benzer bir yaklaşımın, diğer bina grupları ve bir yangını köpük konsantresi çözeltisi ile söndürmek için de geçerli olması gerektiği görülmektedir, ancak bu gözlemlenmemiştir. Örneğin, bir oda grubu 5 için, 4 m'ye kadar depolama yüksekliğine sahip bir köpürtücü ajan çözeltisi kullanıldığında, her 1 m'lik raf depolama yüksekliği için sulama yoğunluğu 0,04 l / (s-m2) artar ve 4 ila 5.5 m'lik bir depolama yüksekliği, sulama yoğunluğu 4 kat artar, yani. 0,16 l / (s-m2) ve 0,32 l / (s-m2)'dir. 6. bina grubu için, su ile sulama yoğunluğundaki artış, her biri 0,16 l / (s-m2) ila 2 m, 2 ila 3 m - sadece 0,08 l / (s-m2), 2 ila 4 m üzerinde - yoğunluk değişmez ve 4-5,5 m'den fazla bir depolama yüksekliğinde, sulama yoğunluğu 0,1 l / (s-m2) değişir ve 0,50 l / (s-m2) olur. Aynı zamanda, bir köpürtücü ajan çözeltisi kullanıldığında, sulama yoğunluğu 1 m - 0,08 l / (s-m2) kadardır, 1-2 m'den fazla değişiklik 0,12 l / (s-m2), 2-3 üzerinde m - 0,04 l / (s-m2) ve daha sonra 3 ila 4 m'nin üzerinde ve 4 ila 5,5 m'nin üzerinde - 0,08 l / (s-m2) ve 0,40 l / (s- m2). Raflı depolarda, mallar çoğunlukla kutularda saklanır. Bu durumda, bir yangını söndürürken, kural olarak, doğrudan yanma bölgesi üzerindeki söndürme maddesi jetleri etkilemez (istisna, en üst kademedeki bir yangındır). Sprinklerden yayılan suyun bir kısmı kutuların yatay yüzeyine yayılır ve aşağı akar, geri kalanı kutuların üzerine düşmeden dikey bir koruyucu perde oluşturur. Kısmen eğik jetler rafın içindeki boş alana girer ve kutularda paketlenmemiş malları veya kutuların kenarlarını ıslatır. Bu nedenle, açık yüzeyler için, sulama yoğunluğunun yangın yükünün tipine ve özel yüküne bağımlılığı şüphe götürmezse, o zaman raf depolarını söndürürken bu bağımlılık kendini çok belirgin bir şekilde göstermez. Bununla birlikte, depolama yüksekliğine ve odanın yüksekliğine bağlı olarak sulama yoğunluğunun artmasında bir miktar orantılılık varsayarsak, o zaman depolama yüksekliği ve oda yüksekliğinin ayrık değerleri ile değil, sulama yoğunluğunu belirlemek mümkün hale gelir. , SP 5.13130'da sunulduğu gibi, ancak sürekli bir fonksiyonla ifade edilen denklem aracılığıyla 1dict, depolama yüksekliğine ve odanın yüksekliğine bağlı olarak dikte eden sprinkler tarafından sulamanın yoğunluğudur, l / (s-m2); i55, 5,5 m depolama yüksekliğinde ve 10 m'den fazla olmayan bir oda yüksekliğinde dikte eden sprinkler tarafından sulama yoğunluğudur (SP 5.13130'a göre), l / (s-m2); Ф, depolama yüksekliğinin değişim katsayısıdır, l / (s-m3); h, yangın yükünün depolanma yüksekliğidir, m; l, odanın yüksekliğindeki varyasyon katsayısıdır. 5 numaralı oda grupları için, i5 5 sulama yoğunluğu 0,4 l / (s-m2) ve oda grupları için b - 0,5 l / (s-m2)'dir. 5 bina grupları için depolama yüksekliği f varyasyon katsayısı, bina grupları b için olduğundan %20 daha az alınır (SP 5.13130 ​​ile benzer şekilde). Odanın yüksekliğinin değişim katsayısının değeri l tablo 2'de verilmiştir. AUP dağıtım şebekesinin hidrolik hesaplamalarını yaparken, dikte eden sprinklerdeki basıncı hesaplanan veya standart sulama yoğunluğuna göre (SP 5.13130'a göre) belirlemek gerekir. Gerekli sulama yoğunluğuna karşılık gelen sprinklerdeki basınç, yalnızca sulama diyagramları ailesi tarafından belirlenebilir. Ancak, irrigatör üreticileri, kural olarak, sulama şemalarını temsil etmez. Bu nedenle tasarımcılar, dikte eden sprinklerdeki tasarım basınç değerine karar verirken rahatsız olurlar. Ayrıca, sulama yoğunluğunu belirlemek için hesaplanan yükseklik olarak hangi yüksekliğin alınacağı açık değildir: sprinkler ile zemin arasındaki veya sprinkler ile yangın yükü konumunun üst seviyesi arasındaki mesafe. Sulama yoğunluğunun nasıl belirleneceği de belirsizdir: sprinklerler arasındaki mesafeye eşit bir çapa sahip bir daire alanı veya bir sprinkler tarafından sulanan alanın tamamı veya bitişik sprinkler tarafından karşılıklı sulama dikkate alınarak. Yüksek katlı depoların yangından korunması için, sprinklerleri depo örtüsünün altına yerleştirilen sprinkler AUP'leri artık yaygın olarak kullanılmaktadır. Bu teknik çözüm çok fazla su tüketimi gerektirir. Bu amaçlar için, hem yerli üretim, örneğin SOBR-17, SOBR-25 hem de yabancı, örneğin çıkış çapı 17 veya 25 mm olan ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510 özel sprinkler kullanılır. . SOBR sprinkler servis istasyonunda, Tyco ve Viking'den ESFR sprinkler broşürlerinde, ana parametre tipine bağlı olarak sprinklerdeki basınçtır (SOBR-17, SOBR-25, ESFR-17, ESFR-25, VK503, VK510, vb.) depolanan malların türü, depolama yüksekliği ve oda yüksekliği hakkında. Bu yaklaşım tasarımcılar için uygundur, çünkü sulamanın yoğunluğu hakkında bilgi arama ihtiyacını ortadan kaldırır. Aynı zamanda, sprinklerin özel tasarımından bağımsız olarak, gelecekte geliştirilen herhangi bir sprinkler tasarımını kullanma olasılığını değerlendirmek için bazı genelleştirilmiş parametreler kullanmak mümkün müdür? Dikte eden sprinklerin basıncını veya akış hızını bir anahtar parametre olarak ve ek bir parametre olarak, sprinkler kurulumunun standart bir yüksekliğinde ve standart basınçta belirli bir alandaki sulama yoğunluğunu kullanırsanız mümkün olduğu ortaya çıktı ( GOST R 51043'e göre). Örneğin, özel amaçlı sprinklerlerin sertifikasyon testleri sırasında hatasız olarak elde edilen sulama yoğunluğu değerini kullanabilirsiniz: sulama yoğunluğunun belirlendiği alan, genel amaçlı sprinkler için 12 m2 (çap ~ 4 m), için özel sprinkler - 9, b m2 ( çap ~ 3,5 m), sprinkler kurulum yüksekliği 2,5 m, basınç 0,1 ve 0,3 MPa. Ayrıca, sertifikasyon testleri sırasında elde edilen her bir sprinkler türü için sulama yoğunluğuna ilişkin bilgiler, her bir sprinkler türü için pasaportta belirtilmelidir. Yüksek katlı depolar için belirtilen başlangıç ​​parametreleri ile sulama yoğunluğu Tablo 3'te verilenden daha az olmamalıdır. Türlerine ve aralarındaki mesafeye bağlı olarak, bitişik sprinklerlerin etkileşimi sırasında AUP'nin gerçek sulama yoğunluğu, dikte eden sprinklerin sulama yoğunluğunu 1.5-2.0 kat aşabilir. Yüksek katlı depolarla ilgili olarak (depo yüksekliği 5,5 m'den fazla), dikte eden sprinkler akış hızı için standart değeri hesaplamak için iki başlangıç ​​koşulu alınabilir: 1. Depolama yüksekliği 5.5 m ve oda yüksekliği b, 5 m. 2. 12,2 m depolama yüksekliği ve 13,7 m oda yüksekliği ile İlk referans noktası (minimum), sulama yoğunluğu ve toplam su tüketimi AUP ile ilgili SP 5.131301 verileri temelinde belirlenir. Bir grup oda b için, sulama hızı en az 0,5 l/(s-m2) ve toplam tüketim en az 90 l/sn'dir. Bu tür bir sulama yoğunluğuna sahip SP 5.13130 ​​​​normlarına göre genel amaçlı bir dikte sprinkler tüketimi en az 6,5 l / s'dir. İkinci referans noktası (maksimum), SOBR ve ESFR sprinkler için teknik belgelerde verilen veriler temelinde belirlenir. SOBR-17, ESFR-17, VK503 ve SOBR-25, ESFR-25, VK510 sprinklerlerinin yaklaşık olarak eşit akış hızlarında, SOBR-17, ESFR-17, VK503 deposunun aynı özellikleri için daha yüksek basınç gerektirir. Depolama yüksekliği 10,7 m'den ve oda yüksekliği 12,2 m'den fazla olan tüm ESFR türlerine göre (ESFR-25 hariç), rafların içinde ek bir yangın tüketimi gerektiren ek bir sprinkler seviyesi gereklidir. söndürme maddesi. Bu nedenle, SOBR-25, ESFR-25, VK510 sprinklerlerinin hidrolik parametrelerine odaklanmanız önerilir. Yüksek katlı raf depolarının oda 5 ve b (SP 5.13130'a göre) grupları için, dikte eden su sprinklerinin akış hızını hesaplama denkleminin formülle hesaplanması önerilmektedir. tablo 1 Tablo 2 Tablo 3 12,2 m depolama yüksekliği ve 13,7 m oda yüksekliği ile, dikte eden sprinkler ESFR-25'teki basınç en az: NFPA-13'e göre 0,28 MPa, FM 8-9 ve FM 2-2'ye göre 0,34 MPa olmalıdır. . Bu nedenle, bir oda grubu 6 için dikte eden sprinklerin akış hızı, FM'ye göre basınç dikkate alınarak alınır, yani. 0,34 MPa: qЕSFR, ESFR-25 sprinklerin akış hızıdır, l / s; KRF - GOST R 51043'e göre boyutlarda verimlilik faktörü, l / (s-m su sütunu 0,5); KISO - ISO 6182-7'ye göre boyutlarda performans katsayısı, l / (min-bar0.5); p - sprinklerdeki basınç, MPa. Bir grup oda 5 için dikte eden sprinklerin tüketimi, NFPA'ya göre basınç dikkate alınarak formül (2)'ye göre aynı şekilde alınır, yani. 0,28 MPa - akış hızı = 10 l / s'dir. Tesis grupları 5 için, dikte eden sprinklerin akış hızı q55 = 5,3 l / s ve tesis grupları için 6 - q55 = 6,5 l / s olarak alınır. Depo yüksekliğinin değişim katsayısının değeri Tablo 4'te gösterilmiştir. B odasının yüksekliğinin değişim katsayısının değeri tablo 5'te verilmiştir. ESFR-25 ve SOBR-25 sprinkler için bu basınçlarda hesaplanan debi ile verilen basınç oranları Tablo 6'da verilmiştir. Grup 5 ve 6 için debi hesabı formül (3)'e göre yapılır. Tablo 7'den aşağıdaki gibi, formül (3) ile hesaplanan oda 5 ve 6 grupları için dikte sprinkler akış hızı değerleri, formül (2 ile hesaplanan ESFR-25 sprinkler akış hızı ile iyi bir uyum içindedir. ). Oldukça tatmin edici bir doğrulukla, 6 ve 5 numaralı oda grupları arasındaki akış hızı farkını ~ (1.1-1.2) l / s'ye eşit olarak almak mümkündür. Bu nedenle, sprinklerlerin kapağın altına yerleştirildiği yüksek katlı raflı depolarla ilgili olarak toplam AUP tüketimini belirlemek için düzenleyici belgelerin ilk parametreleri şunlar olabilir: ■ sulama yoğunluğu; ■ dikte eden sprinklerdeki basınç; ■ dikte eden sprinklerin tüketimi. Bize göre en kabul edilebilir olanı, tasarımcılar için uygun olan ve belirli bir sprinkler tipine bağlı olmayan dikte eden sprinkler tüketimidir. Sulama yoğunluğunun ana hidrolik parametre olarak kullanıldığı tüm düzenleyici belgelerde baskın parametre olarak “dikte eden sulama cihazı tüketiminin” kullanılması tavsiye edilir. Tablo 4 Tablo 5 Tablo 6 Depolama yüksekliği / oda yüksekliği Seçenekler SOBR-25 Formül (3)'e göre tahmini akış hızı, l / s grup 5 grup 6 Basınç, MPa Tüketim, l / s Basınç, MPa Tüketim, l / s Basınç, MPa Tüketim, l / s Basınç, MPa Tüketim, l / s Basınç, MPa Tüketim, l / s Tüketim, l / s EDEBİYAT: 1. SP 5.13130.2009 “Yangından korunma sistemleri. Otomatik yangın alarm ve söndürme tesisatları. Normlar ve tasarım kuralları ". 2. STO 7.3-02-2009. Yüksek katlı depolarda SOBR sprinkler kullanan otomatik sulu yangın söndürme tesisatlarının tasarımı için organizasyon standardı. Genel teknik gereksinimler. Biysk, JSC "PO" Spetsavtomatika ", 2009. 3. Model ESFR-25. Erken Bastırma Hızlı Tepkili Sarkık Sprinkler 25 K-faktörü / Yangın ve Yapı Ürünleri - TFP 312 / Tyco, 2004 - 8 s. 4. ESFR Sarkık Shrinkler VK510 (K25.2). Viking / Teknik Veriler, Form F100102, 2007 - 6 s. 5. GOST R 51043-2002 “Otomatik sulu ve köpüklü yangın söndürme tesisatları. Fıskiyeler. Genel teknik gereksinimler. Test yöntemleri ". 6. NFPA 13. Sprinkler Sistemlerinin Kurulumu için Standart. 7. FM 2-2. FM Küresel. Bastırma Modu Otomatik Sprinkler için Kurulum Kuralları. 8. FM Kayıp Önleme Verileri 8-9 Alternatif yangından korunma yöntemleri sağlar. 9. Meshman L.M., Tsarichenko S.G., Bylinkin V.A., Aleshin V.V., Gubin R.Yu. Sulu ve köpüklü otomatik yangın söndürme tesisatları için sprinkler. Çalışma Rehberi. M.: VNIIPO, 2002, 314 s. 10. Earle Suppression hızlı Tepkili (ESFR) Sprinkler için ISO 6182-7 Gereksinimleri ve Test Yöntemleri.

Çıkış çapı, mm	Sprinkler yoluyla su tüketimi, l / dak	Sprinkler düzeni		Sulama yoğunluğu		Azaltılmış su hacmine sahip izin verilen kap sayısı
		Korunan alan, m 2	Dallar arasındaki mesafe, m	kap içinde mm / dak	l / sm 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 / 81
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 / 49
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 / 36
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 / 36
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 / 25

Korunan meydandaki sulama yoğunluğunun büyüklüğü ve homojenliği için gereksinimlerin seviyesinin ne kadar yüksek olduğunu değerlendirmek için aşağıdaki basit hesaplamalar yapılabilir:

1. Sulanan alanın karesi içinde saniyede ne kadar su döküldüğünü belirleyin. Şekil, sprinkler dairesinin sulanan alanının dörtte birinin sektörünün meydanın sulanmasına katıldığını, bu nedenle dört sprinklerin "korunan" kareye, birinden dökülen suya eşit miktarda su döktüğünü göstermektedir. sprinkler. Belirtilen su akış hızını 60'a bölerek akış hızını l / s cinsinden elde ederiz. Örneğin 50,6 l/dk debide DN 10 için 0,8433 l/s elde ederiz.
2. İdeal olarak, tüm su alan üzerinde eşit olarak dağılmışsa, belirli yoğunluğu elde etmek için akış hızı korunacak alana bölünmelidir. Örneğin, 0.8433 l / s'yi 20.25 m 2'ye böleriz, standart değerle tam olarak örtüşen 0.0417 l / s / m 2 elde ederiz. Prensipte ideal bir dağıtım elde etmek imkansız olduğundan, %10'a kadar daha düşük su içeriğine sahip kaplara izin verilir. Örneğimizde bu, 81 kutudan 8'idir. Bunun oldukça yüksek bir su dağılımı tekdüzeliği olduğu kabul edilebilir.

Sulama yoğunluğunun tekdüzeliğini Rus standardına göre kontrol etmekten bahsedersek, müfettiş çok daha ciddi bir matematik testine sahip olacaktır. GOST R51043 gereksinimlerine göre:

Bir su sprinklerinin ortalama sulama yoğunluğu I, dm 3 / (m 2 s), aşağıdaki formülle hesaplanır:

burada ben, i-inci ölçüm kavanozundaki sulamanın yoğunluğu, dm 3 / (m 3 ⋅ s);
n, korunan alana monte edilen ölçüm kavanozlarının sayısıdır. i-th ölçüm kavanozundaki sulamanın yoğunluğu i ben dm 3 / (m 3 ⋅ s) aşağıdaki formülle hesaplanır:

burada V i, i'inci ölçüm kavanozunda toplanan suyun (sulu çözelti) hacmidir, dm 3;
t - sulama süresi, sn. Standart sapma S, dm 3 / (m 2 ⋅ s) değeri ile karakterize edilen sulama homojenliği, formülle hesaplanır:

Sulama homojenlik katsayısı R, aşağıdaki formülle hesaplanır:

Ortalama sulama yoğunluğu, 0,5'ten fazla olmayan bir sulama homojenlik katsayısı ile standart değerden düşük değilse ve sulama yoğunluğu standart yoğunluğun %50'sinden az olan ölçüm kavanozlarının sayısı, testi geçmiş olarak kabul edilir. aş: iki - B, H, U ve dört tipi sprinkler için - Г, ГВ, ГН ve ГУ tipi sprinkler için.

Aşağıdaki durumlarda, ölçüm kümelerindeki sulama yoğunluğu standart değerden düşükse tekdüzelik katsayısı dikkate alınmaz: dört ölçüm kümesinde - B, N, U tipi sprinkler için ve altı tipi sprinkler için - G, GV tipi sprinkler için , GN ve GU.

Ancak bu gereksinimler artık yabancı standartların intihal değildir! Bunlar bizim sevgili gereksinimlerimizdir. Ancak dezavantajlarının da olduğu unutulmamalıdır. Ancak, sulama yoğunluğunun tekdüzeliğini ölçmek için bu yöntemin tüm dezavantajlarını veya avantajlarını belirlemek için birden fazla sayfa alacaktır. Belki de bu, makalenin bir sonraki baskısında yapılacaktır.

Çözüm

1. Rus standardı GOST R 51043 ve yabancı ISO / FDIS6182-1'deki sprinkler sprinklerlerinin teknik özellikleri için gereksinimlerin karşılaştırmalı bir analizi, sprinklerlerin kalite göstergeleri açısından neredeyse aynı olduklarını göstermiştir.
2. Sprinkler arasındaki önemli farklılıklar, korunan alanın gerekli sulama yoğunluğunun tek bir sprinkler tarafından sağlanması konusunda çeşitli Rus standartlarının gerekliliklerinde belirtilmiştir. Yabancı standartlara uygun olarak, aynı anda dört sprinklerin çalışması ile gerekli sulama yoğunluğu sağlanmalıdır.
3. “Tek sprinkler ile koruma” yönteminin avantajı, yangının tek sprinkler ile söndürülme olasılığının yüksek olmasıdır.
4. Dezavantajları şunları içerir:

• binaları korumak için daha fazla sprinkler gerekir;
• yangın söndürme tesisatının çalışması için önemli ölçüde daha fazla suya ihtiyaç duyulacaktır, bazı durumlarda miktarı önemli ölçüde artabilir;
• büyük miktarda suyun teslimi, tüm yangın söndürme sisteminin maliyetinde önemli bir artışa neden olur;
• sprinklerlerin korunan alana yerleştirilmesine ilişkin ilke ve kuralları açıklayan net bir metodolojinin olmaması;
• Projenin mühendislik tasarımının tam olarak uygulanmasını engelleyen, sulama suyunun gerçek yoğunluğu hakkında gerekli verilerin eksikliği.

Edebiyat

1 GOST R 51043-2002. Otomatik sulu ve köpüklü yangın söndürme tesisatları. Fıskiyeler. Genel teknik gereksinimler. Test yöntemleri.

2 ISO / FDIS6182-1. Yangından korunma - Otomatik sprinkler sistemleri - Bölüm 1: Sprinkler için gereksinimler ve test yöntemleri.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Yangından korunma sistemi. Normlar ve tasarım kuralları. Otomatik yangın alarmı ve otomatik yangın söndürme. Son taslak No171208.

5 NPB 88-01 Yangın söndürme ve sinyalizasyon tesisatları. Normlar ve tasarım kuralları.

6 GOST R 50680-94. Otomatik sulu yangın söndürme tesisatları. Genel teknik gereksinimler. Test yöntemleri.

7 Sulu ve köpüklü otomatik yangın söndürme tesisatlarının tasarımı. L.M Meshman, S.G. Tsarichenko, V.A. Bylinkin, V.V. Aleshin, R. Yu. Gubin; N.P.'nin genel editörlüğü altında. Kopylova. - M.: Rusya Federasyonu'nun VNIIPO EMERCOM'u, 2002

FEDERAL DEVLET BÜTÇELİ EĞİTİM YÜKSEK MESLEKİ EĞİTİM ENSTİTÜSÜ

"ÇUVAŞ DEVLET PEDAGOJİ ÜNİVERSİTESİ

onlara. VE BEN. YAKOVLEVA"

Yangın Güvenliği Departmanı

1 numaralı laboratuvar çalışması

disipline göre: "Yangın söndürme otomasyonu"

konuyla ilgili: "Sulu yangın söndürme tesisatlarının sulama yoğunluğunun belirlenmesi."

Tamamlandı: PB-5 grubunun 5. sınıf öğrencisi, özel yangın güvenliği

Fizik ve Matematik Fakültesi

Kontrol eden: S.I. Sintsov

Çeboksary 2013

Sulu yangın söndürme tesisatlarının sulama yoğunluğunun belirlenmesi

1. İşin amacı:öğrencilere bir su yangın söndürme tesisatının sprinklerlerinden gelen su ile belirli bir sulama yoğunluğunu belirleme yöntemini öğretmek.

2. Kısa teorik bilgi

Su ile sulamanın yoğunluğu, bir sulu yangın söndürme tesisatının etkinliğini karakterize eden en önemli göstergelerden biridir.

GOST R 50680-94'e göre “Otomatik yangın söndürme tesisatları. Genel teknik gereksinimler. Test yöntemleri ". Üniteler devreye alınmadan önce ve işletme süresi boyunca en az beş yılda bir testler yapılmalıdır. Sulama yoğunluğunu belirlemenin aşağıdaki yolları vardır.

1. GOST R 50680-94'e göre sulama yoğunluğu belirlenir Tasarım basıncında yağmurlama tesisatları için bir sprinkler ve dört sprinkler ile kurulumun seçilen yerinde. Sprinkler ve baskın kurulumlarının test edileceği yerlerin seçimi, onaylanmış düzenleyici belgeler temelinde müşteri temsilcileri ve Devlet Yangın Denetimi tarafından gerçekleştirilir.

Test için seçilen kurulum yeri altında, kontrol noktalarına 0,5*0,5 m boyutlarında ve en az 0,2 m kenar yüksekliğine sahip metal paletler monte edilmelidir.Kontrol noktalarının sayısı en az üç alınmalıdır. sulamaya elverişsiz çoğu yerde bulunur. Her kontrol noktasındaki sulama yoğunluğu I l / (s * m 2) aşağıdaki formülle belirlenir:

nerede W altında - kurulumun sabit bir durumda çalışması sırasında palet içinde toplanan su hacmi, l; τ kurulum süresidir, s; F - 0,25 m2'ye eşit palet alanı.

Her kontrol noktasındaki sulama yoğunluğu standarttan düşük olmamalıdır (Tablo 1-3 NPB 88-2001 *).

Bu yöntem, hesaplanan alanların tüm alanı üzerinde ve faaliyet gösteren bir işletme koşullarında su dökülmesini gerektirir.

2. Bir ölçüm kabı kullanarak sulama yoğunluğunun belirlenmesi. Tasarım verileri kullanılarak (normatif sulama yoğunluğu; sprinkler tarafından işgal edilen gerçek alan; boru hatlarının çapları ve uzunlukları), bir hesaplama şeması çizilir ve test edilen sprinklerdeki gerekli basınç yüksekliği ve kontrol ünitesindeki besleme boru hattındaki karşılık gelen başlık belirlenir. hesaplandı. Daha sonra sprinkler sprinkler, sprinkler ile değiştirilir. Sprinkler altına bir manşonla sprinklere bağlanan bir ölçüm kabı yerleştirilmiştir. Sürgülü vana, kontrol ünitesinin vanasının önüne açılır ve besleme hattındaki basıncı gösteren manometreye göre hesaplanan basınç ayarlanır. Sabit bir akış hızı ile sprinklerden gelen akış hızı ölçülür. Bu işlemler sonraki her test edilen sprinkler için tekrarlanır. Her kontrol noktasındaki sulama yoğunluğu I l / (s * m 2) formülle belirlenir ve standarttan düşük olmamalıdır:

nerede W altında - bir ölçüm kabındaki su hacmi, l, zaman içinde ölçülen τ, s; F, sprinkler tarafından korunan alandır (projeye göre), m 2.

Tatmin edici olmayan sonuçlar elde edilirse (fıskiyelerden en az biri), nedenleri belirlenmeli ve ortadan kaldırılmalı ve ardından testler tekrarlanmalıdır.

SSCB'de, ana sprinkler üreticisi, çıkış açıklığının nominal çapı 10 olan, yukarı veya aşağı bir rozet ile monte edilmiş üç tip sprinkler üreten Odessa tesisi "Spetsavtomatika" idi; 12 ve 15 mm.

Bu irrigatörler için yapılan kapsamlı testlerin sonuçlarına dayanarak, çok çeşitli basınçlarda ve kurulum yüksekliklerinde sulama şemaları oluşturulmuştur. Elde edilen verilere göre, SNiP 2.04.09-84'te birbirlerinden 3 veya 4 m mesafede (yangın yüküne bağlı olarak) yerleştirme standartları oluşturulmuştur. Bu standartlar, NPB 88-2001'e değiştirilmeden dahil edilmiştir.

Spets-Avtomatika yazılımının (Biysk) ve Ropotek CJSC'nin (Moskova) Rus üreticileri, tüketiciler için iç talebi tam olarak karşılayamadığından, şu anda sprinklerlerin büyük kısmı yurtdışından geliyor.

Yabancı sprinkler için broşürler, kural olarak, yerel standartlar tarafından düzenlenen teknik parametrelerin çoğuna ilişkin verilerden yoksundur. Bu bağlamda, farklı firmalar tarafından üretilen tek tip ürünlerin kalite göstergelerinin karşılaştırmalı bir değerlendirmesini yapmak mümkün değildir.

Sertifikasyon testleri, örneğin yağmurlama tesisatının basıncına ve yüksekliğine bağlı olarak korunan alan içindeki sulama yoğunluğu diyagramları gibi tasarım için gerekli olan ilk hidrolik parametrelerin kapsamlı bir kontrolünü sağlamaz. Kural olarak, bu veriler teknik belgelerde de yoktur, ancak bu bilgi olmadan AUP üzerinde tasarım çalışmasını doğru bir şekilde yapmak mümkün değildir.

Özellikle AUP tasarımı için gerekli sprinklerlerin en önemli parametresi, sprinkler tesisatının basıncına ve yüksekliğine bağlı olarak korunan alanın sulama yoğunluğudur.

Sprinklerin tasarımına bağlı olarak, sulama alanı basınç arttıkça değişmeden kalabilir, azalabilir veya artabilir.

Örneğin, yukarı doğru bir rozetle monte edilmiş CU / P tipi evrensel bir sprinklerin sulama şemaları, besleme basıncından 0.07-0.34 MPa aralığında pratik olarak biraz değişir (Şekil IV. 1.1). Aksine, çıkış aşağı gelecek şekilde kurulan bu tip sprinklerin sulama şemaları, besleme basıncı aynı sınırlar içinde değiştiğinde daha yoğun bir şekilde değişir.

Basınç değiştiğinde sprinklerin sulanan alanı değişmeden kalırsa, 12 m 2'lik sulanan alan içinde (daire R ~ 2 m), P t basıncını hesaplayarak ayarlamak mümkündür, gerekli sulama yoğunluğunun sağlandığı durumlarda:

nerede NS ve i n - basınç ve GOST R 51043-94 ve NPB 87-2000'e göre sulama yoğunluğunun karşılık gelen değeri.

i n değerleri ve NSçıkışın çapına bağlıdır.

Artan basınçla sulanan alan azalırsa, denklem (IV. 1.1) ile karşılaştırıldığında sulama yoğunluğu daha önemli ölçüde artar, ancak sprinkler arasındaki mesafenin de azaltılması gerektiğini hesaba katmak gerekir.

Artan basınçla sulanan alan artarsa, sulama yoğunluğu biraz artabilir, değişmeden kalabilir veya önemli ölçüde azalabilir. Bu durumda, basınca bağlı olarak sulama yoğunluğunu belirlemek için hesaplama yöntemi kabul edilemez, bu nedenle sprinkler arasındaki mesafe sadece sulama parselleri kullanılarak belirlenebilir.

Uygulamada belirtilen AUP'yi söndürme etkinliğinin olmaması durumları, genellikle AUP'nin hidrolik devrelerinin yanlış hesaplanmasının (yetersiz sulama yoğunluğu) sonucudur.

Yabancı firmaların ayrı broşürlerinde verilen sulama şemaları, sulama yoğunluğunun sayısal bir özelliği olmamakla birlikte sulama bölgesinin görünür sınırını karakterize etmekte ve yalnızca tasarım kuruluşlarının uzmanlarını yanıltmaktadır. Örneğin, CU / P tipi evrensel bir irrigatörün sulama şemalarında, sulama bölgesinin sınırları, sulama yoğunluğunun sayısal değerleri ile gösterilmez (bkz. Şekil IV.1.1).

Bu tür diyagramların bir ön değerlendirmesi aşağıdaki gibi yapılabilir.

Zamanında q = F (K, P)(Şekil IV. 1.2) sprinklerden gelen debi, performans faktöründe belirlenir İLE, teknik belgelerde belirtilen ve ilgili diyagramdaki basınç.

Sprinkler için İLE= 80 ve P = 0.07 MPa akış hızı qp = 007~ 67 l / dak (1.1 l / s).

GOST R 51043-94 ve NPB 87-2000'e göre 0,05 MPa basınçta, çıkış çapı 10 ila 12 mm olan eşmerkezli sprinkler en az 0,04 l / (cm2) yoğunluk sağlamalıdır.

0,05 MPa basınçta sprinklerden gelen akış hızını belirleyin:

q p = 0.05 = 0.845 q p ≈ = 0.93 l / s. (IV. 1.2)

Yarıçaplı belirli bir sulama alanı içinde sulama yapıldığını varsayarsak r≈3.1 m (bkz. Şekil IV. 1.1, a) tek tip ve tüm söndürme maddesi sadece korunan alana dağıtılır, ortalama sulama yoğunluğunu belirleriz:

Bu nedenle, verilen diyagramdaki bu sulama yoğunluğu standart değere karşılık gelmez (en az 0,04 l / (s * m 2) gereklidir. Bu sprinkler tasarımının GOST R 51043-94 gereksinimlerini karşılayıp karşılamadığını belirlemek için) ve NPB 87- 2000 12 m2 (yarıçap ~ 2 m) alan üzerinde uygun testler gereklidir.

Nitelikli bir AUP tasarımı için, tesisatın basıncına ve yüksekliğine bağlı olarak sprinkler teknik belgelerinde sulama şemaları sunulmalıdır. RPTK tipi evrensel bir sprinklerin benzer şemaları, Şek. IV. 1.3 ve PA "Spetsavtomatika" (Biysk) tarafından üretilen sprinkler - Ek 6'da.

Belirli bir sprinkler tasarımı için verilen sulama şemalarına göre, basıncın sulama yoğunluğu üzerindeki etkisi hakkında uygun sonuçlar çıkarmak mümkündür.

Örneğin, RPTK sprinkler çıkış yukarı gelecek şekilde kurulursa, o zaman 2,5 m'lik bir kurulum yüksekliğinde, sulama yoğunluğu pratik olarak basınçtan bağımsızdır. 1.5 yarıçaplı bölge alanı içinde; 2 ve 2,5 m, basınçta 2 kat artışla sulama yoğunluğu 0,005 l / (s * m 2), yani sulanan alanda önemli bir artışa işaret eden% 4.3-6.7 oranında artar. Basınç 2 kat arttığında sulama alanı değişmeden kalıyorsa, sulama yoğunluğunun 1,41 kat artması gerekir.

RPTK sprinkler, çıkış aşağı gelecek şekilde kurulduğunda, sulama yoğunluğu daha belirgin bir şekilde artar (%25-40), bu da sulanan alanda hafif bir artışa işaret eder (sabit bir sulama alanı ile, yoğunluğun %41 artması gerekirdi) .

 

---

Okumak:
Rusya'da sipariş reformu Gerilla savaşı: tarihsel önemi Sovyet Muhafızlarının Doğum Günü Borodino savaşından önceki tarihsel durum hakkında Shishkovsky gizli ofisi