Ang pamamaraan para sa pagkalkula ng pagkawala ng init ng mga lugar at ang pamamaraan para sa pagpapatupad nito (tingnan ang SP 50.13330.2012 Thermal na proteksyon mga gusali, talata 5).

Nawawalan ng init ang bahay sa pamamagitan ng mga nakapaloob na istruktura (mga dingding, kisame, bintana, bubong, pundasyon), bentilasyon at alkantarilya. Ang pangunahing pagkawala ng init ay dumaan sa mga nakapaloob na istruktura - 60-90% ng lahat ng pagkawala ng init.

Sa anumang kaso, ang accounting para sa pagkawala ng init ay dapat gawin para sa lahat ng mga istraktura ng nakapaloob na uri na naroroon sa pinainit na silid.

Sa kasong ito, hindi kinakailangang isaalang-alang ang mga pagkawala ng init na isinasagawa sa pamamagitan ng mga panloob na istruktura, kung ang pagkakaiba sa kanilang temperatura sa temperatura sa mga kalapit na silid ay hindi lalampas sa 3 degrees Celsius.

Pagkawala ng init sa pamamagitan ng nakapaloob na mga istraktura

Ang pagkawala ng init ng mga lugar ay pangunahing nakasalalay sa:
1 Mga pagkakaiba sa temperatura sa bahay at sa labas (mas malaki ang pagkakaiba, mas mataas ang pagkalugi),
2 Mga katangian ng heat-shielding ng mga dingding, bintana, pinto, coatings, sahig (ang tinatawag na nakapaloob na mga istruktura ng silid).

Ang mga istruktura ng fencing ay karaniwang hindi homogenous sa istraktura. At kadalasan sila ay binubuo ng ilang mga layer. Halimbawa: shell wall = plaster + shell shell + panlabas na dekorasyon... Ang istrakturang ito ay maaari ding isama ang sarado mga espasyo ng hangin(halimbawa: mga cavity sa loob ng mga brick o bloke). Ang mga materyales sa itaas ay may iba't ibang mga katangian ng thermal mula sa bawat isa. Ang pangunahing katangian para sa isang layer ng istraktura ay ang paglaban sa paglipat ng init nito R.

Kung saan ang q ay ang dami ng init na nawala metro kwadrado nakapaloob na ibabaw (karaniwang sinusukat sa W / m2)

Ang ΔT ay ang pagkakaiba sa pagitan ng temperatura sa loob ng kinakalkulang silid at temperatura sa labas hangin (temperatura ng pinakamalamig na limang araw na panahon ° C para sa klimatiko na rehiyon kung saan matatagpuan ang kinakalkula na gusali).

Karaniwan, ang panloob na temperatura sa mga silid ay kinuha. Mga lugar ng tirahan 22 ° C. Non-residential 18 оС. Mga zone ng paggamot sa tubig 33 ° C.

Kapag tungkol sa multilayer construction, pagkatapos ay ang mga resistensya ng mga layer ng istraktura ay nagdaragdag.

δ - kapal ng layer, m;

Ang λ ay ang kinakalkula na koepisyent ng thermal conductivity ng materyal ng layer ng istraktura, na isinasaalang-alang ang mga kondisyon ng operating ng mga nakapaloob na istruktura, W / (m2 оС).

Well, inayos namin ang pangunahing data na kinakailangan para sa pagkalkula.

Kaya, upang makalkula ang mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng nakapaloob na mga istraktura, kailangan namin:

1. Heat transfer resistance ng mga istruktura (kung ang istraktura ay multilayer pagkatapos ay Σ R layers)

2. Ang pagkakaiba sa pagitan ng temperatura sa silid ng pagkalkula at sa labas (temperatura ng pinakamalamig na limang araw na panahon ° C.). ΔT

3. Fencing area F (Paghiwalayin ang mga dingding, bintana, pinto, kisame, sahig)

4. Ang oryentasyon ng gusali na may kaugnayan sa mga kardinal na punto ay kapaki-pakinabang din.

Ang formula para sa pagkalkula ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng isang bakod ay ganito ang hitsura:

Qlim = (ΔT / Rlim) * Flim * n * (1 + ∑b)

Qlim - pagkawala ng init sa pamamagitan ng nakapaloob na mga istraktura, W

Rlim - paglaban sa paglipat ng init, sq.m. ° C / W; (Kung mayroong ilang mga layer pagkatapos ay ∑ Rlim layers)

Fogr - lugar ng nakapaloob na istraktura, m;

n ay ang koepisyent ng pakikipag-ugnay ng nakapaloob na istraktura sa labas ng hangin.

Ang mga pagkawala ng init ng bawat nakapaloob na istraktura ay binibilang nang hiwalay. Ang halaga ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga nakapaloob na istruktura ng buong silid ay ang kabuuan ng mga pagkawala ng init sa bawat nakapaloob na istraktura ng silid

Pagkalkula ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga sahig

Walang insulated na sahig sa lupa

Karaniwan, ang pagkawala ng init ng sahig kung ihahambing sa mga katulad na tagapagpahiwatig ng iba pang mga sobre ng gusali (mga panlabas na dingding, mga pagbubukas ng bintana at pinto) ay isang priori na ipinapalagay na hindi gaanong mahalaga at isinasaalang-alang sa mga kalkulasyon ng mga sistema ng pag-init sa isang pinasimple na anyo. Ang ganitong mga kalkulasyon ay batay sa isang pinasimple na sistema ng accounting at correction coefficients ng heat transfer resistance ng iba't ibang mga materyales sa gusali.

Isinasaalang-alang na ang teoretikal na pagbibigay-katwiran at pamamaraan para sa pagkalkula ng pagkawala ng init ng isang ground floor ay binuo nang matagal na ang nakalipas (i.e., na may malaking margin ng disenyo), maaari nating ligtas na magsalita tungkol sa praktikal na kakayahang magamit ng mga empirical na diskarte na ito sa mga modernong kondisyon. Coefficients ng thermal conductivity at heat transfer ng iba't ibang materyales sa gusali, pagkakabukod at Pantakip sa sahig kilala at iba pa katangiang pisikal para sa pagkalkula ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng sahig ay hindi kinakailangan. Ayon sa kanilang mga katangian ng heat engineering karaniwang nahahati ang mga sahig sa insulated at non-insulated, structurally - mga sahig sa lupa at mga log.

Ang pagkalkula ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng uninsulated floor sa lupa ay batay sa pangkalahatang formula para sa pagtatasa ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng envelope ng gusali:

saan Q- pangunahing at karagdagang pagkawala ng init, W;

A- kabuuang lugar ng nakapaloob na istraktura, m2;

tv , tн- temperatura sa loob ng silid at hangin sa labas, оС;

β - ang bahagi ng karagdagang pagkawala ng init sa kabuuan;

n- kadahilanan ng pagwawasto, ang halaga nito ay tinutukoy ng lokasyon ng nakapaloob na istraktura;

Ro- paglaban sa paglipat ng init, m2 ° С / W.

Tandaan na sa kaso ng isang homogenous na single-layer floor overlap, ang heat transfer resistance Rо ay inversely proportional sa heat transfer coefficient ng non-insulated floor material sa lupa.

Kapag kinakalkula ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng isang di-insulated na sahig, isang pinasimple na diskarte ang ginagamit, kung saan ang halaga (1+ β) n = 1. Nakaugalian na gumawa ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng sahig sa pamamagitan ng pag-zoning sa lugar ng paglipat ng init. Ito ay dahil sa natural na heterogeneity ng mga patlang ng temperatura ng lupa sa ilalim ng sahig.

Ang pagkawala ng init ng di-insulated na sahig ay tinutukoy nang hiwalay para sa bawat dalawang metrong zone, ang pagnunumero nito ay nagsisimula mula sa panlabas na dingding ng gusali. Sa kabuuan, kaugalian na isaalang-alang ang apat na naturang mga piraso na may lapad na 2 m, na isinasaalang-alang ang temperatura ng lupa sa bawat zone na pare-pareho. Kasama sa ikaapat na zone ang buong ibabaw ng hindi naka-insulated na sahig sa loob ng mga hangganan ng unang tatlong piraso. Ang paglaban sa paglipat ng init ay kinuha: para sa 1st zone R1 = 2.1; para sa 2nd R2 = 4.3; ayon sa pagkakabanggit para sa ikatlo at ikaapat na R3 = 8.6, R4 = 14.2 m2 * оС / W.

Larawan 1. Pag-zoning ng ibabaw ng sahig sa lupa at katabing recessed wall kapag kinakalkula ang pagkawala ng init

Sa kaso ng mga recessed room na may hindi sementadong base ng sahig: ang lugar ng unang zone na katabi ng ibabaw ng dingding, ay binibilang ng dalawang beses sa mga kalkulasyon. Ito ay lubos na nauunawaan, dahil ang mga pagkawala ng init ng sahig ay summed up sa mga pagkawala ng init sa katabing patayong nakapaloob na mga istruktura ng gusali.

Ang pagkalkula ng pagkawala ng init sa sahig ay isinasagawa para sa bawat zone nang hiwalay, at ang mga resulta na nakuha ay summed up at ginagamit para sa heat engineering substantiation ng proyekto ng gusali. Ang pagkalkula para sa mga zone ng temperatura ng mga panlabas na dingding ng mga recessed room ay ginawa ayon sa mga formula na katulad ng ibinigay sa itaas.

Sa mga kalkulasyon ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng isang insulated floor (at ito ay itinuturing na tulad kung ang istraktura nito ay naglalaman ng mga layer ng materyal na may thermal conductivity na mas mababa sa 1.2 W / (m ° C)), ang halaga ng heat transfer resistance ng isang Ang hindi insulated na sahig sa lupa ay tumataas sa bawat kaso sa pamamagitan ng paglaban sa paglipat ng init ng insulating layer:

Ru.s = δs / λs,

saan δу.с- kapal ng insulating layer, m; λw.s- thermal conductivity ng insulating layer material, W / (m ° C).

Ang kakanyahan ng mga thermal kalkulasyon ng mga lugar, sa isang antas o iba pa, na matatagpuan sa lupa, ay nabawasan sa pagtukoy ng impluwensya ng atmospheric na "lamig" sa kanilang thermal rehimen, o sa halip, hanggang saan ang isang tiyak na lupa ay insulates ang isang naibigay na silid mula sa atmospera. epekto ng temperatura. kasi mga katangian ng thermal insulation lupa din nakasalalay isang malaking bilang mga kadahilanan, ang tinatawag na 4-zone technique ay pinagtibay. Ito ay batay sa simpleng palagay na ang mas makapal na layer ng lupa, mas mataas ang mga katangian ng thermal insulation nito (sa mas malaking lawak, ang epekto ng atmospera ay nabawasan). Ang pinakamaikling distansya (patayo o pahalang) sa atmospera ay nahahati sa 4 na mga zone, 3 sa mga ito ay may lapad (kung ito ay isang sahig sa kahabaan ng lupa) o isang lalim (kung ito ay mga pader sa kahabaan ng lupa) na 2 metro, at ang ikaapat ay may mga katangiang ito na katumbas ng infinity. Ang bawat isa sa 4 na mga zone ay itinalaga ng sarili nitong permanenteng mga katangian ng init-insulating ayon sa prinsipyo - mas malayo ang zone (mas malaki ang serial number nito), mas mababa ang impluwensya ng kapaligiran. Ang pag-alis sa pormal na diskarte, maaari tayong gumawa ng isang simpleng konklusyon na mas malayo ang isang punto sa silid mula sa atmospera (na may multiplicity na 2 m), mas marami kanais-nais na mga kondisyon(mula sa pananaw ng impluwensya ng atmospera) ito ay matatagpuan.

Kaya, ang pagbibilang ng mga conditional zone ay nagsisimula sa kahabaan ng pader mula sa antas ng lupa, sa kondisyon na mayroong mga pader sa kahabaan ng lupa. Kung walang mga pader sa lupa, ang unang zone ay ang floor strip na pinakamalapit sa pader sa labas... Dagdag pa, ang mga zone 2 at 3 ay binibilang na 2 metro ang lapad. Ang natitirang zone ay zone 4.

Mahalagang isaalang-alang na ang zone ay maaaring magsimula sa dingding at magtatapos sa sahig. Sa kasong ito, dapat kang maging maingat lalo na kapag gumagawa ng mga kalkulasyon.

Kung ang sahig ay hindi insulated, kung gayon ang mga halaga ng mga resistensya ng paglipat ng init ng hindi naka-insulated na sahig ayon sa mga zone ay:

zone 1 - R n.p. = 2.1 m2 * C / W

zone 2 - R n.p. = 4.3 m2 * C / W

zone 3 - R n.p. = 8.6 m2 * C / W

zone 4 - R n.p. = 14.2 m2 * C / W

Upang makalkula ang paglaban sa paglipat ng init para sa mga insulated na sahig, maaari mong gamitin ang sumusunod na formula:

- paglaban sa paglipat ng init ng bawat zone ng non-insulated floor, m2 * C / W;

- kapal ng pagkakabukod, m;

- koepisyent ng thermal conductivity ng pagkakabukod, W / (m * C);

Dati, kinakalkula namin ang pagkawala ng init ng sahig sa ibabaw ng lupa para sa isang 6m na lapad na bahay na may antas ng tubig sa lupa na 6m at +3 degrees ang lalim.
Mga resulta at pahayag ng problema dito -
Ang pagkawala ng init ay isinasaalang-alang din hangin sa kalye at malalim sa lupa. Ngayon ay ihihiwalay ko ang mga langaw mula sa mga cutlet, ibig sabihin, isasagawa ko ang pagkalkula nang puro sa lupa, hindi kasama ang paglipat ng init sa hangin sa labas.

Magsasagawa ako ng mga kalkulasyon para sa opsyon 1 mula sa nakaraang pagkalkula (nang walang pagkakabukod). at ang mga sumusunod na kumbinasyon ng data
1.GLV 6m, +3 sa GWL
2.GLV 6m, +6 sa GWL
3. GWL 4m, +3 sa GWL
4. GWL 10m, +3 sa GWL.
5. GWL 20m, +3 sa GWL.
Kaya, isasara namin ang mga isyu na may kaugnayan sa impluwensya ng lalim ng antas ng tubig sa lupa at ang epekto ng temperatura sa antas ng tubig sa lupa.
Ang pagkalkula, tulad ng dati, ay nakatigil, hindi isinasaalang-alang ang mga pana-panahong pagbabagu-bago at hindi isinasaalang-alang ang panlabas na hangin sa lahat.
Ang mga kondisyon ay pareho. Ang lupa ay may Lambda = 1, pader 310mm Lambda = 0.15, sahig 250mm Lambda = 1.2.

Ang mga resulta, tulad ng dati, ay dalawang larawan bawat isa (isotherms at "IK"), at numerical - ang paglaban sa paglipat ng init sa lupa.

Mga resulta ng numero:
1.R = 4.01
2.R = 4.01 (Lahat ay na-normalize para sa pagkakaiba, kung hindi, hindi ito dapat)
3.R = 3.12
4.R = 5.68
5.R = 6.14

Tungkol sa mga halaga. Kung iuugnay natin ang mga ito sa lalim ng GWL, makukuha natin ang sumusunod
4m. R / L = 0.78
6m. R / L = 0.67
10m. R / L = 0.57
20m. R / L = 0.31
Ang R / L ay magiging katumbas ng isa (o sa halip, ang kabaligtaran na koepisyent ng thermal conductivity ng lupa) nang walang hanggan malaking bahay, sa aming kaso, ang mga sukat ng bahay ay maihahambing sa lalim kung saan isinasagawa ang mga pagkawala ng init at kung ano mas maliit na bahay kumpara sa lalim, mas mababa dapat ang ratio na ito.

Ang nagreresultang R / L dependence ay dapat depende sa ratio ng lapad ng bahay sa GWL (B / L), plus, tulad ng nabanggit na, para sa B / L-> infinity R / L-> 1 / Lambda.
Sa kabuuan, mayroong mga sumusunod na puntos para sa isang walang katapusang mahabang bahay:
L / B | R * Lambda / L
0 | 1
0,67 | 0,78
1 | 0,67
1,67 | 0,57
3,33 | 0,31
Ang pag-asa na ito ay mahusay na tinantiya ng exponential (tingnan ang graph sa komentaryo).
Bukod dito, ang exponent ay maaaring isulat sa isang mas simpleng paraan nang walang labis na pagkawala ng katumpakan, ibig sabihin
R * Lambda / L = EXP (-L / (3B))
Ang formula na ito sa parehong mga punto ay nagbibigay ng mga sumusunod na resulta:
0 | 1
0,67 | 0,80
1 | 0,72
1,67 | 0,58
3,33 | 0,33
Yung. error sa loob ng 10%, i.e. lubhang kasiya-siya.

Samakatuwid, para sa isang walang katapusang bahay na may anumang lapad at para sa anumang GWL sa isinasaalang-alang na hanay, mayroon kaming formula para sa pagkalkula ng paglaban sa paglipat ng init sa GWL:
R = (L / Lambda) * EXP (-L / (3B))
dito ang L ay ang lalim ng antas ng tubig sa lupa, ang Lambda ay ang thermal conductivity ng lupa, ang B ay ang lapad ng bahay.
Naaangkop ang formula sa hanay ng L / 3B mula 1.5 hanggang halos infinity (mataas na GWL).

Kung gagamitin namin ang formula para sa mas malalim na antas ng tubig sa lupa, kung gayon ang formula ay nagbibigay ng isang makabuluhang error, halimbawa, para sa 50m depth at 6m na lapad ng bahay, mayroon kaming: R = (50/1) * exp (-50/18) = 3.1, na halatang masyadong maliit.

Have a great day sa lahat!

Mga konklusyon:
1. Ang pagtaas sa lalim ng antas ng tubig sa lupa ay hindi humahantong sa isang kaukulang pagbaba sa pagkawala ng init sa tubig sa lupa, dahil ang lahat ay kasangkot malaking dami lupa.
2. Kasabay nito, ang mga system na may GWL ng uri na 20m at higit pa ay maaaring hindi na pumunta sa ospital na natanggap sa kalkulasyon sa panahon ng "buhay" ng bahay.
3. Ang R ​​sa lupa ay hindi napakahusay, ito ay nasa antas ng 3-6, kaya ang pagkawala ng init sa sahig sa kahabaan ng lupa ay napakahalaga. Ito ay pare-pareho sa naunang nakuha na resulta tungkol sa kawalan ng malaking pagbawas sa pagkawala ng init kapag insulating ang isang tape o blind area.
4. Ang isang pormula ay nakuha mula sa mga resulta, gamitin ito para sa kalusugan (sa iyong sariling peligro at panganib, siyempre, hinihiling ko sa iyo na malaman nang maaga na hindi ako mananagot para sa pagiging maaasahan ng formula at iba pang mga resulta at ang kanilang kakayahang magamit sa pagsasanay).
5. Sumusunod mula sa isang maliit na pananaliksik na isinagawa sa ibaba sa komentaryo. Ang pagkawala ng init sa labas ay binabawasan ang pagkawala ng init sa lupa. Yung. Hindi tama na isaalang-alang ang dalawang proseso ng paglipat ng init nang hiwalay. At sa pamamagitan ng pagtaas ng proteksyon sa init mula sa kalye, pinapataas namin ang pagkawala ng init sa lupa at sa gayon ay nagiging malinaw kung bakit ang epekto ng pag-init ng tabas ng bahay na dati nang nakuha ay hindi gaanong makabuluhan.

Halimbawa 1

Kinakailangang matukoy ang kapal ng kongkretong underlayment sa driveway ng bodega. Konkretong pantakip sa sahig, kapal h 1 = 2.5 cm Floor load - mula sa MAZ-205 na sasakyan; base lupa - loam. Walang tubig sa lupa.

Para sa MAZ-205 na kotse, na may dalawang axle na may wheel load na 42 kN, ang kinakalkula na pagkarga ng gulong ay ayon sa formula ( 6 ):

R p = 1.2 42 = 50.4 kN

Ang lugar ng wheel track ng MAZ-205 na kotse ay 700 cm 2

Ayon sa formula ( 5 ) kalkulahin:

r = D/ 2 = 30/2 = 15 cm

Ayon sa formula ( 3 ) r p = 15 + 2.5 = 17.5 cm

2. Para sa loamy soil ng base sa kawalan ng tubig sa lupa ayon sa talahanayan 2.2

SA 0 = 65 N / cm 3:

Para sa pinagbabatayan na layer, kukuha kami ng kongkreto sa mga tuntunin ng lakas ng compressive B22.5. Pagkatapos ay sa travel zone sa bodega kung saan walang naka-install na stationary sa sahig kagamitan sa teknolohiya(ayon sa p. 2.2 pangkat I), sa ilalim ng pagkarga mula sa walang track Sasakyan ayon sa talahanayan 2.1 Rδt = 1.25 MPa, E b = 28500 MPa.

3. σ R... Ang kargada mula sa sasakyan, ayon sa p. 2.4 , ay ang load simpleng uri at ipinapadala sa isang bilog na tugaygayan. Samakatuwid, ang kinakalkula na sandali ng baluktot ay tinutukoy ng formula ( 11 ). Ayon kay cl. 2.13 magtanong tayo ng halos h= 10 cm.Pagkatapos, ayon sa p. 2.10 tanggapin l= 44.2 cm. Kapag ρ = r R / l= 17.5 / 44.2 = 0.395 ayon sa talahanayan. 2.6 hanapin K 3 = 103.12. Ayon sa formula ( 11 ): M p = SA 3 R p = 103.12 50.4 = 5197 N cm / cm. Ayon sa formula ( 7 ) kinakalkula namin ang mga stress sa plato:

Slab stress h= 10 cm ay lumampas sa kinakalkula na pagtutol Rδt = 1.25 MPa. Alinsunod sa cl. 2.13 inuulit namin ang pagkalkula sa pamamagitan ng pagtatanong malaking halaga h= 12 cm, pagkatapos l= 50.7 cm; ρ = r R / l = 17,5/50,7 = 0,345; SA 3 = 105,2; M R= 105.250.4 = 5302 Ncm / cm

Natanggap σ R= 1.29 MPa ay naiiba sa paglaban sa disenyo Rδt = 1.25 MPa (tingnan ang talahanayan. 2.1 ) nang mas mababa sa 5%, samakatuwid, kumukuha kami ng base layer ng kongkreto sa mga tuntunin ng compressive strength class B22.5 na may kapal na 12 cm.

Halimbawa 2

Kinakailangang matukoy para sa mga mekanikal na pagawaan ang kapal ng kongkretong sub-layer na ginamit bilang isang sahig na walang takip ( h 1 = 0 cm). Pag-load sa sahig - mula sa pagtimbang ng makina P p= 180 kN, na nakatayo nang direkta sa pinagbabatayan na layer, ay pantay na ipinamamahagi sa kahabaan ng track sa anyo ng isang parihaba na may sukat na 220 × 120 cm Walang mga espesyal na kinakailangan para sa pagpapapangit ng base. Ang base na lupa ay pinong buhangin, na matatagpuan sa zone ng capillary rise ng tubig sa lupa.

1. Tukuyin natin ang mga parameter ng disenyo.

Tinantyang haba ng track ayon sa p. 2.5 at sa pamamagitan ng formula ( 1 ) a p = a = 220 cm. Ang kinakalkula na lapad ng track ayon sa formula ( 2 ) b p = b = 120 cm 2.2 K 0 = 45 N / cm 3. Para sa pinagbabatayan na layer, kukuha kami ng kongkreto sa mga tuntunin ng compressive strength class B22.5. Pagkatapos, sa mga mekanikal na workshop, kung saan naka-install ang nakatigil na kagamitan sa teknolohiya sa mga sahig nang walang mga espesyal na kinakailangan para sa pagpapapangit ng base (ayon sa cl. 2.2 pangkat II), na may nakatigil na pagkarga ayon sa talahanayan. 2.1 Rδt = 1.5 MPa, E b = 28500 MPa.

2. Tukuyin ang tensile stress sa concrete slab sa baluktot σ R... Ang load ay inililipat kasama ang trail hugis-parihaba at, ayon sa p. 2.5 , ay isang load ng isang simpleng uri.

Samakatuwid, ang kinakalkula na sandali ng baluktot ay tinutukoy ng formula ( 9 ). Ayon kay cl. 2.13 magtanong tayo ng halos h= 10 cm.Pagkatapos, ayon sa p. 2.10 tanggapin l= 48.5 cm.

Isinasaalang-alang ang α = a p / l= 220 / 48.5 = 4.53 at β = b p / l= 120 / 48.5 = 2.47 ayon sa talahanayan. 2.4 hanapin SA 1 = 20,92.

Ayon sa formula ( 9 ): M p = SA 1 · R p = 20.92 5180 = 3765.6 N cm / cm.

Ayon sa formula ( 7 ) kalkulahin ang boltahe sa plato:

Slab stress h= 10 cm ay mas maliit Rδt = 1.5 MPa. Alinsunod sa cl. 2.13 muli naming kalkulahin at, pinapanatili h= 10 cm, nakita namin ang isang mas mababang grado ng kongkreto para sa sub-base slab, kung saan σ R » Rδt. Kunin natin ang kongkreto ng klase B15 sa lakas ng compressive, kung saan Rδt = 1.2 MPa, E b = 23000 MPa.

Pagkatapos l= 46.2 cm; α = a p / l= 220 / 46.2 = 4.76 at β = b p / l= 120 / 46.2 = 2.60; ayon sa talahanayan 2.4 SA 1 = 18,63;. M R= 18.63 * 180 = 3353.4 Ncm / cm.

Ang nagreresultang tensile stress sa isang slab ng kongkreto ng class B15 compressive strength ay mas mababa Rδt = 1.2 MPa. Kukunin namin ang pinagbabatayan na layer ng kongkreto ng klase B15 sa compressive strength na may kapal h= 10 cm.

Halimbawa 3

Kinakailangang matukoy ang kapal ng kongkretong pinagbabatayan na layer ng sahig sa pagawaan ng paggawa ng makina sa ilalim ng mga karga mula sa mga automated line machine at ZIL-164 na sasakyan. Ang layout ng mga load ay ipinapakita sa Fig. 1 v", 1 v"", 1 sa "" ". Ang gitna ng track ng gulong ng kotse ay nasa layong 50 cm mula sa gilid ng track ng makina. Ang bigat ng makina sa gumaganang kondisyon R R= 150 kN na ibinahagi nang pantay-pantay sa lugar ng isang parihabang track na 260 cm ang haba at 140 cm ang lapad.

Ang pantakip sa sahig ay ang tumigas na ibabaw ng sub-base. Ang base na lupa ay sandy loam. Ang base ay matatagpuan sa zone ng capillary rise ng tubig sa lupa

Tukuyin natin ang mga parameter ng disenyo.

Para sa isang ZIL-164 na kotse, na may dalawang axle na may wheel load na 30.8 kN, ang kinakalkula na pagkarga ng gulong ay ayon sa formula ( 6 ):

R R= 1.2 30.8 = 36.96 kN

Ang lugar ng wheel track ng ZIL-164 na kotse ay 720 cm 2

Ayon kay cl. 2.5

r R = r = D/ 2 = 30/2 = 15 cm

Para sa sandy loam soil ng base, na matatagpuan sa zone ng capillary rise ng tubig sa lupa, ayon sa talahanayan. 2.2 SA 0 = 30 N / cm 3. Para sa pinagbabatayan na layer, kukuha kami ng kongkreto ng compressive strength class na B22.5. Pagkatapos para sa machine-building shop, kung saan naka-install ang isang awtomatikong linya sa mga sahig (ayon sa cl. 2.2 pangkat IV), na may sabay-sabay na pagkilos ng mga nakatigil at dinamikong pagkarga ayon sa talahanayan. 2.1 Rδt = 0.675 MPa, E b= 28500 MPa.

Magtanong tayo ng halos h= 10 cm, pagkatapos ay ayon sa p. 2.10 tanggapin l= 53.6 cm Sa kasong ito, ang distansya mula sa sentro ng grabidad ng track ng gulong ng kotse hanggang sa gilid ng track ng makina ay katumbas ng 50 cm l = 321.6 cm, i.e. ayon sa p. 2.4 ang mga kargada na kumikilos sa sahig ay mga kumplikadong karga.

Alinsunod sa cl. 2.17 itakda ang posisyon ng mga kinakalkula na mga sentro sa mga sentro ng grabidad ng track ng makina (O 1) at ang gulong ng kotse (O 2). Mula sa layout ng mga load (Fig. 1 c ") sumusunod na para sa sentro ng disenyo O 1 ay hindi malinaw kung aling direksyon ng OY axis ang dapat itakda. Samakatuwid, ang bending moment ay tinukoy bilang kapag ang direksyon ng OY axis ay parallel mahabang bahagi track ng makina (Fig. 1 c") at patayo sa panig na ito (Fig. 1 v""). Para sa sentro ng disenyo О 2, kinukuha namin ang direksyon ng ОУ sa pamamagitan ng mga sentro ng grabidad ng mga track ng machine tool at mga gulong ng kotse (Fig. 1 v""").

Pagkalkula 1 Tukuyin ang tensile stress sa kongkretong slab sa panahon ng baluktot σ R para sa sentro ng disenyo O 1 na may direksyon ng OU na kahanay sa mahabang bahagi ng track ng makina (Fig. 1 Sa kasong ito, ang pagkarga mula sa makina na may hugis-parihaba na track ay tumutukoy sa isang simpleng uri ng pagkarga. 2.5 sa kawalan ng pantakip sa sahig ( h 1 = 0 cm) at p = a = 260 cm; b p = b = 140 cm.

Isinasaalang-alang ang mga halaga α = a p / l= 260 / 53.6 = 4.85 at β = b p / l= 140 / 53.6 = 2.61 ayon sa talahanayan. 2.4 hanapin K 1 = 18,37.

Para sa makina R 0 = R R= 150 kN alinsunod sa p. 2.14 tinutukoy ng formula ( 9 ):

M p = SA 1 · R p = 18.37 * 150 = 27555.5 N * cm / cm.

Mga coordinate ng center of gravity ng wheel track ng kotse: x i= 120 cm at y i= 0 cm.

Isinasaalang-alang ang mga relasyon x i /l= 120 / 53.6 = 2.24 at y i /l= 0 / 53.6 = 0 ayon sa talahanayan. 2.7 hanapin SA 4 = -20,51.

Baluktot na sandali sa sentro ng disenyo O 1 mula sa gulong ng kotse ayon sa formula ( 14 ):

M i= -20.51 36.96 = -758.05 N cm / cm.

13 ):

M p ako = M 0 + Σ M i= 2755.5 - 758.05 = 1997.45 Ncm / cm

7 ):

Pagkalkula 2 Tukuyin ang tensile stress sa kongkretong slab sa panahon ng baluktot σ R II para sa design center O 1 kapag ang direksyon ng OU ay patayo sa mahabang bahagi ng track ng makina (Fig. 1 v""). Hinahati namin ang lugar ng track ng machine tool sa mga elementarya na lugar ayon sa p. 2.18 ... Tugma sa design center O 1 ang center of gravity ng elementary square area na may haba ng gilid a p = b p = 140 cm.

Tukuyin ang mga naglo-load R i naaayon sa bawat elementary site ayon sa formula ( 15 ), kung saan una naming tinutukoy ang lugar ng track ng makina F= 260 140 = 36400 cm 2;

Upang matukoy ang baluktot na sandali M 0 mula sa pagkarga R 0 para sa elementarya square area na may center of gravity sa design center O 1 mga halaga α = β = a p / l= b p / l= 140 / 53.6 = 2.61 at isinasaalang-alang ang mga ito ayon sa talahanayan. 2.4 hanapin K 1 = 36.0; batay sa mga tagubilin ng p. 2.14 at ang formula ( 9 ) kalkulahin:

M 0 = SA 1 · R 0 = 36.0 80.8 = 2908.8 N cm / cm.

M i, mula sa mga load na matatagpuan sa labas ng design center O 1. Ang kinakalkula na data ay ibinibigay sa talahanayan. 2.10 .

Talahanayan 2.10

Data ng disenyo sa sentro ng disenyo O 1 at ang direksyon ng axis ng OY, patayo sa mahabang bahagi ng track ng makina

M p II = M 0 + Σ M i= 2908.8 - 829.0 = 2079.8 Ncm / cm

Ang tensile stress sa isang slab sa panahon ng baluktot ayon sa formula ( 7 ):

Pagkalkula 3 Tukuyin ang tensile stress sa kongkretong slab sa panahon ng baluktot σ R III para sa sentro ng disenyo O 2 (Fig. 1 sa "" "). Hatiin ang lugar ng track ng machine tool sa mga elementarya na lugar ayon sa p. 2.18 ... Tukuyin ang mga naglo-load R i, na maiuugnay sa bawat elementarya na site, ayon sa formula ( 15 ).

Tinutukoy namin ang baluktot na sandali mula sa pagkarga na nilikha ng presyon ng gulong ng kotse, kung saan nakita namin ang ρ = r R / l= 15 / 53.6 = 0.28; ayon sa talahanayan 2.6 hanapin SA 3 = 112.1. Ayon sa formula ( 11 ):M 0 = SA 3 R p = 112.1 36.96 = 4143.22 N cm / cm.

Tinutukoy namin ang kabuuang baluktot na sandali Σ M i mula sa mga load na matatagpuan sa labas ng design center O 2. Ang kinakalkula na data ay ibinibigay sa talahanayan. 2.11 .

Talahanayan 2.11

Data ng disenyo sa sentro ng disenyo O 2

M p III = M 0 + Σ M i= 4143.22 + 249.7 = 4392.92 Ncm / cm

Ang tensile stress sa isang slab sa panahon ng baluktot ayon sa formula ( 7 ):

higit pa Rδt = 0.675 MPa, bilang isang resulta kung saan inuulit namin ang pagkalkula, na nagtatakda ng isang malaking halaga h... Ang pagkalkula ay isasagawa lamang ayon sa scheme ng paglo-load sa sentro ng disenyo O 2, kung saan ang halaga σ R III sa unang kalkulasyon ito pala ang pinakamalaki.

Upang muling kalkulahin, halos itakda natin h= 19 cm, pagkatapos ay ayon sa p. 2.10 tanggapin l= 86.8 cm; ρ = r R / l =15/86,8 = 0,1728; SA 3 = 124,7; M 0 = SA 3 R p= 124.7 36.96 = 4608.9 N cm / cm.

Tukuyin ang kabuuang bending moment mula sa mga load na matatagpuan sa labas ng design center O 2. Ang kinakalkula na data ay ibinibigay sa talahanayan. 2.12 .

Talahanayan 2.12

Kinakalkula ang data sa muling pagkalkula

Ang tensile stress sa isang slab sa panahon ng baluktot ayon sa formula ( 7 ):

Ang resultang halaga σ R= 0.67 MPa ay naiiba sa Rδt = 0.675 MPa nang mas mababa sa 5%. Tumatanggap kami ng pinagbabatayan na layer ng kongkreto ng class B22.5 compressive strength na may kapal h= 19 cm.