www.freepatent.ru

Gradbeni članki

Članek opisuje lastnosti in zmogljivosti visokotrdnih prašnih betonov ter področja in tehnologije njihove uporabe.

Visoka hitrost gradnje stanovanjskih in industrijskih zgradb z novimi in edinstvenimi arhitekturnimi oblikami in zlasti posebnimi posebej obremenjenimi konstrukcijami (kot so mostovi velikega razpona, nebotičniki, naftne ploščadi na morju, rezervoarji za shranjevanje plinov in tekočin pod pritiskom itd.) Je zahtevala razvoj novih učinkovitih betonov. Pri tem je bil opazen pomemben napredek zlasti od konca osemdesetih let. Sodobni visokokakovostni betoni (VKB) klasično kombinirajo široko paleto betonov za različne namene: betone z visoko trdnostjo in ultra visoko trdnostjo [glej. Bornemann R., Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. deset; Schmidt M. Bornemann R. M? Glichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1], samozgoščevalni beton, visoko odporen proti koroziji beton. Te vrste betonov izpolnjujejo visoke zahteve glede tlačne in natezne trdnosti, odpornosti proti razpokam, udarne trdnosti, odpornosti proti obrabi, odpornosti proti koroziji in odpornosti proti zmrzali.

Seveda je prehod na nove vrste betona olajšal, prvič, revolucionarni napredek pri plastificiranju mešanic betona in malte, drugič pa pojav najbolj aktivnih pucolanskih dodatkov - mikrosilike, dehidriranega kaolina in močno razpršenega pepela. Kombinacije superplastifikatorjev in še posebej okolju prijaznih hiperplastifikatorjev na osnovi polikarboksilata, poliakrilata in poliglikolija omogočajo pridobivanje supertekočih cementno-mineralnih dispergiranih sistemov in mešanic betona. Zahvaljujoč temu napredku je število komponent v betonu s kemičnimi dodatki doseglo 6–8, razmerje med vodo in cementom pa se je ob ohranjanju plastičnosti zmanjšalo na 0,24–0,28, za kar je značilno padanje stožca 4–10 cm. V samozgoščevalnih betonih (Selbstverdichtender Beton-SVB) z dodatkom kamna moke (CM) ali brez nje, vendar z dodatkom MK v visoko učinkovitih betonih (Ultrahochfester Beton, Ultra hochleistung Beton) na hiperplastifikatorjih, za razliko od litja na tradicionalnih skupnih vlaganjih, je popolna pretočnost betonskih mešanic kombinirana z nizko usedlino in samozgoščanjem s spontanim odstranjevanjem zraka.

"Visoko" reologijo s precejšnjim izsuševanjem v superplastificiranih betonskih zmeseh zagotavlja tekoča reološka matrika, ki ima različne stopnje strukturnih elementov, ki jo sestavljajo. V drobljenem kamnu za drobljen kamen cementno-peščena malta služi kot reološka matrika na različnih nivojih mikro-mezoskale. V plastificiranih betonskih mešanicah za betone z visoko trdnostjo za drobljen kamen kot makrostrukturni element je reološka matrika, katere delež bi moral biti bistveno večji kot pri običajnih betonih, bolj zapletena disperzija, sestavljena iz peska, cementa, kamnite moke, mikrosilnice in vode. Za pesek v običajnih betonskih mešanicah pa je reološka matrika na mikro ravni cementno-vodna pasta, katere delež je mogoče povečati, da se s povečanjem količine cementa zagotovi fluidnost. Toda to je po eni strani neekonomično (zlasti za betone razredov B10 - B30), po drugi strani pa je paradoksalno, da superplastifikatorji slabo dodajajo vodo-redukcijski dodatek za portlandski cement, čeprav so bili vsi ustvarjeni in ustvarjeni zanj. Kot smo pokazali od leta 1979, skoraj vsi superplastifikatorji veliko bolje "delujejo" na številnih mineralnih praških ali na njihovi mešanici s cementom [glej. Kalašnjikov V. I. Osnove plastifikacije mineralno razpršenih sistemov za proizvodnjo gradbenih materialov: Disertacija v obliki znanstvenega poročila o stopnji dokt. tech. znanosti. - Voronezh, 1996] kot s čistim cementom. Cement je nestabilen za vodo, hidracijski sistem, ki takoj ob stiku z vodo tvori koloidne delce in se hitro zgosti. In koloidne delce v vodi je težko razpršiti s superplastifikatorji. Primer so glinene suspenzije, ki se slabo super redčijo.

Sklep se torej glasi sam: cementu je treba dodati kamnito moko, ki bo povečala ne le reološki učinek skupnega podjetja na mešanico, temveč tudi delež same reološke matrice. Posledično je mogoče znatno zmanjšati količino vode, povečati gostoto in povečati trdnost betona. Dodatek kamnite moke bo praktično enakovreden povečanju cementa (če so učinki zmanjšanja vode bistveno večji kot pri dodajanju cementa).

Pomembno je, da se tu ne osredotočimo na nadomestitev dela cementa s kamnito moko, temveč na njegovo dodajanje (s pomembnim deležem - 40–60%) portlandskemu cementu. Na podlagi polistrukturne teorije v letih 1985–2000. Vsa dela pri spreminjanju polistrukture so bila namenjena zamenjavi portlandskega cementa za 30-50% z mineralnimi polnili, da se prihrani v betonu [glej. Solomatov V. I., Vyrovoy V. N. et al.Kompozitni gradbeni materiali in konstrukcije z majhno porabo materiala. - Kijev: Budivelnik, 1991; Aganin S. P. Beton z nizko porabo vode z modificiranim kremenovim polnilom: Povzetek za uporabo stopnja kandidata tech. znanosti. - M, 1996; Fadel I. M. Intenzivna ločena tehnologija betona, napolnjenega z bazaltom: Povzetek dis. Kand. tech. znanosti - M, 1993]. Strategija varčevanja portlandskega cementa v betonih enake trdnosti bo nadomestila strategijo varčevanja betona z 2–3-krat večjo trdnostjo ne le pri tlaku, temveč tudi pri upogibni in aksialni napetosti in udarcu. Prihranek betona v bolj odprtih konstrukcijah bo imel večji ekonomski učinek kot prihranek cementa.

Glede na sestave reoloških matric na različnih nivojih lestvice ugotavljamo, da je reološka matrica na mikro nivoju za pesek v betonu visoke trdnosti kompleksna mešanica cementa, moke, silicijevega dioksida, superplastifikatorja in vode. V zameno pa se za betone z visoko trdnostjo z mikrosilnico za mešanico cementne in kamnite moke (enaka disperzija) kot strukturni elementi pojavi še ena reološka matrica z manjšim nivojem lestvice - mešanica mikrosilnice, vode in superplastifikatorja.

Za drobljeni beton te lestvice strukturnih elementov reoloških matric ustrezajo lestvicam optimalne granulometrije suhih betonskih komponent, da dobimo visoko gostoto le-teh.

Tako dodajanje kamnite moke opravlja tako strukturno-reološko funkcijo kot funkcijo polnjenja matriksa. Pri betonih z visoko trdnostjo ni nič manj pomembna reakcijsko-kemijska funkcija kamnite moke, ki jo z višjim učinkom izvajata reaktivna mikrosilnica in mikrodehidrirani kaolin.

Največji reološki učinki in učinki na zmanjšanje vode, ki jih povzroča adsorpcija SP na površini trdne faze, so genetsko značilni za drobno razpršene sisteme z visokim vmesnikom.

Preglednica 1

Reološko in vodno redukcijsko delovanje SP v vodno-mineralnih sistemih

Iz tabele 1 je razvidno, da je v suspenzijah izlitja portlandskega cementa s SP njihov učinek na zmanjševanje vode 1,5–7,0-krat (sic!) Večji kot v mineralnih praških. Pri kamninah lahko ta presežek doseže 2-3 krat.

Tako je kombinacija hiperplastifikatorjev z mikrosilnikom, kamnito moko ali pepelom omogočila dvig tlačne trdnosti na 130–150, v nekaterih primerih pa na 180–200 MPa in več. Vendar znatno povečanje trdnosti vodi do močnega povečanja krhkosti in zmanjšanja Poissonovega razmerja na 0,14–0,17, kar vodi v nevarnost nenadnega uničenja konstrukcij v nujnih primerih. Znebitev te negativne lastnosti betona se izvede ne le z ojačitvijo slednje z armaturo palic, temveč s kombinacijo armature palic z uvedbo vlaken iz polimerov, stekla in jekla.

Osnove plastifikacije in redukcije vode mineralnih in cementnih disperznih sistemov so bile oblikovane v doktorski disertaciji V.I. Kalašnjikova. [cm. Kalašnjikov V. I. Osnove plastifikacije mineralno razpršenih sistemov za proizvodnjo gradbenih materialov: Disertacija v obliki znanstvenega poročila o stopnji dokt. tech. znanosti. - Voronezh, 1996] leta 1996 na podlagi predhodno dokončanih del v obdobju od 1979 do 1996. [Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O strukturnem in reološkem stanju izredno utekočinjenih visoko koncentriranih dispergiranih sistemov. // Zbornik IV. Nacionalne konference o mehaniki in tehnologiji kompozitnih materialov. - Sofija: BAN, 1985; Ivanov I. A., Kalašnjikov V. I. Učinkovitost plastifikacije dispergiranih mineralnih sestavkov, odvisno od koncentracije trdne faze v njih. // Reologija betonskih zmesi in njeni tehnološki problemi. Povzetki. poročilo III.vsesijskega simpozija. - Riga. - RPI, 1979; Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. O naravi plastificiranja mineralno dispergiranih sestavkov, odvisno od koncentracije trdne faze v njih .// Mehanika in tehnologija kompozitnih materialov. Gradiva II. Nacionalne konference. - Sofija: BAN, 1979; Kalašnjikov V. I. O reakciji različnih mineralnih sestavkov na superplastifikatorje naftalen-sulfonske kisline in učinku hitro raztapljanja alkalij na njem. // Mehanika in tehnologija kompozitnih materialov. Gradiva III. Državne konference s sodelovanjem tujih predstavnikov. - Sofija: BAN, 1982; Kalašnjikov V. I., Obračunavanje reoloških sprememb v betonskih mešanicah s superplastifikatorji. // Materiali IX Svetovne konference o betonu in armiranem betonu (Taškent, 1983). - Penza. - 1983; Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. Značilnosti reoloških sprememb v sestavah cementa pod vplivom ionskih stabilizatorjev. // Zbornik "Tehnološka mehanika betona". - Riga: RPI, 1984]. To so obeti za ciljno usmerjeno uporabo najvišje vode, ki zmanjšuje aktivnost SP v fino razpršenih sistemih, značilnosti kvantitativnih reoloških in strukturno-mehanskih sprememb v superplastificiranih sistemih, ki sestojijo iz njihovega snežnega prehoda iz trdne faze v tekoča stanja s supermalnim dodatkom vode. To so razviti kriteriji za gravitacijsko širjenje in post-tiksotropni vir pretoka močno razpršenih plastificiranih sistemov (pod lastno težo) in spontanega izravnavanja dnevne površine. To je predlagani koncept mejne koncentracije cementnih sistemov s fino dispergiranimi praški iz kamnin sedimentnega, magmatskega in metamorfnega izvora, ki so selektivni glede na stopnje visokega zmanjšanja vode na SP. Najpomembnejši rezultati, pridobljeni pri teh delih, so v možnosti pet- do petkratnega zmanjšanja porabe vode v disperzijah, hkrati pa ohranjajo gravitacijsko širjenje. Pokazalo se je, da je s kombiniranjem reološko aktivnih praškov s cementom mogoče povečati učinek SP in pridobiti ulitke z visoko gostoto. Ta načela se izvajajo v betonih z reakcijskim prahom s povečanjem njihove gostote in trdnosti (Reaktionspulver beton - RPB ali reaktivni praškasti beton - RPC [glej Dolgopolov NN, Sukhanov MA, Efimov SN Nova vrsta cementa: struktura cementnega kamna. // Gradbeni materiali. - 1994. - št. 115]). Drugi rezultat je povečanje redukcijskega učinka SP s povečanjem disperzije praškov [glej. Kalašnjikov V. I. Osnove plastifikacije mineralno razpršenih sistemov za proizvodnjo gradbenih materialov: Disertacija v obliki znanstvenega poročila o stopnji dokt. tech. znanosti. - Voronež, 1996]. Uporablja se tudi v drobnem betonu v prahu, tako da poveča delež finih sestavin z dodajanjem silicijevega dioksida k cementu. Novost v teoriji in praksi prašnih betonov je bila uporaba drobnega peska z deležem 0,1–0,5 mm, zaradi česar je bil beton drobnozrnat, v nasprotju z običajnim peščenim peskom z deležem 0–5 mm. Naš izračun povprečne specifične površine razpršenega dela praškastega betona (sestava: cement - 700 kg; droben pesek od 0,125-0,63 mm - 950 kg, bazaltna moka Ssp \u003d 380 m2 / kg - 350 kg, mikrosilnica Svd \u003d 3200 m2 / kg - 140 kg) z vsebnostjo 49% celotne mešanice z drobnozrnatim peskom frakcije 0,125-0,5 mm kaže, da je pri disperziji MC Smc \u003d 3000 m2 / kg povprečna površina praškastega dela Svd \u003d 1060 m2 / kg in pri Smc \u003d 2000 m2 / kg - Svd \u003d 785 m2 / kg. Na takih fino dispergiranih komponentah se naredijo drobnozrnat beton z reakcijskim prahom, pri katerem volumska koncentracija trdne faze brez peska doseže 58–64%, skupaj s peskom pa 76–77% in je nekoliko slabša od koncentracije trdne faze v superplastificiranih težkih betonih (Cv \u003d 0, 80–0,85). V drobljenem betonu pa je volumska koncentracija trdne faze minus drobljen kamen in pesek veliko nižja, kar določa veliko gostoto razpršene matrice.

Visoko trdnost zagotavlja prisotnost ne samo mikrosilnega ali dehidriranega kaolina, temveč tudi reaktivnega prahu iz zmlete kamnine. Po literaturnih podatkih se v glavnem vnaša leteči pepel, balt, apnenec ali kremena. V ZSSR in Rusiji so se odprle velike možnosti za proizvodnjo reaktivnih praškastih betonov v povezavi z razvojem in raziskavami kompozitnih veziv z nizkim povpraševanjem po vodi Yu.M.Bazhenov, Sh.T. A., Batrakov V. G., Dolgopolov N. N. Dokazano je bilo, da zamenjava cementa v procesu mletja VNV s karbonatno, granitno, kremenčevo moko do 50% znatno poveča učinek zmanjšanja vode. Razmerje W / T, ki zagotavlja gravitacijsko širjenje drobljenih kamnitih betonov, se v primerjavi z običajnim vnosom SP zmanjša na 13–15%, trdnost betona na takem VNV-50 doseže 90–100 MPa. V bistvu je sodoben prašni beton mogoče dobiti na osnovi VNV, mikrosilnice, drobnega peska in dispergirane armature.

Dispergirano armirani prašni betoni so zelo učinkoviti ne samo za nosilne konstrukcije s kombinirano armaturo s prednapeto armaturo, temveč tudi za izdelavo zelo tankostenskih, vključno s prostorskimi arhitekturnimi detajli.

Po zadnjih podatkih je možna tekstilna ojačitev konstrukcij. Razvoj proizvodnje tekstilnih vlaken (tkanin) kosov v razsutem stanju iz visoko trdnih polimernih in alkalno odpornih preje v razvitih tujih državah je bil razlog za razvoj betonov reakcijskega prahu s skupnimi vlaganji brez velikih agregatov s posebno finim kremenčevim polnilom, napolnjenim s kamnitimi praški, pred več kot 10 leti v Franciji in Kanadi. in mikrosilika. Betonske mešanice iz takšnih drobnozrnatih zmesi se razprostirajo pod lastno težo in tako zapolnijo povsem gosto mrežno strukturo tkanega okvirja in vse filigranske križišča.

"Visoka" reologija mešanic praškastih betonov (PBS) zagotavlja mejo tečenja \u003c0 \u003d 5-15 Pa pri vsebnosti vode 10-12% mase suhih komponent, tj. le 5-10 krat višja kot pri oljnih barvah. S takšno Δ0 jo lahko določimo z uporabo minireometrične metode, ki smo jo razvili leta 1995. Nizko mejo napetosti zagotavlja optimalna debelina vmesnega sloja reološke matrice. Glede na topološko strukturo PBL povprečno debelino vmesnega sloja X določimo s formulo:

kje je povprečni premer delcev peska; - volumetrična koncentracija.

Za spodnjo sestavo bo pri W / T \u003d 0,103 debelina vmesnega sloja 0,056 mm. De Larrard in Sedran sta ugotovila, da se pri drobnejših peskih (d \u003d 0,125–0,4 mm) debelina giblje med 48 in 88 µm.

Povečanje vmesnega sloja delcev zmanjša viskoznost in končno strižno napetost ter poveča fluidnost. Tekočnost lahko povečamo z dodajanjem vode in uvedbo SP. Na splošno je vpliv vode in SP na spremembo viskoznosti, končne strižne napetosti in izkoristka dvoumen (slika 1).

Superplastifikator zniža viskoznost v bistveno manjši meri kot dodajanje vode, medtem ko je zmanjšanje meje tečenja zaradi DP bistveno večje kot pri vplivu vode.

Slika: 1. Vpliv SP in vode na viskoznost, mejo tečenja in fluidnost

Glavne lastnosti superplastificiranih končno napolnjenih sistemov so, da je viskoznost lahko precej visoka in da sistem teče počasi, če je meja izpusta nizka. Za običajne sisteme brez SP je viskoznost lahko nizka, vendar jim povečana meja napetosti preprečuje širjenje, ker nimajo vira post-tiksotropnega pretoka [glej. Kalašnjikov V. I., Ivanov I. A. Značilnosti reoloških sprememb v sestavah cementa pod vplivom ionskih stabilizatorjev. // Zbornik "Tehnološka mehanika betona". - Riga: RPI, 1984].

Reološke lastnosti so odvisne od vrste in odmerka SP. Vpliv treh vrst SP je prikazan na sl. 2. Najučinkovitejše skupno podjetje je Woerment 794.

Slika: 2 Vpliv vrste in odmerka skupnega podjetja na? O: 1 - Woerment 794; 2 - C-3; 3 - Tališče F 10

Hkrati se ni izkazalo, da je manj selektiven domači JV S-3, ampak tuji JV na osnovi melamina Melment F10.

Mazljivost prašnih betonskih zmesi je izjemno pomembna pri tvorbi betonskih izdelkov s tkanimi volumetričnimi mrežnimi okvirji, položenimi v obliko.

Takšni volumetrični okvirji iz ažurnih tkanin v obliki T-nosilca, I-nosilca, kanala in drugih konfiguracij omogočajo hitro ojačitev, ki je sestavljena iz namestitve in pritrditve okvirja v kalupu, čemur sledi vlivanje suspenzijskega betona, ki zlahka prodre skozi okvirne celice velikosti 2–5 mm (slika 3). ... Okvirji iz tkanin lahko korenito povečajo odpornost betona na razpoke, kadar so izpostavljeni izmeničnim temperaturnim nihanjem in znatno zmanjšajo deformacije.

Betonska mešanica se ne sme le zlahka lokalno razliti skozi mrežasti okvir, temveč se tudi pri polnjenju kalupa širi z "obratnim" prodorom skozi okvir s povečanjem količine mešanice v kalupu. Za oceno fluidnosti so bile uporabljene praškaste zmesi enake sestave glede na vsebnost suhih komponent, mazljivost iz stožca (za mizo stresanja) pa je bila nadzorovana s količino SP in (delno) vode. Blokiranje posipanja je bilo izvedeno z mrežnim obročem s premerom 175 mm.

Slika: 3 Vzorec okvirja iz blaga

Slika: 4 Zmes se razprostira s prostim in blokiranim tokom

Mreža je imela bistro velikost 2,8 × 2,8 mm s premerom žice 0,3 × 0,3 mm (slika 4). Kontrolne mešanice smo pripravili s namazi 25,0; 26,5; 28,2 in 29,8 cm. Kot rezultat poskusov je bilo ugotovljeno, da se s povečanjem pretočnosti mešanice razmerje premerov prostega enosmernega in blokiranega razmaza d zmanjša. Na sl. 5 prikazuje spremembo dc / dbotdc.

Slika: 5 Spremenite dc / db iz vrednosti prostega trosjenja dc

Kot je razvidno iz slike, razlika v razmikih zmesi dc in db izgine pri fluidnosti, za katero je značilen prosti razpon 29,8 cm, pri dc \u003d 28,2 pa se razmik skozi mrežo zmanjša za 5%. Mešanica s širino 25 cm ima posebno močno zaviranje pri širjenju skozi mrežo.

V zvezi s tem je treba pri uporabi mrežastih okvirjev s celico 3 × 3 mm uporabiti mešanice z razponom najmanj 28–30 cm.

Fizikalne in tehnične lastnosti dispergirano armiranega praškastega betona, ojačanega z 1 volumskim odstotkom jeklenih vlaken s premerom 0,15 mm in dolžino 6 mm, so predstavljene v tabeli 2

Preglednica 2

Fizikalne in tehnične lastnosti praškastega betona na vezivu z nizko porabo vode z uporabo domačega SP S-3

Kot dokazujejo tuji podatki, pri 3% ojačitvi tlačna trdnost doseže 180-200 MPa, pri aksialni napetosti - 8-10 MPa. Udarna trdnost se poveča več kot desetkrat.

Možnosti betona v prahu še zdaleč niso izčrpane glede na učinkovitost hidrotermalne obdelave in njen učinek na povečanje deleža tobermorita in s tem ksonotlita

www.allbeton.ru

Reakcijski prašni beton

Zadnja posodobitev enciklopedije: 17.12.2017 - 17:30

Reakcijski praškasti beton - beton iz fino zmlete reaktivne snovi z velikostjo zrn od 0,2 do 300 mikronov in z visoko trdnostjo (več kot 120 MPa) in visoko vodoodpornostjo.

[GOST 25192-2012. Beton. Klasifikacija in splošne specifikacije]

Reakcijski prašni beton [rus. reaktivni prašni beton-RPC] - kompozitni material z visoko tlačno trdnostjo 200-800 MPa, upogibanje\u003e 45 MPa, vključno z veliko količino visoko dispergiranih mineralnih komponent - kremenčev pesek, mikrosilnica, superplastifikator, pa tudi jeklena vlakna z nizko W / T (~ 0,2), s toplotno in vlažno obdelavo izdelkov pri temperaturi 90-200 ° C.

[Usherov-Marshak A. V. Konkretna znanost: leksikon. M.: RIF Stroimaterialy. - 2009. - 112 str.]

Imetniki avtorskih pravic! Če je prost dostop do tega izraza kršitev avtorskih pravic, so pripravljavci pripravljeni na zahtevo imetnika avtorskih pravic odstraniti povezavo ali sam izraz (definicijo) s spletnega mesta. Če želite stopiti v stik z upravo, uporabite obrazec za povratne informacije.

enciklopediyastroy.ru

Znanstveniki nenehno presenečajo z razvojem revolucionarnih tehnologij. Zmes z izboljšanimi lastnostmi je bila pridobljena ne tako dolgo nazaj - v zgodnjih devetdesetih letih 20. stoletja. V Rusiji njegova uporaba pri gradnji stavb ni tako pogosta, glavna aplikacija je izdelava samorazlivnih tal in okrasnih predmetov: pulti, ažurni loki in predelne stene.

Za določitev prednosti kakovostnejšega BPM materiala upoštevajte parametre:

• Struktura.
• Lastnosti.
• Področje uporabe.
• Poslovni primer za ugodnosti.

Struktura

Beton je gradbeni material, ki je nastal iz stisnjene mešanice različnih sestavin:

1. Osnova je adstringent, ki "lepi" polnilno snov. Sposobnost zanesljivega združevanja komponent v eno celoto ustreza glavnim zahtevam aplikacije. Vrste veziv:

• Cement.
• Mavec.
• Lime.
• Polimeri.
• Bitumen.

2. Polnilo - komponenta, ki določa gostoto, težo, trdnost. Vrste in velikosti zrn:

• Pesek - do 5 mm.
• Razširjena glina - do 40.
• Žlindra - do 15.
• Drobljen kamen - do 40.

3. Aditivi - modifikatorji, ki izboljšujejo lastnosti, spreminjajo postopke nastavitve nastale mešanice. Ogledi:

• Plastificiranje.
• Okrepitev.
• Kvarljiva.
• Uravnavanje odpornosti proti zmrzovanju in / ali nastavitvene hitrosti.

4. Voda - komponenta, ki reagira z vezivom (ne uporablja se v bitumenskem betonu). Odstotek tekočine v masi podlage določa plastičnost in čas strjevanja, odpornost proti zmrzovanju in trdnost izdelka.

Uporaba različnih kombinacij osnov, agregatov, dodatkov, njihovih razmerij, deležev omogoča pridobivanje betonov z različnimi značilnostmi.

Razlika med RPB in drugimi vrstami materialov je drobna frakcija agregata. Zmanjšanje odstotka cementa, zamenjava s kamnito moko, mikrosilika je omogočila ustvarjanje mešanic z visoko tekočino, samozgoščevalnih sestavkov.

RPB za velike obremenitve dobimo z mešanjem vode (7-11%) in reaktivnega praška. Delež (%):

• Portland cement razreda M500 siva ali bela - 30 ~ 34.
• Mikrokvarčna ali kamnita moka - 12-17%.
• Mikrosilika - 3,2 ~ 6,8.
• Drobnozrnat kremenčev pesek (frakcija 0,1 ~ 0,63 mm).
• Superplastifikator polikarboksilatnega etra 0,2 ~ 0,5.
• Pospeševalec moči - 0,2.

Proizvodna tehnologija:

• Sestavine so pripravljene glede na odstotek.
• V mešalnik se dovajata voda in mehčalo. Začne se postopek mešanja.
• Dodamo cement, kamnito moko, mikrosiliko.
• Za dodajanje barve je dovoljeno dodajanje barvil (železov oksid).
• Mešajte 3 minute.
• Dopolnjeno s peskom in (za armirani beton).
• Postopek mešanja 2-3 minute. V tem času se vstavi pospeševalnik nastavitve v odstotnem razmerju 0,2 celotne teže.
• Površina kalupa je navlažena z vodo.
• Nalijte mešanico.
• Razpršite vodo na površino raztopine, razporejene v kalupu.
• Pokrijte posodo za ulivanje.

Vse operacije bodo trajale do 15 minut.

Lastnosti reaktivnega praškastega betona

Pozitivne lastnosti:

1. Uporaba kremenčevega dima in kamnite moke je povzročila zmanjšanje deleža cementa in dragih superplastifikatorjev v RPB, kar je povzročilo padec stroškov.

2. Dobljena je bila sestava samokompaktnega prahu izredno trdnega betona z visoko stopnjo fluidnosti:

• Ni treba uporabljati vibrirajoče mize.
• Sprednja površina nastalih izdelkov praktično ne zahteva mehanske obdelave
• Sposobnost izdelave elementov z različnimi teksturami in hrapavostjo površine.

3. Ojačitev z jeklom, celuloznimi vlakni, uporaba okvirjev iz ažurnih tkanin poveča kakovost na M2000, tlačna trdnost - do 200 MPa.

4. Visoka odpornost proti karbonatni in sulfatni koroziji.

5. Uporaba praškaste reakcijske mešanice pomaga ustvariti izjemno močne (~ 40-50 MPa), lahke strukture (gostota 1400 ~ 1650 kg / m3). Zmanjšanje mase zmanjša obremenitev temeljev konstrukcij. Trdnost omogoča konstrukcijo nosilnih elementov gradbenega okvirja z manjšo debelino - poraba se zmanjša.

Specifikacije

V fazi načrtovanja inženirji izvedejo izračune in pripravijo številna priporočila in zahteve za gradbene materiale in parametre. Osnovni kazalniki:

1. Razred betona - številka za črko "M" (M100) na oznaki označuje območje statične tlačne obremenitve (kg / cm2), po preseganju katerega pride do uničenja.
2. Trdnost: pri stiskanju - vrednost tlaka stiskalnice na vzorec pred njegovo deformacijo, eksperimentalno določena, merska enota: MPa. Upogibanje je pritisk stiskalnice na sredino vzorca, nameščene na dveh nosilcih.
3. Gostota - teža izdelka s prostornino 1 kubični meter, merska enota: kg / m3.
4. Odpornost proti zmrzovanju - število ciklov zamrzovanja in povratnega postopka z uničenjem vzorca manj kot 5%.
5. Razmerje krčenja - odstotno zmanjšanje prostornine, linearne dimenzije konstrukcije, ko je pripravljena.
6. Vpijanje vode je razmerje med maso ali prostornino vode, ki jo absorbira vzorec, ko ga potopimo v posodo s tekočino. Karakterizira odprto poroznost betona.

Področje uporabe

Nova tehnologija, ki temelji na reakcijsko-praškasti mešanici, omogoča ustvarjanje betonov z izboljšanimi lastnostmi in širokim spektrom uporabe:

• 1. Samorazlivna tla z visoko odpornostjo proti obrabi pri najmanjši debelini nanesenega sloja.
• 2. Izdelava robnega kamna z dolgo življenjsko dobo.
• 3. Različni dodatki v zahtevanem razmerju lahko znatno zmanjšajo postopek vpijanja vode, kar omogoča uporabo materiala pri gradnji naftnih ploščadi na morju.
• 4. V civilni in industrijski gradnji.
• 5. Gradnja mostov in predorov.
• 6. Za delovne plošče z visoko trdnostjo, površinsko strukturo in hrapavostjo.
• 7. Dekorativne plošče.
• 8. Ustvarjanje predelnih sten, umetniških izdelkov iz prozornega betona. S postopnim vlivanjem v kalup položimo svetlobno občutljiva vlakna.
• 9. Izdelava arhitekturnih tankostenskih delov z ojačitvijo iz blaga.
• 10. Uporaba za trajna lepila in mešanice za popravila.
• 11. Raztopina za toplotno izolacijo s steklenimi kroglami.
• 12. Beton z visoko trdnostjo na zdrobljenem granitu.
• 13. Bas-reliefi, spomeniki.
• 14. Barvni beton.

Cena

Visoka cena zavaja razvijalce glede primernosti uporabe. Zmanjšanje stroškov prevoza, povečanje življenjske dobe konstrukcij in samorazlivnih tal ter druge pozitivne lastnosti materiala se izplačajo finančne naložbe. Iskanje in nakup RPM je precej težko. Težava izhaja iz zmanjšanega povpraševanja.

Cene, po katerih lahko kupite RPB v Rusiji:

Na žalost je težko navesti primere civilnih ali industrijskih objektov, postavljenih na ozemlju Rusije z uporabo RPB. Glavna uporaba betona v prahu je pri izdelavi umetnega kamna, pultih, kot tudi samorazlivnih tleh in popravilih.

Povzetek disertacije o tej temi ""

Kot rokopis

DROBENO REAKTIVNO-PRAŠČANO DISPERIRANO-ARMIRANI BETON Z UPORABO KAMEN

Posebnost 05.23.05 - Gradbeni materiali in izdelki

Delo je potekalo na Oddelku za beton, keramiko in vezivne tehnologije na Državnem izobraževalnem zavodu za visoko strokovno izobraževanje "Penza State University of Architecture and Construction" in na Inštitutu za gradbene materiale in konstrukcije münchenske tehnične univerze.

Supervizor -

Doktor tehničnih znanosti, profesor Valentina Serafimovna Demyanova

Uradni nasprotniki:

Zasluženi znanstvenik Ruske federacije, dopisni član RAASN, doktor tehničnih znanosti, profesor Vladimir Pavlovič Seljajev

Doktor tehničnih znanosti, profesor Oleg Vjačeslavovič Tarakanov

Vodilna organizacija - JSC "Penzastroy", Penza

Zagovor bo 7. julija 2006 ob 16:00 na seji disertacijskega sveta D 212.184.01 na državni visokošolski instituciji "Penza State University of Architecture and Construction" na naslovu: 440028, Penza, st. G. Titova, 28, stavba 1, konferenčna dvorana.

Disertacijo lahko najdete v knjižnici državne visokošolske ustanove "Penza State University of Architecture and Construction"

Znanstveni sekretar sveta za disertacijo

V. A. Hudjakov

SPLOŠNI OPIS DELA

Z občutnim povečanjem trdnosti betona pri enoosnem stiskanju se odpornost proti razpokam neizogibno zmanjša in poveča se nevarnost krhkega loma struktur. Razpršena armatura betona z vlakni odpravlja te negativne lastnosti, zaradi česar je mogoče izdelati beton razredov nad 80-100 z močjo 150-200 MPa, ki ima novo kakovost - viskozno naravo uničenja.

Analiza znanstvenih del s področja dispergiranih armiranih betonov in njihove proizvodnje v domači praksi kaže, da glavna usmeritev ne zasleduje ciljev uporabe visoko trdnih matric v takih betonih. Razred tlačne trdnosti disperzijsko armiranega betona ostaja izredno nizek in je omejen na B30-B50. To ne omogoča dobre oprijemljivosti vlaken na matriko, polne uporabe jeklenih vlaken tudi z nizko natezno trdnostjo. Poleg tega se v teoriji razvijajo betonski izdelki z ohlapno položenimi vlakni s stopnjo volumetrične ojačitve 59%, vendar se v praksi proizvajajo. Vlakna pod vplivi vibracij se razlijejo z neplastificiranimi "maščobnimi" visokokrčnimi cementno-peskovnimi maltami sestave cement-pesek - 14-I: 2,0 pri W / C \u003d 0,4, kar je izjemno potratno in ponavlja raven dela iz leta 1974. Pomembne znanstvene dosežki na področju ustvarjanja superplastificiranih VNV, mikrodisperznih mešanic z mikrosilnikom, z reaktivnimi praški iz visoko trdnih kamnin, so omogočili, da je učinek zmanjšanja vode na 60% dosežen z uporabo superplastifikatorjev oligomerne sestave in hiperplastifikatorjev polimerne sestave. Ti dosežki niso postali osnova za ustvarjanje z trdnostjo armiranega betona, ojačanega z disperzijo, ali drobnozrnatega praškastega betona iz litih samozgoščevalnih zmesi. Medtem napredne države aktivno razvijajo nove generacije reaktivnega praškastega betona, ojačanega z dispergiranimi vlakni. Uporabljajo se mešanice betona v prahu

za polnjenje kalupov z vtkanimi volumetričnimi okvirji iz tankih mrežic in njihovo kombinacijo z ojačitvijo palic.

Razkriti teoretične predpogoje in motivacijo za ustvarjanje večkomponentnih drobnozrnatega praškastega betona z zelo gosto matriko visoke trdnosti, dobljene z ulivanjem pri izredno nizki vsebnosti vode, ki zagotavlja proizvodnjo betonov z viskoznim značajem v lomu in visoko natezno trdnostjo pri upogibanju;

Odkriti strukturno topologijo sestavljenih veziv in z disperzijo ojačanih drobnozrnatih sestavkov, pridobiti matematične modele njihove strukture za oceno razdalj med delci polnila in geometrijskimi središči ojačitvenih vlaken;

Optimizirajte sestavo drobnozrnatih dispergiranih armiranobetonskih zmesi z vlakni c1 \u003d 0,1 mm in I \u003d 6 mm z minimalno vsebnostjo, ki zadošča za povečanje natezne trdnosti betona, tehnologijo priprave in ugotovi učinek pripravka na tekočino, gostoto, njihovo vsebnost zraka, trdnost in drugo fizikalne in tehnične lastnosti betona.

Znanstvena novost dela.

1. Znanstveno utemeljena in eksperimentalno potrjena možnost pridobivanja visokotrdnostnih drobnozrnatih betonskih cementnih praškov, vključno z dispergiranimi armiranimi betoni, izdelanih iz betonskih mešanic brez drobljenega kamna z drobnimi frakcijami kremenovega peska, z reaktivnimi kamnitimi praški in mikrosilniki, s pomembnim povečanjem učinkovitosti superplastifikatorjev do vsebnosti vode v odlivni samozgoščevalni mešanici do 10-11% (kar ustreza polsuhi zmesi za stiskanje brez SP) mase suhih komponent.

4. Teoretično napovedano in eksperimentalno dokazano predvsem z raztopino difuzijsko-ionskega strjevalnega mehanizma sestavljenih cementnih veziv, ki se stopnjuje s povečanjem vsebnosti polnila ali občutnim povečanjem njegove disperzije v primerjavi z disperzijo cementa.

5. Proučeni so bili postopki tvorjenja strukture drobnozrnatega praškastega betona. Pokazalo se je, da so praškasti betoni iz superplastificiranih litinskih samozgoščevalnih betonskih zmesi veliko gostejši, kinetika rasti njihove trdnosti je intenzivnejša in povprečna trdnost bistveno višja kot pri betonih brez SP, stisnjenih pri enaki vsebnosti vode pod tlakom 40-50 MPa. Razviti so bili kriteriji za ocenjevanje reakcijsko-kemijske aktivnosti praškov.

6. optimizirane so sestave drobnozrnate disperzijsko armirane betonske mešanice s tankimi jeklenimi vlakni s premerom 0,15 in dolžino 6 mm,

tehnologija njihove priprave, zaporedje vnosa komponent in trajanje mešanja; ugotovljen je bil vpliv sestave na fluidnost, gostoto, vsebnost zraka v betonskih mešanicah in tlačno trdnost betona.

Praktični pomen dela je razvoj novih mešanih drobnozrnatih praškastih betonskih mešanic z vlakni za vlivanje kalupov za izdelke in konstrukcije, tako brez kot z kombinirano ojačitvijo palic. Z uporabo betonskih mešanic z visoko gostoto je mogoče izdelati visoko upogibne ali stisnjene armiranobetonske konstrukcije z viskozno naravo uničenja pod vplivom končnih obremenitev.

Za povečanje oprijema na kovino je bila pridobljena kompozitna matrika visoke gostote z visoko trdnostjo s tlačno trdnostjo 120-150 MPa, ki uporablja tanka in kratka vlakna visoke trdnosti s premerom 0,04-0,15 mm in dolžino 6-9 mm, kar omogoča zmanjšanje njene porabe in odpornosti na pretok betonske mešanice za tehnologijo brizganja kalupov za izdelavo tankoslojnih filigranskih izdelkov z visoko natezno upogibno trdnostjo.

Odobritev dela. Glavne določbe in rezultati disertacije so bili predstavljeni in o njih poročali na Mednarodnem in Vseslovenskem

znanstvene in tehnične konference: "Mlada znanost za novo tisočletje" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Vprašanja načrtovanja in razvoja mest" (Penza, 1996, 1997, 1999), "Sodobni problemi znanosti o gradbenih materialih" (Penza, 1998), "Sodobna gradnja" (1998), Mednarodne znanstvene in tehnične konference "Sestavljeni gradbeni materiali. Teorija in praksa ", (Penza, 2002, 2003, 2004, 2005)," Prihranek virov in energije kot motivacija za ustvarjalnost v procesu arhitekturne gradnje "(Moskva-Kazan, 2003)," Dejansko gradbena vprašanja «(Saransk, 2004),» Nove energetsko varčne in znanstveno intenzivne tehnologije pri varčevanju z viri v proizvodnji gradbenih materialov «(Penza, 2005), vseruska znanstvena in praktična konferenca» Urbanistično načrtovanje, obnova in inženirska podpora trajnostnemu razvoju mest Volge «(Togliatti, 2004), Akademska branja RAASN "Dosežki, problemi in perspektivne smeri razvoja teorije in prakse znanosti o gradbenih materialih" (Kazan, 2006).

Objave. Na podlagi rezultatov opravljene raziskave je bilo objavljenih 27 prispevkov (v revijah po seznamu Višje atestacijske komisije 3 prispevki).

Uvod utemeljuje ustreznost izbrane smeri raziskovanja, oblikuje cilj in cilje raziskave, pokaže njen znanstveni in praktični pomen.

V prvem poglavju, ki je namenjeno analitičnemu pregledu literature, je izvedena analiza tujih in domačih izkušenj pri uporabi visokokakovostnega betona in armiranega betona. Dokazano je, da so se v tuji praksi začeli proizvajati betoni visoke trdnosti z močjo do 120-140 MPa, predvsem po letu 1990. V zadnjih šestih letih so se pokazale široke možnosti za povečanje trdnosti betona z visoko trdnostjo s 130 150 MPa in njihovo pretvorbo v kategorijo posebej visoko trdnih betonov z močjo 210 250 MPa, zahvaljujoč toplotni obdelavi betona, izdelani v preteklih letih, je dosegla trdnost 60-70 MPa.

Obstaja težnja po razdelitvi betonov posebej visoke trdnosti glede na "zrnatost agregata na 2 tipi: drobnozrnat z največjo velikostjo zrn do 8-16 mm in drobnozrnat z zrni do 0,5-1,0 mm. Oba nujno vsebujeta mikrosiliko ali mikrodehid. drobnozrnat praškasti beton (Reaktionspulver beton-RPB ali Reactive Powder Concrete) z največjo velikostjo zrn 0,3- do posebne skupine lahko razvrstimo med drobnozrnat kaolin, prah močnih kamnin in za dajanje duktilnosti, udarne trdnosti, odpornosti proti razpokam na beton. 0,6 mm. Pokazalo se je, da imajo takšni betoni z aksialno kompresijsko trdnostjo 200-250 MPa z ojačitvenim koeficientom največ 3-3,5 vol.% Natezno trdnost pri upogibanju do 50 MPa. Takšne lastnosti so zagotovljene najprej z izbiro matrika z visoko gostoto in visoko trdnostjo, ki omogoča povečanje oprijema na vlakno in v celoti izkoristi njegovo visoko natezno trdnost.

Analizira se stanje raziskav in izkušenj pri proizvodnji vlaknobetona v Rusiji. V nasprotju s tujimi razvoji ruske raziskave niso osredotočene na uporabo vlaknenih betonov z matriko z visoko trdnostjo, temveč na povečanje deleža armature na 5-9 vol.% V tri- ali štirikomponentnih betonih nizke trdnosti razredov B30-B50 za povečanje natezne trdnosti pri upogibanju na 17-28 MPa. Vse to je ponovitev tujih izkušenj 1970-1976, tj. tistih letih, ko se niso uporabljali učinkoviti superplastifikatorji in mikrosilniki, beton, ojačan z vlakni, pa je bil v glavnem trikomponenten (peščen). Priporočljivo je izdelovati armiranobetonski beton s porabo portlandskega cementa 7001400 kg / m3, peska - 560-1400 kg / m3, vlaken - 390-1360 kg / m3, kar je izredno potratno in napredek, dosežen pri razvoju visokokakovostnih betonov, ni upoštevan.

Izvedena je analiza razvoja razvoja večkomponentnih betonov na različnih revolucionarnih stopnjah nastanka posebnih funkcionalno določujočih komponent: vlaken, superplastifikatorjev, mikrosilike. Pokazalo se je, da so šest-sedemkomponentni betoni osnova matrice z visoko trdnostjo za učinkovito uporabo glavne funkcije vlaken. Prav ti betoni postanejo večnamenski.

Oblikovane so glavne motivacije za nastanek visokotrdnih in zlasti visokotrdnostnih reakcijsko-prašnih betonov, možnost pridobivanja "rekordnih" vrednosti zmanjšanja vode v betonskih mešanicah, njihovo posebno reološko stanje. Zahteve za praške in

njihova razširjenost kot tehnogeni odpadki rudarske industrije.

Na podlagi izvedene analize so oblikovani cilji in cilji raziskave.

V drugem poglavju so navedene značilnosti uporabljenih materialov in opisane raziskovalne metode. Uporabili smo nemške in ruske surovine: cementi CEM 1 42,5 R HS Werk Geseke, Werk Bernburg CEM 1 42,5 R, Weisenau CEM 1 42,5, Volsky PC500 DO , Starooskolsky PC 500 DO; pesek Sursky klasificiran fr. 0,14-0,63, Balasheyskiy (Syzran) klasificirano fr. 0,1-0,5 mm, pesek Halle fr. 0,125-0,5 "mm; mikrosilika: Eikern Microsilica 940 z vsebnostjo SiO2\u003e 98,0%, Silia Staub RW Fuller z vsebnostjo SiO2\u003e 94,7%, BS-100 (soda povezava) z ZYu2\u003e 98,3 %, EMC v Čeljabinsku z vsebnostjo SiO; \u003d 84-90%, vlakna nemške in ruske proizvodnje z d \u003d 0,15 mm, 7 \u003d 6 mm z natezno trdnostjo 1700-3100 MPa; praški kamnin sedimentnega in vulkanskega izvora; super - in hiperplastifikatorji na osnovi naftalena, melamina in polikarboksilata.

Za pripravo betonskih zmesi sta bila uporabljena hitri mešalnik iz Eiricha in turbulentni mešalnik Kaf. TBKiV, sodobne naprave in oprema nemške in domače proizvodnje. Rentgenska strukturna analiza je bila izvedena na analizatorju Seifert, elektronsko mikroskopska analiza na mikroskopu ESEM podjetja Philips.

Tretje poglavje preučuje topološko zgradbo sestavljenih veziv in prašnih betonov, vključno z betoni, ojačanimi z disperzijo. Strukturna topologija sestavljenih veziv, pri katerih volumenski delež polnil presega delež glavnega veziva, vnaprej določa mehanizem in hitrost reakcijskih procesov. Za izračun povprečne razdalje med delci peska v betonu v prahu (ali med delci portlandskega cementa v močno napolnjenih vezivih) se sprejme osnovna kubična celica s površino A in prostornino A3, ki je enaka prostornini kompozita.

Ob upoštevanju volumetrične koncentracije cementa C4V, povprečne velikosti delcev cementa<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

za središčno razdaljo med delci cementa v sestavljenem vezivu:

Ats \u003d ^ - 3 / i- / b-Cy \u003d 0,806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

za razdaljo med delci peska v betonu v prahu:

Z / tg / 6 -St \u003d 0,806 ap-shust (2)

Če vzamemo volumenski delež peska z deležem 0,14-0,63 mm v drobnozrnati betonski mešanici prahu, ki je enaka 350-370 litrov (masna poraba peska 950-1000 kg), je najmanjša povprečna razdalja med geometrijskimi središči delcev 428-434 mikronov. Najmanjša razdalja med površinami delcev je 43-55 mikronov, pri velikosti peska pa 0,1-0,5 mm - 37-44 mikronov. Pri heksagonalnem pakiranju delcev se ta razdalja poveča za koeficient K \u003d 0,74 / 0,52 \u003d 1,42.

Tako se bo med pretokom mešanice praškastega betona velikost reže, v katero je nameščena reološka matrica suspenzije cementa, kamnite moke in mikrosilike, spreminjala od 43-55 mikronov do 61-78 mikronov, z zmanjšanjem deleža peska na 0,1 -0,5 mm matrični vmesni sloj se bo gibal od 37-44 mikronov do 52-62 mikronov.

Topologija razpršenih vlaken dolžine / premera vlaken c? določa reološke lastnosti betonskih zmesi z vlakni, njihovo fluidnost, povprečno razdaljo med geometrijskimi središči vlaken, vnaprej določa natezno trdnost armiranega betona. Ocenjene povprečne razdalje se uporabljajo v regulativnih dokumentih v številnih znanstvenih delih o razpršeni ojačitvi. Pokazalo se je, da so te formule protislovne in se izračuni na njihovi podlagi bistveno razlikujejo.

Iz upoštevanja kubične celice (slika 1) z, dolžino fasete / z vlakni, nameščenimi vanjo

vlakna s premerom b /, s skupno vsebnostjo 11lokonov / V, se določi število vlaken na robu

P \u003d in razdalja o \u003d

ob upoštevanju prostornine vseh vlaken Y „\u003d fE.iL. /. dg in koef.-sl. 14.

razmerje ojačitve / l \u003d (100- l s11 s) / 4 ■ I1, določimo povprečno "razdaljo:

5 \u003d (/ - d?) / 0,113 ■ l / uts -1 (3)

Izračuni 5 so bili izvedeni po formulah Romuapdija I.R. in Mendel I.A. in po formuli Mack Key. Vrednosti razdalje so predstavljene v tabeli 1. Kot je razvidno iz tabele 1, formule Mack Key ni mogoče uporabiti. Torej, razdalja 5 s povečanjem prostornine celice z 0,216 cm3 (/ \u003d 6 mm) na 1000 m3 (/ \u003d 10000 mm)

stopi se 15-30 krat z enakim q, kar tej formuli odvzema geometrijski in fizični pomen.Romuapdijevo formulo lahko uporabimo ob upoštevanju koeficienta 0,64:

Tako je dobljena formula (3) iz strogih geometrijskih konstrukcij objektivna realnost, ki je preverjena po sl. 1. Obdelava rezultatov lastnih in tujih študij po tej formuli je omogočila prepoznavanje možnosti za neučinkovito, v bistvu negospodarno ojačitev in optimalno ojačitev.

Preglednica 1

Razdalje 8 med geometrijskimi središči razpršenih _ vlaken, izračunane po različnih formulah_

Premer, s), mm B mm pri različnih q in / po formulah Razmerje razdalj ZA ^ M, izračunano po formuli avtorja in MakKi Razmerje razdalj, izračunanih po formuli avtorja in Romualdija

1 \u003d 6 mm 1 \u003d 6 mm za vse / \u003d 0- * "

c-0,5 c-1,0 c-3,0 c \u003d 0,5 u-1,0 c-3,0 11 \u003d 0,5 ¡1 \u003d 1,0 c \u003d 3,0 (1-0,5 (1-1,0 q-3,0 ('\u003d 0,5 q \u003d 1,0 (1 * 3,0

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ \u003d 10 mm / \u003d 10 mm

0,01 0,0127 0,089 0,051 0,118 0,083 0,048 Vrednosti razdalje nespremenjene 1,07 1,07 1,06 0,65 0,67 0,72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 \u003d 10000 mm 1 \u003d 10000 mm

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0,50 6,28 4,43 2,68 112, OC 0,056 0,65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1,00 12,53 8,86 5,37 373,6 C 0,033 0,64

Četrto poglavje je namenjeno proučevanju reološkega stanja superplastificiranih dispergiranih sistemov, mešanic praškastega betona (PBS) in metodologiji za njegovo oceno.

PBS mora imeti visoko fluidnost, kar zagotavlja popolno razpršitev zmesi v kalupih, dokler ne nastane vodoravna površina s sproščanjem zajedenega zraka in s samozgoščanjem zmesi. Glede na to, da mora imeti betonska praškasta mešanica za proizvodnjo armiranega betona dispergirano ojačitev, mora biti razpršenost takšne mešanice nekoliko slabša od širjenja mešanice brez vlaken.

Betonska mešanica, namenjena za polnjenje kalupov s tridimenzionalnim večvrstnim tkanim okvirjem z velikostjo mrežnega očesa v svetlobi 2-5 mm, se mora zlahka razliti na dno kalupa skozi okvir, razporediti vzdolž kalupa, tako da se po polnjenju oblikuje vodoravna površina.

Za razlikovanje primerjanih razpršenih sistemov po reologiji so bile razvite enostavne metode za oceno končne strižne napetosti in meje tečenja.

Obravnavan je diagram delujočih sil na hidrometer v superplastificirani suspenziji. Če ima tekočina mejo tečenja m0, hidrometer vanjo ni popolnoma potopljen. Za m „dobimo enačbo:

kjer je ¿/ premer valja; t masa valje; p gostota suspenzije; ^ -pospeševanje gravitacije.

Prikazana je enostavnost izpeljave enačb za določanje r0 v ravnotežju tekočine v kapilari (cevi) v reži med dvema ploščama na navpični steni.

Ugotovljena je nespremenljivost metod za določanje m0 za suspenzije cementa, bazalta, kalcedona, PBS. Niz metod je določil optimalno vrednost m0 za PBS, ki je enaka 5-8 Pa, ki naj dobro teče, ko jih vlijemo v kalupe. Pokazalo se je, da je najpreprostejša natančna metoda za določanje ta areometrična metoda.

Razkrit je pogoj za raztros praškaste betonske mešanice in samoniveliranje njene površine, pri katerem se zgladijo vse nepravilnosti polkrogle površine. Brez upoštevanja sil površinske napetosti mora biti pri ničnem kotu močenja kapljic na površini razsute tekočine m0:

Te

kjer je d premer polkroglastih nepravilnosti.

Razkrivajo se razlogi za zelo nizko mejo tečenja in dobre reotehnološke lastnosti PBS, ki so v optimalni izbiri velikosti zrn peska 0,14-0,6 mm ali 0,1-0,5 mm. To izboljša reologijo mešanice v primerjavi z drobnozrnatimi peščenimi betoni, pri katerih so groba peščena zrna ločena s tankimi sloji cementa, kar znatno poveča gostoto in viskoznost mešanice.

Razkrit je bil vpliv vrste in doziranja različnih razredov SP na t „(slika 4), kjer 1-Woerment 794; 2-SP S-3; 3-talilni FIO. Mazljivost praškastih zmesi je bila določena s stožcem iz stresalne mize, nameščene na steklu. Ugotovljeno je bilo, da mora biti širjenje stožca v območju od 25 do 30 cm. Mazljivost se zmanjša s povečanjem vsebnosti zajedenega zraka, katerega delež lahko doseže 4-5 vol.%.

Zaradi turbulentnega mešanja imajo nastale pore velikost v glavnem 0,51,2 mm in pri r0 \u003d 5-7 Pa in razponu 2730 cm jih je mogoče odstraniti do preostale vsebnosti 2,5-3,0%. Pri uporabi vakuumskega mešalnika se vsebnost zračnih por zmanjša na 0,8-1,2%.

Razkrit je vpliv mrežaste ovire na spremembo širjenja mešanice praškastega betona. Pri blokiranju širjenja zmesi z mrežnim obročem s premerom 175 mm z očesom s svetlim premerom 2,8x2,8 mm je bilo ugotovljeno,

znatno poveča s povečanjem meje tečenja in z zmanjšanjem kontrolnega razmika pod 26,5 cm.

Sprememba razmerja premerov prostega c1c in blokiranega

plava iz Лс, prikazano na sl. 5.

Za praškaste betonske mešanice, ki se vlijejo v kalupe s tkanimi okvirji, mora biti raztros vsaj 27-28 cm.

Vpliv vrste vlaken na zmanjšanje širjenja razpršenih

ojačana mešanica.

¿S, cm Za uporabljene tri vrste

^ vlakno z geometrijskim faktorjem

enako: 40 (SI), 15 mm; 1 \u003d 6 mm; // \u003d 1%), 50 (¿/ \u003d 0,3 mm; / \u003d 15 mm; cik-cak c \u003d 1%), 150 (c1 - 0,04 mm; / \u003d 6 mm - mikrovlakna s stekleno prevleko c - 0 , 7%) in vrednosti kontrolnega razmaza c1n na spremembo razmazanja ojačane mešanice c1a so prikazane v tabeli. 2.

Najmočnejše zmanjšanje pretočnosti je bilo ugotovljeno v mešanicah z mikrovlakni z d \u003d 40 mikronov, kljub manjšemu volumskemu deležu ojačitve c. S povečanjem stopnje ojačitve se fluidnost še bolj zmanjša. Z razmerjem ojačitve // \u200b\u200b\u003d 2,0% vlaken s<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

Peto poglavje je namenjeno proučevanju reakcijske aktivnosti kamnin in proučevanju lastnosti mešanic reakcijskih praškov in betonov.

Reakcijsko aktivnost kamnin (Hp): kremenčev pesek, kremenčev peščenjak, polimorfne modifikacije 5/02 - kremen, kalcedon, gramoz sedimentnega izvora in vulkanski - diabaz ter bazalt smo preučevali v nizkem cementu (C: Hn \u003d 1: 9-4: 4), mešanica, obogatena s cementom

tabela 2

Nadzor. difuzija<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29,8 1,08 1,11 1D2

syakh (C: Gp). Uporabili smo kamnite praške, ki so grobo dispergirani s Syd \u003d 100-160 m2 / kg in visoko dispergirani s Syo \u003d 900-1100 m2 / kg.

Ugotovljeno je bilo, da so bili najboljši primerjalni kazalniki trdnosti, ki označujejo reaktivno aktivnost kamnin, pridobljeni na kompozitnih nizkocementnih mešanicah sestave C: Gn \u003d 1: 9,5 z uporabo visoko razpršenih kamnin po 28 dneh in v daljšem obdobju strjevanja 1,0-1, 5 let. Visoke vrednosti trdnosti 43-45 MPa so bile pridobljene na več kamninah - zdrobljenem gramozu, peščenjaku, bazaltu, diabazu. Za visokotrdne praškaste betone pa je treba uporabiti samo praške iz visoko trdnih kamnin.

Z rentgensko difrakcijsko analizo je bila ugotovljena fazna sestava nekaterih kamnin, tako čistih kot vzorcev iz mešanice cementa z njimi. V večini mešanic s tako nizko vsebnostjo cementa ni bilo ugotovljeno, da bi nastale skupne mineralne tvorbe; jasno je ugotovljena prisotnost CjS, tobermorita in portlandita. Mikrofotografije vmesnega materiala jasno prikazujejo gelu podobno fazo tobermorit-podobnih kalcijevih hidrosilikatov.

Glavna načela za izbiro sestave RPB so bila sestavljena iz izbire razmerja med dejanskimi količinami cementne matrice in prostornino peska, ki zagotavlja najboljše reološke lastnosti mešanice in največjo trdnost betona. Na podlagi predhodno ugotovljene povprečne plasti x \u003d 0,05-0,06 mm med delci peska s povprečnim premerom dcp bo prostornina matrike v skladu s kubično celico in formulo (2):

vM \u003d (dcp + x? -7t-d3 / 6 \u003d A3-x-d3 / 6 (6)

Ob vmesnem sloju * \u003d 0,05 mm in dcp \u003d 0,30 mm je bilo dobljeno razmerje Vu ¡Vp \u003d 2, prostornini matriksa in peska na 1 m3 mešanice pa bosta 666 l in 334 l. Z upoštevanjem konstantne mase peska in spreminjanja razmerja med cementom, bazaltno moko, MC, vodo in SP smo določili fluidnost mešanice in trdnost betona. Nato se je velikost delcev peska in velikost srednjega sloja spremenila, podobne spremembe pa so bile narejene tudi v komponentni sestavi matrice. Na podlagi pogojev za zapolnitev praznin v pesku s cementnimi in bazaltnimi delci s prevladujočimi velikostmi je bila specifična površina bazaltne moke podobna površini cementa.

15-50 mikronov. Praznine med delci bazalta in cementa so bile zapolnjene z delci MC velikosti 0,1-1 μm

Razvit je bil racionalen postopek za pripravo RPBS s strogo urejenim zaporedjem vnosa komponent, trajanjem homogenizacije, "počitka" zmesi in končno homogenizacijo za enakomerno porazdelitev delcev MC in razpršeno ojačitev v zmesi.

Končna optimizacija sestave RPBS je bila izvedena pri konstantni vsebnosti količine peska z različno vsebnostjo vseh ostalih komponent. Skupaj je bilo izdelanih 22 sestavkov, v vsakem 12 vzorcev, od tega 3 z uporabo domačih cementov z nadomestitvijo polikarboksilata HP s SP S-3. V vseh zmeseh so bili določeni razmazi, gostote, vsebnost zajetega zraka, v betonih pa tlačna trdnost po 2,7 in 28 dneh običajnega strjevanja, natezna trdnost pri upogibanju in cepljenju.

Ugotovljeno je bilo, da se difuzija giblje od 21 do 30 cm, vsebnost zajedenega zraka od 2 do 5%, v evakuiranih mešanicah pa od 0,8 do 1,2%, gostota mešanice od 2390 do 2420 kg / m3.

Ugotovljeno je bilo, da se v prvih minutah po vlivanju, in sicer po 1020 minutah, iz zmesi odstrani glavna frakcija zajedenega zraka in prostornina zmesi se zmanjša. Za boljše odstranjevanje zraka je treba beton prekriti s filmom, ki preprečuje hitro tvorjenje goste skorje na njegovi površini.

Na sl. 6, 7, 8, 9 prikazujejo vpliv vrste SP in njegovega odmerka na širjenje mešanice in trdnost betona pri starosti 7 in 28 dni. Najboljši rezultati so bili doseženi z uporabo GP Woerment 794 v odmerkih 1,3-1,35% napake mase cementa in MC. Ugotovljeno je bilo, da sta pri optimalni količini MC \u003d 18-20% tekočina zmesi in trdnost betona največja. Vzpostavljeni vzorci se ohranijo tudi pri starosti 28 dni.

FM794 FM787 P-3

Domače skupno podjetje ima nižjo sposobnost zmanjševanja, zlasti kadar uporablja MK čistosti BS - 100 in BS - 120 in

Pri uporabi posebej izdelanega kompozitnega VNV s podobno porabo surovin, za kratek čas izpraznitev, 9 ¡, 1 1.h), 5 1,7 lota s C-3, disperzija- [gedc + μ) 1 loo armirani beton z močjo

Slika 7 121-137 MPa.

Razkrit je bil vpliv doziranja HF na fluidnost RPBS (slika 7) in trdnost betona po 7 dneh (slika 8) in 28 dneh (slika 9).

[GSCHTSNIKIAUO [GSCHC + MK)] 100

Slika: 8 Slika devet

Splošna odvisnost spremembe od preučevanih faktorjev, dobljena z metodo matematičnega načrtovanja poskusov, z naknadno obdelavo podatkov s pomočjo programa "Gradient", se približa v obliki: D \u003d 100,48 - 2,36 L, + 2,30 - 21,15 - 8,51 x \\ kjer je x razmerje MK / C; xs - razmerje [GP / (MK + C)] - 100. Poleg tega je bilo na podlagi bistva poteka fizikalno-kemijskih procesov in uporabe postopne metode mogoče znatno zmanjšati število spremenljivih dejavnikov v sestavi matematičnega modela, ne da bi poslabšali njegovo ocenjeno kakovost.

V šestem poglavju so predstavljeni rezultati preučevanja nekaterih fizikalnih in tehničnih lastnosti betona ter njihova ekonomska ocena. Predstavljeni so rezultati statičnih preskusov prizm iz prašno ojačanega in nearmiranega betona.

Ugotovljeno je bilo, da se modul elastičnosti, odvisno od trdnosti, spreminja v območju (440- ^ 470) -102 MPa, Poissonovo razmerje neojačenih betonov je 0,17-0,19, pri disperzijsko ojačanih betonih pa 0,310,33, kar je značilno za viskozni značaj vedenje betona pod obremenitvijo v primerjavi s krhkimi okvarami armiranega betona. Trdnost trdnosti betona se poveča 1,8-krat.

Krčenje vzorcev z zrakom za neojačen RPB je 0,60,7 mm / m, za vzorce, ojačane z disperzijo, pa se zmanjša za 1,3-1,5-krat. Vpijanje vode betona 72 ur ne presega 2,5-3,0%.

Preskusi odpornosti betona v prahu po zmrzovanju po pospešeni metodi so pokazali, da je bil koeficient odpornosti proti zmrzovanju po 400 ciklih izmeničnega zamrzovanja-odtajanja 0,96-0,98. Vsi izvedeni testi kažejo, da so lastnosti betonskega prahu visoke. Izkazali so se na majhnih balkonih namesto jekla, na balkonskih ploščah in ložah pri gradnji hiš v Münchnu. Kljub temu, da je dispergirani armirani beton 1,5-1,6-krat dražji od običajnega betona razredov 500-600, številni izdelki in konstrukcije iz njega stanejo 30-50% ceneje zaradi znatnega zmanjšanja količine betona.

Proizvodni preizkusi pri izdelavi prekla, glav pilotov, razglednih vodnjakov iz disperzijsko armiranega betona v Penza Zavod ZHBI in proizvodna baza izdelkov iz armiranega betona ZAO Energoservice so potrdili visoko učinkovitost uporabe takšnih betonov.

GLAVNI ZAKLJUČKI IN PRIPOROČILA 1. Analiza sestave in lastnosti dispergiranih armiranih betonov, proizvedenih v Rusiji, kaže, da zaradi nizke tlačne trdnosti betona (M 400-600) ne izpolnjujejo v celoti tehničnih in ekonomskih zahtev. V takih tri-, štiri- in redko petkomponentnih betonih ni dovolj izkoriščena razpršena armatura visoke trdnosti, ampak tudi običajne trdnosti.

2. Na podlagi teoretičnih idej o možnosti doseganja največjih vodoodnirajočih učinkov superplastifikatorjev v razpršenih sistemih, ki ne vsebujejo grobo zrnatih agregatov, visoke reaktivnosti mikrosilnih in kamnitih praškov, skupaj krepitve reološkega delovanja SP, ustvarjanje sedemkomponentne visokotrdne drobnozrnate reakcijske praškaste in betonske matrice za prah razmeroma kratka razpršena armatura c1 \u003d 0,15-0,20 mikrona in / \u003d 6mm, ki pri izdelavi betona ne tvori "ježkov" in nekoliko zmanjša tekočnost PBS.

4. Razkrita je strukturna topologija sestavljenih veziv in z disperzijo ojačenih betonov ter podani njihovi matematični modeli konstrukcije. Vzpostavljen je ionsko-difuzijski mehanizem strjevanja sestavljenih polnilnih veziv. Sistematizirane so metode za izračun povprečnih razdalj med delci peska v PBS, geometrijska središča vlaken v prahu betona po različnih formulah in pri različnih parametrih ¡1, 1, c1. Prikazuje objektivnost avtorjeve formule v nasprotju s tradicionalno uporabljeno Optimalna razdalja in debelina vmesnega sloja cementne kaše v PBS morata biti znotraj

37-44 ^ 43-55 pri porabi peska 950-1000 kg in njegovih frakcijah 0,1-0,5 oziroma 0,140,63 mm.

5. Ugotovljene reotehnološke lastnosti dispergirano ojačanega in ne ojačenega PBS po razvitih metodah. Optimalno širjenje PBS iz stožca z merami £\u003e \u003d 100; r! \u003d 70; A \u003d 60 mm mora biti 25-30 cm. Ugotovljeni so bili koeficienti zmanjšanja razpršenosti, odvisno od geometrijskih parametrov vlakna in zmanjšanja razpršenosti PBS pri blokadi z mrežnimi ograjami. Dokazano je, da mora biti za vlivanje PBS v kalupe z volumetričnimi mrežnimi tkani okvirji difuzija najmanj 28-30 cm.

6. Razvita je bila tehnika za ocenjevanje reakcijsko-kemijske aktivnosti kamnitih praškov v mešanicah z nizko vsebnostjo cementa (C: P -1: 10) v vzorcih, stisnjenih pod pritiskom ekstruzijskega kalupa. Ugotovljeno je bilo, da z enako aktivnostjo, ocenjeno na moč po 28 dneh in dolgo

utrjevalni hmelj (1-1,5 leta), prednost pri uporabi v RPBS je treba dati prahu iz visoko trdnih kamnin: bazalt, diabaz, dacit, kremen.

7. Preučeval procese tvorbe struktur prašnih betonov. Ugotovljeno je bilo, da mešane mešanice v prvih 10-20 minutah po prelivanju oddajajo do 40-50% zajedenega zraka in za to prevleko zahtevajo film, ki preprečuje nastanek goste skorje. Mešanice se začnejo aktivno strjevati v 7-10 urah po vlivanju in v enem dnevu pridobijo moč 30-40 MPa, po 2 dneh - 50-60 MPa.

8. Oblikovana so glavna eksperimentalna in teoretična načela za izbiro sestave betona z trdnostjo 130-150 MPa. Da bi zagotovili visoko tekočnost PBS, mora biti kremenčev pesek drobnozrnat z deležem 0,14-0,63 ali 0,1-0,5 mm z nasipno gostoto 1400-1500 kg / m3 pri pretoku 950-1000 kg / m3. Debelina vmesnega sloja suspenzije cementno-kamene moke in MC med zrni peska mora biti v območju 43-55 oziroma 37-44 mikronov, z vsebnostjo vode in SP, kar zagotavlja razprševanje mešanic 25-30 cm. Disperzija PC in kamnite moke mora biti približno enaka , Vsebnost MK 15-20%, vsebnost kamnite moke 40-55 mas.% Cementa. Pri spreminjanju vsebnosti teh dejavnikov se izbere optimalna sestava glede na zahtevano razpršitev mešanice in največjo tlačno trdnost po 2, 7 in 28 dneh.

9. Optimizirane so sestave drobnozrnatega disperzijsko armiranega betona z tlačno trdnostjo 130-150 MPa z uporabo jeklenih vlaken z razmerjem ojačitve / 4 \u003d 1%. Razkriti so bili optimalni tehnološki parametri: mešanje je treba izvesti v hitrih mešalnikih posebne zasnove, po možnosti evakuiranih; zaporedje nakladanja komponent in načini mešanja so "počitek" strogo regulirani.

10. Proučen je bil vpliv sestave na fluidnost, gostoto, vsebnost zraka v dispergirano ojačanem PBS na tlačno trdnost betona. Ugotovljeno je bilo, da sta razpršitev zmesi in trdnost betona odvisna od številnih receptura in tehnoloških dejavnikov. Med optimizacijo so bile ugotovljene matematične odvisnosti pretočnosti, trdnosti od posameznih, najpomembnejših dejavnikov.

11. Preučene so nekatere fizikalne in tehnične lastnosti dispergiranega armiranega betona. Dokazano je, da imajo betoni s tlačno trdnostjo 120-150 MPa modul elastičnosti (44-47) -103 MPa, Poissonovo razmerje - 0,31-0,34 (0,17-0,19 - za neojačane). Zmanjšanje zraka

vztrajno armirani beton je 1,3-1,5-krat nižji od železobetona. Visoka odpornost proti zmrzovanju, nizka absorpcija vode in krčenje zraka kažejo na visoke zmogljivosti takšnih betonov.

GLAVNE DOLOČBE IN REZULTATI DISERTACIJSKEGA DELA SO DOLOČENE PO VAŠIH PUBLIKACIJAH

1. Kalašnikov, S-V. Razvoj algoritmov in programske opreme za obdelavo asimptotičnih eksponentnih odvisnosti [Besedilo] / C.B. Kalašnjikov, D.V. Kvasov, R.I. Avdeev // Gradiva poročil 29. znanstvene in tehnične konference. - Penza: Založba države Penza. ne-ta arhitekt. in p-va, 1996. - S. 60-61.

2. Kalašnikov, C.B. Analiza kinetičnih in asimptotičnih odvisnosti z uporabo metode cikličnih ponovitev [Besedilo] / A.N. Bobryshev, C.B. Kalašnikov, V. N. Kozomazov, R. I. Avdeev // Bilten RAASN. Oddelek za gradbene znanosti, 1999. - letn. 2. - S. 58-62.

3. Kalašnikov, C.B. Nekateri metodološki in tehnološki vidiki pridobivanja ultradispergiranih polnil [Besedilo] / E.Yu. Selivanova, C.B. Kalašnjikov N Kompozitni gradbeni materiali. Teorija in praksa: sob. znanstveni. dela mednarodnih. znanstveno-tehnična konferenca. - Penza: PDNTP, 2002. - S. 307-309.

4. Kalašnikov, C.B. Na vprašanje ocene blokirne funkcije superplastifikatorja na kinetiko strjevanja cementa [Besedilo] / B.C. Demyanova, A.C. Mišin, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalašnjikov N Kompozitni gradbeni materiali. Teorija in praksa: Sat, znanstveni. dela mednarodnih. znanstveno-tehnična konferenca. - Penza: PDNTP, 2003. - S. 54-60.

5. Kalašnjikov, C.B. Ocena blokirne funkcije superplastifikatorja na kinetiko strjevanja cementa [Besedilo] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov, I.E. Ilyina // Zbornik letnega srečanja RAASN "Varčevanje z viri in energijo kot motivacija za ustvarjalnost v procesu arhitekturne gradnje." - Moskva-Kazan, 2003. - S. 476-481.

6. Kalašnikov, C.B. Sodobni koncepti samouničenja naddenega cementnega kamna in betona z nizko vsebnostjo las [Besedilo] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikov // Bilten. Ser. Volška regionalna podružnica RAASN, - 2003. Izdaja. 6. - S. 108-110.

7. Kalašnikov, C.B. Stabilizacija betonskih mešanic zaradi razslojevanja s polimernimi dodatki [Besedilo] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demyanova, N. M. Duboshin, C.B. Kalašnikov // Plastična masa. - 2003. - št. 4. - S. 38-39.

8. Kalašnikov, C.B. Značilnosti procesov hidracije in strjevanja cementnega kamna z modificirajočimi dodatki [Besedilo] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demyanova, I.E. Ilyin, C.B. Kalašnikov // Izvestiya Vuzov. Gradbeništvo, - Novosibirsk: 2003. - št. 6 - S. 26-29.

9. Kalašnikov, C.B. O oceni krčenja in krčne odpornosti cementne betona, modificiranega z ultradisperziranimi polnili, na krčenje [Besedilo] / B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, IO.M. Bazhenov, E.Yu. Minenko, C.B. Kalašnjikov // Sestavljeni gradbeni materiali. Teorija in praksa: sob. znanstveni. Zbornik intern. znanstveno-tehnična konferenca. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 10-13.

10. Kalašnikov, C.B. Reaktivnost silicitnih kamnin v cementnih sestavah [Besedilo] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikov, I.A. Eliseev, E.V. Podrezova, V.N. Shindin, V. Ya. Marusentsev // Sestavljeni gradbeni materiali. Teorija in praksa: sob. znanstveni. Zbornik intern. znanstveno-tehnična konferenca. - Penza: PDNTP, 2004. - S. 81-85.

11. Kalašnikov, C.B. O teoriji strjevanja sestavljenih cementnih veziv [Besedilo] / C.B. Kalašnjikov, V.I. Kalašnjikov // Materiali mednarodne znanstvene in tehnične konference "Aktualna vprašanja gradbeništva". - Saransk, 2004. -S. 119-124.

12. Kalašnikov, C.B. Reaktivnost zmlete kamnine v cementnih sestavah [Besedilo] / V.I. Kalašnikov, B.C. Demyanova, Yu.S. Kuznetsov, C.B. Kalašnikov // Izvestia. TulSU. Serija "Gradbeni materiali, konstrukcije in konstrukcije". - Tula. -2004. - Težava. 7. - S. 26-34.

13. Kalašnjikov, C.B. K teoriji hidracije kompozitnih veziv za cement in žlindro [Besedilo] / V.I. Kalašnikov, Yu.S. Kuznetsov, V.L. Hhvastunov, C.B. Kalašnjikov in bilten. Podružnica gradbenih znanosti. - Belgorod: - 2005. -№9-С. 216-221.

14. Kalašnjikov, C.B. Večkomponentnost kot dejavnik zagotavljanja polifunkcionalnih lastnosti betona [Besedilo] / Yu.M. Bazhenov, B.C. Demyanova, C.B. Kalašnikov, G.V. Lukyanenko. V.N. Grinkov // Nove energetsko varčne in znanstveno intenzivne tehnologije pri varčevanju z viri v proizvodnji gradbenih materialov: zbirka člankov. članki mezh-dunar. znanstveno-tehnična konferenca. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 4-8.

15. Kalašnjikov, C.B. Udarna trdnost armiranobetonskega betona z visoko trdnostjo [Besedilo] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Nove energetsko varčne in znanstveno intenzivne tehnologije pri varčevanju z viri pri proizvodnji gradbenih materialov: zbirka člankov. članki mednarodnih. znanstveno-tehnična konferenca. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 18-22.

16. Kalašnikov, C.B. Topologija mešanih veziv s polnili in mehanizem njihovega strjevanja [Besedilo] / Jurgen Schubert, C.B. Kalašnjikov // Nove energetsko varčne in znanstveno intenzivne tehnologije pri varčevanju z viri v proizvodnji gradbenih materialov: zbirka člankov. članki mednarodnih. znanstveno-tehnična konferenca. - Penza: PDNTP, 2005. - S. 208-214.

17. Kalašnikov, C.B. Drobnozrnat dispergiran armiran beton v prahu [Besedilo] I V.I. Kalašnikov, C.B. Kalašnikov // Dosežki. Problemi in perspektivne smeri razvoja. Teorija in praksa znanosti o gradbenih materialih. Deseta akademska branja RAASN. - Kazan: Založba države Kazan. arhitekt-graditelj. Univerza, 2006. - S. 193-196.

18. Kalašnikov, C.B. Večkomponentni armirani beton z disperzijo z izboljšanimi lastnostmi [Besedilo] / B.C. Demyanova, C.B. Kalašnjikov, G.N. Kazina, V.M. Trostyansky // Dosežki. Problemi in perspektivne smeri razvoja. Teorija in praksa znanosti o gradbenih materialih. Deseta akademska branja RAASN. - Kazan: Založba države Kazan. arhitekt-graditelj. Univerza, 2006.-S. 161-163.

Kalašnjikov Sergej Vladimirovič

DROBENO REAKTIVNO-PRAŠČANO DISPERIRANO-ARMIRANI BETON Z UPORABO KAMEN

05.23.05 - Gradbeni materiali in izdelki Povzetek disertacije za doktorat tehničnih znanosti

Podpisano za tisk 5.06.06 g Format 60x84 / 16. Ofset papir. Tiskanje na risograf. Uch. izd. l. eno. Naklada 100 izvodov.

Naročilo št. 114 _

Založba PGUAS.

Natisnjeno v operativni tiskarni PGUAS.

440028. Penza, st. G. Titov, 28.

4 UVOD.

POGLAVJE 1 TRENUTNE POJME IN OSNOVNE

PRINCIPI PRIDOBITVE KAKOVOSTNEGA PRAŠNEGA BETONA.

1.1 Tuje in domače izkušnje pri uporabi visokokakovostnega betona in armiranega betona.

1.2 Večkomponentni beton kot dejavnik zagotavljanja funkcionalnih lastnosti.

1.3 Motivacija za nastanek visokotrdnih in izredno močnih reakcijskih betonskih betonov in armiranega betona.

1.4 Visoka reaktivnost razpršenega prahu je osnova za pridobivanje kakovostnega betona.

ZAKLJUČKI ZA POGLAVJE 1.

POGLAVJE 2 VIRI, RAZISKOVALNE METODE,

INSTRUMENTI IN OPREMA.

2.1 Značilnosti surovin.

2.2 Raziskovalne metode, naprave in oprema.

2.2.1 Tehnologija priprave surovin in ocena njihove reaktivnosti.

2.2.2 Tehnologija izdelave mešanic prahu in betona

Toda njihovi testi.

2.2.3 Raziskovalne metode. Instrumenti in oprema.

POGLAVJE 3 TOPOLOGIJA RAZŠIRJENIH SISTEMOV

ARMIRANI PRAH BETON IN

MEHANIZEM NJIHOVEGA UTRJEVANJA.

3.1 Topologija sestavljenih veziv in mehanizem njihovega strjevanja.

3.1.1 Strukturna in topološka analiza sestavljenih veziv. 59 Р 3.1.2 Mehanizem hidracije in strjevanja sestavljenih veziv - kot posledica strukturne topologije sestavkov.

3.1.3 Topologija drobnozrnatega betona, ojačanega z disperzijo.

POGLAVJE 3 ZAKLJUČKI.

POGLAVJE 4 REOLOŠKO STANJE NADUPLAŠČENIH DISPERFIRANIH SISTEMOV, PRAŠKOBETONSKIH ZMESI IN METODOLOGIJA NJEGOVEGA VREDNOTENJA.

4.1 Razvoj metodologije za oceno končne strižne napetosti in fluidnosti razpršenih sistemov in drobnozrnate mešanice praškastega betona.

4.2 Eksperimentalno določanje reoloških lastnosti razpršenih sistemov in drobnozrnate mešanice prahu.

ZAKLJUČKI ZA POGLAVJE 4.

POGLAVJE 5 OCENA REAKTIVNOSTI KAMEN IN ŠTUDIJA REAKTIVNIH MEŠANJ IN BETONOV V PRAHU.

5.1 Reaktivnost kamnin, pomešanih s cementom.- ■.

5.2 Načela izbire sestave praškasto disperzijsko ojačanega betona ob upoštevanju zahtev za materiale.

5.3 Priprava drobnozrnatega dispergiranega armiranega betona.

5.4 Priprava betonske mešanice.

5.5 Vpliv sestavkov mešanic praškastih betonov na njihove lastnosti in trdnost pri aksialni kompresiji.

5.5.1 Vpliv vrste superplastifikatorjev na pretočnost betonske mešanice in trdnost betona.

5.5.2 Vpliv doziranja superplastifikatorja.

5.5.3 Vpliv doziranja mikrosilike.

5.5.4 Vpliv deleža bazalta in peska na trdnost.

ZAKLJUČKI ZA POGLAVJE 5.

POGLAVJE 6 FIZIKALNE IN TEHNIČNE LASTNOSTI BETONA IN NJIHOVE

TEHNIČNA IN EKONOMSKA OCENA.

6.1 Kinetične značilnosti tvorbe trdnostnih RPB in fibro-RPB.

6.2 Deformativne lastnosti fiber-RPB.

6.3 Volumetrične spremembe praškastega betona.

6.4 Vpijanje vode dispergirano ojačanega betonskega prahu.

6.5 Študija izvedljivosti in izvedba BPM.

Uvod 2006, disertacija o gradnji, Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič

Ustreznost teme. Vsako leto se v svetovni praksi proizvodnje betona in armiranega betona hitro povečuje proizvodnja visokokakovostnih, visoko in še posebej trdnih betonov in ta napredek je zaradi pomembnih prihrankov pri materialnih in energetskih virih postal objektivna realnost.

Z občutnim povečanjem tlačne trdnosti betona se odpornost proti razpokam neizogibno zmanjša in poveča se nevarnost krhkega loma konstrukcij. Razpršena armatura betona z vlakni odpravlja te negativne lastnosti, zaradi česar je mogoče izdelati beton razredov nad 80-100 z močjo 150-200 MPa, ki ima novo kakovost - močan značaj uničenja.

Analiza znanstvenih del s področja dispergiranih armiranih betonov in njihove proizvodnje v domači praksi kaže, da glavna usmeritev ne zasleduje ciljev uporabe visoko trdnih matric v takih betonih. Razred trdnosti na tlačno trdnost armiranega betona ostaja izredno nizek in je omejen na B30-B50. To ne omogoča dobre oprijemljivosti vlaken na matriko, polne uporabe jeklenih vlaken tudi z nizko natezno trdnostjo. Poleg tega so v teoriji razviti betonski izdelki z ohlapno položenimi vlakni s stopnjo volumetrične ojačitve 5-9%, vendar v praksi; jih razlijemo pod vplivom vibracij z neplastificiranimi "maščobnimi" visokokrčnimi cementno-peskovnimi maltami sestave: cement-pesek -1: 0,4 + 1: 2,0 pri W / C \u003d 0,4, kar je izjemno potratno in ponavlja raven dela iz leta 1974 Pomembni znanstveni dosežki na področju ustvarjanja superplastificiranih VNV, mikrodispergiranih zmesi z mikrosilnikom, z reaktivnimi praški iz visoko trdnih kamnin so omogočili, da je učinek zmanjšanja vode na 60% dosežen z uporabo superplastifikatorjev oligomerne sestave in hiperplastifikatorjev polimerne sestave. Ti dosežki niso postali osnova za izdelavo armiranega betona visoke trdnosti ali drobnozrnatega praškastega betona iz litega samozgoščevalnih mešanic. Medtem napredne države aktivno razvijajo nove generacije betonov z reakcijskim prahom, ojačane z dispergiranimi vlakni, tkane tekoče volumetrične tanko mrežne okvire, njihovo kombinacijo s palico ali palico z razpršeno armaturo.

Vse to določa pomembnost ustvarjanja visokotrdnih drobnozrnih reakcijskih praškov, z disperzijo ojačanih betonov 1000-1500 razredov, ki so zelo ekonomični ne samo pri gradnji kritičnih unikatnih zgradb in objektov, temveč tudi za izdelke in konstrukcije za splošno uporabo.

Diplomsko delo je bilo izvedeno v skladu s programi Inštituta za gradbene materiale in konstrukcije münchenske tehnične univerze (FRG) ter pobudnim delom oddelka TBKiV PSUAS in znanstveno-tehničnim programom Ministrstva za izobraževanje Rusije "Znanstveno raziskovanje visokega šolstva na prednostnih področjih znanosti in tehnologije" v okviru podprograma "Arhitektura in gradbeništvo" 2000-2004

Namen in cilji študije. Namen diplomskega dela je razviti sestave drobnozrnatih betonov z reakcijskim prahom z visoko trdnostjo, vključno z dispergiranimi armiranimi betoni, z uporabo zdrobljenih kamnin.

Da bi dosegli ta cilj, je bilo treba rešiti sklop naslednjih nalog:

Razkriti teoretične predpogoje in motivacijo za ustvarjanje večkomponentnih drobnozrnatega praškastega betona z zelo gosto matriko visoke trdnosti, dobljene z ulivanjem pri ultra nizki vsebnosti vode, ki zagotavlja proizvodnjo betonov z viskoznim značajem v lomu in visoko natezno trdnostjo pri upogibanju;

Razkriti strukturno topologijo sestavljenih veziv in disperzno ojačane drobnozrnate kompozicije, pridobiti matematične modele njihove strukture za oceno razdalj med delci grobega polnila in med geometrijskimi središči ojačitvenih vlaken;

Razviti metodologijo za ocenjevanje reoloških lastnosti vodno dispergiranih sistemov, drobnozrnatih dispergiranih ojačenih sestavkov v prahu; raziskati njihove reološke lastnosti;

Razkriti mehanizem strjevanja mešanih veziv, preučiti procese tvorbe struktur;

Določite zahtevano pretočnost večkomponentnih drobnozrnatih praškastih betonskih zmesi, s čimer zagotovite polnjenje obrazcev z mešanico z nizko viskoznostjo in izjemno nizkim raztezkom;

Optimizirajte sestavo drobnozrnatih dispergiranih armiranobetonskih zmesi z vlakni d \u003d 0,1 mm in / \u003d 6 mm z minimalno vsebnostjo, ki zadošča za povečanje natezne zmogljivosti betona, tehnologijo priprave in ugotavljanje učinka formulacije na fluidnost, gostoto, vsebnost zraka, trdnost in drugo fizikalne in tehnične lastnosti betona.

Znanstvena novost dela.

1. Znanstveno utemeljena in eksperimentalno potrjena možnost pridobivanja visokotrdnostnih drobnozrnatih betonskih cementnih praškov, vključno z dispergiranimi armiranimi betoni, izdelanih iz betonskih mešanic brez drobljenega kamna z drobnimi frakcijami kremenovega peska, z reaktivnimi kamnitimi praški in mikrosilnikom, s pomembnim povečanjem učinkovitost superplastifikatorjev do vsebnosti vode v odlivni samozgoščevalni zmesi do 10-11% (kar ustreza polsuhi zmesi za stiskanje brez SP) mase suhih komponent.

2. Razvite so bile teoretične osnove metod za določanje meje tečenja superplastificiranih sistemov za razprševanje tekočine in predlagane metode za ocenjevanje pretočnosti mešanic praškastih betonov s prosto tekajočimi in blokiranimi mrežnimi ograjami.

3. Razkrila topološko strukturo sestavljenih veziv in prašnih betonov, vključno z dispergirano ojačano. Pridobljeni so bili matematični modeli njihove strukture, ki določajo razdalje med grobimi delci in med geometrijskimi središči vlaken v betonskem telesu.

4. Teoretično napovedano in eksperimentalno dokazano predvsem z raztopino difuzijsko-ionskega strjevalnega mehanizma sestavljenih cementnih veziv, ki se intenzivira s povečanjem vsebnosti polnila ali občutnim povečanjem njegove disperzije v primerjavi z disperzijo cementa.

5. Proučeni so bili postopki tvorjenja strukture drobnozrnatega praškastega betona. Pokazalo se je, da so prašni betoni iz superplastificiranih litinskih samozgoščevalnih betonskih zmesi veliko gostejši, kinetika rasti njihove trdnosti je intenzivnejša, standardna trdnost pa je bistveno večja od betona brez SP, stisnjenega pri enaki vsebnosti vode pod tlakom 40-50 MPa. Razviti so bili kriteriji za ocenjevanje reakcijsko-kemijske aktivnosti praškov.

6. optimizirane so sestave drobnozrnate disperzijsko armirane betonske mešanice s tankimi jeklenimi vlakni premera 0,15 mm in dolžine 6 mm, tehnologija njihove priprave, zaporedje vnosa komponent in trajanje mešanja; Ugotovljen je bil vpliv sestave na fluidnost, gostoto, vsebnost zraka v betonskih mešanicah in tlačno trdnost betona.

7. Preučene so nekatere fizikalne in tehnične lastnosti disperzijsko ojačenih betonskih praškov in osnovne zakonitosti vpliva različnih receptorskih faktorjev nanje.

Praktični pomen dela je razvoj novih mešanih mešanih drobnozrnatega praškastega betona z vlakni za ulivanje kalupov za izdelke in konstrukcije, tako brez kot z kombinirano ojačitvijo palic ali brez vlaken za ulivanje kalupov s pripravljenimi volumetričnimi tkanimi okvirji iz tanke mreže. Z uporabo betonskih mešanic z visoko gostoto je mogoče izdelati visoko upogibne ali stisnjene armiranobetonske konstrukcije z viskozno naravo uničenja pod vplivom končnih obremenitev.

Za povečanje oprijema na kovino je bila pridobljena kompozitna matrika visoke gostote z visoko trdnostjo na tlačno trdnost 120-150 MPa, da se uporabijo tanka in kratka vlakna visoke trdnosti 0,040,15 mm in dolžina 6-9 mm, kar omogoča zmanjšanje njene porabe in odpornosti proti toku betonskih zmesi za ulivanje tehnologije za izdelavo tankostenskih filigranskih izdelkov z visoko upogibno natezno trdnostjo.

Nove vrste drobnozrnatega dispergirano-ojačanega betona v prahu širijo paleto visoko trdnih izdelkov in struktur za različne vrste konstrukcij.

Surovinska baza naravnih polnil je bila razširjena s presejanja drobljenja kamna, suhega in mokrega magnetnega ločevanja pri pridobivanju in predelavi rude in nekovinskih mineralov.

Gospodarska učinkovitost razvitih betonov je bistveno zmanjšanje porabe materiala z zmanjšanjem porabe betonskih zmesi za izdelavo visoko trdnih izdelkov in konstrukcij.

Izvajanje rezultatov raziskav. Razvite sestave so bile odobrene za proizvodnjo v tovarni armiranobetonskih izdelkov Penza LLC in v proizvodni bazi montažnega armiranega betona pri Energoservice CJSC in se uporabljajo v Münchnu pri izdelavi balkonskih palic, plošč in drugih izdelkov v stanovanjski gradnji.

Odobritev dela. Glavne določbe in rezultati disertacije so bili predstavljeni in objavljeni na mednarodnih in vseruskih znanstvenih in tehničnih konferencah: "Mlada znanost - novo tisočletje" (Naberezhnye Chelny, 1996), "Vprašanja načrtovanja in urbanega razvoja" (Penza, 1996, 1997, 1999 d), "Sodobni problemi znanosti o gradbenih materialih" (Penza, 1998), "Sodobna gradnja" (1998), Mednarodne znanstvene in tehnične konference "Sestavljeni gradbeni materiali. Teorija in praksa ", (Penza, 2002,

2003, 2004, 2005), »Varčevanje z viri in energijo kot motivacija za ustvarjalnost v procesu arhitekturne gradnje« (Moskva-Kazan, 2003), »Aktualna vprašanja gradbeništva« (Saransk, 2004), »Nova energija in z varčevanjem z viri znanstveno intenzivnih tehnologij pri proizvodnji gradbenih materialov "(Penza, 2005), vseruska znanstvena in praktična konferenca" Urbanistično načrtovanje, obnova in inženirska podpora trajnostnemu razvoju mest v Povolžju "(Togliatti, 2004), Akademska branja RAASN" Dosežki, problemi in obetavne usmeritve razvoj teorije in prakse znanosti o gradbenih materialih "(Kazan, 2006).

Objave. Na podlagi rezultatov opravljene raziskave je bilo objavljenih 27 del (v revijah po seznamu VIS 2 dela).

Struktura in obseg dela. Disertacija je sestavljena iz uvoda, 6 poglavij, glavnih sklepov, prilog in seznama uporabljene literature s 160 naslovi, predstavljenega na 175 pisanih straneh, vsebuje 64 slik in 33 tabel.

Zaključek diplomsko delo na temo "Drobnozrnat dispergiran-armiran beton z reakcijskim prahom z uporabo kamnin"

1. Analiza sestave in lastnosti dispergiranih armiranih betonov, proizvedenih v Rusiji, kaže, da zaradi nizke tlačne trdnosti betona (M 400-600) ne izpolnjujejo v celoti tehničnih in ekonomskih zahtev. V takih tri-, štiri- in redko petkomponentnih betonih ni dovolj izkoriščena razpršena armatura visoke trdnosti, ampak tudi običajne trdnosti.

2. Na podlagi teoretičnih idej o možnosti doseganja največjih vodoodnirajočih učinkov superplastifikatorjev v razpršenih sistemih, ki ne vsebujejo grobo zrnatih agregatov, visoke reaktivnosti mikrosilnih in kamnitih praškov, skupaj krepitve reološkega delovanja SP, ustvarjanje sedemkomponentne visokotrdne drobnozrnate reakcijske praške in praškaste betonske matrice za fino sorazmerno kratka razpršena armatura d \u003d 0,15-0,20 μm in / \u003d 6mm, ki pri izdelavi betona ne tvori "ježev" in nekoliko zmanjša pretočnost PBS.

3. Pokazalo se je, da je glavno merilo za pridobivanje PBS visoke gostote visoka pretočnost zelo goste cementne mešanice cementa, MC, kamnitega prahu in vode, ki jo zagotavlja dodatek SP. V zvezi s tem je bila razvita metodologija za ocenjevanje reoloških lastnosti razpršenih sistemov in PBS. Ugotovljeno je bilo, da je zagotovljena visoka pretočnost PBS pri največji strižni napetosti 5-10 Pa in pri vsebnosti vode 10-11% mase suhih komponent.

4. Razkrita je strukturna topologija sestavljenih veziv in z disperzijo ojačenih betonov ter podani njihovi matematični modeli konstrukcije. Vzpostavljen je ionsko-difuzijski mehanizem strjevanja sestavljenih polnilnih veziv. Metode za izračun povprečnih razdalj med delci peska v PBS, geometrična središča vlakna v prahu v betonu po različnih formulah in pri različnih parametrih //, /, d so sistematizirane. Prikazuje objektivnost avtorjeve formule v nasprotju s tradicionalno uporabljeno Optimalna razdalja in debelina vmesnega sloja cementne kaše v PBS mora biti med 37-44 + 43-55 mikronov pri porabi peska 950-1000 kg in njegovih deležih 0,1-0,5 oziroma 0,14-0,63 mm.

5. Ugotovljene reotehnološke lastnosti dispergirano ojačanega in ne ojačenega PBS po razvitih metodah. Optimalno širjenje PBS iz stožca z dimenzijami D \u003d 100; d \u003d 70; h \u003d 60 mm mora biti 25-30 cm. Ugotovljeni so bili koeficienti zmanjšanja razprševanja, odvisno od geometrijskih parametrov vlakna in zmanjšanja razpršenosti PBS pri blokadi z mrežnimi ograjami. Dokazano je, da mora biti PBS za vlivanje v kalupe z volumetričnimi mrežnimi tkanimi okvirji najmanj 28-30 cm.

6. Razvita je bila tehnika za ocenjevanje reakcijsko-kemijske aktivnosti kamnitih praškov v nizkocementnih zmeseh (C: P - 1:10) v vzorcih, stisnjenih pod pritiskom ekstruzijskega kalupa. Ugotovljeno je bilo, da je treba pri enaki aktivnosti, ocenjeni glede na trdnost po 28 dneh in v hmelju za dolgotrajno strjevanje (1-1,5 leta), pri uporabi v RPBS dati prednost prahu iz visoko trdnih kamnin: bazalt, diabaz, dacit, kremen.

7. Preučeval procese tvorbe struktur prašnih betonov. Ugotovljeno je bilo, da mešane mešanice v prvih 10-20 minutah po prelivanju oddajajo do 40-50% zajedenega zraka in za to prevleko zahtevajo film, ki preprečuje nastanek goste skorje. Mešanice se začnejo aktivno strjevati v 7-10 urah po vlivanju in v enem dnevu pridobijo moč 30-40 MPa, po 2 dneh - 50-60 MPa.

8. Oblikovana so glavna eksperimentalna in teoretična načela za izbiro sestave betona z trdnostjo 130-150 MPa. Za zagotovitev visoke pretočnosti mora biti kremenčev pesek drobnozrnate frakcije

0,14-0,63 ali 0,1-0,5 mm z nasipno gostoto 1400-1500 kg / m3 pri pretoku 950-1000 kg / m3. Debelina vmesnega sloja suspenzije cementno-kamene moke in MC med zrni peska mora biti v območju 43-55 oziroma 37-44 mikronov, z vsebnostjo vode in SP, kar zagotavlja razpršenost mešanic 2530 cm. Razpršenost PC in kamnite moke mora biti približno enaka, MK 15-20%, vsebnost kamene moke 40-55% teže cementa. Pri spreminjanju vsebnosti teh dejavnikov se izbere optimalna sestava glede na zahtevano razpršitev mešanice in največjo tlačno trdnost po 2,7 in 28 dneh.

9. Optimizirane so sestave drobnozrnatega disperzijsko armiranega betona z tlačno trdnostjo 130-150 MPa z uporabo jeklenih vlaken s koeficientom ojačitve // \u200b\u200b\u003d 1%. Ugotovljeni so bili optimalni tehnološki parametri: mešanje je treba izvesti v hitrih mešalnikih posebne izvedbe, po možnosti evakuiranih; zaporedje nakladanja komponent in načini mešanja so "počitek" strogo regulirani.

10. Proučen je bil vpliv sestave na fluidnost, gostoto, vsebnost zraka v dispergirano ojačanem PBS na tlačno trdnost betona. Ugotovljeno je bilo, da so mazljivost zmesi in trdnost betona odvisni od številnih receptura in tehnoloških dejavnikov. Med optimizacijo so bile ugotovljene matematične odvisnosti pretočnosti, trdnosti od posameznih, najpomembnejših dejavnikov.

11. Preučene so nekatere fizikalne in tehnične lastnosti disperzijsko armiranega betona. Dokazano je, da beton s tlačno trdnostjo 120l

150 MPa ima modul elastičnosti (44-47) -10 MPa, Poissonovo razmerje -0,31-0,34 (0,17-0,19 - za neojačano). Krčenje dispergiranega armiranega betona je v zraku 1,3-1,5-krat nižje kot pri armiranem betonu. Visoka odpornost proti zmrzovanju, nizka absorpcija vode in krčenje zraka kažejo na visoke zmogljivosti takšnih betonov.

12. Industrijska preskušanja ter tehnične in ekonomske ocene kažejo na potrebo po organizaciji proizvodnje in širokem uvajanju drobnozrnatega dispergiranega armiranega betona z reakcijskim prahom.

Bibliografija Kalašnjikov, Sergej Vladimirovič, disertacija na temo Gradbeni materiali in izdelki

1. Aganin SP Beton z nizko porabo vode z modificiranim kremenovim polnilom // Povzetek za uporabo korak. Dr., Moskva, 1996, 17 str.

2. Antropova V.A., Drobyshevsky V.A. Lastnosti modificiranega armiranega betona iz jeklenih vlaken // Beton in armirani beton. Št. 3.2002. Str.3-5

3. Akhverdov I.N. Teoretične osnove konkretne znanosti. // Minsk. Višja šola, 1991,191 str.

4. Babaev Sh.T., Komar A.A. Energetsko varčna tehnologija armiranobetonskih konstrukcij iz betona visoke trdnosti s kemičnimi dodatki // M.: Stroyizdat, 1987.240 str.

5. Bazhenov Yu.M. Beton XXI stoletja. Tehnologije varčevanja z viri in energijo gradbenih materialov in konstrukcij // Materials of international. znanstveni. tech. konference. Belgorod, 1995. str. 3-5.

6. Bazhenov Yu.M. Kakovostni drobnozrnat beton // Gradbeni materiali.

7. Bazhenov Yu.M. Izboljšanje učinkovitosti in gospodarnosti betonske tehnologije // Beton in armirani beton, 1988, št. 9. iz. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. Betonska tehnologija. // Založba Združenja visokošolskih zavodov, Moskva: 2002.500 str.

9. Bazhenov Yu.M. Betoni povečane vzdržljivosti // Gradbeni materiali, 1999, št. 7-8. iz. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M., Falikman V.R. Novo stoletje: novi učinkoviti beton in tehnologije. Materiali I. vseruske konference. M. 2001.S. 91-101.

11. Batrakov V.G. in drugi. Superplastifikator-tanjši SMF. // Beton in armirani beton. 1985. št. 5. iz. 18–20.

12. Batrakov V.G. Spremenjeni betoni // M.: Stroyizdat, 1998.768 str.

13. Batrakov V.G. Modifikatorji betona nove priložnosti // Materiali I. vseruske konference o betonu in armiranem betonu. M.: 2001, str. 184-197.

14. Batrakov V. G., Sobolev K. I., Kaprielov S. S. et al. Nizkocementni dodatki z visoko trdnostjo // Kemični dodatki in njihova uporaba v tehnologiji proizvodnje montažnega betona. M.: TS.ROZ, 1999, str. 83-87.

15. Batrakov V.G., Kaprielov S.S. in drugi. Ocena ultradispergiranih odpadkov metalurške industrije kot dodatkov betonu // Beton in armirani beton, 1990. št. 12. str. 15-17.

16. Batsanov S.S. Elektronegativnost elementov in kemijska vez. // Novosibirsk, založba SOAN ZSSR, 1962, 195 str.

17. Berkovich Ya.B. Raziskovanje mikrostrukture in trdnosti cementnega kamna, ojačanega s krizotilnim azbestom s kratkimi vlakni: Povzetek avtorja. Dis. Kand. tech. znanosti. Moskva, 1975. - 20 str.

18. Bryk M.T. Uničenje polnjenih polimerov M. Kemija, 1989 str. 191.

19. Bryk M.T. Polimerizacija na trdni površini anorganskih snovi .// Kijev, Naukova Dumka, 1981, 288 str.

20. Vasilik P.G., Golubev I.V. Uporaba vlaken v suhih mešanicah. // Gradbeni materiali №2.2002. Str.26-27

21. Volzhensky A.V. Mineralna veziva. M .; Stroyizdat, 1986, 463 str.

22. Volkov I.V. Problemi uporabe armiranega betona v domači gradnji. // Gradbeni materiali 2004. - št. 6. S. 12-13

23. Volkov I.V. Fiberbeton - stanje in možnosti uporabe v gradbenih konstrukcijah // Gradbeni materiali, oprema, tehnologije 21. stoletja. 2004. št. 5. P.5-7.

24. Volkov I.V. Konstrukcije iz vlaken iz betona. Pregled inf. Serija "Gradbene konstrukcije", letn. 2. M, VNIIIS Gosstroy ZSSR, 1988.-18s.

25. Volkov Yu.S. Uporaba težkega betona v gradbeništvu // Beton in armirani beton, 1994, №7. iz. 27–31.

26. Volkov Yu.S. Monolitni armirani beton. // Beton in armirani beton. 2000, št. 1, str. 27–30.

27. VSN 56-97. "Zasnova in osnovne določbe tehnologij za izdelavo armiranobetonskih konstrukcij." M., 1997.

28. Vyrodov IP O nekaterih osnovnih vidikih teorije hidracije in hidratacijskega strjevanja veziv // Zbornik VI mednarodnega kongresa o kemiji cementa. T. 2. M.; Stroyizdat, 1976, str. 68-73.

29. Glukhovsky V.D., Pokhomov V.A. Žlindro-alkalni cementi in betoni. Kijev. Budivelnik, 1978, 184 str.

30. Demyanova B.C., Kalashnikov S.V., Kalashnikov V.I. in drugo Reaktivnost zdrobljenih kamnin v cementnih sestavah. Bilten TulSU. Serija "Gradbeni materiali, konstrukcije in konstrukcije". Tula. 2004. Izd. 7.c. 26-34.

31. Demyanova B.C., Kalashnikov V.I., Minenko E.Yu., Krčenje betona z organsko-mineralnimi dodatki // Stroyinfo, 2003, št. 13. str. 10.-13.

32. Dolgopalov N.N., Sukhanov M.A., Efimov S.N. Nova vrsta cementa: struktura cementnega kamna U / Gradbeni materiali. 1994 številka 1 str. 5-6.

33. A. I. Zvezdov, Yu S. Vozhov. Beton in armirani beton: Znanost in praksa // Materiali vses ruske konference o betonu in armiranem betonu. M: 2001, str. 288-297.

34. Simon A. D. Lepljenje in močenje tekočine. M.: Kemija, 1974. str. 12.-13.

35. V. I. Kalašnikov. Nesterov V.Yu., Hhvastunov V.L., Komokhov P.G., Solomatov V.I., Marusentsev V.Y., Trostyanskiy V.M. Gradbeni materiali iz glinaste žlindre. Penza; 2000, 206 str.

36. V. I. Kalašnikov. O prevladujoči vlogi ionsko-elektrostatičnega mehanizma pri utekočinjanju dispergiranih mineralnih sestav. // Trajnost konstrukcij iz avtoklaviranega betona. Povzetki. V republiška konferenca. Talin 1984 str. 68-71.

37. V. I. Kalašnikov. Osnove plastifikacije mineralno razpršenih sistemov za proizvodnjo gradbenih materialov. // Disertacija za doktorat tehničnih znanosti, Voronež, 1996, 89 str.

38. V. I. Kalašnikov. Regulacija učinka redčenja superplastifikatorjev na osnovi ionsko-elektrostatičnega delovanja. // Proizvodnja in uporaba kemičnih dodatkov v gradbeništvu. Zbirka povzetkov STC. Sofija 1984. str. 96-98

39. V. I. Kalašnikov. Obračunavanje reoloških sprememb v betonskih zmeseh s superplastifikatorji. // Materiali IX. Vseevropske konference o betonu in armiranem betonu (Taškent 1983), Penza 1983, str. 7-10.

40. Kalašnjikov VL, Ivanov IA Značilnosti reoloških sprememb v sestavah cementa pod vplivom ionsko stabilizirajočih mehčalcev // Zbornik "Tehnološka mehanika betona" Riga RPI, 1984 str. 103-118.

41. Kalašnjikov V.I., Ivanov I.A. Vloga procesnih dejavnikov in reoloških kazalcev razpršenih sestavkov. // Tehnološka mehanika betona. Riga FIR, 1986. 101-111.

42. Kalašnjikov VI, Ivanov IA, O strukturnem in reološkem stanju izredno utekočinjenih visoko koncentriranih dispergiranih sistemov. // Zbornik IV Nacionalne konference o mehaniki in tehnologiji kompozitnih materialov. BAN, Sofija. 1985.

43. V. I. Kalašnikov, S. V. Kalašnikov. K teoriji "utrjevanja sestavljenih cementnih veziv. // Materiali mednarodne znanstveno-tehnične konference" Aktualna vprašanja gradbeništva "T.Z. Založba Mordovian State University, 2004. P. 119-123.

44. V. I. Kalašnikov, S. V. Kalašnikov. O teoriji strjevanja sestavljenih cementnih veziv. Materiali mednarodne znanstveno-tehnične konference "Aktualna vprašanja gradbeništva" T.Z. Ed. Mordovska država Univerza, 2004. S. 119-123.

45. Kalašnjikov V.I., Hhvastunov B.JI. Moskvin R.N. Oblikovanje trdnosti karbonatne žlindre in kavstičnih veziv. Monografija. Deponirano pri VGUP VNIINTPI, številka 1.2003,6.1 str.

46. \u200b\u200bKalašnikov V.I., Khvastunov B.JL, Tarasov R.V., Komokhov P.G., Stasevich A.V., Kudashov V.Ya. Učinkoviti toplotno odporni materiali na osnovi modificiranega veziva glina-žlindra // Penza, 2004, 117 str.

47. Kalashnikov S. V. et al.Topologija kompozitnih in disperzijsko ojačenih sistemov // Materiali iz kompozitnih gradbenih materialov MNTK. Teorija in praksa. Penza, PDZ, 2005. S. 79-87.

48. Kiselev A.V., Lygin V.I. Infrardeči spektri površinskih spojin. // M.: Nauka, 1972, 460 str.

49. V. Koršak Toplotno odporni polimeri. // Moskva: Nauka, 1969, 410 str.

50. Kurbatov L. G., Rabinovich F. N. O učinkovitosti betona, ojačanega z jeklenimi vlakni. // Beton in armirani beton. 1980. L 3. S. 6-7.

51. Lankard D.K., Dickerson R.F. Armirani beton z armaturo iz ostankov jeklene žice // Gradbeni materiali v tujini. 1971, št. 9, str. 2-4.

52. Leontiev V.N., Prikhodko V.A., Andreev V.A. O možnosti uporabe materialov iz ogljikovih vlaken za armiranje betona // Gradbeni materiali, 1991. št. 10. S. 27-28.

53. Lobanov I.A. Značilnosti strukture in lastnosti disperziranega armiranega betona // Tehnologija izdelave in lastnosti novih kompozitnih gradbenih materialov: Meduniverza. teme. Sob. znanstveni. tr. L: LISI, 1086. S. 5–10.

54. Mayilyan DR., Shilov Al.V., Javarbek R Vpliv ojačitve vlaken z bazaltnimi vlakni na lastnosti lahkega in težkega betona // Nove raziskave betona in armiranega betona. Rostov na Donu, 1997. S. 7-12.

55. Mayilyan L.R., Shilov A.V. Upogljivi elementi iz glinenih vlaken-železo-betona na grobih bazaltnih vlaknih. Rostov n / a: Rast. država gradi, un-t, 2001. - 174 str.

56. Mailian R.L., Mailian L.R., Osipov K.M. in druga priporočila za oblikovanje armiranobetonskih konstrukcij iz ekspandiranega glinenega betona z ojačitvijo vlaken z bazaltnimi vlakni / Rostov-on-Don, 1996. -14 str.

57. Mineraloška enciklopedija / Prevedeno iz angleščine. L. Nedra, 1985. iz. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O. P. Kemija anorganskih gradbenih materialov. M .; Stroyizdat, 1971, 311s.

59. Nerpin SV, Chudnovsky AF, Fizika tal. M. Znanost. 1967.167s.

60. Nesvetaev G.V., Timonov S.K. Deformacije krčenja betona. 5. akademska branja RAASN. Voronež, VGASU, 1999. str. 312-315.

61. Paščenko A.A., Srbija V.P. Okrepitev cementnega kamna z mineralnimi vlakni Kijev, UkrNIINTI - 1970 - 45 str.

62. Paschenko A.A., Srbija V.P., Starchevskaya E.A. Pletilne "snovi. Kijev. Šola Vishcha, 1975.441 str.

63. Polak A.F. Utrjevanje mineralnih veziv. M .; Založba literature o gradbeništvu, 1966, 207 str.

64. Popkova A.M. Konstrukcije stavb in konstrukcije iz betona visoke trdnosti // Serija gradbenih konstrukcij // Pregled informacij. Težava 5. M.: VNIINTPI Gosstroy ZSSR, 1990 77 str.

65. Puharenko, Yu.V. Znanstvene in praktične osnove za oblikovanje strukture in lastnosti armiranega betona: dis. doc. tech. Znanosti: Sankt Peterburg, 2004. str. 100-106.

66. Rabinovich F.N. Armirani beton z razpršenimi vlakni: pregled VNIIESM. M., 1976. - 73 str.

67. Rabinovich FN Disperzijsko armiran beton. M., Stroyizdat: 1989.-177 str.

68. Rabinovich F.N. Nekaj \u200b\u200bvprašanj razpršene armature betonskih materialov s steklenimi vlakni // Disperzirani armirani beton in konstrukcije iz njih: Povzetki poročil. Republika Slovenija podeljena. Riga, 1 975. - S. 68-72.

69. Rabinovich F.N. O optimalni ojačitvi betonskih konstrukcij iz jeklenih vlaken // Beton in armirani beton. 1986. št. 3. S. 17-19.

70. Rabinovich F.N. Na nivojih razpršene betonske armature. // Gradbeništvo in arhitektura: Izv. univerze. 1981. št. 11. S. 30-36.

71. Rabinovich F.N. Uporaba armiranega betona v konstrukcijah industrijskih zgradb // Fibrobeton in njegova uporaba v gradbeništvu: zbornik NIIZhB. M., 1979. - S. 27-38.

72. Rabinovich F.N., Kurbatov L.G. Uporaba armiranega betona iz jeklenih vlaken v konstrukcijah inženirskih konstrukcij // Beton in armirani beton. 1984.-№12.-str. 22-25.

73. Rabinovich F.N., Romanov V.P. O meji odpornosti na razpoke drobnozrnatega betona, ojačanega z jeklenimi vlakni // Mehanika kompozitnih materialov. 1985. št. 2. S. 277-283.

74. Rabinovich F.N., Chernomaz A.P., Kurbatov L.G. Monolitna dna rezervoarjev iz armiranega betona z jeklenimi vlakni // Beton in armirani beton. -1981. Št. 10. S. 24-25.

76. V. I. Solomatov, V. N. Vyroyuy. in drugi. Sestavljeni gradbeni materiali in konstrukcije z majhno porabo materiala .// Kijev, Budivelnik, 1991, 144 str.

77. Beton iz jeklenih vlaken in konstrukcije iz njega. Serija "Gradbeni materiali" 7 VNIINTPI. Moskva. - 1990.

78. Beton iz steklenih vlaken in konstrukcije iz njega. Serija "Gradbeni materiali". 5. številka. VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. Spremembe v resnični sestavi tekoče faze med strjevanjem veziv in mehanizmi njihovega strjevanja // Zbornik srečanj o kemiji cementa. M .; Promstroyizdat, 1956, str. 183-200.

80. Sycheva L.I., Volovika A.V. Ojačani materiali z vlakni / Prevedla izd .: Fibrereinforced materials. -M.: Stroyizdat, 1982.180 str.

81. Toropov N.A. Kemija silikatov in oksidov. L .; Znanost, 1974, 40p.

82. N. E. Tretjakov, V. N. Filimonov. Kinetika in kataliza / T.: 1972, št. 3.815-817 str.

83. Fadel I.M. Intenzivna ločena tehnologija betona, napolnjenega z bazaltom. // Povzetek dis. Dr. Moskva, 1993, 22 str.

84. Fiberbeton na Japonskem. Izrazite informacije. Gradbene konstrukcije ", Moskva, VNIIIS Gosstroy ZSSR, 1983. 26 str.

85. Filimonov V.N. Spektroskopija fototransformacij v molekulah // Leningrad: 1977, str. 213-228.

86. Hong DL. Lastnosti betonov, ki vsebujejo mikrosiliko in ogljikova vlakna, obdelana s silani // Izrazite informacije. Številka 2001. S.33-37.

87. Tsyganenko A.A., Khomenya A.V., Filimonov V.N. Adsorpcija in adsorbenti. // 1976, št. 4, str. 86-91.

88. Shvartsman A.A., Tomilin I.A. Napredek v kemiji // 1957, T. 23, št. 5, str. 554-567.

89. Žlindro-alkalna veziva in drobnozrnat beton na njihovi osnovi (uredil V. D. Glukhovsky). Taškent, Uzbekistan, 1980, 483 str.

90. Jurgen Schubert, S. V. Kalašnjikov. Topologija mešanih veziv in mehanizem njihovega strjevanja. Članki MNTK Nove energetsko in varčne naravovarstvene tehnologije pri proizvodnji gradbenih materialov. Penza, PDZ, 2005. str. 208-214.

91. Balaguru P., Najm. Zmogljiva z vlakni ojačana mešanica z volumskim deležem vlaken // ACI Materials Journal.-2004.-Vol. 101, številka 4. - str. 281-286.

92. Batson G.B. Najsodobnejši beton iz vlaken. Poroča odbor ASY 544. ACY Journal. 1973, -70, -Št. 11, -str. 729-744.

93. Bindiganavile V., Banthia N., Aarup B / Odziv udarca cementne kompozitne mase, ojačane z vlakni. // ACI Materials Journal. 2002. - Letn. 99, številka 6. - P.543-548.

94. Bindiganavile V., Banthia., Aarup B. Odziv udarca cementnega kompsita, ojačanega z vlakni, z visoko trdnostjo // ACJ Materials Journal. 2002 - letn. 99, številka 6.

95. Bornemann R, Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar, 2000, Bd. 10, s 1-15.

96. Brameschuber W., Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., S. 199-220.

97. Dallaire E., Bonnean O., Lachemi M., Aitsin P.-C. Mehansko obnašanje betona iz reaktivnega prahu. // American Societe of Givil Eagineers Materials Engineering Coufernce. Washington. DC. November 1996, letn. 1, str. 555-563.

98. Frank D., Friedemann K., Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. št. 3. S.30-38.

99. Grube P., Lemmer C., Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s. 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat. // Proc. 13. Jbasil Weimar 1997, Bd. 1, s 491-495.

101. Muller C., Sehroder P. Schlif3e P., Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte. // E.V., 1998-Jn: Flugasche in Beton, VGB / BVK-Faschaugung. 1. december 1998, Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P., Cheurezy M. Sestava reaktivnega betona v prahu. Skiaching Division Bougies // Cement and Concrete Research, Vol. 25. Ne. 7, str. 1501-1511.1995.

103. Richard P., Cheurezy M. Reaktivni praškasti beton z visoko zračnostjo in tlačno trdnostjo 200-800 MPa. // AGJ SPJ 144-22, str. 507-518.1994.

104. Romualdy J.R., Mandel J.A. Natezna trdnost betona, na katero vplivajo enakomerno porazdeljene in globoko razporejene dolžine ojačitve žice "ACY Journal". 1964, - 61, - št. 6, - str. 675-670.

105. Schachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt PC, Hilbig H., Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung? Schriftenzeihe Baustoffe .// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng. Peter Schliessl. Heft. 2003, s. 189-198.

106. Schmidt M. Bornemann R. Moglichkeiten und Crensen von Hochfestem Beton. // Proc. 14, Jbausil, 2000, Bd. 1, s 1083-1091.

107. Schmidt M. Jahre Entwicklung bei Zement, Zusatsmittel und Beton. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe .// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. Dr.-Jng. Peter Schiesse. Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM, FenlingE.Utntax; hf ^

109. Schmidt M., Fenling E., Teichmann T., Bunjek K., Bornemann R. Ultrahochfester Beton: Perspective fur die Betonfertigteil Industrie. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. # 39.16.29.

110. Scnachinger J, Schuberrt J, Stengel T, Schmidt K, Heinz D, Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr.-ing. Peter Schliessl. Heft 2.2003, C.267-276.

111. Scnachinger J., Schubert J., Stengel T., Schmidt K., Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung? Scnriftenreihe Baustoffe .// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. Dr. - ing. Peter Schlissl. Heft 2.2003, C.267-276.

112. Stark J., Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft., 142.1997. H.9.125. Taylor // MDF.

113. Wirang-Steel Fibraus Beton .// Betonska konstrukcija. 1972.16, številka L, s. 18-21.

114. Bindiganavill V., Banthia N., Aarup B. Odziv udarca cementne kompozitne mase, ojačane z vlakni, // ASJ Materials Journal. -2002.-letn. 99, št. 6.-str. 543-548.

115. Balaguru P., Nairn H., Delež mešanice armiranobetonskih zmesi z visoko zmogljivostjo z veliko količinsko frakcijo vlaken // ASJ Materials Journal. 2004, -Vol. 101, št. 4.-str. 281-286.

116. Kessler H., Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik, Heft 11, S. 63-76.1994.

117. Bonneau O., Lachemi M., Dallaire E., Dugat J., Aitcin P.-C. Mehanske lastnosti in trajnost dveh industrijsko reaktivnih praškovnih betonov // ASJ Materials Journal V.94. Št. 4, S. 286-290. Julij-avgust 1997.

118. De Larrard F., Sedran Th. Optimizacija betona z visoko zmogljivostjo z uporabo pakirnega modela. Cem. Konkretna res., Letnik 24 (6). S. 997-1008,1994.

119. Richard P., Cheurezy M. Sestava reaktivnega betona v prahu. Cem. Coner.Res.Vol.25. Št. 7, S. 1501-1511,1995.

120. Bornemann R, Sehmidt M, Fehling E, Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung, Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus; Beton und stahlbetonbau 96, H. 7. S.458-467.2001.

121. Bonneav O., Vernet Ch., Moranville M. Optimizacija reološkega vedenja reaktivnega praškastega betona (RPC) .Tagungsband Mednarodni simpozij visokozmogljivih in reaktivnih prašnih betonov. Shebroke, Kanada, avgust 1998, S. 99-118.

122. Aitcin P., Richard P. Most za pešce / kolesarje iz scherbookeja. 4. mednarodni simpozij o uporabi visoko trdnih / visoko zmogljivih, Pariz. S. 1999-1406,1996.

123. De Larrard F., Grosse J. F., Puch C. Primerjalna študija različnih silicijevih dioksidov kot dodatkov v visokozmogljivih cementnih materialih. Materiali in strukture, RJLEM, letnik 25, S. 25-272,1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. Reaktivni praškasti betoni z visoko duktilnostjo in tlačno trdnostjo 200-800 MPa. ACI, SPI 144-24, S. 507-518,1994.

125. Berelli G., Dugat I., Bekaert A. Uporaba RPC v hladilnih stolpih z bruto pretokom, Mednarodni simpozij o visokozmogljivih in reaktivnih prašnih betonih, Sherbrooke, Kanada, S. 59-73,1993.

126. De Larrard F., Sedran T. Mešanje proporcij visokozmogljivega betona. Cem. Zapr. Res. Zv. 32, S. 1699-1704.2002.

127. Dugat J., Roux N., Bernier G. Mehanske lastnosti reaktivnih prašnih betonov. Materiali in konstrukcije, letn. 29, S. 233-240,1996.

128. Bornemann R., Schmidt M. Vloga prahu v betonu: Zbornik 6. mednarodnega simpozija o uporabi visokotrdnega / visokozmogljivega betona. S. 863-872.2002.

129. Richard P. Reaktivni praškasti beton: nov izredno visok cementni material. 4. mednarodni simpozij o uporabi trdnega / visokozmogljivega betona, Pariz, 1996.

130. Uzawa, M; Masuda, T; Shirai, K; Shimoyama, Y; Tanaka, V: Sveže lastnosti in trdnost reaktivnega praškastega kompozitnega materiala (Ductal). Zbornik est fib kongresa, 2002.

131. Vernet, Ch; Moranville, M; Cheyrezy, M; Prat, E: Betoni za ultra visoko vzdržljivost, kemija in mikrostruktura. HPC Symposium, Hong Kong, december 2000.

132. Cheyrezy, M; Maret, V; Frouin, L: Mikrostrukturna analiza RPC (reaktivni prašni beton). Cem.Coner.Res.Vol. 25, No. 7, S. 1491-1500.1995. ,

133. Bouygues Fa: Juforniationsbroschure zum betons de Poudres Reactives, 1996.

134. Reineck. K-H., Lichtenfels A., Greiner. Sv. Sezonsko shranjevanje sončne energije v rezervoarjih za toplo vodo iz visoko zmogljivega betona. 6. mednarodni simpozij o visoki trdnosti / visoko zmogljivosti. Leipzig, junij 2002.

135. Babkov V.B., Komokhov P.G. Volumetrične spremembe v reakcijah hidracije in prekristalizacije mineralnih veziv / Znanost in tehnologija, -2003, št. 7

136. Babkov V.V., Polok A.F., Komokhov P.G. Vidiki dolgoživosti cementnega kamna / Cement-1988-№3 str. 14-16.

137. Aleksandrovski S.V. Nekatere značilnosti krčenja betona in armiranega betona, 1959 št. 10 str. 8-10.

138. A. Sheikin. Struktura, trdnost in žilavost cementnega kamna. Moskva: Stroyizdat 1974,191 str.

139. Sheikin A.V., Chekhovsky Yu.V., Brusser M.I. Struktura in lastnosti cementnih betonov. M: Stroyizdat, 1979.333 str.

140. Tsilosani Z.N. Krčenje in lezenje betona. Tbilisi: Založba Akademije znanosti Gruz. SSR, 1963. s 173.

141. Berg O.Ya., Shcherbakov Yu.N., Pisanko T.N. Beton visoke trdnosti. M: Stroyizdat. 1971.s 208.i? 6