www.freepatent.ru

مقالات ساختمانی

در این مقاله خصوصیات و قابلیت های بتن های پودری با مقاومت بالا و همچنین مناطق و فناوری های کاربرد آنها شرح داده شده است.

سرعت بالای ساخت و ساز ساختمان های مسکونی و صنعتی با فرم های معماری جدید و منحصر به فرد و به ویژه سازه های مخصوص بارگذاری ویژه (مانند پل های بزرگ ، آسمان خراش ها ، سکوهای نفتی دریایی ، مخازن ذخیره گازها و مایعات تحت فشار و غیره) نیاز به توسعه بتن های کارآمد جدید. از اواخر دهه 1980 به بعد پیشرفت چشمگیری در این امر مشاهده شده است. بتن های مدرن با کیفیت بالا (VKB) به طور کلاسیک طیف گسترده ای از بتن ها را برای اهداف مختلف ترکیب می کنند: بتن های با مقاومت بالا و فوق العاده با مقاومت بالا [نگاه کنید به. Bornemann R.، Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar ، 2000 ، Bd. 10 اشمیت م. بورنمان آر ام؟ گلیچکایتن و کرنسن فون هوخستم بتون. // Proc. 14 ، Jbausil ، 2000 ، Bd. 1] ، بتن خود متراکم ، بتن بسیار مقاوم در برابر خوردگی. این نوع بتن ها از نظر مقاومت فشاری و کششی ، مقاومت در برابر ترک ، مقاومت در برابر ضربه ، مقاومت در برابر سایش ، مقاومت در برابر خوردگی و مقاومت در برابر سرما ، نیازهای بالایی دارند.

البته ، انتقال به انواع جدید بتن ، اولاً ، با پیشرفت های انقلابی در پلاستیک شدن مخلوط های بتن و ملات ، و در مرحله دوم ، با ظهور فعال ترین مواد افزودنی پوزولانی - میکروسیلیس ، کائولن های خشک شده و خاکستر بسیار پراکنده تسهیل شد. ترکیبی از فوق روان کننده ها و به ویژه ابر روان کننده های سازگار با محیط زیست بر روی یک پایه پلی کربوکسیلات ، پلی اکریلات و پلی گلیکولیوم امکان به دست آوردن سیستم های پراکنده سیمان و مواد معدنی فوق مخلوط و مخلوط های بتن را فراهم می کند. به لطف این پیشرفت ها ، تعداد اجزای موجود در بتن با مواد افزودنی شیمیایی به 6-8 رسیده است ، با حفظ پلاستیک بودن ، نسبت سیمان آب به 0.24-0.28 کاهش یافته است ، که با شکاف مخروطی 4-10 سانتی متر مشخص می شود. در بتن های خودتراکم ( Selbstverdichtender Beton-SVB) با افزودن آرد سنگی (CM) یا بدون آن ، اما با افزودن MK در بتن های بسیار کارآمد (Ultrahochfester Beton ، Ultra hochleistung Beton) بر روی مواد ضد عفونی کننده ، بر خلاف ریخته گری در مشاغل مشترک سنتی ، سیالیت کامل بتن مخلوط با رسوب کم و خود تراکم با حذف خود به خود هوا ترکیب شده است.

رئولوژی "بالا" با آبگیری قابل توجه در مخلوط های بتن فوق پلاستیک شده توسط یک ماتریس رئولوژیکی سیال ارائه می شود که دارای مقیاس های مختلفی از عناصر ساختاری است که آن را تشکیل می دهد. در بتن های سنگ خرد شده برای سنگ خرد شده ، یک ملات ماسه سیمان به عنوان یک ماتریس رئولوژیکی در سطوح مختلف میکرو مقیاس عمل می کند. در مخلوط های بتونی پلاستیکی شده برای بتن های با مقاومت بالا برای سنگ خرد شده به عنوان یک عنصر کلان ساختاری ، ماتریس رئولوژیکی ، که نسبت آن باید به طور قابل توجهی بالاتر از بتن های معمولی باشد ، پراکندگی پیچیده تری است که شامل شن ، سیمان ، آرد سنگ ، میکروسیلیس و اب. به نوبه خود ، برای شن و ماسه در مخلوط های معمولی بتن ، ماتریس رئولوژیکی در سطح میکرو یک خمیر سیمان-آب است ، که می توان نسبت آن را افزایش داد تا با افزایش مقدار سیمان ، سیالیت حاصل شود. اما این ، از یک طرف ، اقتصادی نیست (مخصوصاً برای بتنهای کلاسهای B10 - B30) ، از طرف دیگر ، به طور متناقضی ، فوق روان کننده ها مواد افزودنی بد آب کاهنده برای سیمان پرتلند هستند ، اگرچه همه آنها برای آن ایجاد و ایجاد شده اند. تقریباً همه فوق روان کننده ها ، همانطور که از سال 1979 نشان داده ایم ، روی بسیاری از پودرهای معدنی یا مخلوط آنها با سیمان بسیار بهتر "کار می کنند". کلاشنیکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده مواد معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکترا. فن آوری علوم - Voronezh، 1996] نسبت به سیمان خالص. سیمان یک سیستم هیدراتاسیون ناپایدار در آب است که بلافاصله پس از تماس با آب ذرات کلوئیدی را تشکیل می دهد و به سرعت غلیظ می شود. ذرات کلوئیدی موجود در آب به سختی با روان کننده ها پخش می شوند. به عنوان مثال تعلیق های رسی بسیار کم مایع هستند.

بنابراین ، نتیجه گیری خود پیشنهاد می کند: آرد سنگ باید به سیمان اضافه شود ، و این نه تنها اثر رئولوژیکی سرمایه گذاری مشترک روی مخلوط ، بلکه کسری از ماتریس رئولوژیکی را نیز افزایش می دهد. در نتیجه ، کاهش قابل توجه آب ، افزایش چگالی و افزایش مقاومت بتن امکان پذیر است. افزودن آرد سنگ عملاً معادل افزایش سیمان خواهد بود (اگر اثرات کاهش دهنده آب به میزان قابل توجهی بیشتر از افزودن سیمان باشد).

مهم است که در اینجا نه به جایگزینی بخشی از سیمان با آرد سنگ ، بلکه به افزودن آن (با سهم قابل توجهی - 40-60)) به سیمان پرتلند توجه شود. براساس تئوری چند ساختاری در سالهای 2000-2000. تمام کارهایی که در مورد تغییر ساختار وجود داشت ، با هدف جایگزینی سیمان پرتلند با 30-50٪ با مواد معدنی برای ذخیره آن در بتن انجام شد. Solomatov VI ، Vyrovoy VN و دیگران. مصالح ساختمانی و سازه های ترکیبی با مصرف مواد کم. - کیف: بودیولنیک ، 1991 ؛ Aganin S.P. بتن با تقاضای کم آب با پرکننده کوارتز اصلاح شده: چکیده ای برای کاربرد uch. درجه Cand. فن آوری علوم - م ، 1996 ؛ Fadel I. M. فن آوری جداگانه فشرده بتن پر از بازالت: چکیده دی. کاندید فن آوری علوم - م ، 1993]. استراتژی صرفه جویی در سیمان پرتلند در بتن های با همان مقاومت ، جای خود را به استراتژی صرفه جویی در بتن با 2-3 برابر مقاومت بیشتر نه تنها در فشار ، بلکه در کشش و ضربه خمشی و محوری نیز خواهد داد. صرفه جویی در بتن در سازه های بازشو بیشتر از صرفه جویی در سیمان اثر اقتصادی بیشتری خواهد داشت.

با توجه به ترکیبات ماتریس رئولوژیک در مقیاس های مختلف ، ما ثابت می کنیم که برای شن و ماسه در بتن با مقاومت بالا ، ماتریس رئولوژیکی در سطح میکرو مخلوط پیچیده ای از سیمان ، آرد ، سیلیس ، فوق روان کننده و آب است. به نوبه خود ، برای بتنهای با مقاومت بالا با میکروسیلیس برای مخلوطی از سیمان و آرد سنگ (پراکندگی برابر) به عنوان عناصر ساختاری ، ماتریس رئولوژیکی دیگری با سطح مقیاس کوچکتر - مخلوطی از میکروسیلیس ، آب و فوق روان کننده.

برای بتن سنگ خرد شده ، این مقیاس های عناصر ساختاری ماتریس رئولوژیکی با مقیاس گرانولومتری مطلوب اجزای بتن خشک مطابقت دارند تا چگالی بالایی از آن بدست آورند.

بنابراین ، افزودن آرد سنگ هم عملکرد ساختاری-رئولوژیکی و هم عملکرد پر کننده ماتریس را انجام می دهد. برای بتن های با مقاومت بالا ، عملکرد شیمیایی واکنش آرد سنگ از اهمیت کمتری برخوردار نیست ، که با اثر بالاتری توسط میکروسیلیس واکنش پذیر و کائولن ریز خشک انجام می شود.

حداکثر اثرات رئولوژیکی و کاهنده آب ناشی از جذب SP در سطح فاز جامد از نظر ژنتیکی مشخصه سیستم های ریز پراکنده با یک رابط بالا است.

میز 1.

عمل رئولوژیکی و کاهش دهنده آب SP در سیستم های معدنی آب

جدول 1 نشان می دهد که در سیستم تعلیق ریخته گری سیمان پرتلند ، اثر کاهش آب دومی 1.5-7.0 برابر (sic!) بیشتر از پودرهای معدنی است. برای سنگها ، این مقدار اضافی می تواند 2-3 برابر باشد.

بنابراین ، ترکیبی از نرم کننده های پلاستیکی با میکروسیلیس ، آرد سنگ یا خاکستر امکان افزایش سطح مقاومت فشاری را به 130-150 و در بعضی موارد به 180-200 MPa و بیشتر امکان پذیر می کند. با این حال ، افزایش قابل توجه مقاومت منجر به افزایش شدید شکنندگی و کاهش نسبت پواسون به 0.14-0.17 می شود که منجر به خطر تخریب ناگهانی سازه ها در موارد اضطراری می شود. خلاص شدن از شر این خاصیت منفی بتن نه تنها با تقویت دومی با آرماتور میله ای ، بلکه با ترکیبی از آرماتور میله ای با ورود الیاف از پلیمرها ، شیشه و فولاد انجام می شود.

اصول پلاستیک سازی و کاهش آب سیستم های پراکنده مواد معدنی و سیمانی در رساله دکترای V.I. Kalashnikov فرموله شد. [سانتی متر. کلاشنیکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده مواد معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکترا. فن آوری علوم - وورونژ ، 1996] در سال 1996 بر اساس کارهایی که قبلاً در دوره 1979 تا 1996 به اتمام رسیده بود. [Kalashnikov V. I.، Ivanov I. A. درباره وضعیت ساختاری و رئولوژیکی سیستم های پراکنده بسیار غلیظ مایع. // مجموعه مقالات چهارمین همایش ملی مکانیک و فناوری مواد ترکیبی. - صوفیا: BAN ، 1985 ؛ Ivanov I. A.، Kalashnikov V. I. بهره وری از پلاستیک سازی ترکیبات معدنی پراکنده بسته به غلظت فاز جامد در آنها. // رئولوژی مخلوط های بتن و مشکلات فناوری آن. خلاصه مقالات گزارش سمپوزیوم III اتحادیه. - ریگا - RPI ، 1979 ؛ Kalashnikov V.I. ، Ivanov I.A. در مورد خاصیت پلاستیک سازی ترکیبات پراکنده مواد معدنی بسته به غلظت فاز جامد در آنها. / مکانیک و تکنولوژی مواد کامپوزیت. مطالب کنفرانس ملی دوم. - صوفیا: BAN ، 1979 ؛ Kalashnikov V.I. در واکنش ترکیبات مختلف مواد معدنی به فوق روان کننده های اسید نفتالین-سولفونیک و اثر حل سریع مواد قلیایی بر روی آن. // مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. مطالب سومین کنفرانس ملی با حضور نمایندگان خارجی. - صوفیا: BAN ، 1982 ؛ Kalashnikov V.I. حسابداری برای تغییرات رئولوژیکی در مخلوط های بتن با مواد روان کننده. // مواد کنفرانس IX تمام اتحادیه بتن و بتن آرمه (تاشکند ، 1983). - پنزا - 1983 ؛ Kalashnikov V.I. ، Ivanov I.A. ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت تأثیر نرم کننده های تثبیت کننده یون. // مجموعه مقالات "مکانیک فناوری بتن". - ریگا: RPI ، 1984]. اینها چشم اندازهایی برای استفاده هدفمند از بالاترین فعالیت کاهش دهنده آب SP در سیستم های ریز پراکنده ، ویژگی های تغییرات رئولوژیکی و مکانیکی ساختاری کمی در سیستم های فوق پلاستیسیته هستند ، که شامل انتقال بهمن از حالت فاز جامد به حالت سیال با اضافه شدن فوق العاده آب. اینها معیارهای توسعه یافته برای جاذبه جاذبه و منبع پس از تیکسوتروپی جریان سیستم های پلاستیکی بسیار پراکنده (تحت وزن خود) و تسطیح خود به خودی سطح روز هستند. این مفهوم پیشنهادی غلظت محدود کننده سیستم های سیمانی توسط پودرهای ریز پراکنده از سنگ های منشاiment رسوبی ، ماگمایی و دگرگونی است که از نظر سطح کاهش زیاد آب به SP ، انتخابی است. مهمترین نتایج بدست آمده در این کارها شامل امکان کاهش 5-15 برابر در مصرف آب در پراکندگیها با حفظ گسترش جاذبه است. نشان داده شده است که با ترکیب پودرهای فعال رئولوژیکی با سیمان ، می توان اثر SP را افزایش داد و ریخته گری با چگالی بالا را بدست آورد. این اصول است که در بتن های واکنش پودر با افزایش تراکم و مقاومت آنها اجرا می شود (Reaktionspulver beton - RPB یا بتن پودر راکتیو - RPC [نگاه کنید به Dolgopolov N. N.، Sukhanov M. A.، Efimov S. N. نوع جدید سیمان: ساختار سنگ سیمان . // مصالح ساختمانی. - 1994. - شماره 115]). نتیجه دیگر افزایش اثر کاهش دهنده SP با افزایش پراکندگی پودرها است [نگاه کنید به. کلاشنیکف V.I. مبانی پلاستیک سازی سیستم های پراکنده مواد معدنی برای تولید مصالح ساختمانی: پایان نامه در قالب یک گزارش علمی برای درجه دکترا. فن آوری علوم - Voronezh ، 1996]. همچنین با افزایش نسبت مواد تشکیل دهنده ریز با افزودن بخار سیلیس به سیمان ، در بتن ریز پودر شده مورد استفاده قرار می گیرد. در تئوری و عملکرد بتن های پودر جدید استفاده از شن و ماسه ریز با کسری از 0.1-0.5 میلی متر است که باعث می شود بتن ریزدانه شود در مقابل شن و ماسه معمول روی شن با کسری از 5-0 میلی متر. محاسبه ما از سطح ویژه متوسط ​​قسمت پراکنده بتن پودر (ترکیب: سیمان - 700 کیلوگرم ؛ شن و ماسه خوب 0.125-0.63 میلی متر - 950 کیلوگرم ، آرد بازالت Ssp = 380 متر مربع در کیلوگرم - 350 کیلوگرم ، میکروسیلیس Svd = 3200 متر مربع در کیلوگرم - 140 کیلوگرم) با محتوای 49٪ مخلوط کل با شن و ماسه ریز ریز قطعه 0.125-0.5 میلی متر نشان می دهد که با پراکندگی MC Smc = 3000 متر مربع در کیلوگرم ، سطح متوسط قسمت پودر Svd = 1060 m2 / kg و با Smc = 2000 m2 / kg - Svd = 785 m2 / kg است. بر روی چنین اجزای ریز پراکنده ای است که بتن های ریز واکنش پودری ساخته می شوند ، که در آنها غلظت حجم فاز جامد بدون شن به 58-64، می رسد ، و همراه با شن - 76-77 and و کمی پایین تر از غلظت فاز جامد در بتنهای سنگین فوق روان سازی شده (Cv = 0 ، 80-0.85). با این حال ، در بتن خرد شده غلظت حجم فاز جامد منهای سنگ خرد شده و شن و ماسه بسیار کمتر است ، که تعیین کننده چگالی زیاد ماتریس پراکنده است.

مقاومت زیاد با وجود نه تنها بخار سیلیس یا کائولن کم آب ، بلکه همچنین یک پودر واکنش پذیر از سنگ آسیاب شده تضمین می شود. طبق اطلاعات ادبی ، آرد خاکستر ، بالت ، سنگ آهک یا کوارتز معرفی می شود. فرصتهای زیادی در تولید بتنهای پودری واکنشی در اتحاد جماهیر شوروی سوسیالیستی شوروی و روسیه در ارتباط با توسعه و تحقیق در مورد چسبهای کامپوزیتی کم آب مورد نیاز توسط Yu.M. A. ، Batrakov V. G. ، Dolgopolov N. N. ثابت شد که جایگزینی سیمان در فرآیند آسیاب کردن VNV با کربنات ، گرانیت ، آرد کوارتز تا 50٪ به طور قابل توجهی اثر کاهش آب را افزایش می دهد. نسبت W / T ، که اطمینان حاصل از گسترش گرانشی بتن های سنگ خرد شده است ، در مقایسه با معرفی معمول سرمایه گذاری مشترک ، به 13-15 reduced کاهش می یابد ، مقاومت بتن در چنین VNV-50 به 90-100 MPa می رسد . در اصل ، بتن پودری مدرن را می توان بر اساس VNV ، میکروسیلیس ، ماسه ریز و تقویت پراکنده بدست آورد.

بتن های پودری تقویت شده پراکنده نه تنها برای سازه های تحمل کننده بار با تقویت کننده ترکیبی با آرماتور پیش تنیده ، بلکه همچنین برای تولید دیوارهای بسیار نازک ، از جمله جزئیات مکانی و معماری ، بسیار موثر هستند.

طبق آخرین داده ها ، تقویت سازه های پارچه ای امکان پذیر است. این توسعه تولید الیاف منسوجات (پارچه) از قابهای فله ساخته شده از پلیمرهای با مقاومت بالا و نخهای مقاوم در برابر قلیایی در کشورهای پیشرفته خارجی است که انگیزه توسعه بتن های واکنش پودر واکنش با مشترک در فرانسه و کانادا است. سرمایه گذاری های بدون سنگدانه های بزرگ با پرکننده کوارتز مخصوصاً ریز ، پر از پودر سنگ و میکروسیلیس. مخلوط های بتنی از چنین مخلوط های ریز دانه ای که تحت وزن خود پخش می شوند ، ساختار مش کاملاً متراکم قاب بافته شده و تمام اتصالات فرم الیاف را پر می کنند.

رئولوژی "زیاد" مخلوط های بتن پودری (PBS) نقطه ای از عملکرد را فراهم می کند؟ 0 = 5-15 Pa در محتوای آب 10-12 of از جرم اجزای خشک ، یعنی. فقط 5-10 برابر بیشتر از رنگهای روغنی. با استفاده از چنین Δ0 ، می توان آن را با استفاده از روش مینی رئومتریک توسعه یافته در سال 1995 تعیین کرد. تنش کم عملکرد با ضخامت مطلوب لایه ماتریس رئولوژیکی تضمین می شود. با در نظر گرفتن ساختار توپولوژیکی PBL ، ضخامت متوسط ​​لایه بین لایه X با فرمول تعیین می شود:

قطر متوسط ​​ذرات شن و ماسه کجاست؟ - غلظت حجمی

برای ترکیب زیر ، در W / T = 0.103 ، ضخامت لایه بین 0.056 میلی متر خواهد بود. د لارارد و سدران دریافتند که برای ماسه های ریز (0.125-0.4 میلی متر = d) ضخامت از 48 تا 88 میکرومتر متفاوت است.

افزایش لایه بین ذرات باعث کاهش ویسکوزیته و تنش برشی نهایی و افزایش سیالیت می شود. با افزودن آب و وارد کردن SP می توان میزان سیالیت را افزایش داد. به طور کلی ، تأثیر آب و SP در تغییر ویسکوزیته ، تنش برشی و عملکرد نهایی مبهم است (شکل 1).

فوق روان کننده ویسکوزیته را به میزان بسیار کمتری نسبت به افزودن آب کاهش می دهد ، در حالی که کاهش مقاومت در برابر عملکرد به دلیل DP به طور قابل توجهی بالاتر از آن است که تحت تأثیر آب است.

شکل. 1. تأثیر SP و آب بر ویسکوزیته ، نقطه عملکرد و سیالیت

از خصوصیات اصلی سیستمهای فوق العاده پلاستیکی شده که در نهایت پر می شوند این است که گرانروی می تواند به اندازه کافی زیاد باشد و اگر نقطه بازده کم باشد سیستم می تواند به آرامی جریان یابد. برای سیستم های معمولی بدون SP ، گرانروی می تواند کم باشد ، اما افزایش تنش تسلیم از گسترش آنها جلوگیری می کند ، زیرا آنها منبع جریان پس از تیکسوتروپی ندارند [نگاه کنید. Kalashnikov V.I. ، Ivanov I.A. ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت تأثیر نرم کننده های تثبیت کننده یون. // مجموعه مقالات "مکانیک فناوری بتن". - ریگا: RPI ، 1984].

خواص رئولوژیکی به نوع و دوز SP بستگی دارد. تأثیر سه نوع SP در شکل نشان داده شده است. 2. موثرترین JV Woerment 794 است.

شکل. 2 تأثیر نوع و دوز سرمایه گذاری مشترک در؟ درباره: 1 - Woerment 794؛ 2 - C-3 ؛ 3 - ذوب F 10

در عین حال ، این JV S-3 داخلی نبود که کمتر انتخاب شد ، بلکه JV خارجی بر اساس ملامین Melment F10 بود.

قابلیت پخش شدن مخلوط های بتن پودری در تشکیل محصولات بتنی با قاب های توری حجمی بافته شده در فرم بسیار مهم است.

چنین چارچوب های پارچه ای منشعب و حجمی بصورت پرتو T ، پرتو I ، کانال و سایر تنظیمات ، تقویت سریع را شامل می شوند ، که شامل نصب و ثابت سازی چارچوب در قالب ، و سپس ریختن بتن معلق ، به راحتی از طریق سلولهای چارچوب به اندازه 2–5 میلی متر (شکل 3) ... قاب های پارچه ای می توانند مقاومت در برابر ترک خوردگی بتن را در معرض نوسانات درجه حرارت متناوب افزایش دهند و تغییر شکل ها را به میزان قابل توجهی کاهش دهند.

مخلوط بتن نه تنها باید به راحتی از طریق قاب مش به صورت محلی ریخته شود ، بلکه هنگام پر کردن قالب با نفوذ "معکوس" از طریق قاب با افزایش حجم مخلوط در قالب ، پخش شود. برای ارزیابی سیالیت ، از مخلوط پودر همان ترکیب از نظر محتوای اجزای خشک استفاده کردیم و قابلیت پخش شدن از مخروط (برای جدول لرزش) با مقدار SP و (تا حدی) آب کنترل شد. گسترش با حلقه مش به قطر 175 میلی متر مسدود شد.

شکل. 3 نمونه قاب پارچه ای

شکل. 4 مخلوط با جریان آزاد و مسدود شده پخش می شود

این شبکه دارای اندازه ای واضح 2.8 × 2.8 میلی متر با قطر سیم 0.3 × 0.3 میلی متر بود (شکل 4). مخلوط های کنترل با گسترش 25.0 ساخته شدند. 26.5؛ 28.2 و 29.8 سانتی متر. در نتیجه آزمایشات ، مشخص شد که با افزایش سیالیت مخلوط ، نسبت قطرهای DC آزاد و گسترش مسدود شده d کاهش می یابد. در شکل 5 تغییر در dc / dbotdc را نشان می دهد.

شکل. 5 تغییر در dc / db از مقدار پخش رایگان dc

همانطور که از شکل نشان می دهد ، تفاوت در گسترش مخلوط dc و db در سیالیت مشخص می شود که با گسترش آزاد 29.8 سانتی متر مشخص می شود. هنگامی که dc = 28.2 ، انتشار از طریق مش 5٪ کاهش می یابد. مخلوطی با گسترش 25 سانتی متر هنگام پخش شدن از طریق مش به ویژه ترمز بزرگی را تجربه می کند.

در این راستا ، هنگام استفاده از قاب های مشبک با سلول 3 × 3 میلی متر ، لازم است از مخلوط هایی با گسترش حداقل 28-30 سانتی متر استفاده کنید.

خصوصیات فیزیکی و فنی بتن پودری تقویت شده پراکنده ، تقویت شده با حجم 1٪ الیاف فولادی به قطر 0.15 میلی متر و طول 6 میلی متر ، در جدول 2 ارائه شده است.

جدول 2

خصوصیات فیزیکی و فنی بتن پودر شده در یک چسب کم آب با استفاده از SP S-3 خانگی

همانطور که داده های خارجی نشان می دهد ، با 3٪ تقویت ، مقاومت فشاری به 180-200 مگاپاسکال ، با کشش محوری - 8-10 مگاپاسکال می رسد. مقاومت در برابر ضربه بیش از ده برابر افزایش می یابد.

با توجه به اثربخشی تیمار هیدروترمال و تأثیر آن بر افزایش نسبت توبرموریت ، و بر این اساس ، زونوتلیت ، احتمال بتن پودر شده بسیار فرسوده است.

www.allbeton.ru

واکنش بتن پودری

آخرین به روزرسانی دائرlopالمعارف: 17.12.2017 - 17:30

بتن پودری واکنش - بتن ساخته شده از مواد واکنش پذیر با ریز دانه بندی با اندازه دانه 0.2 تا 300 میکرون و با مقاومت بالا (بیش از 120 مگاپاسکال) و مقاومت در برابر آب بالا.

[GOST 25192-2012. بتن. طبقه بندی و مشخصات عمومی]

واکنش بتن پودری واکنش دهنده بتن پودری-RPC] - یک ماده ترکیبی با مقاومت فشاری بالا 200-800 مگاپاسکال ، خمش> 45 مگاپاسکال ، شامل مقدار قابل توجهی از مواد معدنی بسیار پراکنده - شن کوارتز ، میکروسیلیس ، فوق روان کننده ، و همچنین الیاف فولاد با W کم / T (0.2 ~) ، با استفاده از عملیات حرارتی و رطوبت محصولات در دمای 90-200 درجه سانتیگراد.

[Usherov-Marshak A. V. Science Concrete: فرهنگ لغت. م.: RIF Stroymaterialy. - 2009. - 112 ص.]

دارندگان حق چاپ اگر دسترسی آزاد به این اصطلاح نقض حق نسخه برداری است ، به درخواست دارنده حق چاپ ، کامپایلرها آماده اند پیوند یا اصطلاح (تعریف) را از سایت حذف کنند. برای تماس با دولت ، از فرم بازخورد استفاده کنید.

enciklopediyastroy.ru

دانشمندان هرگز از پیشرفت فن آوری های انقلابی متحیر نمی شوند. چندی پیش - در اوایل دهه 90 قرن بیستم - مخلوطی با خواص بهبود یافته به دست آمد. در روسیه ، استفاده از آن در ساخت و ساز ساختمان ها چندان معمول نیست ، برنامه اصلی ساخت کف های خود تراز شونده و وسایل تزئینی است: میزهای پیشخوان ، طاق های باز و پارتیشن ها.

برای تعیین مزایای یک ماده با کیفیت بهتر BPM ، پارامترها را در نظر بگیرید:

• ساختار
• خواص
• محدوده استفاده
• مورد تجاری برای منافع.

ساختار

بتن یک ماده ساختمانی است که از مخلوط فشرده از ترکیبات مختلف تشکیل شده است:

1. اساس یک ماده قابض ، "چسباندن" ماده پرکننده است. توانایی ادغام قابل اعتماد اجزا در یک کل واحد ، نیازهای اصلی برنامه را برآورده می کند. انواع اتصال دهنده ها:

• سیمان
• گچ
• اهک.
• پلیمرها
• قیر

2. پرکننده - مولفه ای که چگالی ، وزن ، قدرت را تعیین می کند. انواع و اندازه دانه:

• شن و ماسه - تا 5 میلی متر.
• گل رس منبسط شده - تا 40.
• سرباره - تا 15.
• سنگ خرد شده - تا 40.

3. مواد افزودنی - اصلاح کننده هایی که خصوصیات را بهبود می بخشند ، فرایندهای تنظیم مخلوط حاصل را تغییر می دهند. بازدید:

• پلاستیک کاری
• تقویت.
• مسمومیت
• تنظیم مقاومت در برابر سرما و / یا سرعت تنظیم.

4- آب جز componentي است كه با ماده اتصال دهنده واكنش نشان مي دهد (در بتن قيري استفاده نمي شود). درصد نسبت مایع به جرم پایه ، خاصیت پلاستیکی و زمان گیرش ، مقاومت در برابر سرما و مقاومت محصول را تعیین می کند.

استفاده از ترکیبات مختلف بازها ، سنگدانه ها ، مواد افزودنی ، نسبت آنها ، نسبت ها ، بدست آوردن بتن هایی با ویژگی های مختلف را امکان پذیر می کند.

تفاوت بین RPB و سایر انواع مواد ، کسر ریز ریز است. با کاهش درصد سیمان ، جایگزینی آن با آرد سنگ ، میکروسیلیس امکان ایجاد مخلوطهایی با ترکیبات سیالیته و خود متراکم سازی بالا را فراهم کرد.

RPB سنگین با مخلوط کردن آب (11-7٪) و پودر واکنش پذیر بدست می آید. نسبت (٪):

• سیمان پرتلند درجه M500 خاکستری یا سفید - 30 ~ 34.
• آرد میکروکوارتز یا سنگ - 12-17.
• بخار سیلیس - 3.2 ~ 6.8.
• ماسه کوارتز دانه ریز (کسری 63 63 ۰ 63 ۶۳ میلی متر)
• فوق روان کننده پلی کربوکسیلات اتر 0/2 ~ 0/5.
• شتاب دهنده افزایش قدرت - 0.2.

فن آوری تولید:

• اجزا با توجه به درصد آماده می شوند.
• میکسر با آب و نرم کننده تغذیه می شود. فرآیند اختلاط آغاز می شود.
• سیمان ، آرد سنگ ، بخار سیلیس را اضافه کنید.
• برای افزودن رنگ ، افزودن رنگ (اکسید آهن) مجاز است.
• 3 دقیقه هم بزنید.
• همراه با شن و ماسه و (برای بتن مسلح).
• فرایند مخلوط کردن 2-3 دقیقه. در این بازه زمانی ، شتاب دهنده تنظیمات با نسبت درصدی از 0.2 کل وزن معرفی می شود.
• سطح قالب با آب مرطوب می شود.
• مخلوط را بریزید.
• آب را روی سطح محلول توزیع شده در قالب اسپری کنید.
• ظرف ریخته گری را بپوشانید.

تمام عملیات تا 15 دقیقه طول خواهد کشید.

خصوصیات بتن پودری واکنش پذیر

صفات مثبت:

1. استفاده از بخار سیلیس و کنجاله سنگ منجر به کاهش نسبت محتوای سیمان و فوق روان کننده های گران قیمت در RPB شده که منجر به افت هزینه شده است.

2. ترکیب بتن فوق العاده قوی پودر خود متراکم با درجه سیالیت بالا به دست آمد:

• استفاده از میز ویبره ضروری نیست.
• سطح جلوی محصولات حاصل عملاً به کار مکانیکی احتیاج ندارد
• امکان تولید عناصر با بافت های مختلف و زبری سطح.

3. تقویت با فولاد ، الیاف سلولز ، استفاده از قاب های پارچه ای باز شده درجه را تا M2000 ، مقاومت فشاری - تا 200 مگاپاسکال را افزایش می دهد.

4. مقاومت بالا در برابر خوردگی کربنات و سولفات.

5- استفاده از مخلوط واکنش پودر به ایجاد ساختارهای بسیار قوی (40-50 مگاپاسکال ˃) و سبک وزن (تراکم 1400 ~ 1650 کیلوگرم در متر مکعب) کمک می کند. کاهش جرم باعث کاهش بار پی سازه ها می شود. قدرت اجازه می دهد تا برای ساخت عناصر تحمل قاب ساختمان با ضخامت کمتر - مصرف کاهش می یابد

مشخصات

مهندسان در مرحله طراحی محاسبات را انجام می دهند و تعدادی از توصیه ها و الزامات مربوط به مصالح ساختمانی و پارامترها را تهیه می کنند. عوامل اصلی:

1. درجه بتن - عدد بعد از حرف "M" (M100) در علامت گذاری ، نشان دهنده دامنه فشار فشاری استاتیک (کیلوگرم بر سانتی متر مربع) است ، پس از تخریب بیش از حد آن.
2. قدرت: در فشرده سازی - مقدار فشار پرس بر روی نمونه قبل از تغییر شکل آن ، ثابت شده به صورت آزمایشی ، واحد اندازه گیری: MPa. خم شدن ، فشار پرس روی مرکز نمونه است که روی دو تکیه گاه نصب شده است.
3. تراکم - وزن محصول با حجم 1 متر مکعب ، واحد اندازه گیری: کیلوگرم در متر مکعب.
4. مقاومت در برابر سرما - تعداد چرخه های انجماد و فرآیند معکوس با تخریب نمونه کمتر از 5٪.
5. نسبت جمع شدگی - کاهش درصد حجم ، ابعاد خطی سازه در هنگام آماده سازی.
6. جذب آب نسبت جرم یا حجم آب جذب شده توسط نمونه هنگام غوطه ور شدن در ظرف با مایع است. تخلخل باز بتن را مشخص می کند.

محدوده کاربرد

یک فناوری جدید مبتنی بر مخلوط واکنش پودر امکان ایجاد بتن هایی با ویژگی های بهبود یافته و طیف گسترده ای از کاربردها را فراهم می کند:

• 1. کف های خود تراز شونده با مقاومت در برابر سایش بالا با حداقل ضخامت لایه اعمال شده.
• 2. ساخت سنگ حاشیه با عمر طولانی.
• 3. مواد افزودنی مختلف در نسبت مورد نیاز می توانند روند جذب آب را به میزان قابل توجهی کاهش دهند ، که استفاده از مواد را در ساخت سکوهای نفتی دریایی امکان پذیر می کند.
• 4. در ساخت و سازهای عمرانی و صنعتی.
• 5. ساخت پل و تونل.
• 6. برای میزهای کاری با مقاومت بالا ، ساختار سطح و زبری.
• 7. پانل های تزئینی.
• 8. ایجاد پارتیشن ، محصولات هنری از بتن شفاف. با ریختن تدریجی ، الیاف حساس به نور در قالب قرار می گیرند.
• 9. ساخت قطعات دیواره نازک معماری با استفاده از تقویت کننده پارچه.
• 10. برای چسب های با دوام و مخلوط های ترمیم استفاده کنید.
• 11. ملات عایق حرارتی با استفاده از کره های شیشه ای.
• 12. بتن با مقاومت بالا روی سنگ گرانیت خرد شده.
• 13. نقش برجسته ها ، بناهای تاریخی.
• 14. بتن رنگی.

هزینه

قیمت بالا توسعه دهندگان را در مورد مناسب بودن استفاده گمراه می کند. کاهش هزینه های حمل و نقل ، افزایش عمر مفید سازه ها و کف های خود تراز شونده و سایر خصوصیات مثبت مواد ، سرمایه های مالی را به همراه دارد. یافتن و خرید RPM بسیار دشوار است. مشکل ناشی از کاهش تقاضا است.

قیمت هایی که می توانید RPB در روسیه خریداری کنید:

متأسفانه ذکر مثالهایی از تأسیسات عمرانی یا صنعتی که با استفاده از RPB در خاک روسیه احداث شده مشکل است. کاربرد اصلی بتن پودر شده در ساخت سنگ مصنوعی ، میزهای پیشخوان و همچنین کفهای خود تراز شونده و ترکیبات ترمیم کننده بود.

چکیده پایان نامه در این مورد ""

به عنوان یک نسخه خطی

بتن های پراکنده و تقویت شده با ریز فعال و ریز با استفاده از سنگ

تخصص 05.23.05 - مصالح ساختمانی و محصولات

این کار در گروه بتن ، سرامیک و فن آوری های اتصال دهنده در موسسه آموزش عالی آموزش عالی حرفه ای "دانشگاه دولتی معماری و ساختمانی پنزا" و در انستیتوی مصالح ساختمانی و سازه های دانشگاه فنی مونیخ انجام شد.

مشاور علمی -

دکتر علوم فنی ، پروفسور والنتینا سرافیموونا دمیانوا

مخالفان رسمی:

دانشمند شریف فدراسیون روسیه ، عضو مسئول RAASN ، دکتر علوم فنی ، پروفسور ولادیمیر پاولوویچ سلایف

دکتر علوم فنی ، پروفسور اولگ ویاچسلاوویچ تاراکانف

سازمان پیشرو - JSC "Penzastroy" ، پنزا

دفاع در 7 ژوئیه 2006 در ساعت 4:00 بعد از ظهر در جلسه شورای پایان نامه D 212.184.01 در م educationalسسه آموزش عالی آموزش عالی حرفه ای "دانشگاه معماری و ساختمان دولتی پنزا" به آدرس: 440028 انجام می شود پنزا ، خیابان G. Titova ، 28 ، ساختمان 1 ، سالن کنفرانس.

این رساله را می توان در کتابخانه م stateسسه آموزشی دولتی آموزش عالی حرفه ای "دانشگاه معماری و ساختمان دولتی پنزا" یافت.

دبیر علمی شورای رساله

V. A. Khudyakov

توصیف عمومی کار

با افزایش قابل توجه مقاومت بتن تحت تراکم تک محوری ، مقاومت در برابر ترک ناگزیر کاهش می یابد و خطر شکستگی شکننده سازه افزایش می یابد. آرماتور پراکنده بتن با الیاف این خصوصیات منفی را از بین می برد ، این امر امکان تولید بتن از طبقات بالاتر از 80-100 با مقاومت 150-200 مگاپاسکال را فراهم می کند ، که دارای کیفیت جدید است - طبیعت چسبناک تخریب.

تجزیه و تحلیل کارهای علمی در زمینه بتن های تقویت شده پراکنده و تولید آنها در عمل داخلی نشان می دهد که جهت گیری اصلی اهداف استفاده از ماتریس های با مقاومت بالا در چنین بتن هایی را دنبال نمی کند. کلاس مقاومت فشاری بتن تقویت شده با پراکندگی بسیار کم باقی مانده و به B30-B50 محدود می شود. این اجازه نمی دهد تا از چسبندگی خوب الیاف به ماتریس ، استفاده کامل از الیاف فولاد ، حتی با مقاومت کششی پایین اطمینان حاصل شود. علاوه بر این ، از لحاظ تئوری ، محصولات بتونی با الیاف آزاد رها شده با درجه تقویت حجمی 59٪ تولید می شوند ، اما در عمل تولید می شوند. الیاف تحت تأثیر لرزش با ملات های ماسه سیمان با انقباض بالا و چربی "چربی" ترکیب سیمان شن و ماسه - 14-I: 2.0 در W / C = 0.4 ریخته می شود ، که بسیار بی فایده است و سطح کار را در سال 1974 تکرار می کند. دستاوردها در زمینه ایجاد VNV فوق روان ، مخلوط میکرو پراکندگی با میکروسیلیس ، با پودرهای واکنشی از سنگهای با مقاومت بالا ، امکان ایجاد اثر کاهش آب به 60 60 با استفاده از فوق روان کننده های یک ترکیب الیگومریک و ابر پلاستیک کننده های یک ترکیب پلیمری را فراهم می کند. این دستاوردها مبنایی برای ایجاد بتن مسلح با مقاومت بالا در برابر پراکندگی یا بتن های پودر ریزدانه از مخلوطهای خودتراکم ریخته گری نشده اند. در همین حال ، کشورهای پیشرفته به طور فعال در حال توسعه نسل جدید بتن های پودری واکنشی هستند که با الیاف پراکنده تقویت شده اند. از مخلوط های بتن پودری استفاده می شود

برای پر کردن قالبها با قابهای مش نازک حجمی بافته شده در آنها و ترکیب آنها با تقویت میله.

برای آشکار کردن پیش نیازها و انگیزه های تئوریک برای ایجاد بتن های پودر ریزدانه چند منظوره با یک ماتریس بسیار متراکم و با مقاومت بالا که با ریخته گری در یک مقدار آب بسیار کم به دست می آید و تولید بتن هایی با خاصیت چسبناک در شکستگی و بالا را تضمین می کند مقاومت در برابر خمش

توپولوژی ساختاری چسبهای کامپوزیتی و ترکیبات ریزدانه تقویت شده با پراکندگی را آشکار کنید ، مدلهای ریاضی ساختار آنها را برای ارزیابی فاصله بین ذرات پرکننده و مراکز هندسی الیاف تقویت کننده بدست آورید.

ترکیب مخلوط بتن مسلح پراکنده ریزدانه با الیاف c1 = 0.1 mm و I = 6 mm با حداقل محتوای کافی برای افزایش مقاومت کششی بتن ، فن آوری آماده سازی و ایجاد اثر فرمولاسیون بر سیالیت ، چگالی ، محتوای هوا ، مقاومت و سایر خصوصیات فیزیکی و فنی بتن.

تازگی علمی کار.

1. از نظر علمی و به طور آزمایشی امکان به دست آوردن بتن های پودر سیمان ریز دانه ، از جمله بتن های تقویت شده پراکنده ، ساخته شده از مخلوط بتن بدون سنگ خرد شده با قطعات ریز شن کوارتز ، با پودرهای واکنش پذیر و میکروسیلیس ، با افزایش قابل توجه در اثر پذیری فوق روان کننده ها تا میزان آب در مخلوط خود تراکم ریخته گری تا 10-11٪ (مربوط به مخلوط نیمه خشک برای فشار دادن بدون سرمایه گذاری مشترک) از توده اجزای خشک است.

4- از نظر تئوری عمدتا از طریق مکانیزم سخت شدن نفوذ یونی محلول اتصال دهنده های سیمان کامپوزیت پیش بینی و اثبات شده است ، که با افزایش محتوای ماده پرکننده یا افزایش قابل توجه پراکندگی آن در مقایسه با پراکندگی سیمان ، شدت می یابد.

5- فرآیندهای تشکیل ساختار بتن های ریز دانه بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن های پودری از مخلوط های بتن خود متراکم ریخته گری فوق العاده پلاستیکی بسیار چگال تر هستند ، سینتیک افزایش مقاومت آنها شدیدتر است و مقاومت متوسط ​​به طور قابل توجهی بالاتر از بتن های بدون SP است ، در همان مقدار آب تحت فشار 40-50 مگاپاسکال. معیارهای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرها ایجاد شده است.

6. ترکیبات دانه ریز مخلوط بتن مسلح با پراکندگی با الیاف نازک فولاد به قطر 0.15 و طول 6 میلی متر بهینه شده است ،

فن آوری تهیه آنها ، توالی معرفی اجزا و مدت زمان اختلاط ؛ تأثیر ترکیب بر سیالیت ، چگالی ، محتوای هوا مخلوط های بتن و مقاومت فشاری بتن مشخص شده است.

اهمیت عملی کار در ایجاد مخلوط های بتن پودر دانه ریز ریخته گری با الیاف برای ریختن قالب برای محصولات و سازه ها ، چه بدون تقویت کننده میله ای و چه با ترکیب آن است. با استفاده از مخلوط های بتنی با چگالی بالا ، می توان سازه های بتونی مسلح خمش دار یا فشرده شده با مقاومت بسیار زیاد در برابر ترکش را با خاصیت چسبناک تخریب تحت تأثیر بارهای نهایی تولید کرد.

یک ماتریس کامپوزیتی با چگالی بالا ، با مقاومت بالا با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال برای افزایش چسبندگی به فلز به منظور استفاده از الیاف نازک و کوتاه با مقاومت بالا به قطر 0.04-0.15 میلی متر و طول 6-9 میلی متر ، که باعث کاهش مصرف و مقاومت در برابر جریان آن می شود مخلوط های بتونی برای تکنولوژی قالب گیری تزریقی برای تولید محصولات الیاف دیواره نازک با مقاومت خمشی کششی بالا.

تأیید کار مفاد اصلی و نتایج کار پایان نامه در بین المللی و تمام روسی ارائه و گزارش شد

کنفرانس های علمی و فنی: "دانش جوان برای هزاره جدید" (Naberezhnye Chelny، 1996) ، "سوالات برنامه ریزی و توسعه شهری" (Penza ، 1996 ، 1997 ، 1999) ، "مشکلات مدرن علم مصالح ساختمانی" (Penza، 1998 ) ، "ساخت مدرن" (1998) ، کنفرانس های علمی و فنی بین المللی "مصالح ساختمانی کامپوزیت. نظریه و عمل "، (پنزا ، 2002 ، 2003 ، 2004 ، 2005) ،" صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در فرایند ساخت معماری "(مسکو-کازان ، 2003) ،" مسائل واقعی ساخت و ساز "(سارانسک ، 2004 ) ، "فناوریهای جدید انرژی و صرفه جویی در مصرف انرژی در تولید مصالح ساختمانی" (پنزا ، 2005) ، کنفرانس علمی و عملی تمام روسیه "پشتیبانی شهری ، بازسازی و مهندسی برای توسعه پایدار شهرهای ولگا" (توگلیاتی ، 2004) ، قرائت های علمی RAASN "دستاوردها ، مشکلات و جهت های چشم انداز توسعه نظریه و عمل علم مصالح ساختمانی" (کازان ، 2006).

انتشارات بر اساس نتایج تحقیق انجام شده ، 27 اثر منتشر شده است (در ژورنال ها با توجه به لیست آثار کمیسیون عالی تأیید 3)

مقدمه ارتباط جهت انتخاب شده تحقیق را اثبات می کند ، هدف و اهداف تحقیق را فرموله می کند ، اهمیت علمی و عملی آن را نشان می دهد.

در فصل اول به بررسی تحلیلی ادبیات ، تجزیه و تحلیل تجربه خارجی و داخلی در استفاده از بتن با کیفیت بالا و بتن تقویت شده با الیاف انجام شده است. نشان داده شده است که در عمل خارجی ، بتن های با مقاومت بالا با مقاومت تا 120-140 مگاپاسکال ، عمدتا پس از 1990 شروع به تولید می کنند. در شش سال گذشته ، چشم اندازهای گسترده ای در افزایش قدرت مقاومت بالا نشان داده شده است بتن از 130 150 مگاپاسکال و تبدیل آنها به دسته بتنهای فوق العاده با مقاومت بالا با مقاومت 210 مگاپاسکال ، به لطف عملیات حرارتی بتن که طی سالها انجام شده و به مقاومت 60-70 مگاپاسکال رسیده است.

تمایل به تقسیم بتن های بخصوص با مقاومت بالا بر اساس "دانه بندی سنگدانه به 2 نوع وجود دارد: دانه ریز با حداکثر اندازه دانه تا 8-16 میلی متر و دانه ریز با دانه تا 0.5-1.0 میلی متر هر دو بدون شکست حاوی میکروسیلیس یا میکرودئید ​​هستند. بتن پودر ریزدانه (Reaktionspulver beton-RPB یا بتن پودر راکتیو) با حداکثر اندازه دانه 0.3 تا 0.6 میلی متر. نشان داده شده است که چنین بتن هایی با مقاومت فشاری محوری 200 -250 مگاپاسکال با ضریب تقویت حداکثر 3-3.5 by از نظر حجمی ، دارای مقاومت کششی در خم شدن تا 50 مگاپاسکال است. این ویژگی ها ، اول از همه ، با انتخاب ماتریس با چگالی بالا و مقاومت بالا ، فراهم می شود که اجازه می دهد تا چسبندگی به الیاف را افزایش داده و از مقاومت کششی بالای آن استفاده کامل کنید.

وضعیت تحقیق و تجربه در تولید فیبرو بتن در روسیه تجزیه و تحلیل می شود. برخلاف تحولات خارجی ، تحقیقات روسیه نه به استفاده از بتن های الیافی با ماتریس با مقاومت بالا بلکه به افزایش درصد تقویت به 5-9٪ حجمی در بتن های سه یا چهار جز-کم مقاومت B30- متمرکز است. کلاس های B50 برای افزایش مقاومت کششی در خم شدن تا 17-28 مگاپاسکال. همه اینها تکرار تجربه خارجی 1970-1976 است ، یعنی. آن سالهایی که از فوق روان کننده ها و میکروسیلیس های م effectiveثر استفاده نمی شد و بتن تقویت شده با الیاف عمدتا سه جز-(ماسه ای) بود. توصیه می شود بتن تقویت شده با الیاف با مصرف سیمان پرتلند 700-1400 کیلوگرم در متر مکعب ، شن و ماسه - 560-1400 کیلوگرم در متر مکعب ، الیاف - 390-1360 کیلوگرم در متر مکعب تولید شود ، که بسیار ضایع است و پیشرفتی که در این زمینه حاصل شده است توسعه بتن های با کیفیت بالا مورد توجه قرار نمی گیرد.

تجزیه و تحلیل تکامل توسعه بتن های چند جز در مراحل مختلف انقلابی ظهور اجزای خاص عملکرد تعریف کننده: الیاف ، فوق روان کننده ها ، میکروسیلیس انجام می شود. نشان داده شده است که بتن های شش و هفت جز component اساس یک ماتریس با مقاومت بالا برای استفاده موثر از عملکرد اصلی فیبر هستند. این بتن ها هستند که چند منظوره می شوند.

انگیزه های اصلی ظهور بتن های پودر واکنش با مقاومت بالا و به خصوص با مقاومت بالا ، امکان به دست آوردن مقادیر "رکورد" کاهش آب در مخلوط های بتن و حالت رئولوژیکی ویژه آنها فرموله شده است. نیاز به پودرها و

شیوع آنها به عنوان زباله های فنی در صنعت معدن.

بر اساس تجزیه و تحلیل انجام شده ، هدف و اهداف تحقیق صورت می گیرد.

فصل دوم مشخصات مواد استفاده شده را شرح می دهد و روش تحقیق را توصیف می کند. مواد اولیه تولید آلمان و روسیه استفاده شده است: سیمان CEM 1 42.5 R HS Werk Geseke ، Werk Bernburg CEM 1 42.5 R ، Weisenau CEM 1 42.5 ، Volsky PC500 DO ، Starooskolsky PC 500 DO ؛ شن و ماسه Sursky طبقه بندی شده fr. 0.14-0.63 ، Balasheyskiy (Syzran) طبقه بندی شده fr. 0.1-0.5 میلی متر ، شن و ماسه Halle fr. 0.125-0.5 "میلی متر ؛ میکروسیلیس: Eikern Microsilica 940 با محتوای SiO2> 98.0٪ ، Silia Staub RW Fuller با محتوای SiO2> 94.7٪ ، BS-100 (ارتباط سودا) با ZYu2> 98.3٪ ، Chelyabinsk EMC با محتوای SiO ؛ = 84 -90، ، الیاف تولید آلمان و روسیه با d = 0.15 میلی متر ، 7 = 6 میلی متر با مقاومت کششی 1700-3100 مگاپاسکال ؛ پودرهای سنگهای منشا رسوبی و آتشفشانی ؛ فوق العاده و فوق روان کننده ها بر روی پایه های نفتالین ، ملامین و پلی کربوکسیلات.

برای تهیه مخلوط های بتن ، از یک میکسر پرسرعت Eirich و یک میکسر آشفته Kaf استفاده شد. TBKiV ، دستگاه ها و تجهیزات مدرن تولید آلمان و داخلی. تجزیه و تحلیل پراش اشعه X در تجزیه و تحلیل Seifert ، تجزیه و تحلیل میکروسکوپی الکترونی بر روی میکروسکوپ ESEM فیلیپس انجام شد.

فصل سوم ساختار توپولوژیکی چسب های کامپوزیتی و بتن های پودری ، از جمله بتن های تقویت شده با پراکندگی را بررسی می کند. توپولوژی ساختاری چسبهای کامپوزیت ، که در آن کسری حجمی پرکننده ها از کسر چسب اصلی بیشتر است ، مکانیزم و سرعت فرآیندهای واکنش را از پیش تعیین می کند. برای محاسبه میانگین فواصل ذرات شن و ماسه در بتن پودری (یا بین ذرات سیمان پرتلند در چسبهای کاملاً پر شده) ، یک سلول مکعبی ابتدایی با اندازه صورت A و حجم A3 برابر حجم کامپوزیت گرفته می شود.

با در نظر گرفتن غلظت حجمی سیمان C4V ، متوسط ​​اندازه ذرات سیمان<1ц, объёмной концентрации песка С„, и среднего размера частиц песка d„, получено:

برای فاصله مرکز به مرکز بین ذرات سیمان در یک چسب کامپوزیت:

Ats = ^ - 3 / i- / b-Cy = 0.806 - ^ - 3/1 / ^ "(1)

برای فاصله بین ذرات شن و ماسه در بتن پودر:

Z / tg / 6 -St = 0.806 ap-schust (2)

مصرف کسر حجمی از ماسه با کسری از 0.14-0.63 میلی متر در یک مخلوط بتن پودر دانه ریز ، برابر با 350-370 لیتر (مصرف انبوه شن و ماسه 950-1000 کیلوگرم) ، حداقل فاصله متوسط ​​بین مراکز هندسی ذرات 428-434 میکرون است. حداقل فاصله بین سطوح ذرات 55-43 میکرون و با اندازه شن 0.1-0.5 میلی متر - 37-44 میکرون است. با بسته بندی شش ضلعی ذرات ، این فاصله با ضریب K = 0.74 / 0.52 = 1.42 افزایش می یابد.

بنابراین ، در جریان جریان مخلوط بتن پودری ، اندازه شکافی که ماتریس رئولوژیکی سوسپانسیون سیمان ، آرد سنگ و میکروسیلیس قرار می گیرد ، از 43-55 میکرون تا 61-78 میکرون متغیر خواهد بود. ، با کاهش در کسر شن و ماساژ بین لایه های ماتریس 0.1 -0.5 میلی متر از 37-44 میکرون تا 52-62 میکرون متفاوت خواهد بود.

توپولوژی الیاف پراکنده از طول / و قطر فیبر c؟ خصوصیات رئولوژیکی مخلوط های بتن با الیاف ، سیالیت آنها ، میانگین فاصله بین مراکز هندسی الیاف را تعیین می کند ، مقاومت کششی بتن مسلح را از پیش تعیین می کند. فواصل متوسط ​​محاسبه شده در اسناد نظارتی ، در بسیاری از کارهای علمی در مورد تقویت پراکنده استفاده می شود. نشان داده شده است که این فرمول ها متناقض هستند و محاسبات بر اساس آنها تفاوت چشمگیری دارند.

از نظر سلول مکعبی (شکل 1) با ، طول وجه / با الیاف قرار داده شده در آن

الیاف با قطر b / ، با محتوای کل 11lokons / V ، تعداد الیاف لبه تعیین می شود

P = و فاصله o =

با در نظر گرفتن حجم همه الیاف Y „= fE.iL. /. dg و ضریب-شکل. چهارده

نسبت تقویت / l = (100- l s11 s) / 4 ■ I1 ، متوسط ​​"فاصله تعیین می شود:

5 = (/ - d؟) / 0.113 ■ l / uts -1 (3)

محاسبات 5 با توجه به فرمول های Romuapdi I.R انجام شد. و مندل I.A. و طبق فرمول Mack Key. مقادیر فاصله در جدول 1 ارائه شده است. همانطور که از جدول 1 مشاهده می شود ، فرمول Mack Key قابل استفاده نیست. بنابراین ، فاصله 5 با افزایش حجم سلول از 0.216 سانتی متر مکعب (/ = 6 میلی متر) به 1000 متر مکعب (/ = 10000 میلی متر)

ذوب 15-30 بار با همان q ، که این فرمول را از معنای هندسی و فیزیکی محروم می کند. فرمول Romuapdi را می توان با در نظر گرفتن ضریب 0.64 استفاده کرد:

بنابراین ، فرمول به دست آمده (3) از ساخت و سازهای دقیق هندسی یک واقعیت عینی است ، که مطابق شکل تأیید می شود. 1. پردازش نتایج مطالعات داخلی و خارجی ما با استفاده از این فرمول امکان شناسایی گزینه های تقویت ناکارآمد ، در اصل ، تقویت غیر اقتصادی و تقویت بهینه را فراهم کرد.

میز 1

مقادیر فواصل 8 بین مراکز هندسی فیبرهای پراکنده ، مطابق با فرمول های مختلف محاسبه شده است

قطر ، s) ، mm B mm در q متفاوت و / طبق فرمول ها نسبت فواصل ZA ^ M ، محاسبه شده توسط فرمول نویسنده و MakKi نسبت فواصل محاسبه شده توسط فرمول نویسنده و Romualdi

1 = 6 میلی متر 1 = 6 میلی متر برای همه / = 0- * "

c-0.5 c-1.0 c-3.0 c = 0.5 u-1.0 c-3.0 11 = 0.5 ¡1 = 1.0 c = 3.0 (1-0.5 (1-1.0 q-3.0) ('= 0.5 q = 1.0 (1 * 3.0)

0,01 0,127 0,089 0,051 0,092 0,065 0,037 0,194 0,138 0,079 1,38 1,36 1,39 0,65 0,64 0,64

0,04 0,49 0,37 0,21 0,37 0,26 0,15 0,78 0,55 0,32 1,32 1,40 1,40 0,62 0,67 0,65

0,15 2,64 1,66 0,55 1,38 0,98 0,56 2,93 2,07 1,20 1,91 1,69 0,98 0,90 0,80 0,46

0,30 9,66 4,69 0,86 1,91 1,13 5,85 4,14 2,39 2,45 0,76 1,13 0,36

0,50 15,70 1,96 3,25 1,88 6,90 3,96 1,04 0,49

0,80 4,05 5,21 3,00 6,37 1,40 0,67

1,00 11,90 3,76 7,96

/ = 10 میلی متر / = 10 میلی متر

0.01 0.0127 0.089 0.051 0.118 0.083 0.048 مقادیر فاصله بدون تغییر 1.07 1.07 1.06 0.65 0.67 0.72

0,04 0,53 0,37 0,21 0,44 0,33 0,19 1,20 1,12 1,10 0,68 0,67 0,65

0,15 2,28 1,51 0,82 1,67 1,25 0,72 1,36 1,21 1,14 0,78 0,73 0,68

0,30 5,84 3,51 1,76 3,35 2,51 1,45 1,74 1,40 1,21 1,70 1,13 0,74

0,50 15,93 7,60 2,43 5,58 4,19 2,41 2,85 1,81 1,01 1,63 2,27 0,61

0,80 23,00 3,77 6,70 3,86 3,43 0,98 2,01 0,59

1,00 9,47 4,83 1,96 1,18

1 = 10000 میلی متر 1 = 10000 میلی متر

0,01 0,125 0,089 0,053 3,73 0,033 0,64

0,04 0,501 0,354 0,215 14,90 0,034 0,64

0,15 1,88 1,33 0,81 37,40 0,050 0,64

0,30 3,84 2,66 1,61 56,00 0,068 0,66

0.50 6.28 4.43 2.68 112 ، OC 0.056 0.65

0,80 10,02 7,09 4,29 186,80 0,053 0,64

1.00 12.53 8.86 5.37 373.6 C 0.033 0.64

فصل چهارم به مطالعه وضعیت رئولوژیکی سیستم های پراکنده فوق العاده پلاستیکی ، مخلوط بتن پودر (PBS) و روش ارزیابی آن اختصاص یافته است.

PBS باید دارای سیالیت بالایی باشد ، که از پخش کامل مخلوط در قالبها تا تشکیل یک سطح افقی با آزاد شدن هوای روده ای و با تراکم خود مخلوط اطمینان حاصل می کند. با توجه به اینکه مخلوط پودر بتن برای تولید بتن تقویت شده با الیاف باید دارای آرماتور پراکنده باشد ، گسترش چنین مخلوطی باید کمی نسبت به پخش مخلوط بدون الیاف باشد.

یک مخلوط بتنی که برای پر کردن قالبها با یک قاب سه بعدی چند ردیف بافته شده با ریز ریز و اندازه مش در نور 2-5 میلی متر در نظر گرفته شده است باید به راحتی از طریق قاب به پایین قالب ریخته شود ، در امتداد قالب پخش شود ، پس از پر کردن آن با تشکیل یک سطح افقی.

برای تمایز سیستمهای پراکنده مقایسه شده توسط رئولوژی ، روشهای ساده ای برای ارزیابی تنش برشی و مقاومت تسلیم نهایی ایجاد شده است.

یک نمودار از نیروهای وارد بر هیدومتر در یک سیستم تعلیق فوق پلاستیکی در نظر گرفته شده است. اگر سیال دارای نقطه تسلیم m0 باشد ، هیدومتر به طور کامل در آن غوطه ور نمی شود. برای m "معادله زیر بدست می آید:

جایی که ¿/ قطر استوانه است. t جرم استوانه است. p چگالی سیستم تعلیق است. ^ -شتاب گرانش.

سادگی استخراج معادلات برای تعیین r0 در تعادل مایع در یک مویرگ (لوله) ، در شکاف بین دو صفحه ، بر روی یک دیوار عمودی نشان داده شده است.

عدم تغییر روش های تعیین m0 برای سیمان ، بازالت ، سوسپانسیون های کلسدونی ، PBS مشخص شده است. مجموعه ای از روش ها مقدار مطلوب m0 را برای PBS معادل 5-8 Pa تعیین کرده اند که باید هنگام ریختن در قالب به خوبی جریان یابد. نشان داده شده است که ساده ترین روش دقیق برای تعیین ta ، روش آرومتریک است.

شرایط پخش مخلوط بتن پودری و خود تسطیح سطح آن ، که در آن تمام بی نظمی های سطح نیمکره صاف شده است ، مشخص شده است. بدون در نظر گرفتن نیروهای کشش سطحی ، در زاویه خیس شدن صفر قطره روی سطح یک مایع فله ، m0 باید باشد:

ته

که در آن d قطر بی نظمی های نیمکره ای است.

دلایل یک نقطه عملکرد بسیار کم و خواص خوب rheotechnology PBS نشان داده شده است ، که شامل انتخاب بهینه اندازه دانه شن و ماسه 0.14-0.6 میلی متر یا 0.1-0.5 میلی متر ، مقدار آن است. این باعث بهبود رئولوژی مخلوط در مقایسه با بتنهای شنی ریزدانه می شود ، در این روش دانه های شن و ماسه درشت توسط لایه های نازک سیمان جدا می شوند ، که به طور قابل توجهی چگالی و گرانروی مخلوط را افزایش می دهد.

تأثیر نوع و دوز طبقات مختلف SP بر روی t "(شکل 4) ، جایی که 1-Woerment 794؛ 2-SP S-3 ؛ 3-ذوب FIO. قابلیت پخش شدن مخلوط های پودر توسط مخروطی که از میز لرزش نصب شده روی شیشه تعیین شده است. مشخص شد که گسترش مخروط باید در محدوده 25-30 سانتی متر باشد. با افزایش محتوای هوای فرورفتگی ، میزان پخش شدن کاهش می یابد ، که نسبت آن می تواند به 4/5 درصد حجمی برسد.

در نتیجه اختلاط متلاطم ، منافذ حاصله دارای اندازه ای به طور عمده 0.51.2 میلی متر و در r0 = 5-7 Pa و گسترش 2730 سانتی متر هستند ، می توان آنها را به مقدار باقیمانده 2.5-3.0 removed حذف کرد. هنگام استفاده از میکسر خلاuum ، محتوای منافذ هوا به 0.8-1.2٪ کاهش می یابد.

تأثیر مانع مش بر روی تغییر در گسترش مخلوط بتن پودر آشکار می شود. هنگام جلوگیری از گسترش مخلوط های حلقه مش با قطر 175 میلی متر با مش با قطر روشن 2.8x2.8 میلی متر ، مشخص شد که درجه

با افزایش تنش عملکرد و با کاهش گسترش کنترل زیر 26.5 سانتی متر به طور قابل توجهی افزایش می یابد.

تغییر در نسبت قطرهای c1c آزاد و فضای مسدود شده

شناور از Лс ، نشان داده شده در شکل. پنج

برای مخلوط های بتن پودری که در قالب هایی با قاب های بافته شده ریخته می شود ، باید حداقل 27-28 سانتی متر باشد

اثر نوع فیبر در کاهش انتشار پراکنده

مخلوط تقویت شده

¿S ، cm برای سه نوع استفاده شده

^ الیاف با ضریب هندسی

مساوی: 40 (SI) ، 15 میلی متر 1 = 6 میلی متر // = 1٪) ، 50 (¿/ = 0.3 mm؛ / = 15 mm؛ zigzag c = 1٪) ، 150 (c1- 0.04 mm؛ / = 6 mm - میکروفیبر با پوشش شیشه c - 0 ، 7٪) و مقادیر پخش کنترل c1n برای تغییر در پخش مخلوط تقویت شده c1a در جدول نشان داده شده است. 2

قوی ترین کاهش در جریان پذیری در مخلوطهای با میکروفیبر با d = 40 میکرون ، علی رغم درصد کمتری از تقویت کننده c از نظر حجم ، مشاهده شد. با افزایش درجه تقویت ، سیالیت حتی بیشتر کاهش می یابد. با ضریب تقویت // = 2.0٪ فیبر با<1 = 0,15 мм, расплыв смеси понизился до 18 см при контрольном расплыве 29,8 см с увеличением содержания воздуха до 5,3 %. Для восстановления расплыва до контрольного необходимо было увеличить В/Т с 0,104 до 0,12 или снизить содержание воздуха до 0,8-1%.

فصل پنجم به مطالعه فعالیت واکنش سنگها و بررسی خصوصیات مخلوط واکنش و پودر و بتن اختصاص یافته است.

فعالیت واکنش سنگها (Hs): ماسه کوارتز ، ماسه سنگهای سیلیسی ، تغییرات چند شکل 5/02 - سنگ چخماق ، کلسدونی ، شن با منشا رسوبی و آتشفشانی - دیاباز و بازالت در سیمان کم مورد بررسی قرار گرفت (C: Hn = 1: 9- 4: 4) ، مخلوط غنی شده با سیمان

جدول 2

کنترل. انتشار<1т см с/,/г/^лри различных 1/(1

25,0 1,28 1,35 1,70

28,2 1,12 1,14 1,35

29.8 1.08 1.11 1D2

سیاخ (C: Gp) ما از پودرهای سنگی استفاده کردیم که با Syd = 100-160 m2 / kg پراکنده و با Syo = 900-1100 m2 / kg بسیار پراکنده شده اند.

مشخص شد که بهترین شاخص های مقاومت نسبی مشخص کننده فعالیت واکنشی سنگها در مخلوط کامپوزیت کم سیمان از ترکیب C: Gn = 1: 9.5 هنگام استفاده از سنگهای بسیار پراکنده پس از 28 روز و در دوره های طولانی سخت شدن برای 1.0- 1 ، 5 سال مقادیر مقاومت بالای 43-45 مگاپاسکال در چندین سنگ - شن خرد شده ، ماسه سنگ ، بازالت ، دیاباز به دست آمد. با این حال ، برای بتن های پودری با مقاومت بالا ، استفاده از پودرهای سنگهای با مقاومت بالا ضروری است.

تجزیه و تحلیل پراش اشعه X ترکیب فازی برخی از سنگها ، خالص و نمونه هایی از مخلوط سیمان با آنها را ایجاد کرد. تشکیل ترکیبات معدنی مشترک در اکثر مخلوط ها با چنین محتوای کم سیمان یافت نشد ، حضور CjS ، توبرموریت ، پرتلندیت به وضوح مشخص شده است. میکروگرافهای میانی به وضوح فاز ژل مانند هیدروسیلیکاتهای کلسیم مانند توبرموریت را نشان می دهد.

اصول اساسی برای انتخاب ترکیب RPB در انتخاب نسبت حجم واقعی ماتریس سیمانکاری و حجم شن و ماسه وجود دارد که در آن از بهترین خصوصیات رئولوژیکی مخلوط و حداکثر مقاومت بتن اطمینان حاصل می شود. بر اساس لایه متوسط ​​قبلی تعیین شده x = 0.05-0.06 میلی متر بین ذرات شن و ماسه با قطر متوسط ​​dcp ، حجم ماتریس مطابق با سلول مکعب و فرمول (2) ، برابر خواهد بود:

vM = (dcp + x؟ -7t-d3 / 6 = A3-x-d3 / 6 (6)

با در نظر گرفتن لایه بین لایه * = 0.05 میلی متر و dcp = 0.30 میلی متر ، نسبت Vu ¡Vp = 2 بدست آمد و حجم ماتریس و ماسه در هر 1 متر مکعب مخلوط ، به ترتیب 666 لیتر و 334 لیتر خواهد بود. با در نظر گرفتن ثابت بودن جرم شن و تغییر نسبت سیمان ، آرد بازالت ، MC ، آب و SP ، سیالیت مخلوط و مقاومت بتن تعیین شد. پس از آن ، اندازه ذرات شن و اندازه لایه میانی تغییر یافت و تغییرات مشابهی در ترکیب م componentثر ماتریس ایجاد شد. سطح خاص آرد بازالت نزدیک به سیمان در نظر گرفته شد و از شرایط پر کردن فضاهای خالی در ماسه با ذرات سیمان و بازالت با اندازه غالب آنها شروع شد.

15-50 میکرون. فضاهای خالی بین ذرات بازالت و سیمان با ذرات MC با اندازه 1 / 0- 1 میکرومتر پر شد

یک روش منطقی برای تهیه RPBS با یک توالی دقیق تنظیم شده از معرفی اجزا ، مدت زمان همگن سازی ، "استراحت" مخلوط و همگن سازی نهایی برای توزیع یکنواخت ذرات MC و تقویت پراکنده در مخلوط ایجاد شده است.

بهینه سازی نهایی ترکیب RPBS در محتوای ثابت مقدار شن با تغییر محتوای سایر اجزا انجام شد. در مجموع 22 ترکیب ساخته شده است ، 12 نمونه در هر کدام ، که 3 مورد با استفاده از سیمان های داخلی با جایگزینی HP پلی کربوکسیلات با SP S-3 ساخته شده است. در همه مخلوط ها ، گسترش ، تراکم ، محتوای هوای درون ریز مشخص شد و در بتن ها - مقاومت فشاری پس از 2.7 و 28 روز سخت شدن طبیعی ، مقاومت کششی در خم شدن و شکافتن.

مشخص شد که این نفوذ از 21 تا 30 سانتی متر ، محتوای هوای درون روده از 2 تا 5٪ و برای مخلوط های تخلیه شده - از 0.8 تا 1.2٪ متفاوت است ، چگالی مخلوط از 2390-2420 کیلوگرم در متر مکعب است.

مشخص شد که در طی اولین دقایق پس از ریختن ، یعنی بعد از 1020 دقیقه ، بخش اصلی هوای فرورفتگی از مخلوط خارج می شود و حجم مخلوط کاهش می یابد. برای حذف بهتر هوا ، لازم است بتن را با یک فیلم بپوشانید که از تشکیل سریع پوسته متراکم در سطح آن جلوگیری کند.

در شکل 6 ، 7 ، 8 ، 9 تأثیر نوع SP و مقدار آن را در پخش شدن مخلوط و مقاومت بتن در سن 7 و 28 روزگی نشان می دهد. بهترین نتایج با استفاده از GP Woerment 794 در دوزهای 1.3-1.35٪ خطای جرم سیمان و MC بدست آمد. مشخص شد که با مقدار بهینه MC = 18-20٪ ، سیالیت مخلوط و مقاومت بتن حداکثر است. الگوهای ایجاد شده حتی در 28 روزگی نیز وجود دارد.

FM794 FM787 P-3

سرمایه گذاری مشترک داخلی توانایی کاهش کمتری دارد ، به ویژه هنگام استفاده از درجه های خلوص بالا MK BS - 100 و BS - 120 و

هنگام استفاده از VNV کامپوزیت مخصوص ساخته شده با همان مصرف مواد اولیه ، برای رقت مدت زمان کوتاه ، 9 ¡، 1 1. ساعت) ، 5 1.7 لات با C-3 ، پراکندگی- [ged + μ) 1 بتن مسلح 1 loo با مقاومت

شکل 7 121-137 MPa.

تأثیر دوز HF بر سیالیت RPBS (شکل 7) و مقاومت بتن پس از 7 روز (شکل 8) و 28 روز (شکل 9) مشخص شد.

[GSCHTSNIKYAYUO [GSCHC + MK]] 100

شکل. 8 شکل نه

وابستگی کلی تغییر به عوامل مورد مطالعه ، که با استفاده از روش برنامه ریزی ریاضی آزمایشات ، با پردازش بعدی داده ها با استفاده از برنامه "Gradient" بدست آمده است ، به صورت تقریبی تقسیم می شود: D = 100.48 - 2.36 L ، + 2.30 - 21.15 - 8.51 x \ که x نسبت MK / C است. xs - نسبت [GP / (MK + C)] - 100. علاوه بر این ، بر اساس ماهیت روند فرآیندهای فیزیکی و شیمیایی و استفاده از یک روش گام به گام ، بدون کاهش کیفیت تخمینی آن ، می توان تعداد عوامل متغیر را در ترکیب مدل ریاضی به طور قابل توجهی کاهش داد .

فصل ششم نتایج مطالعه برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن و ارزیابی اقتصادی آنها را ارائه می دهد. نتایج آزمایشات استاتیک منشورهای ساخته شده از بتن مسلح و غیر مسلح با پودر ارائه شده است.

مشخص شد که مدول الاستیسیته ، بسته به قدرت ، در محدوده (440- ^ 470) -102 مگاپاسکال متفاوت است ، نسبت بتن های غیر مسلح پواسون 0.17-0.19 و برای بتن های تقویت شده پراکنده 0.310.33 است که رفتار شخصیت چسبناک بتن تحت بار در مقابل خرابی شکننده بتن غیر مسلح را مشخص می کند. مقاومت تقسیم بتن 1.8 برابر افزایش می یابد.

جمع شدگی هوا از نمونه ها برای RPB تقویت نشده 0.60.7 میلی متر بر متر است ، برای تقویت شده با پراکندگی 1.3-1.5 برابر کاهش می یابد. جذب آب بتن به مدت 72 ساعت از 2.5-3.0٪ فراتر نمی رود.

آزمایشات مقاومت در برابر یخ زدگی بتن پودری با استفاده از روش تسریع شده نشان داد که پس از 400 سیکل متناوب در برابر یخ زدایی ، ضریب مقاومت در برابر سرما 98 / 0-09 / 0 - بود. تمام آزمایش های انجام شده نشان می دهد که خصوصیات عملکردی بتن پودری زیاد است. آنها خود را در قفسه های کوچکی از بالکن ها به جای فولاد ، در صفحات بالکن و آجرها در ساخت خانه ها در مونیخ ثابت کرده اند. علیرغم این واقعیت که بتن مسلح پراکنده 5/1 - 6/1 برابر گرانتر از بتن عادی درجه 500 - 600 است ، به دلیل کاهش قابل توجه حجم بتن ، قیمت تعدادی از محصولات و سازه های ساخته شده از آن 30-50٪ ارزانتر است.

آزمایش تولید در ساخت لنگه ، سر شمع ، چاه های بازرسی از بتن مسلح در کارخانه تولید محصولات بتن آرمه پنزا و پایگاه تولید محصولات بتن آرمه در Energoservice CJSC بازده بالای استفاده از چنین بتن هایی را تأیید کرد.

نتیجه گیری ها و توصیه های اصلی 1. تجزیه و تحلیل ترکیب و خصوصیات بتن های تقویت شده پراکنده تولید شده در روسیه نشان می دهد که آنها به دلیل مقاومت فشاری کم بتن ها (M 400-600) کاملاً از نظر فنی و اقتصادی مطابقت ندارند. در چنین بتن های سه ، چهار و به ندرت پنج جز component ، نه تنها تقویت پراکنده از مقاومت بالا ، بلکه از مقاومت معمولی نیز استفاده نمی شود.

2. بر اساس ایده های نظری در مورد امکان دستیابی به حداکثر اثرات کاهش دهنده آب فوق روان کننده ها در سیستم های پراکنده که فاقد سنگدانه های دانه درشت هستند ، واکنش زیاد میکروسیلیس و پودرهای سنگ ، به طور مشترک عملکرد رئولوژیکی SP را ایجاد می کند ، ماتریس پودر دانه ریز دانه ریز و بتونی پودر با مقاومت بالا برای اجزای سازنده پراکنده نسبتاً کوتاه c1 = 0.15-0.20 میکرون و / یا 6 میلی متر سیالیت PBS.

4. توپولوژی ساختاری چسبهای کامپوزیتی و بتنهای تقویت شده پراکنده را آشکار کرد و با توجه به مدلهای ریاضی آنها از ساختار. مکانیسم انتشار یونی سفت شدن چسبهای پر شده با کامپوزیت ایجاد شده است. روشهای محاسبه میانگین فواصل بین ذرات شن و ماسه در PBS ، مراکز هندسی الیاف موجود در بتن پودری با توجه به فرمولهای مختلف و در پارامترهای مختلف ¡1 ، 1 ، c1 سیستم بندی می شوند. عینیت فرمول نویسنده را برخلاف آنچه به طور سنتی استفاده می شود ، نشان می دهد. فاصله و ضخامت مطلوب لایه بین دوغاب سیمان در PBS باید در حد باشد

37-44 ^ 43-55 با مصرف شن به ترتیب 950-1000 کیلوگرم و کسرهای آن به ترتیب 0.1-0.5 و 0.140.63 میلی متر.

5- خواص فن آوري فن آوري PBS پراكنده تقويت شده و تقويت نشده با توجه به روشهاي توسعه يافته. گسترش مطلوب PBS از یک مخروط با ابعاد £> = 100 ؛ r! = 70؛ A = 60 mm باید 25-30 سانتی متر باشد. ضرایب کاهش پراکندگی بسته به پارامترهای هندسی فیبر و کاهش انتشار PBS هنگام انسداد آن با حصار مشبک مشخص شده است. نشان داده شده است که برای ریختن PBS در قالب هایی با قاب های بافته شده با حجم حجیم ، انتشار باید حداقل 28-30 سانتی متر باشد.

6. تکنیکی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرهای سنگ در مخلوط های کم سیمان (C: P-1: 10) در نمونه های تحت فشار تحت فشار قالب گیری اکستروژن ایجاد شده است. مشخص شد که با همان فعالیت ، پس از 28 روز و در طولانی مدت با قدرت ارزیابی می شود

هاپ سخت کننده (1-1.5 سال) ، هنگام استفاده در RPBS ، اولویت را باید به پودرهای سنگهای با مقاومت بالا داد: بازالت ، دیاباز ، داسیت ، کوارتز.

7. فرآیندهای تشکیل سازه بتن پودری را مطالعه کرد. مشخص شد که مخلوط های ریخته گری شده در 10-20 دقیقه اول پس از ریختن ، 50-40٪ هوای روده ای منتشر می کنند و برای این پوشش با یک فیلم که از تشکیل پوسته متراکم جلوگیری می کند ، نیاز دارد. مخلوط ها در 7-10 ساعت پس از ریختن شروع به فعال شدن می کنند و در 1 روز 30-40 MPa ، پس از 2 روز - 50-60 MPa قدرت می گیرند.

8- اصول تجربی و نظری اصلی برای انتخاب ترکیب بتن با مقاومت 130-150 مگاپاسکال فرموله شده است. برای اطمینان از سیالیت بالای PBS ، شن کوارتز باید با کسری از 0.14-0.63 یا 0.1-0.5 میلی متر با تراکم فله 1400-1500 کیلوگرم در متر مکعب با دبی 950-1000 کیلوگرم در متر مکعب ریزدانه شود. ضخامت لایه تعلیق آرد سنگ سیمان و MC بین دانه های شن و ماسه باید به ترتیب در محدوده 43-55 و 37-44 میکرون با محتوای آب و SP باشد ، و باعث گسترش مخلوط های 25-30 سانتی متر. پراکندگی PC و آرد سنگ باید تقریباً یکسان باشد ، محتوای MK 15-20٪ ، آرد سنگ 40-55٪ وزن سیمان باشد. هنگام تغییر محتوای این عوامل ، ترکیب مطلوب با توجه به گسترش مورد نیاز مخلوط و حداکثر مقاومت فشاری پس از 2 ، 7 و 28 روز انتخاب می شود.

9. ترکیبات بتن مسلح با پراکندگی دانه ریز با مقاومت فشاری 130-150 مگاپاسکال با استفاده از الیاف فولادی با نسبت تقویت / 1 = 4٪ بهینه شده است. پارامترهای بهینه فن آوری مشخص شده است: اختلاط باید در میکسرهای پرسرعت با طراحی خاص انجام شود ، ترجیحاً تخلیه شود. توالی بارگیری اجزا و حالت های اختلاط ، "استراحت" به شدت تنظیم می شود.

10. تأثیر ترکیب بر سیالیت ، چگالی ، محتوای هوا PBS تقویت شده پراکنده ، بر مقاومت فشاری بتن مطالعه شده است. مشخص شد که پراکندگی مخلوط ها ، و همچنین مقاومت بتن ، به تعدادی از دستورالعمل ها و عوامل فنی بستگی دارد. در طول بهینه سازی ، وابستگی های ریاضی سیالیت و قدرت به فرد ، مهمترین عوامل ایجاد شد.

11. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن مسلح پراکنده مورد مطالعه قرار گرفته است. نشان داده شده است که بتن هایی با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال دارای مدول الاستیک (44-47) -103 مگاپاسکال هستند ، نسبت پواسون - 0.31-0.34 (0.17-0.19 - برای تقویت نشده). انقباض هوا

بتن مسلح 1.3-1.5 برابر کمتر از بتن غیر مسلح است. مقاومت زیاد در برابر یخ زدگی ، جذب آب کم و جمع شدگی هوا بیانگر خصوصیات عملکرد بالای چنین بتن هایی است.

مقررات و نتایج اصلی کار پراکندگی در ادامه انتشارات شما تنظیم شده است

1. کلاشینکف ، SV. الگوریتم و توسعه نرم افزار برای پردازش وابستگی های نمادین مجانبی [متن] / C.B. کلاشینکف ، دی وی Kvasov ، R.I. Avdeev // مطالب گزارش های بیست و نهمین کنفرانس علمی و فنی. - پنزا: م houseسسه انتشاراتی ایالت پنزا. سازمان ملل متحد و p-va ، 1996. - S. 60-61.

2. کلاشینکف ، سی بی تجزیه و تحلیل وابستگی های جنبشی و مجانبی با استفاده از روش تکرارهای حلقوی [متن] / A.N. Bobryshev ، C.B. کلاشینکف ، V.N. Kozomazov ، R.I. Avdeev // بولتن RAASN. گروه علوم ساختمان ، 1999. - شماره. 2. - S. 58-62.

3. کلاشینکف ، سی بی برخی از جنبه های روش شناختی و فن آوری به دست آوردن مواد پرکننده فوق پراکنده [متن] / E.Yu. سلیوانوا ، سی بی Kalashnikov N مصالح ساختمانی کامپوزیت. نظریه و عمل: شنبه. علمی مجموعه مقالات کارآموز. کنفرانس علمی و فنی. - Penza: PDNTP ، 2002. - S. 307-309.

4. کلاشینکف ، سی بی در ارزیابی عملکرد انسداد فوق روان کننده بر روی سینتیک سخت شدن سیمان [متن] / B.C. دمیانوا ، A.C. میشین ، یوس کوزنتسوف ، سی بی Kalashnikov N مصالح ساختمانی کامپوزیت. نظریه و عمل: شنبه ، علمی. مجموعه مقالات کارآموز. کنفرانس علمی و فنی. - پنزا: PDNTP ، 2003. - S. 54-60.

5. کلاشینکف ، سی بی ارزیابی عملکرد انسداد فوق روان کننده بر روی سینتیک سخت شدن سیمان [متن] / V.I. کلاشینکف ، B.C. دمیانوا ، سی بی کلاشینکف ، I.E. ایلینا // مجموعه مقالات نشست سالانه RAASN "صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در روند معماری و ساخت". - مسکو-کازان ، 2003. - S. 476-481.

6. کلاشینکف ، سی بی ایده های مدرن در مورد خود تخریب سنگ سیمان و بتن فوق العاده متراکم با محتوای کم مو [متن] / V.I. کلاشینکف ، B.C. دمیانوا ، سی بی کلاشینکف // بولتن. سر شعبه منطقه ای ولگا از RAASN ، - 2003. شماره. 6. - S. 108-110.

7. کلاشینکف ، سی بی تثبیت مخلوط بتن از طبقه بندی با مواد افزودنی پلیمری [متن] / V.I. کلاشینکف ، B.C. Demyanova ، N. M. Duboshin ، C.B. کلاشینکف // جرم پلاستیک. - 2003. - شماره 4 - S. 38-39.

8. کلاشینکف ، سی بی ویژگی های فرآیندهای هیدراتاسیون و سخت شدن سنگ سیمان با مواد افزودنی اصلاح کننده [متن] / V.I. کلاشینکف ، B.C. دمیانوا ، I.E. ایلین ، سی بی کلاشینکف // ایزوستیا ووزوف. ساخت و ساز ، - نووسیبیرسک: 2003. - شماره 6 - S. 26-29.

9. کلاشینکف ، سی بی در ارزیابی مقاومت در برابر انقباض و انقباض بتن سیمان اصلاح شده با پرکننده های فوق پراکندگی [متن] / B.C. دمیانوا ، یوس کوزنتسوف ، IO.M. بازنف ، E.Yu. میننکو ، سی بی کلاشینکف // مصالح ساختمانی کامپوزیت. نظریه و عمل: شنبه. علمی مجموعه مقالات کارآموز. کنفرانس علمی و فنی. - Penza: PDNTP ، 2004. - S. 10-13.

10. کلاشینکف ، سی بی واکنش سنگهای سیلیسیت در ترکیبات سیمان [متن] / B.C. دمیانوا ، سی بی کلاشینکف ، ای. الیسایف ، E.V. Podrezova، V.N. شیندین ، ​​وی. ماروسنتسف // مصالح ساختمانی کامپوزیت. نظریه و عمل: شنبه. علمی مجموعه مقالات کارآموز. کنفرانس علمی و فنی. - پنزا: PDNTP ، 2004. - S. 81-85.

11. کلاشینکف ، سی بی در مورد نظریه سخت شدن اتصال دهنده های سیمان کامپوزیت [متن] / C.B. کلاشینکف ، وی.ای. کلاشینکف // مواد کنفرانس علمی و فنی بین المللی "موضوعات موضوعی ساخت و ساز". - سارانسک ، 2004. -S. 119-124.

12. کلاشینکف ، سی بی واکنش سنگهای آسیاب شده در ترکیبات سیمان [متن] / V.I. کلاشینکف ، B.C. دمیانوا ، یوس S. Kuznetsov ، C.B. کلاشینکف // ایزوستیا. TulSU سری "مصالح ساختمانی ، سازه ها و سازه ها". - تولا -2004. - موضوع. 7. - S. 26-34.

13. کلاشینکف ، سی بی به نظریه هیدراتاسیون اتصال دهنده های سیمان و سرباره کامپوزیت [متن] / V.I. کلاشینکف ، یوس کوزنتسوف ، V.L. Khvastunov، C.B. کلاشینکف و بولتن. مجموعه گروه علوم ساختمان. - بلگورود: - 2005. -№9-С 216-221.

14. کلاشینکف ، سی بی مولتی کامپوننت به عنوان عاملی برای تأمین خواص چند منظوره بتن [متن] / Yu.M. بازنف ، B.C. دمیانوا ، سی بی کلاشینکف ، جی وی لوکیانکو V.N. گرینکوف // فن آوری های جدید صرفه جویی در انرژی و انرژی در تولید مصالح ساختمانی: مجموعه مقالات. مقالات mezh-dunar. کنفرانس علمی و فنی. - پنزا: PDNTP ، 2005. - S. 4-8.

15. کلاشینکف ، سی بی مقاومت در برابر ضربه بتن تقویت شده با پراکندگی با مقاومت بالا [متن] / B.C. دمیانوا ، سی بی کلاشینکف ، ج.ن. کازینا ، V.M. تروستیانسکی // فناوری های جدید انرژی و صرفه جویی در مصرف انرژی در تولید مصالح ساختمانی: مجموعه مقالات. مقالات بین المللی. کنفرانس علمی و فنی. - Penza: PDNTP ، 2005. - S. 18-22.

16. کلاشینکف ، سی بی توپولوژی کلاسورهای مخلوط با مواد پرکننده و مکانیسم سخت شدن آنها [متن] / Jürgen Schubert، C.B. کلاشینکف // فناوری های جدید انرژی و صرفه جویی در مصرف انرژی در تولید مصالح ساختمانی: مجموعه مقالات. مقالات بین المللی. کنفرانس علمی و فنی. - پنزا: PDNTP ، 2005. - S. 208-214.

17. کلاشینکف ، سی بی بتن مسلح پراکنده پودر دانه ریز [متن] I V.I. کلاشینکف ، سی بی کلاشینکف // دستاوردها. مشکلات و جهات چشم انداز توسعه نظریه و عمل علم مصالح ساختمانی. دهمین قرائت علمی RAASN. - کازان: دفتر نشر کشور کازان. معمار ساز دانشگاه ، 2006. - S. 193-196.

18. کلاشینکف ، سی بی بتن مسلح با پراکندگی چند کامپوننت با خواص عملکرد بهبود یافته [متن] / B.C. دمیانوا ، سی بی کلاشینکف ، ج.ن. کازینا ، V.M. تروستیانسکی // دستاوردها. مشکلات و جهات چشم انداز توسعه نظریه و عمل علم مصالح ساختمانی. دهمین قرائت علمی RAASN. - کازان: دفتر نشر کشور کازان. معمار ساز دانشگاه ، 2006.-S. 161-163.

کلاشینکف سرگئی ولادیمیرویچ

بتن های پراکنده و تقویت شده با ریز فعال و ریز با استفاده از سنگ

05.23.05 - مصالح ساختمانی و محصولات چکیده پایان نامه برای درجه داوطلب علوم فنی

برای چاپ در 5.06.06 g با فرمت 60x84 / 16 امضا شده است. کاغذ افست. چاپ ریسوگراف. اوچ ویرایش شده من یکی تیراژ 100 نسخه.

سفارش شماره 114 _

انتشارات PGUAS.

چاپ شده در چاپخانه عملیاتی PGUAS.

440028. پنزا ، خیابان. G. تیتوف ، 28 ساله

4 مقدمه

فصل 1 مفهوم های معاصر و اساسی

اصول تولید بتن پودر با کیفیت بالا.

1.1 تجربه خارجی و داخلی در استفاده از بتن مرغوب و بتن تقویت شده با الیاف.

1.2 بتن چند سازه به عنوان عاملی در اطمینان از خواص عملکردی.

1.3 انگیزه ظهور بتن های پودری واکنشی با مقاومت بالا و فوق العاده بالا و بتن های تقویت شده با الیاف.

1.4 واکنش پذیری بالای پودرهای پراکنده مبنای دستیابی به بتن با کیفیت بالا است.

نتیجه گیری برای فصل 1

فصل 2 مواد منبع ، روشهای تحقیق ،

ابزار و تجهیزات

2.1 مشخصات مواد اولیه.

2.2 روش تحقیق ، دستگاه ها و تجهیزات.

2.2.1 فناوری تهیه مواد اولیه و ارزیابی واکنش آنها.

2.2.2 فناوری ساخت مخلوط بتن پودری و

امتحانات آنها

2.2.3 روش تحقیق. ابزار و تجهیزات

فصل 3 توپولوژی سیستم های پراکنده ، پراکنده

بتن پودر تقویت شده و

مکانیسم سخت سازی آنها.

3.1 توپولوژی اتصال دهنده های کامپوزیت و مکانیزم سخت شدن آنها.

3.1.1 تجزیه و تحلیل ساختاری و توپولوژیکی اتصال دهنده های کامپوزیت. 59 R 3.1.2 مکانیزم هیدراتاسیون و سخت شدن چسبهای کامپوزیتی - در نتیجه توپولوژی ساختاری ترکیبات.

3.1.3 توپولوژی بتن ریز دانه تقویت شده با پراکندگی.

فصل 3 نتیجه گیری

فصل 4 وضعیت روانشناسی سیستم های پراکنده فوق روان ، مخلوط بتن پودر و روش ارزیابی آن.

4.1 توسعه روش برای ارزیابی تنش برشی و سیالیت نهایی سیستم های پراکنده و مخلوط های بتن پودر دانه ریز.

4.2 تعیین تجربی خصوصیات رئولوژیکی سیستم های پراکنده و مخلوط پودر دانه ریز.

نتیجه گیری برای فصل 4.

فصل 5 ارزیابی واکنش پذیری سنگ و بررسی ترکیبات و بتن های واکنش پذیر.

5.1 واکنش پذیری سنگهای مخلوط با سیمان. -

5.2 اصول انتخاب ترکیب بتن مسلح پراکنده پراکنده ، با در نظر گرفتن الزامات مورد نیاز برای مواد.

5.3 فرمولاسیون بتن مسلح پراکنده پودر دانه ریز.

5.4 تهیه مخلوط بتن.

5.5 تأثیر ترکیبات مخلوط بتن پودری بر خصوصیات و مقاومت آنها تحت فشار محوری.

5.5.1 تأثیر نوع فوق روان کننده ها بر روان بودن مخلوط بتن و مقاومت بتن.

5.5.2 تأثیر دوز فوق روان کننده.

5.5.3 تأثیر دوز میکروسیلیس.

5.5.4 تأثیر نسبت بازالت و شن و ماسه بر مقاومت.

نتیجه گیری برای فصل 5.

فصل 6 خصوصیات فیزیکی و فنی بتن و آنها

ارزیابی فنی و اقتصادی.

6.1 ویژگی های جنبشی تشکیل قدرت RPB و fibro-RPB.

6.2 خصوصیات تغییر شکل فیبر-RPB.

6.3 تغییرات حجمی در بتن پودری.

6.4 جذب آب بتن پودری تقویت شده پراکنده.

6.5 مطالعه امکان سنجی و اجرای تولید BPM.

معرفی 2006 ، پایان نامه ساخت و ساز ، کلاشینکف ، سرگئی ولادیمیرویچ

ارتباط موضوع. هر ساله در عمل جهانی تولید بتن و بتن آرمه ، تولید بتن های با کیفیت بالا ، بالا و به خصوص با مقاومت بالا به سرعت در حال افزایش است و این پیشرفت به دلیل صرفه جویی قابل توجه در منابع مادی و انرژی ، به یک واقعیت عینی تبدیل شده است.

با افزایش قابل توجه مقاومت فشاری بتن ، مقاومت در برابر ترک به طور حتم کاهش می یابد و خطر شکستگی شکننده سازه افزایش می یابد. آرماتوربندی پراکنده بتن با الیاف این ویژگیهای منفی را از بین می برد ، که تولید بتن از کلاسهای بالاتر از 80-100 با مقاومت 150-200 مگاپاسکال را فراهم می کند ، که دارای کیفیت جدیدی است - خاصیت تخریب شکل پذیر.

تجزیه و تحلیل کارهای علمی در زمینه بتن های تقویت شده پراکنده و تولید آنها در عمل داخلی نشان می دهد که جهت گیری اصلی اهداف استفاده از ماتریس های با مقاومت بالا در چنین بتن هایی را دنبال نمی کند. کلاس مقاومت فشاری بتن تقویت شده با پراکندگی بسیار کم باقی مانده و به B30-B50 محدود می شود. این اجازه نمی دهد تا از چسبندگی خوب الیاف به ماتریس ، استفاده کامل از الیاف فولاد ، حتی با مقاومت کششی پایین اطمینان حاصل شود. علاوه بر این ، از لحاظ تئوری ، محصولات بتونی با الیاف آزاد شل با درجه تقویت حجمی 5-9٪ تولید می شوند ، اما در عمل. آنها را تحت تأثیر لرزش با ملات های سیمان و شن و ماسه با انقباض بالا "چربی" از ترکیب ترکیب کنید: سیمان ماسه -1: 0.4 + 1: 2.0 در W / C = 0.4 ، که بسیار بی فایده است و سطح را تکرار می کند کار در سال 1974 دستاوردهای علمی قابل توجهی در زمینه ایجاد VNV فوق روان ، مخلوط های ریز پراکندگی با میکروسیلیس ، با پودرهای واکنشی از سنگهای با مقاومت بالا ، امکان ایجاد اثر کاهش آب به 60٪ با استفاده از فوق روان کننده های ترکیب اولیگومریک و ابر پلاستیک کننده های پلیمر را فراهم می کند ترکیب بندی. این دستاوردها مبنایی برای ایجاد بتن مسلح با مقاومت بالا یا بتن های پودر دانه ریز از مخلوط های خودتراکم ریخته گری نشده اند. در همین حال ، کشورهای پیشرفته به طور فعال در حال توسعه نسل های جدیدی از بتن های واکنش دهنده پودر هستند که با الیاف پراکنده تقویت شده ، قاب های مش نازک جریان حجمی بافته شده و ترکیب آنها با میله یا میله با تقویت کننده پراکنده است.

همه اینها تعیین اهمیت ایجاد واکنش پودر ریز دانه ریز ، بتن های تقویت شده پراکنده از 1000-1500 درجه را مشخص می کند ، که با کارآیی بالا نه تنها در ساخت ساختمانها و ساختمانهای منحصر به فرد حیاتی ، بلکه همچنین برای محصولات و سازه های همه منظوره.

کار پایان نامه مطابق با برنامه های انستیتوی مصالح ساختمانی و سازه های دانشگاه فنی مونیخ (FRG) و کار ابتکاری گروه TBKiV PSUAS و برنامه علمی و فنی وزارت آموزش روسیه انجام شد "تحقیقات علمی آموزش عالی در زمینه های اولویت دار علم و فناوری" تحت زیر برنامه "معماری و ساخت و ساز" 2000-2004

هدف و اهداف مطالعه هدف از این رساله توسعه ترکیبات بتن ریز واکنش دانه ریز با مقاومت بالا ، از جمله بتن های تقویت شده پراکنده ، با استفاده از سنگهای خرد شده است.

برای دستیابی به این هدف ، حل مجموعه ای از وظایف زیر ضروری بود:

برای آشکار کردن پیش نیازها و انگیزه های تئوریک برای ایجاد بتن های پودر ریزدانه چند منظوره با یک ماتریس بسیار متراکم و با مقاومت بالا که با ریخته گری با مقدار آب بسیار کم به دست می آید ، تولید بتن هایی با ویژگی چسبناک در شکستگی و بالا مقاومت در برابر خمش

توپولوژی ساختاری چسبهای کامپوزیتی و ترکیبات ریزدانه تقویت شده با پراکندگی را آشکار کنید ، مدلهای ریاضی ساختار آنها را برای ارزیابی فاصله بین ذرات پرکننده درشت و بین مراکز هندسی الیاف تقویت کننده بدست آورید.

برای توسعه یک روش برای ارزیابی خصوصیات رئولوژیکی سیستم های پراکنده در آب ، ترکیبات تقویت شده پراکنده پودر ریزدانه. خواص رئولوژیکی آنها را بررسی کنید.

مکانیسم سخت شدن چسب های مخلوط را شناسایی کنید ، فرایندهای تشکیل ساختار را مطالعه کنید.

سیالیت مورد نیاز مخلوط های بتن پودر ریزدانه چند منظوره را ایجاد کنید ، و از پر کردن فرم ها با مخلوطی با ویسکوزیته پایین و تنش عملکرد بسیار کم اطمینان حاصل کنید.

برای بهینه سازی ترکیبات مخلوط بتن مسلح پراکنده ریزدانه با الیاف d = 0.1 mm و / = 6 mm با حداقل محتوای کافی برای افزایش ظرفیت کششی بتن ، فن آوری آماده سازی و ایجاد اثر فرمولاسیون بر سیالیت ، چگالی ، محتوای هوا ، مقاومت و سایر خصوصیات فیزیکی و فنی بتن.

تازگی علمی کار.

1. از نظر علمی و به طور تجربی امکان به دست آوردن بتن های پودر سیمان ریز دانه ، از جمله بتن های تقویت شده پراکنده ، ساخته شده از مخلوط بتن بدون سنگ خرد شده با قطعات ریز شن کوارتز ، با پودرهای واکنش پذیر و میکروسیلیس ، با افزایش قابل توجهی از اثر فوق روان کننده ها تا میزان آب در مخلوط خود تراکم ریخته گری تا 10-11 (مربوط به یک مخلوط نیمه خشک برای فشار دادن بدون SP) از جرم اجزای خشک است.

2. مبانی نظری روشهای تعیین نقطه عملکرد سیستمهای پراکندگی مایع فوق پلاستیکی توسعه یافته و روشهایی برای ارزیابی قابلیت پخش شدن مخلوط بتن پودری با پخش آزاد و مسدود شده توسط حصار توری ارائه شده است.

3. ساختار توپولوژیکی چسب های کامپوزیتی و بتن های پودری ، از جمله موارد تقویت شده با پراکندگی را نشان داد. مدل های ریاضی ساختار آنها به دست آمده است که فاصله بین ذرات درشت و بین مراکز هندسی الیاف در بدنه بتن را تعیین می کند.

4- از نظر نظری عمدتا از طریق مکانیزم سخت شدن نفوذ یونی محلول اتصال دهنده های سیمان کامپوزیت پیش بینی شده و ثابت شده است که با افزایش محتوای ماده پرکننده یا افزایش قابل توجه پراکندگی آن در مقایسه با پراکندگی سیمان ، شدت می یابد.

5- فرآیندهای تشکیل ساختار بتن های ریز دانه بررسی شده است. نشان داده شده است که بتن های پودری از مخلوط های بتن خود متراکم ریخته گری فوق العاده پلاستیکی بسیار چگال تر هستند ، سینتیک افزایش مقاومت آنها شدیدتر است و مقاومت استاندارد به طور قابل توجهی بالاتر از بتن های بدون SP است ، در همان مقدار آب تحت فشار تحت فشار 40-50 مگاپاسکال. معیارهای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرها ایجاد شده است.

6. ترکیبات مخلوط بتن مسلح با پراکندگی دانه ریز با الیاف فولاد نازک به قطر 0.15 میلی متر و طول 6 میلی متر ، فن آوری تهیه آنها ، توالی افزودن اجزا و مدت زمان اختلاط بهینه شده است. اثر ترکیب بر سیالیت ، چگالی ، محتوای هوا مخلوط های بتن و مقاومت فشاری بتن مشخص شد.

7. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن های پودری تقویت شده با پراکندگی و اصول اصلی تأثیر عوامل مختلف تجویز بر روی آنها بررسی شده است.

اهمیت عملی کار در ایجاد مخلوط بتن پودر دانه ریز ریخته گری با الیاف برای ریخته گری قالب برای محصولات و سازه ها است ، چه بدون تقویت کننده ترکیبی میله ای و چه بدون الیاف برای قالب ریخته گری با نازک بافته شده حجمی - قاب های مشبک با استفاده از مخلوط های بتنی با چگالی بالا ، می توان سازه های بتونی مسلح خمش دار یا فشرده شده با مقاومت بسیار زیاد در برابر ترکش را با خاصیت چسبناک تخریب تحت تأثیر بارهای نهایی تولید کرد.

یک ماتریس کامپوزیتی با چگالی بالا ، با مقاومت بالا با مقاومت فشاری 120-150 مگاپاسکال برای افزایش چسبندگی به فلز به منظور استفاده از الیاف نازک و کوتاه با مقاومت بالا 0/4040/015 میلی متر و طول 6 تا 9 میلی متر بدست آمد. ، که باعث می شود مصرف و مقاومت آن در برابر جریان مخلوط بتن برای ریخته گری کاهش یابد. فن آوری های تولید محصولات الیاف دیواره نازک با مقاومت خمشی کششی بالا.

انواع جدید بتن های تقویت شده پراکنده و پودر ریزدانه ، دامنه محصولات و سازه های با مقاومت بالا را برای انواع مختلف ساخت و ساز گسترش می دهد.

پایه منابع پرکننده های طبیعی از غربالگری سنگ شکن ، جداسازی مغناطیسی خشک و مرطوب در طول استخراج و فرآوری سنگ معدن و مواد معدنی غیر فلزی گسترش یافته است.

بهره وری اقتصادی بتن های ساخته شده شامل کاهش قابل توجهی در مصرف مواد با کاهش مصرف مخلوط های بتن برای تولید محصولات و سازه های با مقاومت بالا است.

اجرای نتایج تحقیق. ترکیبات توسعه یافته از تأیید تولید در Penza Zavod ZHBI LLC و در پایگاه تولید بتن مسلح پیش ساخته در Energoservice CJSC عبور کرده و در مونیخ در ساخت تیرهای بالکن ، اسلب و سایر محصولات در ساخت و سازهای مسکونی استفاده می شود.

تأیید کار مفاد و نتایج اصلی پایان نامه در کنفرانسهای علمی و فنی بین المللی و تمام روسیه ارائه و گزارش شد: "علوم جوان - هزاره جدید" (Naberezhnye Chelny، 1996) ، "سوالات برنامه ریزی و توسعه شهری" (پنزا ، 1996 ، 1997 ، 1999 د) ، "مشکلات مدرن علم مصالح ساختمانی" (پنزا ، 1998) ، "ساخت مدرن" (1998) ، کنفرانس های علمی و فنی بین المللی "مصالح ساختمانی ترکیبی. نظریه و عمل "، (پنزا ، 2002 ،

2003 ، 2004 ، 2005) ، "صرفه جویی در منابع و انرژی به عنوان انگیزه ای برای خلاقیت در روند ساخت معماری" (مسکو-کازان ، 2003) ، "موضوعات ساختمانی" (سارانسک ، 2004) ، "انرژی جدید و صرفه جویی در منابع فناوری های فشرده علمی در تولید مصالح ساختمانی "(پنزا ، 2005) ، کنفرانس علمی و عملی تمام روسیه" پشتیبانی شهری ، بازسازی و مهندسی برای توسعه پایدار شهرهای منطقه ولگا "(توگلیاتی ، 2004) ، قرائت های علمی RAASN "دستاوردها ، مشکلات و جهات امیدوار کننده توسعه نظریه و عمل علم مصالح ساختمانی" (کازان ، 2006).

انتشارات بر اساس نتایج تحقیق انجام شده ، 27 اثر منتشر شده است (در ژورنال ها با توجه به لیست آثار کمیسیون عالی تأیید 2).

ساختار و دامنه کار کار پایان نامه شامل مقدمه ، 6 فصل ، نتیجه گیری اصلی ، ضمائم و لیستی از ادبیات استفاده شده با 160 عنوان است که در 175 صفحه تایپ شده ارائه شده است ، شامل 64 شکل ، 33 جدول است.

نتیجه رساله با موضوع "بتن های تقویت شده پراکنده-واکنش پودر دانه ریز با استفاده از سنگ"

1. تجزیه و تحلیل ترکیب و خصوصیات بتن مسلح پراکنده تولید شده در روسیه نشان می دهد که آنها به دلیل مقاومت فشاری کم بتن (M 400-600) کاملاً از نظر فنی و اقتصادی مطابقت ندارند. در چنین بتن های سه ، چهار و به ندرت پنج جز component ، نه تنها تقویت پراکنده از مقاومت بالا ، بلکه از مقاومت معمولی نیز استفاده نمی شود.

2. بر اساس ایده های نظری در مورد امکان دستیابی به حداکثر اثرات کاهش دهنده آب فوق روان کننده ها در سیستم های پراکنده که فاقد سنگدانه های دانه درشت هستند ، واکنش زیاد میکروسیلیس و پودرهای سنگ ، به طور مشترک عملکرد رئولوژیکی SP را ایجاد می کند ، یک پودر واکنش ریزدانه با مقاومت بالا و اجزای هفت جز component و تقویت کننده پراکنده نسبتاً کوتاه d = 0.15-0.20 میکرون و / = 6 میلی متر ، که "جوجه تیغی" را در ساخت بتن تشکیل نمی دهد و کمی سیالیت PBS را کاهش می دهد.

3. نشان داده شده است که معیار اصلی برای به دست آوردن PBS با چگالی بالا ، سیالیت بالای یک مخلوط سیمانی بسیار متراکم سیمان ، MC ، پودر سنگ و آب است که با افزودن SP فراهم می شود. در این راستا ، یک روش برای ارزیابی خصوصیات رئولوژیکی سیستم های پراکنده و PBS ایجاد شده است. مشخص شده است که سیالیت بالای PBS در یک تنش برشی نهایی 5-10 Pa و در مقدار آب 10-11 of از جرم اجزای خشک اطمینان حاصل می شود.

4. توپولوژی ساختاری چسبهای کامپوزیتی و بتنهای تقویت شده پراکنده را آشکار کرد و با توجه به مدلهای ریاضی آنها از ساختار. مکانیسم انتشار یونی سفت شدن چسبهای پر شده با کامپوزیت ایجاد شده است. روش های محاسبه میانگین فاصله بین ذرات شن و ماسه در PBS ، مراکز هندسی الیاف موجود در بتن پودر با توجه به فرمول های مختلف و در پارامترهای مختلف // ، / ، d سیستماتیک می شوند. عینیت فرمول نویسنده را برخلاف آنچه به طور سنتی استفاده می شود ، نشان می دهد. فاصله و ضخامت مطلوب لایه بین دوغاب سیمان در PBS باید به ترتیب در محدوده 37-44 + 43-55 میکرون با مصرف شن 950-1000 کیلوگرم و کسر آن به ترتیب 0.1-0.5 و 0.14-0.63 میلی متر باشد.

5- خواص فن آوري فن آوري PBS پراكنده تقويت شده و تقويت نشده با توجه به روشهاي توسعه يافته. گسترش مطلوب PBS از یک مخروط با ابعاد D = 100 ؛ d = 70 ؛ h = 60 mm باید 25-30 سانتی متر باشد. ضرایب کاهش انتشار بسته به پارامترهای هندسی فیبر و کاهش انتشار PBS هنگام مسدود کردن آن با حصار مشبک مشخص شده است. نشان داده شده است که برای ریختن PBS در قالب هایی با چهارچوب های شبکه ای بافته شده حجمی ، انتشار باید حداقل 28-30 سانتی متر باشد.

6. تکنیکی برای ارزیابی فعالیت واکنش شیمیایی پودرهای سنگ در مخلوط های کم سیمان (C: P - 1:10) در نمونه های تحت فشار تحت فشار قالب گیری اکستروژن ایجاد شده است. مشخص شد که با همان فعالیت ، با استفاده از مقاومت پس از 28 روز و در رازک سخت شدن طولانی مدت (1-1.5 سال) ارزیابی می شود ، هنگامی که در RPBS استفاده می شود ، اولویت را باید به پودرهای سنگهای با مقاومت بالا داد: بازالت ، دیاباز ، داسیت ، کوارتز

7. فرآیندهای تشکیل سازه بتن پودری را مطالعه کرد. مشخص شد که مخلوط های ریخته گری شده در 10-20 دقیقه اول پس از ریختن ، 50-40٪ هوای روده ای منتشر می کنند و برای این پوشش با یک فیلم که از تشکیل پوسته متراکم جلوگیری می کند ، نیاز دارد. مخلوط ها در 7-10 ساعت پس از ریختن شروع به فعال شدن می کنند و در 1 روز 30-40 MPa ، پس از 2 روز - 50-60 MPa قدرت می گیرند.

8- اصول تجربی و نظری اصلی برای انتخاب ترکیب بتن با مقاومت 130-150 مگاپاسکال فرموله شده است. برای اطمینان از سیالیت زیاد ، شن کوارتز باید از کسری ریزدانه باشد

0.14-0.63 یا 0.1-0.5 میلی متر با تراکم فله 1400-1500 کیلوگرم در متر مکعب با دبی 950-1000 کیلوگرم در متر مکعب. ضخامت لایه تعلیق آرد سنگ سیمان و MC بین دانه های شن و ماسه باید به ترتیب در محدوده 43-55 و 37-44 میکرون با محتوای آب و SP باشد ، و باعث گسترش مخلوط های 2530 سانتی متر. پراکندگی رایانه و آرد سنگ باید تقریباً یکسان باشد ، محتوای آن 15-20٪ MK ، محتوای آرد سنگ 40-55٪ وزن سیمان باشد. هنگام تغییر محتوای این عوامل ، ترکیب مطلوب با توجه به گسترش مورد نیاز مخلوط و حداکثر مقاومت فشاری پس از 2.7 و 28 روز انتخاب می شود.

9. ترکیبات بتن مسلح با پراکندگی دانه ریز با مقاومت فشاری 130-150 MPa با استفاده از الیاف فولاد با ضریب تقویت // 1٪ بهینه شده است. پارامترهای بهینه فن آوری مشخص شده است: اختلاط باید در میکسرهای پرسرعت با طراحی خاص انجام شود ، ترجیحاً تخلیه شود. توالی بارگیری اجزا و حالت های اختلاط ، "استراحت" به شدت تنظیم می شود.

10. تأثیر ترکیب بر سیالیت ، چگالی ، محتوای هوا PBS تقویت شده پراکنده ، بر مقاومت فشاری بتن مطالعه شده است. مشخص شد که گسترش پذیری مخلوط ها ، و همچنین مقاومت بتن ، به تعدادی از دستورالعمل ها و عوامل تکنولوژیکی بستگی دارد. در طول بهینه سازی ، وابستگی های ریاضی سیالیت و قدرت به فرد ، مهمترین عوامل ایجاد شد.

11. برخی از خصوصیات فیزیکی و فنی بتن مسلح پراکنده مورد مطالعه قرار گرفته است. نشان داده شده است که بتن با مقاومت فشاری 120l

150 مگاپاسکال مدول الاستیسیته (44-47) -10 مگاپاسکال دارد ، نسبت پواسون -0.31-0.34 (0.17-0.19 - برای تقویت نشده). جمع شدگی هوا در بتن مسلح پراکنده 1.3-1.5 برابر کمتر از بتن غیر مسلح است. مقاومت زیاد در برابر یخ زدگی ، جذب آب کم و جمع شدگی هوا بیانگر خصوصیات عملکرد بالای چنین بتن هایی است.

12. آزمایش تولید و ارزیابی فنی و اقتصادی نیاز به سازماندهی تولید و معرفی گسترده بتن مسلح پراکنده واکنش پودر دانه ریز به ساختمان را نشان می دهد.

کتابشناسی - فهرست کتب کلاشینکف ، سرگئی ولادیمیرویچ ، پایان نامه با موضوع مصالح ساختمانی و محصولات

1. بتن Aganin SP با تقاضای کم آب با پرکننده کوارتز اصلاح شده. گام. دکترا ، مسکو ، 1996 ، 17 ص.

2. آنتروپووا V.A. ، Drobyshevsky V.A. خصوصیات بتن الیاف فولادی اصلاح شده // بتن و بتن مسلح. شماره 3.2002. ص 3-5

3. اخوردوف I.N. مبانی نظری علم انضمام. // مینسک. مدرسه عالی ، 1991،191 ص.

4. Babaev Sh.T. ، Komar A.A. فناوری صرفه جویی در انرژی سازه های بتن آرمه ساخته شده از بتن با مقاومت بالا با مواد افزودنی شیمیایی // م.: Stroyizdat ، 1987.240 ص.

5. Bazhenov Yu.M. بتن قرن XXI. فن آوری های صرفه جویی در مصرف منابع و مصالح ساختمانی // مجموعه مقالات بین المللی. علمی فن آوری همایش ها. بلگورود ، 1995 3-5

6. Bazhenov Yu.M. بتن دانه ریز با کیفیت بالا // مصالح ساختمانی.

7. Bazhenov Yu.M. بهبود کارایی و اقتصاد فناوری بتن // بتن و بتن آرمه ، 1988 ، شماره 9. از جانب. 14-16.

8. Bazhenov Yu.M. فناوری بتن. // خانه انتشارات انجمن م Instسسات آموزش عالی ، مسکو: 2002.500 ص.

9. Bazhenov Yu.M. بتن های افزایش دوام // مصالح ساختمانی ، 1999 ، شماره 7-8. از جانب. 21-22.

10. Bazhenov Yu.M. ، Falikman V.R. قرن جدید: بتن ها و فن آوری های کارآمد جدید. مطالب کنفرانس I All-Russian. M. 2001. S. 91-101.

11. Batrakov V.G. و سایر موارد. SMF- رقیق کننده فوق روان کننده. // بتن و بتن مسلح. 1985. شماره 5. از جانب. 18-20

12. باتراکوف V.G. بتن های اصلاح شده // م.: Stroyizdat ، 1998.768 ص.

13. باتراکوف V.G. اصلاح کننده های بتن فرصت های جدید // مواد کنفرانس I All-Russian در مورد بتن و بتن مسلح. م.: 2001 ، ص. 184-197.

14. Batrakov V.G. ، Sobolev K.I. ، Kaprielov S.S. و دیگران افزودنی های با مقاومت بالا در سیمان کم // مواد افزودنی شیمیایی و کاربرد آنها در فناوری تولید بتن مسلح پیش ساخته. م.: TS.ROZ ، 1999 ، ص. 83-87.

15. Batrakov V.G. ، Kaprielov S.S. ارزیابی پسماندهای فوق پراکندگی صنایع متالورژی به عنوان مواد افزودنی به بتن // بتن و بتن مسلح ، 1990. شماره 12. ص. 15-17.

16. باتسانوف اس.اس. منفی الکتریکی عناصر و پیوند شیمیایی. // نووسیبیرسک ، انتشارات SOAN اتحاد جماهیر شوروی ، 1962 ، 195 ص.

17. Berkovich Ya.B. بررسی ریزساختار و مقاومت سنگ سیمان تقویت شده با آزبست كریستوئیل با الیاف كوتاه: چکیده نویسنده از بین بردن کاندید فن آوری علوم مسکو ، 1975 - 20 ص

18. Bryk M.T. تخریب پلیمرهای پر شده شیمی. شیمی ، 1989 ص. 191

19. Bryk M.T. پلیمریزاسیون روی سطح جامد مواد معدنی .// کیف ، Naukova Dumka ، 1981 ، 288 ص.

20. Vasilik P.G. ، Golubev I.V. استفاده از الیاف در مخلوط های خشک ساختمان. // مصالح ساختمانی .2002.2002. ص 26-27

21. Volzhensky A.V. چسب های معدنی. م. استرویزدات ، 1986 ، 463 ص.

22. ولکوف I.V. مشکلات استفاده از بتن الیافی در ساخت داخل. // مصالح ساختمانی 2004. - شماره 6. S. 12-13

23. ولکوف I.V. بتن الیافی - وضعیت و چشم انداز کاربرد در سازه های ساختمانی // مصالح ساختمانی ، تجهیزات ، فن آوری های قرن 21. 2004. شماره 5. P.5-7.

24. ولکوف I.V. سازه های بتونی الیافی. مرور inf مجموعه "سازه های ساختمانی" ، جلد 1. 2. م ، VNIIIS Gosstroy از اتحاد جماهیر شوروی ، 1988. - 18s.

25. ولکوف یوس. استفاده از بتن سنگین در ساخت // بتن و بتن آرمه ، 1994 ، ،7. از جانب. 27-31.

26. ولکوف یوس. بتن مسلح یکپارچه. // بتن و بتن آرمه. 2000 ، شماره 1 ، ص 27-30

27. VSN 56-97. "طراحی و مقررات اساسی فن آوری های تولید سازه های بتونی تقویت شده با الیاف". م. ، 1997.

28. Vyrodov IP در مورد برخی از جنبه های اساسی تئوری هیدراتاسیون و هیدراتاسیون سخت شدن چسب // مقالات کنگره VI بین المللی شیمی سیمان. T. 2.M. استرویزدات ، 1976 ، صص 68-73.

29. Glukhovsky V. D. ، Pokhomov V. A. سیمان ها و بتن های سرباره-قلیایی. کیف بودیولنیک ، 1978 ، 184 ص.

30. Demyanova B.C.، Kalashnikov S.V.، Kalashnikov V.I. و سایر فعالیتهای راکتیو سنگهای خرد شده در ترکیبات سیمان. بولتن TulSU. سری "مصالح ساختمانی ، سازه ها و سازه ها". تولا 2004. شماره. 7.C 26-34.

31. Demyanova B.C.، Kalashnikov V.I.، Minenko E.Yu.، جمع شدن بتن با مواد افزودنی آلی و معدنی // Stroyinfo، 2003، No. 13. p. 10-13

32. Dolgopalov N.N. ، Sukhanov M.A. ، Efimov S.N. نوع جدید سیمان: سازه سنگ سیمان U / مصالح ساختمانی. 1994 شماره 1 ص 5-6

33. Zvezdov A.I. ، Vozhov Yu.S. بتن و بتن آرمه: علم و عمل // مواد کنفرانس تمام روسیه درباره بتن و بتن مسلح. م: 2001 ، ص. 288-297.

34. سیمون A. D. چسبندگی و خیس شدن مایع. م.: شیمی ، 1974. ص. 12-13.

35. V. I. Kalashnikov. نستروف V.Yu. ، Khvastunov V.L. ، Komokhov P.G. ، Solomatov V.I. ، Marusentsev V.Ya. ، Trostyanskiy V.M. مصالح ساختمانی سرباره خاک رس. پنزا 2000 ، 206 ص

36. V. I. Kalashnikov. در مورد نقش غالب مکانیسم یون الکترواستاتیک در مایع سازی ترکیبات معدنی پراکنده // دوام ساختارهای ساخته شده از بتن اتوکلاو شده. خلاصه مقالات پنجمین کنفرانس جمهوری خواهان. تالین 1984 ، ص. 71-68

37. V.I. کلاشینکف. اصول پلاستیک سازی سیستم های پراکنده مواد معدنی برای تولید مصالح ساختمانی. // پایان نامه برای دکترای علوم فنی ، Voronezh ، 1996 ، 89 ص.

38. V. I. Kalashnikov. تنظیم اثر نازک شدن مواد فوق روان کننده بر اساس عملکرد یون الکترواستاتیک. // تولید و کاربرد مواد افزودنی شیمیایی در ساخت. مجموعه خلاصه مقالات STC. صوفیه 1984 ، ص. 96-98

39. V.I. کلاشینکف. حسابداری برای تغییرات رئولوژیکی در مخلوط های بتن با مواد روان کننده. // مواد کنفرانس IX All-Union در بتن و بتن مسلح (تاشکند 1983) ، پنزا 1983 ص. 7-10

40. Kalashnikov VL، Ivanov IA ویژگی های تغییرات رئولوژیکی در ترکیبات سیمان تحت تأثیر نرم کننده های تثبیت کننده یون // مجموعه مقالات "مکانیک فناوری بتن" Riga RPI ، 1984 ص. 103-118.

41. Kalashnikov V.I. ، Ivanov I.A. نقش عوامل رویه ای و شاخص های رئولوژیکی ترکیبات پراکنده // مکانیک فن آوری بتن. Riga RPI ، 1986 101-111.

42. Kalashnikov VI، Ivanov IA، در مورد وضعیت ساختاری و رئولوژیکی سیستم های پراکنده بسیار غلیظ مایع. // مجموعه مقالات چهارمین کنفرانس ملی مکانیک و فناوری مواد کامپوزیت. BAN ، صوفیه. 1985

43. V. I. Kalashnikov، S. V. Kalashnikov. به نظریه "سخت شدن اتصال دهنده های سیمان کامپوزیت. // مواد کنفرانس علمی و فنی بین المللی" مشکلات واقعی ساخت و ساز "انتشارات T.Z. دانشگاه دولتی موردویان ، 2004. ص 119-123.

44. V. I. Kalashnikov، S. V. Kalashnikov. در مورد نظریه سختی گیرهای سیمان کامپوزیت. مواد کنفرانس علمی و فنی بین المللی "مباحث موضوعی ساخت" T.Z. اد دولت موردوی دانشگاه ، 2004.S 119-123.

45. Kalashnikov V.I. ، Khvastunov B.JI. Moskvin R.N. تشکیل مقاومت سرباره کربناته و چسب های چسبنده. تک نگاری واریز شده در VGUP VNIINTPI ، شماره 1،2003،6.1 p.p.

46. ​​Kalashnikov V.I.، Khvastunov B.JL، Tarasov R.V.، Komokhov P.G.، Stasevich A.V.، Kudashov V.Ya. مواد مقاوم در برابر حرارت موثر بر اساس چسب اصلاح شده سرباره رس: // Penza، 2004، 117 p.

47. Kalashnikov SV و همکاران. توپولوژی سیستمهای تقویت شده با کامپوزیت و پراکندگی // مواد مصالح ساختمانی کامپوزیت MNTK. نظریه و عمل. پنزا ، PDZ ، 2005 S. 79-87.

48. Kiselev A.V. ، Lygin V.I. طیف مادون قرمز ترکیبات سطحی. // مسکو: ناوکا ، 1972 ، 460 ص.

49. V. Korshak. پلیمرهای مقاوم در برابر حرارت. // مسکو: Nauka ، 1969 ، 410 ص.

50. Kurbatov L.G. ، Rabinovich F.N. در مورد اثربخشی بتن تقویت شده با الیاف فولاد. // بتن و بتن آرمه. 1980. L 3.S. 6-7.

51. Lankard D.K. ، Dickerson R.F. بتن آرمه با آرماتورهای ضایعات سیم فولادی // مصالح ساختمانی در خارج از کشور. 1971 ، شماره 9 ، ص. 2-4

52. لئونتیف V.N. ، Prikhodko V.A. ، Andreev V.A. در مورد امکان استفاده از مواد الیاف کربن برای تقویت بتن // Stroitelnye materialy ، 1991. شماره 10. S. 27-28.

53. لوبانوف I.A. ویژگی های ساختار و خصوصیات بتن مسلح پراکنده // فناوری ساخت و خصوصیات مصالح ساختمانی کامپوزیت جدید: بین دانشگاه. موضوعات شنبه علمی tr L: LISI ، 1086.S 5-10.

54. Mayilyan DR.، Shilov Al.V.، Javarbek R تأثیر تقویت الیاف با الیاف بازالت بر خصوصیات بتن سبک و سنگین // تحقیقات جدید بتن و بتن مسلح. روستوف دان ، 1997 س. 7-12.

55. Mayilyan L.R. ، Shilov A.V. خم شدن عناصر الیاف الیاف-آهن-بتن خشت روی الیاف بازالت درشت. روستوف n / a: رشد. دولت می سازد ، un-t ، 2001. - 174 ص.

56. Mayilyan R.L.، Mayilyan L.R.، Osipov K.M. و سایر توصیه ها برای طراحی سازه های بتن آرمه از بتن رسی منبسط شده با تقویت الیاف با الیاف بازالت / Rostov-on-Don، 1996. -14 p.

57. دائرlopالمعارف کانی شناسی / ترجمه شده از انگلیسی. L. Nedra ، 1985. از جانب. 206-210.

58. Mchedlov-Petrosyan O. P. شیمی مصالح ساختمانی غیر آلی. م. Stroyizdat ، 1971 ، 311s.

59. Nerpin SV ، Chudnovsky AF ، فیزیک خاک. M. Science. سالهای 1967.167.

60. نسوتایف G.V. ، تیمونوف S.K. تغییر شکل انقباض بتن. پنجمین قرائت دانشگاهی RAASN. وورونژ ، VGASU ، 1999 312-315.

61. Paschenko A.A. ، صربستان V.P. تقویت سنگ سیمان با الیاف معدنی Kiev، UkrNIINTI - 1970 - 45 ص.

62. پاشچنکو A.A. ، صربستان V.P. ، Starchevskaya E.A. قابضین. کیف. مدرسه ویشچا ، 1975 ، 441 ص.

63. پولاک A.F. سخت شدن چسب های معدنی. م. دفتر نشر ادبیات ساخت و ساز ، 1966 ، 207 ص.

64. Popkova A.M. سازه های ساختمانها و سازه های ساخته شده از بتن با مقاومت بالا // سری سازه های ساختمان // بررسی اطلاعات. موضوع 5. م.: VNIINTPI Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی ، 1990 77 ص.

65. پوخارنکو ، یو.وی. مبانی علمی و عملی برای شکل گیری ساختار و خواص بتن تقویت شده با الیاف: dis. سند فن آوری علوم: سن پترزبورگ ، 2004. ص. 100-106.

66. رابینوویچ F.N. بتن تقویت شده الیاف پراکنده: بررسی توسط VNIIESM. م. ، 1976 - 73 ص

67. Rabinovich FN بتن مسلح با پراکندگی. M. ، Stroyizdat: 1989.-177 ص.

68. رابینوویچ F.N. برخی از س ofالات تقویت پراکنده مواد بتونی با فایبرگلاس // بتن مسلح و پراکنده و سازه های ساخته شده از آنها: چکیده گزارش ها. جمهوری اعطا شده ریگا ، 1 975. - S. 68-72.

69. رابینوویچ F.N. در مورد تقویت بهینه سازه های بتونی الیاف فولاد // بتن و بتن مسلح. 1986. شماره 3. S. 17-19.

70. رابینوویچ F.N. در مورد سطوح تقویت کننده بتن پراکنده. // ساخت و ساز و معماری: Izv. دانشگاه ها. 1981. شماره 11. S. 30-36.

71. رابینوویچ F.N. استفاده از بتن تقویت شده با الیاف در سازه های ساختمان های صنعتی // Fibrobeton و کاربرد آن در ساخت و ساز: مجموعه مقالات NIIZhB. م. ، 1979. - S. 27-38.

72. رابینوویچ F.N. ، Kurbatov L.G. استفاده از بتن مسلح با الیاف فولاد در سازه های سازه های مهندسی // بتن و بتن مسلح. 1984.-№12.-p. 22-25

73. رابینوویچ F.N. ، رومانوف V.P. در حد مقاومت ترک بتن ریز ریز تقویت شده با الیاف فولاد // مکانیک مواد کامپوزیت. 1985. شماره 2 S. 277-283.

74. رابینوویچ F.N. ، چرنوماز A.P. ، Kurbatov L.G. ته یکپارچه مخازن ساخته شده از بتن الیاف فولادی // بتن و بتن مسلح. -1981. شماره 10 S. 24-25.

76. V. I. Solomatov، V. N. Vyroyuy. و سایر مواد. مصالح ساختمانی مرکب و ساختارهای کاهش یافته مصرف مواد .// کیف ، بودیولنیک ، 1991 ، 144 ص.

77. بتن الیاف فولادی و سازه های حاصل از آن. سری "مصالح ساختمانی" 7 VNIINTPI. مسکو - 1990

78. بتن فایبرگلاس و سازه های ساخته شده از آن. سری "مصالح ساختمانی". شماره 5 VNIINTPI.

79. Strelkov M.I. تغییر در ترکیب واقعی فاز مایع در حین سخت شدن چسب ها و مکانیسم های سخت شدن آنها // مجموعه مقالات جلسه شیمی سیمان. م. پرومستروییزدات ، 1956 ، صص 183-200.

80. Sycheva L.I. ، Volovika A.V. مواد تقویت شده با فیبر / ترجمه شده توسط: مواد تقویت شده با الیاف. -م: استروییزدات ، 1982.180 ص

81. Toropov N.A. شیمی سیلیکات ها و اکسیدها. ل. علم ، 1974 ، 40 ص.

82. N.E. Tretyakov ، V.N. Filimonov. سینتیک و کاتالیز / T: 1972 ، شماره 3.815-817 ص.

83. فاضل I.M. فناوری جداگانه فشرده بتن پر شده از بازالت // چکیده دیس. دکترا مسکو ، 1993 ، 22 ص.

84. بتن الیافی در ژاپن. بیان اطلاعات سازه های ساختمانی »، مسکو ، VNIIIS Gosstroy اتحاد جماهیر شوروی ، 1983. 26 ص.

85. فیلیمونوف V.N. طیف سنجی از تبدیلات نوری در مولکول ها. // ل.: 1977 ، ص. 213-228.

86. هنگ دی ال. خصوصیات بتن حاوی بخار سیلیس و الیاف کربن تیمار شده با سیلان // اطلاعات Express. شماره شماره 2001. S.33-37.

87. Tsyganenko A.A. ، Khomenya A.V. ، Filimonov V.N. جذب و جاذب. // 1976 ، شماره. 4 ، ص 91-86

88. شوارتسمن A.A. ، Tomilin I.A. پیشرفت در شیمی // 1957 ، T. 23 ، شماره 5 ، ص. 554-567.

89. کلاسورهای سرباره و قلیایی و بتن های ریزدانه بر اساس آنها (ویرایش شده توسط VD Glukhovsky). تاشکند ، ازبکستان ، 1980 ، 483 ص.

90. یورگن شوبرت ، S.V. کلاشینکف. توپولوژی کلاسورهای مخلوط و مکانیسم سخت شدن آنها. مقالات MNTK فن آوری های جدید در زمینه صرفه جویی در مصرف انرژی و انرژی در تولید مصالح ساختمانی. پنزا ، PDZ ، 2005. 208-214.

91. بالاگورو پ. ، نجم. مخلوط تقویت شده با الیاف با عملکرد بالا با کسر حجم فیبر // ACI Journal Journal.-2004.-Vol. 101 ، شماره 4. - ص 281-286.

92. بتسون G.B. بتن تقویت شده فیبر گزارش پیشرفته. گزارش شده توسط کمیته ASY 544. مجله ACY. 1973 ، -70 ،-شماره 11 ، -ص. 729-744.

93. Bindiganavile V. ، Banthia N. ، Aarup B / پاسخ تأثیر کامپوزیت سیمان تقویت شده با الیاف با مقاومت فوق العاده بالا. // مجله مواد ACI. 2002. - جلد 99 ، شماره 6 - P.543-548.

94. Bindiganavile V.، Banthia.، Aarup B. پاسخ تأثیر کامپوزیت سیمان تقویت شده با الیاف با مقاومت بسیار بالا // ACJ Journal. 2002 - جلد 99 ، شماره 6

95. Bornemann R.، Fenling E. Ultrahochfester Beton-Entwicklung und Verhalten. // Leipziger Massivbauseminar ، 2000 ، Bd. 10 ، 1-15.

96. Brameschuber W.، Schubert P. Neue Entwicklungen bei Beton und Mauerwerk. // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft. ، S. 199-220.

97. Dallaire E.، Bonnean O.، Lachemi M.، Aitsin P.-C. رفتار مکانیکی بتن پودری راکتیو مصرف شده. // انجمن آمریکایی انجمن مهندسی مواد Givil Eagineers. واشنگتن. DC نوامبر 1996 ، جلد 1 1 ، ص 555-563.

98. Frank D.، Friedemann K.، Schmidt D. Optimisierung der Mischung sowie Verifizirung der Eigenschaften Saueresistente Hochleistungbetone. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. شماره 3. S.30-38.

99. Grube P.، Lemmer C.، Riihl M Vom Gussbeton zum Selbstvendichtenden Beton. s 243-249.

100. Kleingelhofer P. Neue Betonverflissiger auf Basis Policarboxilat. // Proc. 13. جباسیل ویمار 1997 ، Bd. 1 ، 491-495.

101. مولر C. ، Sehroder P. Schlif3e P. ، Hochleistungbeton mit Steinkohlenflugasche. Essen VGB Fechmische Vereinigung Bundesveband Kraftwerksnelenprodukte. // E.V.، 1998-Jn: Flugasche in Beton، VGB / BVK-Faschaugung. 01 دسامبر 1998 ، Vortag 4.25 seiten.

102. Richard P.، Cheurezy M. ترکیب بتن پودر واکنشی. Skientific Division Bougies // Cement and Concrete Research، Vol. 25. نه 7 ، ص. 1501-1511.1995.

103. Richard P.، Cheurezy M. بتن پودری راکتیو با قابلیت انعطاف پذیری بالا و مقاومت فشاری 200-800 MPa. // AGJ SPJ 144-22، p. 507-518.1994.

104. Romualdy J.R. ، Mandel J.A. مقاومت کششی بتن متاثر از طول تقسیم شده یکنواخت و دارای فاصله براق از تقویت کننده سیم "ACY Journal". 1964 ، - 61 ، - شماره 6 ، - ص. 675-670.

105. Schachinger J.، Schubert J.، Stengel T.، Schmidt PC، Hilbig H.، Heinz DL Ultrahochfester Beton-Bereit fur die Anwendung؟ Schriftenzeihe Baustoffe.// FestSchrift zum 60. Geburgstag Von Prof.-Dr. Jng پیتر شلیسل. هفت 2003 ، s. 189-198.

106. اشمیت ام. بورنمان آر. مگلیچکایتن و کرنسن فون هوخفستم بتون. // Proc. 14 ، Jbausil ، 2000 ، Bd. 1 ، 1083-1091.

107. اشمیت ام. جاهره انتویکلونگ بی زمنت ، زوساتسیمتل و بتون. Ceitzum Baustoffe und Materialpriifung. Schriftenreihe Baustoffe.// Fest-schrift zum 60. Geburgstag von Prof. دکتر-جنگ پیتر شیسه Heft 2.2003 s 189-198.

108. SchmidM، FenlingE.Untaxax؛ hf ^

109. اشمیت ام. ، فنلینگ ای. ، تئیچمان ت. ، بونژك ك. ، بورنمان R. التراهوكفستر بتون: خز چشم انداز صنعت Betonfertigteil. // Betonwerk + Fertigteil-Technik. 2003. # 39.16.29.

110. Scnachinger J، Schuberrt J، Stengel T، Schmidt K، Heinz D، Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung؟ Scnriftenreihe Baustoffe. Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. دکتر پیتر شلیسل. Heft 2.2003 ، C.267-276.

111. Scnachinger J.، Schubert J.، Stengel T.، Schmidt K.، Heinz D. Ultrahochfester Beton Bereit Fur die Anwendung؟ Scnriftenreihe Baustoffe.// Fest - schrift zum 60. Geburtstag von Prof. دکتر. - درون پیتر شلیسل. Heft 2.2003 ، C.267-276.

112. Stark J.، Wicht B. Geschichtleiche Entwichlung der ihr Beitzag zur Entwichlung der Betobbauweise // Oster. Jngenieur-und Architekten-Zeitsehrieft. ، 142.1997. H.9.125. تیلور // MDF.

113. بتن فایبراس Wirang-Steel .// ساخت بتن. 1972.16 ، شماره L ، s. 21-28

114. Bindiganavill V.، Banthia N.، Aarup B. پاسخ تأثیر کامپوزیت سیمان تقویت شده با الیاف با مقاومت بسیار بالا // مجله مواد ASJ. -2002.-جلد. 99 ، شماره 6. - ص 543-548.

115. Balaguru P.، Nairn H.، نسبت مخلوط بتن تقویت شده با الیاف با عملکرد بالا با کسرهای با حجم الیاف بالا // ASJ Journal Journal. 2004 ، -Vol. 101 ، شماره 4. - ص 281-286.

116. Kessler H.، Kugelmodell fur Ausfallkormengen dichter Betone. Betonwetk + Festigteil-Technik ، Heft 11 ، S. 63-76 ، 1994.

117. Bonneau O.، Lachemi M.، Dallaire E.، Dugat J.، Aitcin P.-C. ویژگیهای مکانیکی و دوام دو پودر واکنشی صنعتی کوکریت // ASJ Journal Journal V.94. شماره 4 ، S. 286-290. جولی-آگوست ، 1997.

118. De Larrard F.، Sedran Th. بهینه سازی بتن با عملکرد فوق العاده بالا با استفاده از مدل بسته بندی. جم بتن Res. ، جلد 24 (6). S. 997-1008 ، 1994.

119. Richard P.، Cheurezy M. ترکیب بتن پودر واکنشی. جم Coner.Res. جلد 25. شماره 7 ، S. 1501-1511،1995.

120. Bornemann R، Sehmidt M، Fehling E، Middendorf B. Ultra Hachleistungsbeton UHPC - Herstellung، Eigenschaften und Anwendungsmoglichkeiten. Sonderdruck aus؛ Beton und stahlbetonbau 96، H. 7. S.458-467،2001.

121. Bonneav O.، Vernet Ch.، Moranville M. بهینه سازی رفتار Reological واکنش واکنش پودر کوکرت (RPC). بین المللی سمپوزیوم Tagungsband بتن های با عملکرد بالا و واکنش پذیر. شبروک ، کانادا ، آگوست 1998 ، S. 99-118.

122. Aitcin P. ، Richard P. The Pedestrian / Bikeway Bridge of scherbooke. چهارمین سمپوزیوم بین المللی استفاده از قدرت بالا / عملکرد بالا ، پاریس. S. 1999-1406،1996.

123. De Larrard F.، Grosse J.F.، Puch C. مطالعه تطبیقی ​​دودهای مختلف سیلیس به عنوان مواد افزودنی در مواد انباشته با عملکرد بالا. مواد و سازه ها ، RJLEM ، جلد 25 ، S. 25-272،1992.

124. Richard P. Cheyrezy M.N. بتن های پودری راکتیو با شکل پذیری بالا و مقاومت فشاری 200-800 مگاپاسکال. ACI ، SPI 144-24 ، S. 507-518 ، 1994

125. Berelli G.، Dugat I.، Bekaert A. استفاده از RPC در برج های خنک کننده با جریان ناخالص ، سمپوزیوم بین المللی در بتن های با عملکرد بالا و پودر واکنش پذیر ، شربروک ، کانادا ، S. 59-73،1993.

126. De Larrard F.، Sedran T. Mixture-Proportioning of Beton High Performance. جم کنکر Res جلد 32 ، S. 1699-1704،2002.

127. Dugat J.، Roux N.، Bernier G. خواص مکانیکی بتن های پودر واکنشی. مواد و سازه ها ، جلد. 29 ، S. 233-240،1996.

128. Bornemann R.، Schmidt M. نقش پودرها در بتن: مجموعه مقالات ششمین سمپوزیوم بین المللی در استفاده از بتن با مقاومت بالا / عملکرد بالا. S. 863-872،2002.

129. Richard P. Reactive Powder Concrete: ماده جدید سیمانیتوس بسیار بالا. چهارمین همایش بین المللی استفاده از بتن با مقاومت بالا / عملکرد بالا ، پاریس ، 1996.

130. اوزاوا ، م؛ Masuda، T؛ شیرای ، ک؛ شیمویاما ، ی؛ Tanaka، V: خواص تازه و مقاومت مواد کامپوزیت پودر راکتیو (داکتال). مجموعه مقالات کنفرانس est fib ، 2002.

131. ورنت ، چ. مورانویل ، م. چیرزی ، م. Prat، E: بتن با دوام فوق العاده بالا ، شیمی و ریزساختار. همایش HPC ، هنگ کنگ ، دسامبر 2000.

132. چیرزی ، م. مارت ، وی؛ Frouin، L: تجزیه و تحلیل ریزساختاری RPC (بتن پودر راکتیو). Cem.Coner.Res.Vol. 25 ، No. 7 ، S. 1491-1500.1995. ،

133. Bouygues Fa: Juforniationbroschure zum betons de Poudres Reactives ، 1996.

134. راینک. K-H. ، Lichtenfels A. ، Greiner. St. ذخیره فصلی انرژی خورشیدی در مخازن آب گرم باعث تولید بتن با کارایی بالا می شود. ششمین سمپوزیوم بین المللی مقاومت بالا / عملکرد بالا. لایپزیگ ، ژوئن ، 2002.

135. Babkov V.B. ، Komokhov P.G. و سایرین. تغییرات حجمی در واکنش های هیدراتاسیون و تبلور مجدد چسب های مواد معدنی / علم و فناوری ، -2003 ، شماره 7

136. Babkov V.V. ، Polok A.F. ، Komokhov P.G. جنبه های طول عمر سنگ سیمان / سیمان -1988-№3 ص 14-16.

137. Aleksandrovsky S.V. برخی از ویژگی های انقباض بتن و بتن مسلح ، 1959 شماره 10 ص 8-10.

138. A.V. Sheikin. ساختار ، مقاومت و مقاومت در برابر شکست سنگ سیمان. مسکو: Stroyizdat 1974،191 ص.

139. Sheikin A.V.، Chekhovsky Yu.V.، Brusser M.I. ساختار و خصوصیات بتن های سیمانی. م: استروییزدات ، 1979.333 ص.

140. Tsilosani Z.N. جمع شدگی و خزش بتن. تفلیس: انتشارات آکادمی علوم گروز. SSR ، 1963. با 173.

141. Berg O.Ya.، Shcherbakov Yu.N.، Pisanko T.N. بتن با مقاومت بالا. م: استرویزدات. 1971.s 208.i؟ 6