Lintsaelõiketerade ettevalmistamine hõlmab lindi otste ühendamist keevitamise või jootmise teel, lõikeketta pingutusseisundi jälgimist, lõikekujuliste defektide parandamist, valtsimist, lõikeketta seisukorra lõplikku jälgimist.

Lindi otste põkk-keevitamisel trimmivad ja joondavad need otsad, keevitavad karastamise kokku ja puhastavad õmbluse. Lindi otsad keevitamise ajal lõigatakse sae serva suhtes 90 ° nurga all, puhastatakse ja rasvatakse.

Kell komisjonitasud  lindi otsad kattuvad, märgi õmblus ja trimmi otsad, faasige otsad kiiluks (faasimiseks), faasige, lihvige, kõvendage, jätke ja viimistlege (õmblus) õmblus, mille paksus peaks olema võrdne sae paksusega või olema väiksem kui 0,1 ... 0,2 mm.

Kohalikud vead  (punnid, kitsad ja nõrgad kohad) ja tavalised vead  (keerdumine, väändumine, tiibumine, pikisuunaline lainetus, servade sirgus, lõiketera serva painutamine) eemaldatakse lintsaed nagu defektid raiesaagidel (esmalt üldised, seejärel kohalikud).

Lõuendi pingeseisund  lintsaed juhitakse spetsiaalse malli abil lindi laiuse läbipainde noole abil ja lõikeketta tagaserva kumeruse suuruse järgi. Mõlemal lõuendil mõõdetakse mõlemad indikaatorid, mille normaalväärtuste vahemikud on vastavalt 0,1 ... 0,23 mm ja 0,05 ... 0,1 mm. Kui läbipaindepoomi suurus on tavalisest väiksem, veeretatakse sahk sümmeetriliselt või koonusele.

Veerema kasutatakse sümmeetriliselt masina kumerate rihmarataste jaoks, kui on vaja pikendada sae keskosa. Esiteks rullitakse sae keskosa ja seejärel, taganedes 10 ... 15 mm, tehke uued käigud, vähendades omakorda rullide survet. Lõppvaltsimine 15 ... 20 mm kaugusel süvendite ja tagaserva joonest. Koonusel veeretamine toimub ülemise rihmaratta kallutamise teel, et sahk ei libiseks. Sae tagumist serva pikendatakse, et kompenseerida selle suuremat pinget. Valtsimine algab 15 ... 20 mm kaugusel süvendite joonest ja lõpeb 10 ... 12 mm kaugusel tagaservast, suurendades rullide rõhku järk-järgult iga 10 ... 15 mm järel.

Lintsaagide remont  hõlmab pragude lokaliseerimist, defektsete alade välja lõikamist ja sisetükkide segmendi ettevalmistamist. Lokaliseerimine toimub aukude puurimisega end 2 ... 2,5 mm üksikute pragude otsa, mille pikkus ei ületa 15 mm ja 10 ... 15% sae laiusest. Pikkade üksikute pragude või rühmalõhede korral (4 ... 5 tükki, mitte 400 ... 500 mm pikad) ja 2 või enam hammast järjest katki, lõigatakse sisestamisraskuste vältimiseks pikkuseks vähemalt 500 mm.

Sae paigaldamisel masinasse  Järgida tuleb järgmisi reegleid:

1. Sae lõikeserv peaks välja ulatuma rihmaratta servast hamba kõrgusele.

2. Lindi nihkumist rihmaratastest hoiab ära ülemise rihmaratta asendi reguleerimine, kallutades (edasi - tagasi) ja pöörates (vasak - parem). Rihma kaldenurk ettepoole 0,2 ... 0,3 °.

3. Saagi pingutusjõud P (H), mõlema haru summaarne, seatakse võrdseks P \u003d 2G av  kus G \u003d 50 ... 60MPa - tõmbepinge a  ja sisse  - lindi laius ja paksus (mm).

4. Juhtimisseadmete ja saelehe vahe peaks olema 0,1 ... 0,15 mm. Sae kokkupuude juhikutega on lubatud ainult kõverate osade lõikamisel.

Ettevõtete ettevalmistamine ketassae tööks.

Ketassae tööks ettevalmistamine hõlmab lõiketera tasasuse ja pingeseisundi hindamist, lõiketera sirgendamist, ketta sepistamist ja rullimist.

Ketta tasasus  mida hinnatakse kahe näidu järgi: ketta sirgjoonelisus erinevates sektsioonides ja otsa (aksiaalne) väljavool. Maksimaalsed lubatud kõrvalekalded sirgusest sõltuvad sae läbimõõdust: 0,1 mm Æ kuni 200 mm; 0,6 Æ 1600 mm. Näo väljavoolu määramiseks paigaldatakse sahk spetsiaalse seadme horisontaalsele võllile. Väljavoolu mõõdetakse kettaga risti oleva indikaatori abil 5 mm kaugusel süvendite ümbermõõdust sae ja võlli aeglasel pöörlemisel. Lubatud on näo läbimõõt vahemikus 0,15 mm Æ kuni 200 mm kuni 0,6 mm Æ 1600 mm.

Mittetasasuse standardite ületamine näitab lõuendi defektide olemasolu: üldine (tassi kujuline, tiivuline, ümbermõõdu ümber painutamine) ja lokaalne (nõrk või tihe koht, punnis, painutamine). Kõik puudused on parandatud lõuendi redigeerimine  sepistamisriide, alasi ja spetsiaalse papi või nahktihendi kasutamine.

Stressi hindamine  saeleht tekitab sae suurima läbipainde oma raskuse mõjul. Saag on mõlemalt küljelt vaheldumisi virnastatud kolme toega, mis asuvad üksteisest võrdse vahemaa kaugusel ja 5 mm kaugusel hambaõõnsuste ümbermõõdust. Sae läbipainet mõõdetakse valimismõõdiku või proovijoontega koos sondikomplektiga 50 mm raadiusega ringi kolmes punktis ja arvutatakse keskmine väärtus. Kui see ei vasta normatiividele, sepistatakse või valtsitakse saeleht.

Kell veerema  sae keskmine osa on nõrgenenud selle pikenemise tõttu, kui see veereb kahe rõhu all oleva rulli vahel. Selle tulemusel omandab sae töö ajal rõngasülekande külgstabiilsuse. Tavaliselt veerevad nad saega mööda ühte ringi raadiusega 0,8, ilma sae raadiuse raadiuseta on 3 ... 4 pööret. Sel juhul seatakse uute sepistamata saega rullide survejõud sõltuvalt saelehe läbimõõdust ja paksusest vahemikus 15,5 ... 24,0 kN saedele 7 315 \u200b\u200b... 710 mm ja paksusele 1,8 ... 3,2 mm. Õigesti valtsitud sae omandab ühtlase nõgususe (plaadi) suurusjärgus 0,2 ... 0,6 mm 10 ... 15 mm kaugusel keskosa servast vastavalt sae läbimõõduga 315 ... 710 mm. Pärast valtsimist kontrollitakse tasasust ja saetera parandatakse.

Sepistamine  sahk pole erinevalt spetsiaalsete masinate PV-5 või PV-20 rullimisest mehhaniseeritud ja selleks on vaja kõrge kvalifikatsiooniga töötajaid. See seisneb haamriga vasaraga löömises alaga lamava sae keskmisele eelnevalt tähistatud osale. Sae keskosa sumbumisastet kontrollitakse samamoodi nagu veeremisel, samade standarditega. Kui keskmine osa pole piisavalt nõrgenenud, korratakse sepistamist.

Ketassae paigaldamisel on täidetud järgmised tingimused:

1.   Sae tasapind peaks olema võlli 3 teljega risti, peaääriku 2 otsa väljavool ei tohiks 50 mm raadiusega ületada 0,03 mm.

2. Sae ja võlli pöörlemistelg peavad vastama. Saeaugu läbimõõt ei tohiks ületada võlli läbimõõtu rohkem kui 0,1 ... 0,2 mm. Suurema vahe korral on puurauk igav ja sellesse sisestatakse hülss. Ratsionaalsem on kasutada vedru 6 abil surutud tsentreerimiskoonusega 7 äärikuid.

3. Sae usaldusväärseks fikseerimiseks puutuvad kinnitusäärikud 2 ja 4 sellega kokku ainult väliste velgedega laiusega 20 ... 25 mm. Äärikute läbimõõt valitakse sõltuvalt sae läbimõõdust. Mutteri töö ajal laienemise vältimiseks peaks selle keerme olema võlli pöörlemissuunaga vastupidine.

4. Sae taga kiude saagides paigaldatakse selle tasapinnale tugivarre nuga. Kooniliste saete jaoks on nuga kiilukujuline, selle maksimaalne paksus on 3 ... 4 mm suurem kui sae keskosa paksus.

5. Üle 400–500 mm läbimõõduga saagade jaoks on sae telje kõrvalekalde piiramiseks paigaldatud teksoliit-, fluoroplasti- või muude hõõrdematerjalide külgmised juhikud. Sae ja juhiku vahe sõltub sae läbimõõdust, selle väärtus varieerub vahemikus 0,22 mm Æ 125 ... 200 kuni 0,55 mm saagide puhul 800 üle 800 mm.

6. Hammaste väljaulatuvus a 1 saetava materjali kohal ei tohi ületada 10 ... 20 mm, kui masina disain võimaldab selle väärtust reguleerida.

Ketassae redigeerimine  teostatakse kohalike puuduste kõrvaldamiseks: sae ebaõigest kasutamisest tulenevad kitsad ja nõrgad kohad, punnid või tiivavus. Defektide koht ja laad määratakse enne riietumist pika (sae läbimõõduga võrdse) ja lühikese, võrdne ½, juhtjoonlaua abil, kandes need ketta pinnale. Defektide kindlaksmääramisel asetatakse sae servale vertikaalselt või pannakse kalibreerimisvõlli. Et redigeerimise käigus vigu ei tehtaks, on tuvastatud defektide piirid kriidiga välja toodud ja defekti iseloom tähistatud tavaliste märkidega (+ mõhk, - süvend).

Nõrk koht  mida iseloomustab asjaolu, et kui saeleht paindub mis tahes suunas, moodustub sisemisest (nõgusast) küljest õõnes ja vastasküljest mõhk (kühm). Seestpoolt ketta külge kinnitatud juhtlaud moodustab joonlaua pikkuse keskel kerge vahe (joonis 1, d). Nõrkused kõrvaldatakse nõrga koha servade ümber ja mööda neid sepistades.

Tihe koht  mida iseloomustab see, et kui saeleht paindub mis tahes suunas, moodustub sisemine (nõgus) külg mõhk ja vastasküljele õõnes. Juhtlaud, mis on kinnitatud ketta seestpoolt, kus on tihe koht, moodustab otstesse kerge tühiku (joonis 1, g). See puudus kõrvaldatakse kahepoolse sepistamisega tihedas kohas.

Punnis - kohalik ühepoolne mõhk. Seda iseloomustab asjaolu, et kui saag paindub mõlemas suunas, moodustub ketta ühele küljele alati kühm ja mõlemal vastaspoolele moodustub alati mõhk, st kühm ja depressioon ei liigu ketta ühelt küljelt teisele, eristab see mõhk kitsast kohast. Punn on välistatud kühmu haamerpuhangutega (joonis 1, k).

Tiib  Määratletud kahekordse ja painutatud saelehena. See elimineeritakse, kui ketas kleebitakse mööda kumerust mööda paindeharja.

Ketassae sepistamine  teostatakse rõngasülekande külgstabiilsuse suurendamiseks. Seda teostatakse alasel käsitsi spetsiaalsete sepistusvasarate abil. Sepistatav sae sektsioon peaks asetsema tihedalt alasel, mis on selleks mõnevõrra kumer. Kui saagil pole defekte, tehakse sepistamine piki 12-16 raadiust, igaühe jaoks rakendatakse 6-8 lööki, liigutades need perifeeriast keskele. Lööke korrektsemaks jaotamiseks enne redigeerimist märgistage saag, rakendage rida kontsentrilisi ringe ja raadiusi. Lööke rakendatakse punktides, kus ringid ristuvad raadiusega (joonis 1, b). Need hakkavad sepistama hambaõõnsusest 20–30 mm kaugusel ja lõpevad enne sae keskosa jõudmist, mida katab seib 30–40 mm.

Pärast ühe külje sepistamist on vaja seda sepistada samas järjekorras, teisele poole löövad löögid. Nähtavamate väljatrükkide saamiseks tuleks alasi pind õlitada.

Sepistamise aste määratakse sae keskmise osa läbipaine suuruse järgi. Kontrollige painduvat noolt pika juhtlaua abil, seades sae horisontaalasendisse, nii et selle keskmine osa saaks vabalt langeda (joonis 1, a). Nõuetekohase sepistamise korral moodustatakse joonlaua ja sae keskmise osa vahel tühimik, mis suureneb ühtlaselt hammaste servast sae keskele. Ketta teise külje kliirens peaks olema sama kui esimene, st ± 0,2 mm. Kliirensi suurus määratakse sondi või indikaatori joonlaua abil. Sae keskosas asuva läbipainepoomi optimaalne väärtus, sõltuvalt läbimõõdust ja kiirusest, võetakse tabelist.

Kui pärast noole sepistamist pole sae keskosa läbipaine piisav, korratakse redigeerimist. Uuesti korrastamise ajal asuvad haamrilöögid esimese sepistamise löögi vahel (joonis 1, c).

Õigesti sepistatud sahk, mida on kantud auguga sõrmele või puutüvele, annab selget häält, kui lööte kergelt käega põhja.

Töö ajal kontrollitakse saagade seisukorda vähemalt pärast 3-4 teritamist.

Koonilised saed on sepistatud samamoodi kui lameda kettaga saed ja valendiku väärtus määratakse ainult lamedal küljel ja võetakse võrdseks 0,3–0,5 mm sae läbimõõduga 500–800 mm.

Leiutis käsitleb masinaehitust. Meetod hõlmab deformeerunud saega külmas olekus ühtlaselt jaotunud pikisuunalisi pilusid, millele järgneb lokaalsete koormuste rakendamine ühele ja teisele küljele, eelistatavalt dünaamilisele, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti. Pikisuunalised sisselõiked tehakse kas lõikehamba õõnsusest mööda hamba ülaosa läbiva radiaalse joone ümmarguse sae pöördeteljele või kaldega (mitte üle 15 °) hamba ülaosa läbivate radiaalsete joonte suhtes ketassae pöördeteljele. Leiutis parandab redigeerimise kvaliteeti ja kõrvaldab sae jääkpinged. 2 n.p. f-ly, 2 haiget.

Leiutis on seotud tehnikavaldkonnaga, eriti toodete restaureerimisel ja parandamisel, ning seda saab kasutada ketassaede viimistlemiseks.

Ümmarguste saagide peitsimise tuntud meetod pärast hammaste lõikamist (AS NSV nr 891269, IPC B 23 D), mis seisneb nende perifeerilisel mehaanilisel jõul, pigistades üksteise järel üksteise järel paiknevate eendite ja süvenditega paari plaate. iga töötav eend siseneb vastupidise ketta õõnsusse, moodustades sae äärel radiaalselt kahanevad lained selle keskpunkti suunas. Selle meetodi puuduseks on redigeerimise madal kvaliteet, mis on tingitud võimetusest protsessi juhtida, samal ajal kui jääkpingeid ei kõrvaldata, meetodi rakendamise tehnoloogilise skeemi ja seadme keerukus.

Osade, näiteks ketaste redigeerimise tuntud meetod (AS NSVL nr 529872, MKI B 23 D), rakendades ketta tööosale surujõudu, mis on suunatud ketta tasapinnaga risti, samal ajal kui ketast pööratakse, samal ajal ketast tihendades rummu painutusega. ketta sümmeetria summa järgi, mille korral ketta materjalis tekivad pinged voolavusjõust kõrgemal. Selle meetodi puuduseks on meetodi rakendamiseks kasutatava kinemaatilise skeemi ja seadme keerukus, madala kvaliteediga redigeerimine.

Tehnilises mõttes kõige lähedasem ja saavutatud tulemus on saelehtede prototüübi taastamise meetod (Poola patent nr 153568, IPC V 23 R), mis seisneb selles, et külmas olekus sae korral on pilud, kaldu, ringides ühtlaselt jaotunud, joondatud lõikehammastega sama nurga all paiknevate radiaalsete joonte suhtes rakendatakse lõiketera kohalikke koormusi ühelt ja teiselt poolt, eelistatult dünaamiliselt, saelehe külgpinnaga risti.

Meetodi peamised puudused on järgmised:

Madala kvaliteediga redigeerimine;

Pilude moodustatud rõngastel deformatsioone ja jäävpingeid ei kõrvaldata;

Teenindusaegade valmistamise tehnoloogiline keerukus;

Valmistamise keerukus.

Meetodi eesmärk on ketassae redigeerimise kvaliteedi parandamine ja jääkpingete eemaldamine nendes.

Probleem saavutatakse sellega, et esimese teostuse kohase deformeerunud ketassae riietumisprotsessis teostatakse ühtlaselt jaotunud pikisuunalised pilud külmvormitud deformeerunud saega, seejärel toimub ketassae ühele ja teisele küljele kohane koormus, eelistatavalt dünaamiline, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti. , tehakse pikisuunalised lõikused lõikehamba õõnsusest mööda radiaalset joont, mis kulgeb läbi hamba ülaosa ketassae pöördeteljele.

Meetodi teise variandi kohaselt teostatakse ühtlaselt jaotunud pikisuunalised pilud külmas deformeerunud saega, mis on radiaalsuunaliste nurkade suhtes kaldu, seejärel toimub ketassae ühelt küljelt kohalikud koormused ja teine, eelistatavalt dünaamiline, suunatud ümmarguse sae külgpinnaga risti, pikisuunas jaotustükid tehakse lõikehamba õõnsusest hamba esitasapinna kaldega vastupidises suunas, samal ajal kui pikilõigete kaldenurk radiaalse läbivat joont tippu hamba pöörlemistelje saetera ei ole suurem kui 15 °.

Kahe tehnilise lahenduse kombineerimine ühes rakenduses on tingitud asjaolust, et need kaks meetodit lahendavad sama probleemi - parandavad ketassae taastamise kvaliteeti ja vähendavad jääkpingeid põhimõtteliselt samal viisil - teevad pikisuunalised pilud lõikehamba õõnsusest.

Väidetavad tehnilised lahendused erinevad prototüübist selle poolest, et sisselõiked tehakse lõikehamba õõnsusest piki radiaalset joont, mis kulgeb läbi hamba ülaosa ketassae pöördeteljele, või tehakse pikisuunalised jaotustükid lõikehamba õõnsusest hamba esitasapinna kaldega vastupidises suunas, samal ajal kui kaldenurk. pikisuunalised pilud hamba ülaosa ümmarguse sae pöördeteljele kulgeva radiaalse joone suhtes on kuni 15 °.

Lõikehamba õõnsusest sisselõigete tegemine parandab korrastamise kvaliteeti, kõrvaldades täielikult jääkpinged ja suurendades sae stabiilsust töö ajal. Kui pilud tehakse piki rõngaid, siis pilude moodustatud rõngaste deformatsioone ja jääkpingeid ei elimineerita. Rõngastes sisselõigete tegemise tehnoloogiline raskus seisneb masinate kasutamise vajaduses, lõikehamba õõnsusest sisselõigete tegemisel võite kasutada tavalist metallilõikeriista.

Pinge kontsentratsiooni vähendamiseks pesa lõpus on vaja ava. Rõngaste vahel pilude tegemisel tuleb lõigata kaks auku. Kui teete lõikehamba õõnsusest sisselõikeid, on vaja ainult ühte auku. See hoiab ära pragude tekkimise ja vähendab valmistamise keerukust.

Vaadeldava tehnilise lahenduse võrdlus mitte ainult prototüübiga, vaid ka teiste selles ja sellega seotud tehnoloogiavaldkondades olevate tehniliste lahendustega ei võimaldanud tuvastada väidetava tehnilise lahenduse eripärale sarnast tehnilist lahendust, mis teeb kindlaks, et pakutav tehniline lahendus vastab "leiutustasandi" kriteeriumile, kuna objekt, millega lahendus on seotud, tagab tehnilise tulemuse saavutamise.

Meetod on järgmine.

Näide 1. Deformeerunud ketassaega, mille läbimõõt on 500 mm, paksus 2,5 mm ja sisemise ava läbimõõt on 100 mm (GOST 980-80), ühtlaselt jaotatud pikisuunalised jaotustükid 6 tükki lõikehamba õõnsusest mööda radiaalset joont läbi hamba ülaosa ketassae pöördeteljele. Planeeritud pesa lõpus tehakse auk läbimõõduga 8-10 mm. Pilude pikkus on 110 mm, mis on 10 mm rohkem kui saematerjali paksus 100 mm. Pilu laius on 2–5 mm. Seejärel rakendatakse ketassaega kohalikke dünaamilisi koormusi, mille jõud ühel küljel ja teisel küljel on 10-1000 N, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Näide 2. Deformeerunud ketassaega, mille läbimõõt on 500 mm, paksus 2,5 mm ja sisemise ava läbimõõt on 100 mm (GOST 980-80), ühtlaselt jaotatud pikisuunalised sisselõiked 6 tükki lõikehamba õõnsusest mööda radiaalset joont läbi hamba ülaosa ketassae pöördeteljele. Sel juhul on pikisuunaliste pilude kaldenurk hamba ülaosa ja ketassae pöördeteljele kulgeva radiaalse joone suhtes 10-12 °. Kui pilude kaldenurk on üle 15 °, siis väheneb pilude moodustatud sektori tugevus ja ketassae töövõime väheneb. Planeeritud pesa lõpus tehakse auk läbimõõduga 8-10 mm. Pilude pikkus on 110 mm, mis on 10 mm rohkem kui saematerjali paksus 100 mm. Pilu laius on 2–5 mm. Seejärel rakendatakse ketassaega kohalikke dünaamilisi koormusi, mille jõud ühel küljel ja teisel küljel on 10-1000 N, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Meetodit illustreerivad joonised, kus joonistel 1 ja 2 on kujutatud ketassae külgvaade.

Esimese teostuse kohaselt on deformeerunud ketassae redigeerimise meetod see, et ketassaega 1 tehakse lõikehamba 3 süvendist pikisuunaline pilu 2 piki radiaalset joont, mis läbib lõikehamba 4 ülaosa ketassae teljele. Pilu otsa tehakse auk 5. Seejärel pöörlevad ketassaag ühelt ja teiselt küljelt kohalikesse koormustesse, eelistatavalt dünaamilisse, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Teise variandi kohaselt on deformeerunud ketassae riietumismeetod see, et ketassaega 1 tehakse lõikehamba 3 õõnsusest pikisuunaline pilu 2 nurga all lõikejoone 4 ülaosa läbiva radiaalse joone suhtes ketassae teljele. Pilu otsas on tehtud auk 5. Pikisuunaline pilu asetseb lõikehamba 6 esitasapinna kaldega vastupidises suunas. Seejärel mõjutatakse ketassae ühelt ja teiselt küljelt kohalikke koormusi, eelistatavalt dünaamilist, mis on suunatud ketassae külgpinnaga risti.

Väljapakutud deformeeritud ketassaagide peitsimismeetod tagab ketassae minimaalse elastsuse ja väljavooluga, kuna see sirgendamismeetod tagab jääkpinge täieliku eemaldamise, mis pikendab ketassaagide kasutusiga märkimisväärselt.

1. Deformeerunud ketassae redigeerimise meetod, mis seisneb selles, et külmas valtsimisega sae korral tehakse ühtlaselt jaotunud pikisuunalised pilud, seejärel toimub ketassae ühe ja teise külje kohalikud koormused, eelistatavalt dünaamiline, ketassae külgpinnaga risti, mida iseloomustab asjaolu, et pikisuunalised pilud tehakse lõikehamba õõnsusest mööda radiaalset joont, mis kulgeb läbi hamba ülaosa ketassae pöördeteljele.

2. Deformeerunud ketassae redigeerimise meetod, mis seisneb selles, et külmvaltsitud saega tehakse ühtlaselt jaotunud pikisuunalised pilud, mis on radiaalsuundade suhtes kaldenurga all, seejärel toimub ketassae ühele ja teisele küljele kohalik koormus, eelistatavalt dünaamiline, ketassae külgpinnaga risti, mida iseloomustab see, et pikisuunalised pilud on tehtud lõikehamba õõnsusest vastupidises suunas hamba esitasapinna kaldega , Kaldenurk piki- pilud suhtes radiaalse läbivat joont tippu hamba pöörlemistelje saetera ei ole suurem kui 15 °.

Kas on aeg kärpida? Ärge unustage kontrollida saetera seisukorda! Võib-olla vajab ta toimetamist või sepistamist.

Ketassaed: kontrollige ketaste seisukorda, korrigeerige, sepistage

Ketassae lõikeketta tööks ettevalmistamise õigsust kontrollitakse pika ja lühikese joonlaua abil. Tera üldise seisukorra hindamisel vabas olekus pange hammastatud serv tööpingile ja, toetades seda vasaku käega ülemisele osale (või keskmisele augule), kandke laba tasapinnale piki joonlauda parema käega sae läbimõõduga (joonis 1). Kontrollimist teostatakse mõlemal küljel kogu ketta sagedase intervalliga (pärast 20 °). Õigesti töödeldud sae peaks moodustama võrdse väikse tühiku pikkuse pikkusega joonlauaga kõigis asendites. Kuni 800 mm läbimõõduga saagade kumerus vabas olekus ei tohiks ületada 0,1 mm, saagide puhul, mille läbimõõt on üle 800 mm - 0,3 mm.

Ketassaagidel on sageli kohalikke ja üldisi defekte. Kohalike defektide hulka kuuluvad need, mis põhjustasid sektsiooni deformatsiooni ja ei mõjutanud saelehe üldist seisukorda. Tavalisteks puudusteks on defektid, mis põhjustavad kogu saelehe üldist deformatsiooni või kumerust.

Ketta lokaalne kumerus tuvastatakse lühikese joonlaua abil, mille pikkus on väiksem kui sae raadius. Sae uurimisel rakendatakse raadiuse suunas vaheldumisi ühelt ja teiselt küljelt lühikest joonlauda ning samuti tuleb seda mõlemas suunas nurga all pöörata, et määrata defektide täpsed piirid.

Kontrolli hõlbustamiseks on soovitatav kasutada suure läbimõõduga ketassaed spetsiaalse spindli abil (joonis 3). Saega aeglaselt käsitsi pöörates ja saetera tasapinnale lühikese joonlaua abil määratakse kindlaks sellel esinevad puudused. Spindel asetatakse alasile lähemale ja kui see pole võimalik, paigaldage see spetsiaalsele kärule või kasutage käru saagide transportimiseks küljele kinnitatud spindli külge.

Õigesti sepistatud sae, mille keskel on auk, mis asetseb vertikaalsel tasapinnal ja millel on kerge löök küljepinnale käe tagaosaga, peaks andma puhta, kõrge kõla ja perifeerses osas kergelt vibreerima. Kui sae teeb korisevat madala heliga ja selle sakiline serv vibreerib tugevalt, tähendab see, et sellel on nõrgad servad ja muud vead. Selline sahk ei sobi normaalseks tööks.

Kolmel toel horisontaalsel tasapinnal paikneva sepistatud saelehe õiget seisundit iseloomustab joonlaua mis tahes asendis sae läbimõõdu korral ühesugune läbipaine. Sae teise külje kontrollimisel peaks kuni 400 mm läbimõõduga sae puhul olema valguse vahe suurus esimese külje suhtes väiksem kui 0,1 mm, läbimõõduga üle 400 kuni 800 mm - 0,1 ... 0,1 5 mm ja sae läbimõõduga rohkem 800 mm - 0,1 6 ... 0,2 mm. Suure läbimõõduga välismaiste firmade saagide kontrollimisel on tühimike erinevus palju väiksem või puudub üldse.

Ketassae puhul, mida kasutatakse, kuid kahe saega servamasinad, võib see erinevus olla pisut suurem. Sel juhul on saag väljastpoolt (saagitud rööpale) teatud mõhk, mis on võetud küljelt kiilnuga või reha eraldusmehhanismiga. Selline töötav sahk omandab vertikaaltasapinnal õige asendi.

Kahe saega servadega, sleazorezny ja mõnede teiste ketassaagimasinate puhul (kus kasutatakse paksusid suure läbimõõduga saage - 1100 ... 1600 mm) - plaatide lõikamisel ning õhukeste kaltsude ja põrandaaluste laudade saagimisel on saed ühepoolselt sepistatud. Samal ajal on sae plaadi kujul (liipritega lõikamismasinatel), mille läbipainde nool on kuni 1 ... 2 mm (mõõdetuna vertikaaltasapinnal). Sellised saed paigaldatakse masinasse kumera küljega saetud tahvli, pardalaua või äärega masinatele.

Joonis fig 3, a näitab saelehtede deformatsiooni haamrilöögist. Alal (1) on ketassaag (3), mis lüüakse haamriga (2). Jõu (9) toimel moodustatakse haamripeast saele mikrotasand (5), mille sügavus ja mõõtmed sõltuvad löögijõudust ja haamripea kumerusraadiusest. Selle tagajärjel löögikohas sae paksus väheneb, metall voolab külgedele ja hakkab "suruma" naabersektsioonidele. Löögikohas tekivad survepinged.

Alasi poolelt pole metalli nähtav deformatsioon suurema kontaktpinna tõttu märgatav, kuid tegelikkuses on deformatsioon. Selle tagajärjel on saepindade pinged erinevad alast ja haamri küljest konstantse saepurumahuga, mis löögi ajal läksid ka külgedele, ja löögivööndis, kuid suuremal alal tekivad survepinged. Lõppkokkuvõttes ilmneb ümbritseva metalli elastsus haameriga väljaspool mõlki. See on metalli erineva deformatsiooni tagajärg haamri ja alasi küljest. Järelikult on saele mitu lööki rakendades, näiteks sirgjoonel, võimalik haamriga külgnevate metallilõikude vastavust põhjustada ja sellega defekte luua või need kõrvaldada. Seda kasutatakse sae redigeerimisel ja sepistamisel. Sae sirgendamiseks ja pinge tasakaalustamiseks kogu paksuses pööratakse see ümber ja lüüakse sama jõuga samale või külgnevatele kohtadele samale või külgnevale küljele.

Kui sae määriti õhukese rasvakihiga, siis on haamriga löökide kohad selgelt nähtavad sae küljel, mis oli alasi poole. See lihtsustab löökide orienteerumist ja parandab ketaste tööks ettevalmistamise kvaliteeti. Sae mõlemal küljel vasara löökide korral metalli deformeerumisest tuleneva stressi tagajärjel saed tasakaalustuvad ja selle lõime kaob, kuid selle tsooni metallis tekivad uued pinged. Kui sel viisil töödeldakse teatud pinda sae peal, omandab see uue kvalitatiivse oleku - töödeldud tsooni pinge (nõrgenemine), milles hakkavad toimima survepinged. See tingimus tuleb luua sae sepistamisel. Kui muudate haamripea kuju haamri juures ja muudate selle piklikuks, siis muutub löögist tekkivate pingete suurusjärk - see on suurem haamri haameri pikisuunas. Saagide korrastamisel ja sepistamisel kasutatakse profiilhaamereid, millel on erineva kuju ja suurusega lööklauad.

Teisel juhul asetatakse alasi (joonis 3, b) tükk tihedat pappi, mille peal on ketassaag. Kui löök lööb haamriga jõuga (5), siis paindub löögipunktis olev saar, mis ei vasta alasest reageerimisele, mõnevõrra. Sel juhul ei teki löögikohas tõmbe- ega survepingeid. Löögivööndis paindub haamri toimel metall, kuid selle paksus löögikohas ei vähene ja selle pinge naabersektsioonid ei muutu. Kui sellisel viisil töödeldakse sae tsooni mõraga, saab selle sadestada saetasandi tasemeni. Seda omadust kasutatakse teatavate puuduste kõrvaldamisel sae redigeerimisel ja paljude kohalike puuduste kõrvaldamisel.

Teades sae metalli käitumist haamri löökidel erinevates tingimustes, on löögi tugevuse ja suuna muutmise abil võimalik tõhusalt mõjutada mõlema üksiku sektsiooni ja sae kui terviku pingeseisundi muutust.

Alasi puudumisel saab täispuidust koore otstes (näiteks tamm) läbi viia saelehtede sirgendamine väikeste punnide kõrvaldamisega.

Saeraamile haamri löögid rakendatakse haamri keskosaga. Lööja serva lüües on sahka lihtne rikkuda, tehes sinna mõlgid ja mõlgid. Saha keskosale, mis masinates suletakse kinnitusäärikute abil, pole soovitatav tugevaid lööke haamriga teha. Sae redigeerimine ja sepistamine selles piirkonnas on lubatud juhtudel, kui on vaja parandada sae üldist painutust ja muid selles kohas asuvaid defekte. Sepistamisel mõõdetakse haamri raskust ja löögijõudu sae paksuse ja selle kõvadusega. Õhem või vähem kõva sahk nõuab kergemaid lööke. Riietumisel ja sepistamisel peab töödeldava sae osa lamama alapeal.

Lööke jaotus kettal sae redigeerimisel või sepistamisel sõltub selle algseisundist ja parandatava defekti tüübist. Tuvastatud lokaalsete defektide piirid tuleks kriidiga välja tuua ja tähistada tavapäraste märkidega, nagu on näidatud joonisel fig. 2 (plussmärk - kui defekt on suunatud meile, miinus - meist, punktist (joonis 1, a) - kokkupõrke koht).

Mõnikord ühendavad kogenud saeveskid saedel, mis ei vaja suuri muudatusi, saetera redigeerimist nende tavalise sepistamisega. Sellisel juhul on keeruline arvestada lokaalsete defektidega ja muuta löökide suunda, arvu ja tugevust, seetõttu peaks algaja kõigepealt kohalikud vead täielikult välja sirgendama, saavutama saeosade tasasuse kogu hinnatava pinna ulatuses ja alles pärast seda jätkake sae sepistamist, et see oleks hammastatud serva jaoks vajalik pinge. Redigeerimisel ja sepistamisel peaks saag sobima alasi pinnale tihedalt. Selle määrab heli, kui lööte seda haameriga. Kui heli on tuhm ja selge ning haamer põrkub pärast lööki kergelt üles, tähendab see, et sahk sobib alasiga tihedalt, kui see kõriseb, on madala tonaalsusega ja haamer ei põrgata maha - sahk ei mahu tihedalt alasi peal. Viimasel juhul ei saa saega sepistada - see võib ära rikkuda.

Erinevate lokaalsete defektide toimetamine sõltub nende kohtade deformeerumise olemusest ja sae üldisest seisukorrast, mille sumbumisastet iseloomustab sae painde suurusjärk oma raskuse mõjul. Painde noolt mõõdetakse kinnitatud joonlaua ja ketta vahekaugusega pöördeteljest 50 mm kaugusel. Sel juhul asub sahk horisontaaltasandil kolmel toel (nendevaheline nurk on 120 °) ja joonlaud on ketta tasapinnaga risti. Joonlaua tööserv ei tohiks toetuda lahutatud, lamestatud hammastele ega joodetud kõvasulamist plaatidele (vt joonis 1, a). Konkreetse masina läbipainde nool sõltub saelehe läbimõõdust, paksusest, selles esinevate sisemiste pingete jaotusest, saevõlli pöörlemiskiirusest ja saetingimustest. Toed asuvad tööpingil või spetsiaalsel seadmel üksteisest võrdse kaugusel ja 5 mm kaugusel hammaste vaheliste süvendite ümbermõõdust.

Irkutski remonditehas valmistab ketassae sepistamise määramiseks indikaatoriga kinnitusdetaili. Erineva diameetriga sae sepistamise suurus, mis töötab lõikekiirusel 40 ... 60 m / s, saab määrata järgmise valemi abil:

f \u003d 2,27 - 0,0046D + 0,21s + 0,0000047D2 - 0,11s2 - 356 / D + 0,2 / s.

Kogenud saed kallutavad sae kontrollimiseks 45 ° ja toetades seda pika joonlauaga kinnitamiseks, kasutades seda vaba joonlauda (vt joonis 1, b). Pärast seda sae tõstmine, lüüa see käega ja hinnata heli vibratsiooni ja tonaalsust. Moodustatud valguslõhe ja heli suuruse järgi hindavad nad sae töövalmidust. See meetod ei ole objektiivne, see ei võimalda sepistamise kogust normaliseerida, nii et algajad ei peaks seda meetodit kasutama.

Hiljuti on olnud sae sirgendamise ja sepistamise terminite ekslikke tõlgendusi, väiteid, et sae sirgendamine toimub ainult siis, kui sae ja alasi vahel asub tihe materjal, et sepistamine on saelehe töötlemine haamriga kogu selle pinnal mõlemalt küljelt. See on eksiarvamus. Paljusid saelehtede defekte saab kõrvaldada ainult sepistamise teel, kui sae ja alasi vahel pole vahepealseid tihendeid. Selliste defektide hulka kuuluvad: tihedad, nõrgad kohad, kaheksad, voldid, tiivus jne. Kui need vead sepistamise teel kõrvaldatakse, toimub metalli paksus sama deformeerumisega kui sae keskmise tsooni sepistamisel. Seetõttu toimub kogu saelehe ümberjaotumine ja pingeseisundi muutumine. Kogenud spetsialistid ühendavad nende kohtade redigeerimise sae sepistamisega. See vähendab saelehtede ettevalmistamiseks kuluvat aega ja muudab töö lihtsamaks.

N. K. Yakunin
  Professor, Vene Loodusteaduste Akadeemia auakadeemik,
  Ph.D., metsatööstuse austatud töötaja

Redigeeri  Saag seisneb kohalike defektide - punnide, kõveruste, tihedate ja nõrkade kohtade - kõrvaldamises ning ketta tasase kuju andmises. Nad parandavad sae enne sepistamist, pärast ketta seisukorra kontrollimist mõlemalt küljelt kontroll-joonlaudade abil: lühikesed, mitte üle raadiuse pikkuse, ja pikad, saha läbimõõduga võrdsed (joonis 37). Pikka joonlauda asetades ketta läbimõõduga erinevates kohtades, määrake defekti asukoht ja olemus. Ketta pinnale lühikese joonlaua kohaldamisega kehtestatakse defektide piirid. Esiteks kõrvaldage puudused, mis rikuvad sae tasasust: painded, voldid, punnid. Eemaldage veelgi pingutatud ja nõrgad kohad. Defektid parandatakse alasi käsitsi õigete haamrite abil (CM. Joonis 30, b). Ketassae defektide leidmise ja redigeerimise protseduur sarnaneb raamsaagide korraldusega.
Sepistamine tähistab saetera keskosa nõrgenemist, et suurendada selle stabiilsust saagimisprotsessi ajal. Sepistatud saetera stabiilsuse all tähendab võimet taluda saagimisest tulenevate külgjõudude mõju sellele. Ketta stabiilsus määratakse järgmiste tegurite abil; paksus, ebaühtlane kuumutamine sae raadiuses ja selle põikvibratsioonide olemus. Järgnevalt kirjeldatakse ketassae töötingimusi ja nende koormuste olemust.

Tsentrifugaal inertsuse mõjul pöörleval kettal tekivad tangentsiaal- ja radiaalpinged. Ketta perifeeril olevad tangentsiaalpinged sõltuvalt sae võlli pöörlemiskiirusest ja sae raadiusest on tõmbetugevused (positiivsed), suurendavad need selle stabiilsust. Kuid nende väärtus puidutöötlemismasinatel töötamisel ei ületa 60-200 kgf / cm2. Lõikejõududest tulenevad pinged on samuti väikesed ja seetõttu ei saa see saagis stabiilsust kaotada. Ketassae stabiilsuse ohud on ketta pinged ebaühtlasest kuumutamisest raadiuse ulatuses lõikamisprotsessi ajal.
  Lõikamistööd, sealhulgas puidu ja laastu elastse-plastiline deformatsioon, hõõrdumine jne, muundatakse samaväärselt soojuseks, mis kulub laastude, materjali, tööriista ja keskkonna soojendamiseks. Sel juhul kulub tööriista soojendamiseks kuni 12% kogu lõikamise ajal tekkivast soojusest. Saha korpusesse (kehasse) sisenev soojus selle otsaosa kaudu ulatub kahes suunas: sae keskmesse (piki raadiust), mis on tingitud selle materjali soojusjuhtivusest, ja telgsuunas (saelehe tasapinna suhtes) soojusülekande tõttu sae külgpindade poolt. Soojuslik vastupidavus radiaalsuunas on 1000–1100 korda suurem kui aksiaalsel. Selle tagajärjel toimub sae perifeerse tsooni suhteliselt kitsal lõigul hambaõõnes maksimaalse temperatuuri langus ümbritseva temperatuurini, mida piirab sisemine raadius, mis võrdub sae (sealhulgas hambad) maksimaalse raadiusega 0,8-0,85. Neid leide kinnitavad ketassae temperatuuriväljade teoreetilised ja eksperimentaalsed uuringud.
Joon. 38 ja tüüpiline graafik temperatuuri jaotumisest sae raadiuses. Temperatuuri langus lõikamise ajal on vältimatu. Saagide kuumutamine sõltub paljudest teguritest: saagimistingimustest, puuliikidest, saehammaste geomeetriast jne. Normaalse (sunniviisilise) saagimise korral on temperatuuri erinevus vahemikus 15-30 ° C. Kitsa perifeerse osa kuumutamise tagajärjel pikeneb sae, mida on vähem sae kuumutatud (külm) keskmine osa. Perifeerne tsoon võtab seetõttu negatiivsed survepinged.

Ebaühtlase kuumutamise pingete (σtτ, σtr) olemus on näidatud joonisel fig. 38, b.
  Pinge võib ulatuda 500–800 kgf / cm2 temperatuuride erinevustes kuni 30–50 ° C. Lõikekrooni liigne pikenemine põhjustab selle kumerust ja sae lameda tasakaalu üldist kaotust. See asjaolu on sae rikke või halva jõudluse peamine põhjus. Sepistamine vähendab suruvate temperatuuripingete kahjulikku mõju. Sae keskmise tsooni nõrgenemine löökidega sepistatava haameriga alasel või spetsiaalsel sepistamismasinal (vt joon. 37, a, b, c) põhjustab sae perifeerse osa pinget ja tõmbepingete ilmnemist selles, mis kompenseerib kuumutamisel tekkivaid survepingeid. Nõrgenenud keskmine tsoon ei takista perifeerse laienemise tsentrifugaaljõudude mõjul ja tangentsiaalsete tõmbepingete kasvu selles.
  Enne sepistamist tuleks sahk kontsentriliste ringide seeria joonistamisega ära tähistada. Lööke tuleb rakendada piki raadiust perifeeriast keskele punktides, kus raadius ületab ringi. Sae tsoon on sepistatud, mis asub selle perifeeriast 20–30 mm kaugusel ja kinnitusseibide otspinnast 30–50 mm kaugusel. Sepistamisel tuleb jälgida, et lööke teeks lööja keskosa.
  Sepistamisastme kontrollimiseks paigaldatakse sahk horisontaalasendisse kolme koonusekujulisele toele ja selle pinnale kantakse testjoon. Sae nihkumisest tingitud kliirens oma raskuse all iseloomustab sepistamise astet. Tagumise külje kliirens peaks olema sama kui esimene.
Töötamise ajal kaovad välimise osa pinged järk-järgult kulumise, kuumutamise ajal lõikamise ajal, teritamise jms tõttu. Seetõttu tuleks sae seisukorda perioodiliselt kontrollida (pärast 3-4 korduskasutamist) ja vajalik pinge taastada sekundaarse sepistamisega (vt joonis 37, c). Uute kettsaagide kliirens (läbipainde nool) vastavalt standardile GOST 980-63 sõltub sae läbimõõdust, paksusest ja on umbes: saedel, mille läbimõõt on D \u003d 250 ÷ 360 mm, 0,1-0,4 mm; D \u003d 400 ÷ 710 mm 0,2-0,5 mm; D \u003d 800 ÷ 1500 mm 0,5-2 mm.
  Koonilised saed on sepistatud samamoodi nagu lamedad saed ja kliirensi suurus määratakse ainult ühel küljel - tasane. Kooniliste saede läbipainde nool, sõltuvalt nende läbimõõdust, peaks vastama umbes järgmistele väärtustele: D \u003d 500 mm 0,3-0,35 mm, D \u003d 600 mm 0,35-0,4 mm ja D \u003d 700 ÷ 800 mm 0,4–0,5 mm. Höövelsaed ja karbiidist sisetükkidega varustatud saed ei ole sepistatud.
  Vähem levinud, kuid hea viis, millel on sepistamisega sama eesmärk, on sae keskmise tsooni rullimine kontsentriliste ringide abil. Ketassae valtsimist saab teostada samade seadmetega nagu rammisaagide valtsimist. Selleks paigaldatakse PV-5 freespinkile sae kinnitamiseks prefiks (joonis 39, a). Keskmise tsooni rullimise võib asendada perifeerse osa ühe jäljega rullida raadiusega, mis on võrdne sae välisraadiusega umbes 0,85. Valtsimise, aga ka sepistamise eesmärk on sae perifeerses osas tõmbetugevuste tekitamine. Valtsimisaste määratakse kolmele toele kinnitatud sae noole läbipaine abil.

Sae ettevalmistamise taseme kontrollimiseks on veel üks viis - looduslike vibratsioonide sageduse määramine, mis sõltub selle pingeseisundist. See meetod on suhteliselt töömahukas ja seda kasutatakse seni ainult laboritingimustes.
  Ketassaagidel on mitmeid kriitilisi pöördeid, mille korral looduslike võnkumiste sagedus on võrdne saevõlli pöörlemiskiirusega või sellega mitmekordne, mis põhjustab saedel nende pöördetel tekkivate põiksuunaliste vibratsioonide amplituudi suurenemise või isegi lameda tasakaalu kuju kaotuse. Kõige ohtlikumad on sae stabiilsuse kadumise teine \u200b\u200bja kolmas ventilaatorikujuline vorm ning nende sagedus peitub saevõlli pöörlemisvahemikus kõige levinumatel puidutöötlemismasinatel. Sepistamine võimaldab looduslike vibratsioonide sageduse suurendamisel viia need ohtlikud vibratsiooni vormid suurenenud kiiruse piirkonda, mida masinatel ei kasutata.