Курсов проект

Проверка на топлинно изчисление на котелното устройство TGM-84 от марката E420-140-565

Заданието за курсовия проект ……………………………………………………………

1. Кратко описание на котелната инсталация .. …………………………………… ..…

• Горивната камера ..............................................
• Устройства в барабана ………………………………………………….
• Нагревател ………………………………………………………… .. …… ..
  • Радиационен прегревател ………………………… .. ……….
  • Преграден таван …………………………… .. ……….
  • Екранният прегревател ..............................................
  • Конвективен нагревател ………………………… .. ……….
• Воден икономизатор ………………………………………………………………
• Регенеративен нагревател за въздух ……………………………………….
• Почистване на отоплителните повърхности …………………………………………… ..

1. Изчисляване на котела ……………………………………………………………………. ………

2.1. Състав на горивото ……………………………………………………………. ………

2.2. Изчисляване на обемите и енталпиите на продуктите от горенето …………………………

2.3. Прогнозен баланс на топлина и разход на гориво …………………………….

2.4. Изчисляване на горивната камера ..............................................

2.5. Изчисляване на котлите на прегревателите …………………………………………… ..

2.5.1 Изчисляване на стенния нагревател …………………………. …….

2.5.2. Изчисляване на нагревател на тавана …………………… .. ……….

2.5.3. Изчисляване на екранен нагревател ………………………. ………

2.5.4. Изчисляване на конвективния нагревател ………………… .. ……….

2.6. Заключение ……………………………………………………………………… ..

1. Списък на използваната литература ……………………………………………….

задача

Необходимо е да се извърши проверка на топлинно изчисление на котелното устройство TGM-84 от марката E420-140-565.

При верификационното топлинно изчисление, според приетия проект и размерите на котела за даден товар и вид гориво, температурите на водата, парата, въздуха и газовете се определят на границите между отделните нагревателни повърхности, ефективността, разхода на гориво, дебита и скоростта на парата, въздуха и димните газове.

Изчисляването на проверката се извършва, за да се оцени ефективността и надеждността на котела при работа на дадено гориво, да се идентифицират необходимите мерки за реконструкция, да се избере помощно оборудване и да се получат изходните материали за изчисления: аеродинамична, хидравлична, метална температура, якост на тръбата, степен на износване на пепелта на тръбата, корозия и др. ,

Източни данни:

1. Номинален капацитет на пара D 420 t / h
2. Температура на захранващата вода t pv 230 ° С
3. Температура на прегрята пара 555 ° С
4. Прегрято налягане на парата 14 MPa
5. Работно налягане в барабана на котела 15.5 MPa
6. Температура на студен въздух 30 ° С
7. Температура на димните газове 130 ... 160 ° С
8. Газопровод за природен газ за гориво Надым-Пунга-Тура-Свердловск-Челябинск
9. Нетна калоричност 35590 kJ / m 3
10. Обем на пожарната камера 1800m 3
11. Диаметър на екранните тръби 62 * 6 мм
12. Екрани с височина на тръбата 60 мм.
13. Диаметър на тръбата 36 * 6
14. Разположение на тръбите за контролно-пропускателен пункт
15. Кръстосана стъпка на тръбите на контролната точка S 1 120 mm
16. Надлъжен ход на тръбите на скоростна кутия S 2 60 mm
17. Диаметър на тръбата на ShPP 33 * 5 mm
18. Диаметър на ППС тръби 54 * 6 мм
19. Жилищна площ за преминаване на продукти от горенето 35,0 мм

1. Предназначение на парния котел TGM-84 и основните параметри.

Котелните агрегати от серията TGM-84 са проектирани да произвеждат пара под високо налягане при изгаряне на мазут или природен газ.

1.   Кратко описание на парния котел.

Всички котли от серия TGM-84 имат U-образно разположение и се състоят от горивна камера, която е възходящ газопровод, и понижаващ конвективен вал, свързан в горната част с хоризонтален газопровод.

Изпарителните екрани и прегревателят на радиационна стена са разположени в горивната камера. В горната част на пещта (и в някои модификации на котела и в хоризонталния димоотвод) има екранен нагревател. В конвективна шахта последователно (по протежение на газовете) се поставят конвективен нагревател и воден икономизатор. Конвекционният вал след конвективния прегревател е разделен на два газопровода, всеки от които има по един поток от икономия на вода. Зад икономия на вода димоотводът прави завой, в долната част на който са монтирани кошчета за пепел и изстрел. Регенеративните въртящи се нагреватели за въздух са инсталирани зад конвекционния вал извън котелната сграда.

1.1. Горивна камера.

Горивната камера има призматична форма и в план представлява правоъгълник с размери: 6016x14080 мм. Страничните и задните стени на горивната камера на всички видове котли са защитени от изпарителни тръби с диаметър 60x6 mm с стъпка 64 mm от стомана 20. На предната стена има радиационен прегревател, чийто дизайн е описан по-долу. Екран с две светлини разделя горивната камера на две полу-камини. Двойният екран се състои от три панела и е оформен от тръби с диаметър 60х6 мм (стомана 20). Първият панел се състои от двадесет и шест тръби с стъпка между тръбите 64 мм; вторият панел - от двадесет и осем тръби с стъпка между тръбите 64 мм; третият панел се състои от двадесет и девет тръби, стъпката между тръбите е 64 мм. Входните и изходните колектори на светлинния екран са изработени от тръби с диаметър 273x32 мм (стомана20). Двойният екран с помощта на пръти е окачен от металните конструкции на тавана и има възможност за движение с термично разширение. За да се изравни налягането в полутръбите на двойния екран, има прозорци, образувани чрез тръбопроводи.

Страничните и задните екрани са структурно идентични за всички видове котли TGM-84. Страничните екрани в долната част образуват склоновете на дъното на студената фуния с наклон 15 0 към хоризонталата. От страна на огъня тръбите на огнището са покрити със слой от тухли с огън и тухли от хромитна маса. В горната и долната част на горивната камера страничните и задните екрани са свързани към колекторите с диаметър съответно 219x26 mm и 219x30 mm. Горните колектори на задния екран са изработени от тръби с диаметър 219х30 мм, долните - от тръби с диаметър 219х26 мм. Материалът на екранните колектори е стомана 20. Водата се подава към екранните колектори чрез тръби с диаметър 159x15 mm и 133x13 mm. Сместа пара-вода се отстранява с тръби с диаметър 133x13 mm. Тръбите на екраните са прикрепени към гредите на рамката на котела, за да се предотврати отклонение в пещта. Панелите на страничните екрани и двойният екран имат четири нива на крепежни елементи, панелите на задния екран имат три нива. Окачването на панелите на екраните на пещта се извършва с помощта на пръчки и позволява вертикално движение на тръбите.

Тръбите се отстраняват в панели чрез заваряване на пръти с диаметър 12 mm, дължина 80 mm, материал - стомана 3kp.

За да се намали ефектът от неравномерността на отопление върху циркулацията, всички екрани на камерата за горене са разделени: тръби с колектори са направени под формата на панел, всеки от които е отделна циркулационна верига. Общо в пещта има петнадесет панела: задният екран има шест панела, панел с две светлини, а всеки страничен екран има три панела. Всеки панел на задния екран се състои от тридесет и пет парни тръби, три водопроводи и три водопроводи. Всеки панелен страничен екран се състои от тридесет и една пара тръби.

В горната част на горивната камера има перваза (в дълбочината на пещта), образуван от тръбите на задния екран, което допринася за по-добро измиване на димните газове на екранната част на прегревателя.

1.2. Вътрешни барабанни устройства.

1 - разпределителна кутия; 2 - циклонна кутия; 3 - дренажна кутия; 4 - циклон; 5 - палет; 6 - аварийна дренажна тръба; 7 - фосфатен колектор; 8 - парно отопление с колектор; 9 - таван на отвора за отвори; 10 - захранваща тръба; 11 - лист с мехурчета.

Този котел TGM-84 използва двустепенна схема на изпаряване. Барабанът е чисто отделение и е първият етап на изпаряване. Барабанът е с вътрешен диаметър 1600 мм и е изработен от 16GNM стомана. Дебелината на стената на барабана е 89 мм. Дължината на цилиндричната част на барабана е 16 200 мм, общата дължина на барабана е 17 990 мм.

Вторият етап на изпаряване са отдалечените циклони.

Сместа пара-вода през тръбопроводите за подаване на пара навлиза в барабана на котела - в разпределителните кутии на циклоните. В циклоните парата се отделя от водата. Водата от циклоните се изхвърля в тави, а отделената пара тече под пералното устройство.

Измиването с пара се извършва в слой от подхранваща вода, която се поддържа върху лист с дупки. Парата преминава през дупки в листа на дупките и се разгражда през слой подхранваща вода, освобождавайки се от соли.

Разпределителните кутии са разположени над устройството за промиване и в долната си част имат отвори за източване на вода.

Средното ниво на водата в барабана е 200 mm под геометричната ос. На устройства с индикация за вода това ниво се приема за нула. Най-високите и най-ниските нива са съответно по-ниски и по-високи от средното със 75 м. За да се предотврати прегряване на котела, в барабана се монтира аварийна дренажна тръба, която позволява изхвърляне на излишната вода, но не повече от средното ниво.

За да се обработва котелната вода с фосфати, в долната част на барабана се монтира тръба, през която се въвеждат фосфати в барабана.

В долната част на барабана има два колектора за парно нагряване на барабана. В съвременните парни котли те се използват само за ускорено охлаждане на барабана, когато котелът спре. Поддържането на корелацията между телесната температура на барабана "отгоре-отдолу" се постига чрез режимни мерки.

1.3. Паропрегревателните.

Повърхностите на нагревателя на всички котли са разположени в горивната камера, хоризонталния газопровод и конвекционния вал. По характера на възприемането на топлина, нагревателят е разделен на две части: радиационна и конвективна.

Радиационната част включва прегревателя за стена на радиация (АЕЦ), първият етап на екраните и част от прегревателя на тавана, разположен над горивната камера.

Конвективната част включва - част от екранен прегревател (който не получава директно излъчване от пещта), преграден таван и конвективен нагревател.

Схемата на прегревателя е с двоен поток с многократно смесване на пара във всеки поток и пренос на пара по ширината на котела.

Принципна схема на нагреватели.

1.3.1. Радиационен прегревател.

На котли от серия TGM-84 тръбите на радиационен прегряващ екран екранират предната стена на горивната камера от 2000 mm до 24600 mm и се състоят от шест панела, всеки от които е независима верига. Тръбните панели са с диаметър 42x5 mm, изработени от стомана 12X1MF, инсталирани на стъпки от 46 mm.

Всеки панел има двадесет и две спускащи тръби, останалите са повдигащи тръби. Всички панелни колектори са разположени извън отопляваната зона. Горните колектори са окачени с пръти към металните конструкции на тавана. Закрепването на тръбите в панелите се осъществява от разделителни пръти и заварени пръти. В панелите на радиационния прегревател е направено окабеляване за инсталиране на горелки и окабеляване на шахти и люкове.

1.3.2. Таван прегревател.

Над горивната камера, хоризонталния газопровод и конвективната шахта е разположен преграден таван. Таванът на всички котли беше направен от тръби с диаметър 32x4 mm в количество от триста деветдесет и четири тръби, поставени на стъпки от 35 mm. Тръбните тавани се монтират, както следва: правоъгълни ленти са заварени в единия край към тръбите на тавана нагревател, а в другия - към специални греди, които се окачват с помощта на пръти към металните конструкции на тавана. По дължината на тръбите на тавана има осем реда крепежни елементи.

1.3.3. Екранен прегревател (SHPP).

На котли от серия TGM-84 са инсталирани два типа вертикални екрани. U-образни екрани с намотки с различна дължина и стандартизирани екрани с бобини с еднаква дължина. Екраните са инсталирани в горната част на пещта и в изходния прозорец на пещта.

На котлите с мазут U-образните екрани са инсталирани в един или два реда. На газомаслените котли се монтират обединени екрани в два реда.

Вътре във всеки U-образен екран има четиридесет и една серпентина, инсталирана на стъпки от 35 мм, осемнадесет екрана на всеки ред и стъпка от 455 мм между екраните.

Стъпката между бобините вътре в обединените екрани е 40 мм, на всеки ред са инсталирани тридесет реда, по два реда три намотки на всеки ред. Дистанционното управление на намотките в екраните се извършва с помощта на гребени и скоби, в някои конструкции - чрез заваряване на пръти.

Окачването на екрана на прегревателя се извършва към металните конструкции на тавана с помощта на пръти, заварени към ушите на колекторите. В случай, че колекторите са разположени един над друг, долният колектор е окачен от горния, а последният от своя страна е вързан към тавана.

1.3.4. Конвективен прегревател (PPC).

Схема на конвективен прегревател (PPC).

В котлите TGM-84 в началото на конвекционния вал е разположен хоризонтален конвективен прегревател. Прегревателят е с двойна резба и всеки поток е разположен симетрично спрямо оста на котела.

Окачването на пакетите от входния етап на прегревателя се извършва върху окачените тръби на конвекционния вал.

Изходният (втори) етап е разположен първо в конвекционния вал по протежение на газопроводите. Намотките на този етап също са направени от тръби с диаметър 38x6 mm (стомана 12X1MF) със същите стъпки. Входни заглавки с диаметър 219x30 mm, диаметри на изхода 325x50 mm (стомана 12X1MF).

Монтажът и разстоянието са подобни на етапа на влизане.

В някои версии на котлите, нагревателите се различават от описаните по-горе по размерите на входните и изходните колектори и стъпките в пакетите намотки.

1.4. Воден икономизатор

Икономизаторът на вода е разположен в конвективна шахта, която е разделена на два газопровода. Всеки от потоците на водния икономизатор е разположен в съответния газопровод, образувайки два успоредни независими потока.

Според височината на всеки газопровод, икономизаторът на вода е разделен на четири части, между които има отвори с височина 665 мм (при някои котли отворите имат височина 655 мм) за ремонтни работи.

Икономайзерът е направен от тръби с диаметър 25х3,3 мм (стомана 20), а входните и изходните колектори са направени с диаметър 219х20 мм (стомана 20).

Пакетите за икономия на вода са изработени от 110 двойни шестостранни намотки. Пакетите са подредени с напречна стъпка S 1 \u003d 80 mm и надлъжен стъпка S 2 \u003d 35 mm.

Намотките за икономия на вода са успоредни на предната част на котела, а колекторите са разположени извън канала на страничните стени на конвекционния вал.

Разстоянието на намотките в пакетите се извършва с помощта на пет реда стелажи, чиито къдрави бузи покриват намотката от две страни.

Горната част на икономия на вода се поддържа от три лъча, разположени вътре в газопровода и охлаждани от въздуха. Следващата част (втората по протежение на газа) се окачва от горе охладените лъчи с помощта на отдалечени стелажи. Закрепването и окачването на долните две части на икономия на вода е идентично с първите две.

Охладените греди са направени от валцуван метал и покрити с топлозащитен бетон. Горният бетон е покрит с метален лист, който предпазва гредите от удар.

Първите намотки по пътя на димния газ имат метални пластини, изработени от стомана3, за да се предпазят от износване при изстрел.

Входните и изходните колектори на икономия на вода имат 4 подвижни опори за компенсиране на температурните движения.

Движението на средата във водния икономизатор е противоположно.

1.5. Регенеративен нагревател за въздух.

За загряване на въздуха, котелът разполага с два регенеративни въртящи се нагреватели на въздух РРВ-54.

RVP дизайн: типичен, безрамков, нагревателят за въздух е монтиран на специален стоманобетонен пиедестал от типа на рамката, а всички спомагателни възли са монтирани върху самия въздушен нагревател.

Теглото на ротора се предава чрез тягов сферичен лагер, монтиран в долната опора, към носещата греда, в четири лагера върху основата.

Въздухонагревателят е ротор, въртящ се върху вертикален вал с диаметър 5400 мм и височина 2250 мм, затворен вътре в неподвижен корпус. Вертикалните прегради разделят ротора на 24 сектора. Всеки сектор чрез отдалечени прегради е разделен на 3 отделения, в които са подредени пакети от стоманени листове за отопление. Нагревателните листове, събрани в пакети, се полагат на два нива по височината на ротора. Горната част е първата по протежение на газовете, тя е "горещата част" на ротора, долната е "студената част".

"Горещата част" с височина 1200 мм е направена от разстояния от гофрирани листове с дебелина 0,7 мм. Общата повърхност на "горещата част" на двете устройства е 17896 м2. "Студената част" с височина 600 мм е направена от разстояния от гофрирани листове с дебелина 1,3 мм. Общата отоплителна повърхност на „студената част“ на отоплението е 7733 м2.

Пропуските между дистанционните стени на ротора и опаковъчните торби се запълват с отделни листове допълнително опаковане.

Газовете и въздухът влизат в ротора и се отстраняват от него чрез канали, опиращи се на специална рамка и свързани с дюзите на долните капаци на въздушния нагревател. Капаците заедно с корпуса образуват тялото на нагревателя.

Корпусът с долния капак се опира на опорите, монтирани върху фундамента и носещата греда на долната опора. Вертикалната облицовка се състои от 8 секции, от които 4 са носещи.

Роторът се завърта от електродвигател с предавателна кутия през зъбно колело. Скоростта на въртене е 2 оборота в минута.

Пакетите на опаковката на ротора последователно преминават по газовия път, като се нагряват от димните газове и въздушния път, който отдава натрупаната топлина на въздушния поток. Във всеки момент 13 газови сектора са включени в газовия път, а 9 сектора във въздуха и 2 сектора са блокирани чрез уплътняващи плочи и изключени от работа.

За да се предотврати всмукване на въздух (плътно разделяне на потоци от газ и въздух) има радиални, периферни и централни уплътнения. Радиалните уплътнения се състоят от хоризонтални стоманени ленти, монтирани върху радиалните прегради на ротора - радиални подвижни плочи. Всяка плоча е фиксирана към горния и долния капак с три регулиращи болта. Просветът в уплътненията се регулира чрез повдигане и спускане на плочите.

Периферните уплътнения се състоят от роторни фланци, обработени по време на монтажа, и подвижни чугунени блокове. Подложките заедно с водачите са фиксирани върху горния и долния капак на корпуса RVP. Подложките се регулират със специални болтове за регулиране.

Вътрешните уплътнения на вала са подобни на периферните уплътнения. Тип уплътнение на външния вал

Жив участък за преминаване на газове: а) в „студената част“ - 7,72 м2.

б) в "горещата част" - 19,4 м2.

Секция за живеене за преминаване на въздух: а) в "горещата част" - 13,4 м2.

б) в "студената част" - 12,2 м2.

  1.6. Почистване на отоплителни повърхности.

Почистването с изстрел се използва за почистване на отоплителните повърхности и канала за изпускане на газ.

В метода за бластиране на топчета за почистване на нагревателни повърхности се използват частици от чугун с кръгла форма с размер 3-5 мм.

За нормална работа на веригата за изстрелване трябва да има около 500 кг изстрел в бункера.

Когато въздушният ежектор е включен, се създава необходимата скорост на въздуха за повдигане на изстрела през пневматичната тръба до конвекционния вал в пушката. От пушката отработеният въздух се изхвърля в атмосферата, а изстрелът през конусен мигач, междинен бункер с телена мрежа и през гравитационния сепаратор чрез гравитация навлиза в топлината на изстрела.

При еструс скоростта на потока на изстрела се забавя с помощта на наклонени рафтове, след което изстрелът пада върху сферичните разпръсквачи.

След преминаване през повърхностите, които трябва да се почистват, отработената фракция се събира в бункер, на изхода на който е монтиран въздушен сепаратор. Сепараторът служи за отделяне на пепелта от фракционния поток и за поддържане на бункера чист с помощта на въздуха, влизащ в газопровода през сепаратора.

Частици пепел, уловени от въздуха през тръбата, се връщат в зоната на активно движение на димните газове и се пренасят от тях извън конвекционния вал. Пречистената от пепелта фракция се прекарва през мигача на сепаратора и през телената мрежа на бункера. От бункера изстрелът отново се подава в пневматичната транспортираща тръба.

За почистване на конвективния вал са монтирани 5 вериги с 10 фракции топлина.

Количеството фракция, преминала през потока от почистващи тръби, нараства с увеличаване на началната степен на замърсяване на лъча. Следователно, по време на експлоатацията на инсталацията, трябва да се стремим да намалим интервалите между почистванията, което позволява сравнително малки части от фракцията да поддържат повърхността в чисто състояние и следователно по време на работа на блоковете за цялата компания да имат минимални стойности на коефициентите на замърсяване.

За създаване на вакуум в ежектора се използва въздух от изпускателния блок с налягане 0,8-1,0 ati и температура 30-60 ° C.

1.   Изчисляване на котела.

2.1. Съставът на горивото.

2.2. Изчисляване на обемите и енталпиите на въздуха и продуктите от горенето.

Изчисленията на обемите въздух и продуктите от горенето са представени в таблица 1.

Изчисляване на енталпиите:

1. Енталпията на теоретично необходимото количество въздух се изчислява по формулата

където е енталпията на 1 m 3 въздух, kJ / kg.

Тази енталпия може да бъде намерена и в таблица XVI.

1. Енталпията на теоретичния обем на продуктите от горенето се изчислява по формулата

където - енталпии на 1 т 3 триатомни газове, теоретичен обем на азот, теоретичен обем водна пара.

Откриваме тази енталпия за целия температурен диапазон и получените стойности се въвеждат в таблица 2.

1. Енталпията на излишния въздух се изчислява по формулата

където е коефициентът на излишния въздух и се намира в таблици XVII и XX

1. Енталпията на продуктите от горенето за a\u003e 1 се изчислява по формулата

Откриваме тази енталпия за целия температурен диапазон и получените стойности се въвеждат в таблица 2.

2.3. Прогнозен топлинен баланс и разход на гориво.

2.3.1. Изчисляване на топлинните загуби.

Общото количество топлина, получена в котелното устройство, се нарича наличната топлина и се обозначава. Топлината, напускаща котелното тяло, е сумата от нетната загуба на топлина и топлина, свързана с процеса на генериране на пара или гореща вода. Следователно топлинният баланс на котела е: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

където е наличната топлина, kJ / m 3.

Q 1 - полезна топлина, съдържаща се в двойката, kJ / kg

Q 2 - загуба на топлина с димните газове, kJ / kg.

Q 3 - загуба на топлина от непълно изгаряне на химически вещества, kJ / kg.

Q 4 - загуба на топлина от механична непълнота на изгаряне, kJ / kg.

Q 5 - загуба на топлина от външно охлаждане, kJ / kg.

Q 6 - загуба на топлина от физическа топлина, съдържаща се в отстранената шлака, плюс загуби за охлаждане на панели и греди, които не са включени в циркулационния контур на котела, kJ / kg.

Топлинният баланс на котела се съставя във връзка с установения топлинен режим, а топлинните загуби се изразяват като процент от наличната топлина:

Изчисляването на топлинните загуби е дадено в таблица 3.

Бележки към таблица 3:

H ухо - енталпията на димните газове се определя от таблица 2.

2.3.2. Изчисляване на ефективността и разхода на гориво.

Ефективността на парен котел е съотношението на използваема топлина към наличната топлина. Не цялата полезна топлина, генерирана от устройството, се изпраща на потребителя. Ако ефективността се определя от генерираната топлина - тя се нарича брутна, ако отделената топлина - нетна.

Изчислението на ефективността и разхода на гориво е дадено в таблица 3.

Таблица 1.

Таблица 2.

Таблица 3.

2.4. Топлинно изчисление на горивната камера.

  2.4.1 Определяне на геометричните характеристики на пещта.

При проектирането и експлоатацията на котелни централи най-често се извършва изчисление за проверка на пещните устройства. При калибриране на пещта съгласно чертежите е необходимо да се определи: обемът на камерата на пещта, степента на нейното екраниране, повърхността на стените и областта на отоплителните повърхности, приемащи радиация, както и проектните характеристики на тръбите на екрана (диаметър на тръбата, разстояние между осите на тръбата).

Изчисляването на геометричните характеристики е дадено в таблици 4 и 5.

Таблица 4

Таблица 5.

2.4.2. Изчисляване на пещта.

Таблица 6

Температурата на изхода от пещта е избрана правилно и грешката е (920-911.85) * 100% / 920 \u003d 0.885%

2.5. Изчисляване на котлите на прегревателите.

Конвективните нагревателни повърхности на парни котли играят важна роля в процеса на производство на пара, както и използването на топлина от продукти от горенето, напускащи горивната камера. Ефективността на конвективните нагревателни повърхности зависи от интензивността на топлопредаването от продуктите на горенето на парата.

Продуктите от горенето пренасят топлината към външната повърхност на тръбите чрез конвекция и излъчване. Топлината се предава през стената на тръбата чрез топлопроводимост и конвекция от вътрешната повърхност към парата.

Схемата на движението на парата по нагревателите на котела е следната:

Монтиран на стената прегревател, разположен върху предната стена на горивната камера и заемащ цялата повърхност на предната стена.

Таванният прегревател, разположен на тавана, минаващ през горивната камера, прегряващите екрани и горната част на конвекционния вал.

Първият ред прегряващи екрани, разположени в ротационната камера.

Вторият ред прегряващи екрани, разположени във въртящата се камера до първия ред.

В конвекционния вал на котела е монтиран конвективен прегревател с последователно смесен ток и инжекционен десуперонагревател, инсталиран извън подравняване.

След контролната точка парата навлиза в парния колектор и излиза извън котелното устройство.

Геометрични характеристики на нагревателите

Таблица 7.

  2.5.1. Изчисляване на стенен прегревател.

Монтираният на стена PP е разположен в пещта, при изчисляването му топлинното възприемане ще бъде определено като част от топлината, отделяна от продуктите на горенето на повърхността на АЕЦ по отношение на други повърхности на пещта.

Изчисляването на АЕЦ е представено в таблица № 8

2.5.2. Изчисляване на нагревател на тавана.

Като се има предвид, че SPP е разположен както в горивната камера, така и в конвекционната част, възприеманата топлина в конвекционната част след SPP и под SPP е много малка по отношение на възприеманата топлина на SPP в пещта (около 10% и 30%, съответно (от техническото ръководство) за котела TGM-84. Изчисляването на ПРЗ се извършва в таблица № 9.

  2.5.3. Изчисляване на екранен нагревател.

Изчисляването на ТЕЦ се извършва в таблица № 10.

  2.5.4. Изчисляване на конвективния нагревател.

Изчисляването на контролната точка се извършва в таблица № 11.

Таблица 8.

Температурата след АЕЦ се приема равна на температурата на продуктите от изгарянето на изхода на пещта \u003d 911.85 0 С.

Таблица 9.

Таблица 10.

повърхност в района

работи прозорец firebox

Таблица 11.

Резултати от изчислението:

Q p p \u003d 35590 kJ / kg - топлина за еднократна употреба.

Q l \u003d φ · (Q m - I´ T) \u003d 0,996 · (35565,08 - 17714,56) \u003d 17779,118 kJ / kg.

Q k \u003d 2011,55 kJ / kg - топлопредаване на силозите.

Q pe \u003d 3070 kJ / kg - топлинно възприемане на контролната точка.

В Q l се отчита топлинното възприемане на АЕЦ и ПРЗ, тъй като АЕЦ и СПЕ са разположени в пещта на котела. Тоест, Q NPP и Q SPP са включени в Q l.

2.6 Заключение

Направих изчисление за калибриране на котелното устройство TGM-84.

При верификационното топлинно изчисление, според приетия проект и размери на котела за дадено натоварване и вид гориво, той определя температурите на водата, парата, въздуха и газовете на границите между отделните нагревателни повърхности, ефективността, разхода на гориво, дебита и скоростта на парата, въздуха и димните газове.

Изчисляването на проверката се извършва за оценка на ефективността и надеждността на котела при работа на дадено гориво, идентифициране на необходимите мерки за реконструкция, избор на спомагателно оборудване и получаване на изходните материали за изчисления: аеродинамична, хидравлична, метална температура, якост на тръбата, интензитет на пепел заsa тръби, корозия и др.

3. Списък на използваната литература

1. Липов Ю.М. Топлинно изчисление на парен котел. Ижевск: Изследователски център „Регулярна и хаотична динамика”, 2001 г.
2. Топлинно изчисление на котлите (Регулаторен метод). -SPb: NPO CKTI, 1998
3. Спецификации и инструкции за експлоатация на парния котел TGM-84.

изтегляне: Нямате достъп за изтегляне на файлове от нашия сървър.

Типичната енергийна характеристика на котела TGM-96B отразява технически постижимата ефективност на котела. Типичната енергийна характеристика може да послужи за основа за съставяне на регулаторните характеристики на котлите TGM-96B при изгаряне на мазут.

Министерство на енергетиката и енергетиката на СССР

ОСНОВНО ТЕХНИЧЕСКО УПРАВЛЕНИЕ ЗА ЕКСПЛОАТАЦИЯ
  СИСТЕМИ ЗА МОЩНОСТ

ХАРАКТЕРИСТИКА НА ТИПИЧНАТА ЕНЕРГИЯ
  БОЙЛЕР TGM-96B КОГА СЪГРЕЖНО МАСЛО

Москва 1981г

Тази типична енергийна ефективност е разработена от Soyuztekhenergo (инженер G.I. GUTSALO)

Типичната енергийна ефективност на котела TGM-96B се основава на термични изпитвания, проведени от „Союзтехенерго“ в ТЕЦ „Рига“ 2 и „Средaztehenergo“ на ТЕЦ-ГАЗ, и отразява технически постижимата ефективност на котела.

Типичната енергийна характеристика може да послужи за основа за съставяне на регулаторните характеристики на котлите TGM-96B при изгаряне на мазут.

приложение

  , КРАТКА ХАРАКТЕРИСТИКА НА ОБОРУДВАНЕ ЗА МОНТАЖ НА КОТЕЛИТЕ

1.1 , Котел TGM-96B на котелното предприятие Taganrog е газо-маслена котел с естествена циркулация и U-образно оформление, проектирана да работи с турбиниT -100 / 120-130-3 и PT-60-130 / 13. Основните проектни параметри на котела при работа на мазут са дадени в табл. .

Според TKZ минималното допустимо натоварване на котела според условията на циркулация е 40% от номиналното.

1.2 , Горивната камера има призматична форма и в план представлява правоъгълник с размери 6080 × 14700 мм. Обемът на горивната камера е 1635 м 3. Топлинното напрежение на обема на пещта е 214 kW / m 3, или 184 · 10 3 kcal / (m 3 · h). Изпарителните екрани се поставят в горивната камера и на предната стена е монтиран прегряващ радиационен стенен (RNP). В горната част на пещта в ротационната камера има екранен прегревател (SHP). В спускащия се конвективен вал два пакета конвективен прегревател (CAT) и воден икономизатор (VE) са разположени последователно по протежение на газовете.

1.3 , Пътят на парата на котела се състои от два отделни потока с пренос на пара между страните на котела. Температурата на прегрятата пара се регулира чрез инжектиране на собствен кондензат.

1.4 , На предната стена на горивната камера са разположени четири двойнопоточни газо-маслени горелки на HF TsKB-VTI. Горелките са монтирани на два нива при -7250 и 11300 мм с ъгъл на кота 10 ° спрямо хоризонта.

За изгаряне на мазут са предвидени паромеханични дюзи на Titan с номинален капацитет 8,4 t / h и налягане на горивото от 3,5 MPa (35 kgf / cm 2). Парно налягане за продухване и пръскане на мазут се препоръчва от инсталацията до 0,6 MPa (6 kgf / cm 2). Консумацията на пара на дюза е 240 кг / ч.

1.5 , Инсталацията на котела е оборудвана с:

Две вентилатори VDN-16-P с капацитет 10% 259 · 10 3 m 3 / h, 20% налягане от 39,8 MPa (398,0 kgf / m 2), мощност 500/250 kW и скорост на въртене 741 / 594 об / мин на всяка машина;

Два DN-24 × 2-0,62 GM димоотводи с капацитет 10% 415 · 10 3 m 3 / h и налягане от 20% 21.6 MPa (216.0 kgf / m 2) и 800/400 kW и скорост на въртене от 743/595 об / мин за всяка машина.

1.6   , Проектът предвижда блок за изстрелване за почистване на конвективни отоплителни повърхности от пепелни отлагания, както и за пречистване на вода и пречистване на вода, промиване на вода и издуване на пара от барабан с намаляване на налягането в дросела. Продължителността на издухването на един RVP 50 min.

  , ТИПИЧНА ЕНЕРГИЙНА ХАРАКТЕРИСТИКА НА КОТЕЛА TGM-96B

2.1 , Типична енергийна характеристика на котела TGM-96B ( фиг. , , ) е съставен въз основа на резултатите от термични изпитвания на котли в ТЕЦ-Рига 2 и ТЕЦ ГАЗ в съответствие с ръководните материали и методическите указания за стандартизиране на техническите и икономическите показатели на котлите. Характеристиката отразява средната ефективност на нов турбинен котелT -100 / 120-130 / 3 и ПТ-60-130 / 13 при условията по-долу, взети за първоначални.

2.1.1 , В горивния баланс на централите, които изгарят течно гориво, по-голямата част от тях са кисело горивоМ 100. Следователно характеристиката е съставена за мазутM 100 ( ГОСТ 10585-75) с характеристики:A P \u003d 0,14%, W P   \u003d 1,5%, S P \u003d 3,5%,   (9500 kcal / kg). Правят се всички необходими изчисления за работната маса на мазута

2.1.2 , Температурата на мазута пред дюзите се приема 120 °C ( t t   \u003d 120 ° C) въз основа на условията на вискозитет на мазутаМ 100, равна на 2,5 ° W, съгласно § 5.41 PTE.

2.1.3 , Средната годишна температура на студен въздух (t x.) на входа на вентилатора на вентилатора се приема равно на 10 °C , тъй като котлите TGM-96B се намират основно в климатични райони (Москва, Рига, Горки, Кишинев) със средна годишна температура на въздуха, близка до тази температура.

2.1.4 , Температура на въздуха на входа на въздушния нагревател (t VP) взето равно на 70 °C   и постоянна, когато натоварването на котела се променя, съгласно § 17.25 PTE.

2.1.5 , За омрежени електроцентрали температурата на захранваната вода (t p.v) пред котела, изчисленото (230 ° C) и константа при промяна на натоварването на котела.

2.1.6 , Специфичният нетен разход на топлина за турбината е 1750 kcal / (kWh), според термичните тестове.

2.1.7 , Предполага се, че коефициентът на топлинен поток варира в зависимост от натоварването на котела от 98,5% при номинално натоварване до 97,5% при товар 0,6D nom.

2.2 , Изчисляването на нормативните характеристики е извършено в съответствие с инструкциите “Топлинно изчисление на котелни единици (нормативен метод)”, (M .: Energy, 1973).

2.2.1 , Ефективността на брутния котел и топлинните загуби с димните газове се изчисляват в съответствие с методологията, описана в книгата на Ya.L. Pekker „Топлотехнически изчисления според дадените характеристики на горивото“ (M .: Energy, 1977).

където

тук

a u = α "   съм + Δ α tr

a u   - коефициент на излишък на въздух в отработените газове;

Δ α tr   - смукателни тръби в газовия тракт на котела;

Т ъ-ъ   - температура на димните газове зад вентилатора на изгорелите газове.

Изчислението включва стойностите на температурите на отработените газове, измерени в експериментите на топлинните изпитвания на котела и намалени до условията за изграждане на нормативните характеристики (входни параметриt x in, t "kf, t p.v).

2.2.2 , Коефициент на излишък на въздух в режимната точка (зад икономия на вода)α "   съм   взети равни на 1,04 при номинално натоварване и вариращи до 1,1 при 50% натоварване според термичните тестове.

Намаляването на изчисления (1,13) коефициент на излишък на въздух зад икономия на вода до този, приет в нормативната характеристика (1.04), се постига чрез правилното поддържане на режима на пещта съгласно картата на режима на котела, спазването на изискванията на PTE за засмукване на въздух в пещта и газопровода и избора на комплект дюзи ,

2.2.3 , Всмукване на въздух в газовия тракт на котела при номинален товар се приема равно на 25%. С промяна на натоварването, засмукването на въздуха се определя по формулата

2.2.4 , Загуба на топлина от непълно изгаряне на гориво (р 3 ) се приемат равни на нула, тъй като по време на изпитванията на котела с излишък на въздух, приет в типичната енергийна характеристика, те липсваха.

2.2.5 , Загуба на топлина от механично непълно изгаряне на гориво (р 4 ) се приемат равни на нула в съответствие с „Наредбата за координиране на нормативните характеристики на оборудването и прогнозното специфично потребление на гориво“ (M .: SCSTI ORGRES, 1975).

2.2.6 , Загуба на топлина за околната среда (р 5 ) не са определени по време на тестване. Те се изчисляват в съответствие с "Методиката за изпитване на котелни" (М .: Енергия, 1970) според формулата

2.2.7 , Специфичната консумация на енергия за помпата PE-580-185-2 се изчислява, като се използват характеристиките на помпата, приети от техническите спецификации TU-26-06-899-74.

2.2.8 , Специфичната консумация на енергия за сцепление и взривяване се изчислява от консумацията на енергия за задвижващите вентилатори и димните газове, измерена по време на термични тестове и намалена до условия (Δ α tr   \u003d 25%), приети при подготовката на нормативните характеристики.

Установено е, че с достатъчна плътност на газовия път (Δ α   ≤ 30%) димоотводи осигуряват натоварване на котела с ниска скорост, но без ограничение.

Вентилаторите с ниска скорост осигуряват нормалната работа на котела до натоварвания от 450 т / час.

2.2.9 , Общата електрическа мощност на механизмите на котелната инсталация включва мощността на електрическите задвижвания: захранваща електрическа помпа, димоотводи, вентилатори, регенеративни нагреватели за въздух (фиг. ). Мощността на електродвигателя с регенеративен въздушен нагревател се приема според паспортните данни. Капацитетите на електродвигателите на димоотводчици, вентилатори и захранваща електрическа помпа бяха определени по време на термични изпитвания на котела.

2.2.10 , Специфичната консумация на топлина за загряване на въздуха във въздушния нагревател се изчислява, като се отчита нагряването на въздуха във вентилаторите.

2.2.11 , Специфичната консумация на топлинна енергия за собствени нужди на котелната инсталация включва топлинните загуби в отоплителните уреди, чиято ефективност е приета 98%; за парно продухване на RVP и загуба на топлина с парно издухване на котела.

Консумацията на топлина за издухване с пара RVP се изчислява по формулата

Q obd = G obd · аз rev · τ obd   10 -3 MW (Гкал / час)

където G obd   \u003d 75 kg / min в съответствие с "Нормите за консумация на пара и кондензат за спомагателни нужди от 300, 200, 150 MW мощностни единици" (M .: SCSTI ORGRES, 1974);

аз rev = аз нас. двойка   \u003d 2598 kJ / kg (kcal / kg)

τ obd   \u003d 200 мин. (4 устройства с продължителност на духане 50 минути, когато са включени през деня).

Консумацията на топлина с продухване на котела се изчислява по формулата

Q prod = G prod · i q.v   10 -3 MW (Гкал / час)

където G prod = PD ном10 2 кг / час

P \u003d 0,5%

i q.v   - енталпия на котелната вода;

2.2.12 , Редът на изпитванията и изборът на измервателни уреди, използвани при изпитванията, се определят от „Методите за изпитване на котелните инсталации“ (M .: Energy, 1970).

  , ИЗМЕНЕНИЯ НА РЕГУЛАТОРНИ ПОКАЗАТЕЛИ

3.1 , За привеждане на основните нормативни показатели за работата на котела до променените условия на неговото функциониране в допустимите граници на отклонение на стойностите на параметрите се дават корекции под формата на графики и цифрови стойности. Изменения нар 2   под формата на графики са показани на фиг. , , Корекциите на температурата на димните газове са показани на фиг. , В допълнение към горното се правят изменения за промяна на температурата на загряване на горивото, подавано в котела, и за промяна на температурата на захранващата вода.

Пълно име:„Автоматизиран курс за обучение„ Работа на котелния агрегат TGM-96B по време на изгарянето на мазут и природен газ “.

Символ:

Година на завършване: 2007.

Автоматизираният курс за обучение на експлоатацията на котелното устройство TGM-96B е предназначен за обучение на оперативен персонал, обслужващ котелни централи от този тип и е средство за обучение, предварителна подготовка и изпитни тестове на персонала на ТЕЦ.

AUK се съставя на базата на регулаторна и техническа документация, използвана при експлоатацията на котли TGM-96B. Съдържа текстови и графични материали за интерактивно проучване и тестване на студенти.

Този AUK описва проектните и технологичните характеристики на основното и спомагателното оборудване на котлите TGM-96B, а именно: горивна камера, барабан, прегревател, конвективен вал, силов агрегат, тягови устройства, регулиране на температурата на пара и вода и др.

Отчитат се началните, стандартните, аварийните и спирателните режими на работа на котелната инсталация, както и основните критерии за надеждност на отоплителни и охлаждащи парни тръбопроводи, екрани и други елементи на котела.

Разгледана е системата за автоматично управление на котела, системата за защита, блокировки и аларми.

Определен е редът за допускане до проверка, изпитване, ремонт на оборудването, правилата за безопасност и пожарна и експлозивна безопасност.

AUC състав:

Автоматизиран курс за обучение (AUC) е софтуерен инструмент, предназначен за първоначално обучение и последващо тестване на знанията на персонала на електроцентралите и електрическите мрежи. На първо място за обучение на оперативен и поддържащ персонал.

Основата на AUC са настоящите производствени и длъжностни характеристики, регулаторни материали, данни от предприятия за производство на оборудване.

AUC включва:

• раздел за обща теоретична информация;
• раздел, който обсъжда правилата за проектиране и експлоатация на определен тип оборудване;
• секция за самотест на учениците;
• блок на изпитващия.

AUK, освен текстове, съдържа необходимия графичен материал (диаграми, рисунки, снимки).

Информационно съдържание на AUC.

Текстовият материал се основава на инструкциите за експлоатация на котела TGM-96, фабричните инструкции и други регулаторни и технически материали и включва следните раздели:

1. Кратко описание на дизайна на котела TGM-96.
  1.1. Основните параметри.
  1.2. Разположението на котела.
  1.3. Горивна камера.
  1.3.1. Общи данни.
  1.3.2. Поставяне на отоплителни повърхности в пещта.
  1.4. Устройство за горелка
  1.4.1. Общи данни.
  1.4.2. Технически характеристики на горелката.
  1.4.3. Дюзи за гориво.
  1.5. Устройство за барабан и разделяне.
  1.5.1. Общи данни.
  1.5.2. Барабанен блок
  1.6. Паропрегревателните.
  1.6.1. Обща информация.
  1.6.2. Радиационен прегревател.
  1.6.3. Таван прегревател.
  1.6.4. Екранен прегревател.
  1.6.5. Конвективен нагревател.
  1.6.6. Модел на потока на пара.
  1.7. Устройство за контрол на температурата на прегрята пара.
  1.7.1. Кондензатор.
  1.7.2. Инжекционни устройства
  1.7.3. Кондензация и захранване с вода.
  1.8. Воден икономизатор.
  1.8.1. Общи данни.
  1.8.2. Висящата част на икономизатора.
  1.8.3. Стенни икономизаторни панели.
  1.8.4. Конвективен икономизатор.
  1.9. Въздушен нагревател
  1.10. Рамката на котела.
  1.11. Подплата на котела.
1.12. Почистване на отоплителни повърхности.
  1.13. Инсталация на чернова.
  2. Извадка от топлинно изчисление.
  2.1. Основните характеристики на котела.
  2.2. Излишни коефициенти на въздух.
  2.3. Топлинен баланс и характеристики на пещта.
  2.4. Температурата на продуктите от горенето.
  2.5. Температура на пара.
  2.6. Температура на водата.
  2.7. Температура на въздуха.
  2.8. Дебит на кондензата за инжектиране
  2.9. Съпротивление на котела.
  3. Подготовка на котела за студен старт.
  3.1. Проверка и проверка на оборудването.
  3.2. Изготвяне на схеми за разпалване.
  3.2.1. Сглобяване на схеми за отопление на блок с намалена мощност и инжекции.
  3.2.2. Сглобяване на схеми за парни тръбопроводи и прегревател.
  3.2.3. Монтаж на въздуховоди.
  3.2.4. Подготовка на газопроводи на котела.
  3.2.5. Монтаж на тръби за гориво в котела.
  3.3. Напълване на котела с вода.
  3.3.1. Общи разпоредби
  3.3.2. Операции преди пълнене.
  3.3.3. Операции след пълнене.
  4. Запалване на котела.
  4.1. Общата част.
  4.2. Запалване на газ от студено състояние.
  4.2.1. Вентилация на пожарната камера
  4.2.2. Напълване на газопровод с газ.
  4.2.3. Проверка на газопровода и фитингите в котела за плътност.
  4.2.4. Запалване на първата горелка.
  4.2.5. Запалване на втората и следващите горелки.
  4.2.6. Прочистете колони с индикация за вода.
  4.2.7. График на запалване на котела.
  4.2.8. Прочистете долните точки на екраните.
  4.2.9. Температурен режим на радиационен прегревател по време на запалване.
  4.2.10. Температурният режим на водния икономизатор по време на разпалване.
  4.2.11. Включване на котела към електрическата мрежа.
  4.2.12. Повдигане на товара до номиналната стойност.
  4.3. Запалване на котел от горещо състояние.
  4.4. Запалване на котел по схема за рециркулация на водата в котела.
  5. Поддръжка на котела и оборудването по време на работа.
  5.1. Общи разпоредби
  5.1.1. Основните задачи на оперативния персонал.
  5.1.2. Регулиране на мощността на котелната пара.
  5.2. Поддръжка на работещ котел.
  5.2.1. Наблюдения по време на работа на котела.
  5.2.2. Подаване на котела.
  5.2.3. Контрол на температурата на прегрятата пара.
  5.2.4. Контрол върху режима на горене.
  5.2.5. Прочистете котела.
  5.2.6. Работата на котела на мазут.
  6. Преход от един вид гориво към друг.
  6.1. Преход от природен газ към мазут.
  6.1.1. Прехвърляне на горелката от изгаряне на газ към мазут от основния контролен панел.
  6.1.2. Прехвърляне на горелката от гориво на природен газ in situ.
  6.2. Преход от мазут към природен газ.
  6.2.1. Прехвърляне на нагревателни подложки от изгаряне на мазут към природен газ от основния контролен панел.
  6.2.2. Прехвърляне на горелката от гориво на природен газ in situ.
6.3. Съвместно изгаряне на природен газ и мазут.
  7. Изключване на котела.
  7.1. Общи разпоредби
  7.2. Спрете котела в резерв.
  7.2.1. Действия на персонала по време на изключване.
  7.2.2. Изпитване на предпазни клапани.
  7.2.3. Действия на персонала след изключване.
  7.3. Охлаждане на котела.
  7.4. Спешно изключване на котела.
  7.4.1. Случаи на аварийно изключване на котела от защита или персонал.
  7.4.2. Случаи на аварийно спиране на котела по заповед на главния инженер.
  7.4.3. Дистанционно изключване на котела.
  8. Спешни ситуации и редът за тяхното ликвидиране.
  8.1. Общи разпоредби
  8.1.1. Общата част.
  8.1.2. Отговорности на дежурния персонал при произшествие.
  8.1.3. Действия на персонала по време на произшествие.
  8.2. Натоварване проливане
  8.3. Зареждане на станция за заливане със загуба на собствени нужди.
  8.4. Понижаване на нивото на водата.
  8.4.1. Признаци за понижаване и действия на персонала.
  8.4.2. Действия на персонала след ликвидация на произшествието.
  8.5. Повишаване на нивото на водата.
  8.5.1. Признаци и действия на персонала.
  8.5.2. Действия на персонала в случай на отказ на защитата.
  8.6. Неизправност на всички устройства, показващи водата.
  8.7. Разкъсване на тръбата на екрана.
  8.8. Разрив на прегряваща тръба.
  8.9. Разкъсване на тръба на воден икономизатор.
  8.10. Откриване на пукнатини в тръбопроводи и парни арматури на котела.
  8.11. Увеличението на налягането в барабана е повече от 170 атм и повредата на предпазните клапани.
  8.12. Прекъснатият газ.
  8.13. Намалено налягане на маслото надолу от контролния клапан.
  8.14. Изключване на двата димоотвода.
  8.15. Изключване на двата духащи вентилатора.
  8.16. Деактивиране на всички RVP точки.
  8.17. Запалване на отлагания във въздухонагревателите.
  8.18. Експлозия в пещта или димоотвода на котела.
  8.19. Счупване на факела, нестабилен режим на пещ, пулсация в пещта.
  8.20. Хвърляне на вода в прегревател.
  8.21. Пропастта на основната линия на горивото.
  8.22. Пропаст или огън по тръбите за мазут в котела.
  8.23. Пропаст или пожар по основните газопроводи.
  8.24. Пропаст или пожар по газопроводи в рамките на котела.
  8.25. Понижаване на външната температура под изчислената.
  9. Автоматизация на котела.
  9.1. Общи разпоредби
  9.2. Контрол на нивото.
  9.3. Регулатор на горенето.
  9.4. Регулатор на температурата на прегрята пара.
  9.5. Контролер за непрекъснато продухване
  9.6. Регулатор на воден фосфат.
  10. Топлинна защита на котела.
  10.1. Общи разпоредби
  10.2. Защита от претоварване на котела.
  10.3. Защита за липсващо ниво.
10.4. Защита при изключване на димоотводи или вентилатори.
  10.5. Защита при изключване на всички RVP.
  10.6. Аварийно спиране на котела с бутона.
  10.7. Защита от падане на горивото.
  10.8. Защита за увеличаване на налягането на газа.
  10.9. Работа на превключвател на гориво.
  10.10. Защита за изгасване на факела в пещта.
  10.11. Защита за повишаване на температурата на прегрята пара зад котела.
  11. Настройките на технологичната защита и алармата.
  11.1. Обработка на настройките за аларма
  11.2. Настройки за защита на процесите
  12. Импулсни предпазни устройства на котела.
  12.1. Общи разпоредби
  12.2. Операция IPU.
  13. Мерки за безопасност и предотвратяване на пожари.
  13.1. Общата част.
  13.2. Предпазни мерки за безопасност.
  13.3. Мерки за безопасност при извеждане на котела за ремонт.
  13.4. Изисквания за безопасност и пожарна безопасност.
  13.4.1. Общи данни.
  13.4.2. Изисквания за безопасност.
  13.4.3. Изисквания за безопасност при работа на котела на заместители на мазута.
  13.4.4. Изисквания за пожарна безопасност

14. Графичният материал в този AUK е представен като част от 17 фигури и диаграми:
  14.1. Оформление на котела TGM-96B.
  14.2. Под горивната камера.
  14.3. Екранен монтаж на тръбата.
  14.4. Оформлението на горелките.
  14.5. Устройство за горелка
  14.6. Барабанен блок
  14.7. Кондензатор.
  14.8. Схема на намалено захранване и инжектиране на котела.
  14.9. Пароохладител.
  14.10. Сглобяване на схема за отопление на блок с намалена мощност.
  14.11. Схемата за запалване на котела (път на пара).
  14.12. Диаграма на газопроводите на котела.
  14.13. Схемата на газопроводи в рамките на котела.
  14.14. Схема на тръбопроводите на мазута в котела.
  14.15. Вентилация на пожарната камера
  14.16. Напълване на газопровод с газ.
  14.17. Проверете плътността на газопровода.

Тест на знанието

След като изучава текстови и графични материали, студентът може да започне програма за самопроверка на знанията. Програмата е тест, който проверява степента на усвояване на учебния материал. В случай на грешен отговор, съобщението за грешка и цитат от текста на инструкцията, съдържащ правилния отговор, се показват на оператора. Общият брой въпроси за този курс е 396.

изпит

След преминаване на курса за обучение и самоконтрол на знанията, студентът преминава изпитен тест. Тя включва 10 въпроса, избрани автоматично на случаен принцип сред въпросите, предоставени за самотестиране. По време на изпита изпитващият е поканен да отговори на тези въпроси без подкана и възможност да се обърне към учебника. Няма съобщения за грешки, докато тестването не завърши. След изпита студентът получава протокол, който излага предложените въпроси, избора на отговор, избран от проверяващия, и коментира грешни отговори. Оценката за изпита се задава автоматично. Докладът от теста се съхранява на твърдия диск на компютъра. Възможно е да го отпечатате на принтер.

Предаването на вашата добра работа в базата от знания е лесно. Използвайте формата по-долу

Студентите, аспирантите, младите учени, които използват базата от знания в своите изследвания и работа, ще ви бъдат много благодарни.

Федерална агенция за образование

Държавна образователна институция

висше професионално образование

Уралски държавен технически университет - УПИ

Наречен на първия президент на Русия B.N. Елцин "-

клон в Среднеуралск

СПЕЦИАЛНОСТ: 140101

ГРУПА: ТЕЦ -441

КУРСЕН ПРОЕКТ

ИЗЧИСЛЯВАНЕ НА ТОПЛИНА НА БОЙЛЕРНИЯ ЕДИН TGM - 96

ПО ДИСЦИПЛИНАТА „Котелни централи на ТЕЦ

професор

Свалова Нина Павловна

Кашурин Антон Вадимович

на Среднеуралск

1. Задачата на курсовия проект

2. Кратки характеристики и параметри на котела TGM-96

3. Коефициентите на излишния въздух, обемите и енталпиите на продуктите от горенето

4. Топлинно изчисление на котелното устройство:

4.1 Топлинен баланс и изчисление на горивото

4.2 Регенеративен нагревател за въздух

а. студената част

б. гореща част

4.4 Изходни екрани

4.4 Екрани за въвеждане

Списък на използваната литература

1. Задачата на курсовия проект

За изчислението е приет барабанен котел TGM - 96.

Входни данни за работа

Параметри на котела TGM - 96

· Капацитет на котела - 485 t / h

· Налягането на прегрятата пара на изхода на котела е 140 kgf / cm 2

· Температура на прегрята пара - 560 ° С

· Работно налягане в барабан на мед - 156 kgf / cm 2

· Температурата на захранващата вода на входа на котела - 230єС

· Налягане на захранващата вода на входа на котела - 200 kgf / cm 2

· Температурата на студения въздух на входа към RVP е 30 ° C

2 . Описание на термичната верига

Водата за подаване в котела е кондензат на турбината. Който кондензат помпа последователно през главния изхвърляч, уплътнител за изпъкналост, нагревател на кутията за пълнене, PND-1, PND-2, PND-3 и PND-4 се нагрява до температура 140-150 ° C и се подава до 6 ata обезвъздушители. В деаераторите газовете, разтворени в кондензата, се отделят (обезвъздушаване) и допълнително нагряване до температура от около 160-170 ° С. Тогава кондензатът от деаераторите се подава гравитационно към постъпването на захранващите помпи, след което налягането се повишава до 180-200 kgf / cm2 и захранващата вода през PVD-5, PVD-6 и PVD-7 се нагрява до температура 225-235 ° C. мощен котел. Зад регулатора на мощността на котела налягането се настройва на 165 kgf / cm2 и се подава към икономизатора на вода.

Захранващата вода през 4 камери D 219x26 mm влиза в окачените тръби D 42x4.5 mm st.20, подредени на стъпки от 83 mm на 2 реда във всяка половина на канала. Изходните камери на окачените тръби са разположени вътре в газопровода, окачени на 16 тръби D 108x11 mm st.20 От камерите, вода 12 тръби D 108x11 mm се подава към 4 кондензатора и след това към панела за икономичен стен. В същото време потоците се прехвърлят от едната страна на другата. Панелите са изработени от тръби D28x3.5 mm ст.20 и екранират страничните стени и скатотурно камера.

Водата преминава в два паралелни потока през горния и долния панел, се изпраща до входните камери на конвективния економайзер.

Конвективният икономизатор се състои от горен и долен пакет, долната част е направена под формата на намотки от тръби с диаметър 28х3,5 мм ст. 20 подредени в шахматна дъска с стъпка 80x56 мм. Състои се от 2 части, разположени в десния и левия канал. Всяка част се състои от 4 блока (2 горни и 2 долни). Движението на водата и димните газове в конвективния икономизатор е противоположно. Когато работи на газ, икономизаторът има 15% точка на кипене. Парата, генерирана в економайзера (икономизаторът има 15% кипене при работа на газ) се отделя в специална кутия за разделяне на пара с лабиринтна вода. През дупката в кутията се подава постоянно количество подадена вода, независимо от товара, заедно с парата в обема на барабана под дъските за миене, заедно с парата. Изпускането на вода от пералните се извършва с помощта на дренажните кутии.

Сместа пара-вода от екраните през парните тръби навлиза в разпределителните кутии, а след това във вертикалните разделителни циклони, където се извършва първичното разделяне. В чисто отделение бяха инсталирани 32 бинарни и 7 единични циклона, в отделение за сол 8 - 4 от всяка страна. За да се избегне парата от циклоните, навлизащи в тръбите, по всички циклони се инсталират канали. Водата, отделена в циклоните, се стича в обема на водата на барабана, а парата заедно с определено количество влага се издига нагоре, минавайки покрай отразяващия капак на циклона, навлиза в устройството за промиване, което се състои от хоризонтални панели за отвори, към които се подава 50% от захранващата вода. Парата, преминаваща през слоя на миещото устройство, му придава по-голямата част от съдържащите се в него силициеви соли. След устройството за промиване парата преминава през жалюзията и се почиства допълнително от капчици влага, а след това през перфорирания тавански щит, изравнявайки полето на скоростта в парното пространство на барабана, навлиза в прегревателя.

Всички разделителни елементи са направени сгъваеми и са фиксирани с клинове, които са заварени към разделителните части чрез заваряване.

Средното ниво на водата в барабана е по-ниско от средната част на средната водна чаша с 50 mm и 200 mm под геометричния център на барабана. Горното допустимо ниво е + 100 mm, долното допустимо ниво е 175 mm по дължината на стъклото.

За загряване на тялото на барабана по време на запалване и охлаждане при спиране на котела, в него е монтирано специално устройство съгласно UTE дизайна. Парата се доставя към това устройство от работещ наблизо котел.

Наситената пара от барабан с температура 343 ° C влиза в 6 панела на радиационен прегревател и се нагрява до температура 430 ° C, след което се нагрява до 460-470 ° C в 6 панела на тавански нагревател.

В първия обезгревател температурата на парата пада до 360-380 ° C. Преди първите обезвъздушители парният поток се разделя на два потока, а след тях, за да се изравни температурата, левият поток от пара се прехвърля от дясната страна, а десният - отляво. След прехвърлянето всеки поток пара влиза в 5 входни студени екрана, последвани от 5 изходни студени екрана. В тези екрани парата се движи противоположно. Освен това парата с директен поток влиза в 5 горещи екрана за вход, последвани от 5 екрана с горещ изход. Студените екрани са разположени отстрани на котела, горещи - в центъра. Температурното ниво на пара в екраните е 520-530 ° C.

След това през 12 тръби за пренос на пара D 159x18 mm ст. 12X1MF пара влиза във входния пакет на конвективния прегревател, където се нагрява до 540-545 ° C. Ако температурата се повиши над определената, втората инжекция влиза в действие. По-нататък по обходния тръбопровод D 325x50 Art. 12X1MF влиза в изходния пакет на контролната точка, където повишаването на температурата е 10-15 ° C. След него парата навлиза в изходния колектор на скоростната кутия, която отива в предната част на котела в главната пара, а в задната секция са монтирани 2 основни работни предпазни клапана.

За отстраняване на солите, разтворени в котелната вода, се извършва непрекъснато продухване от барабана на котела; непрекъснатото продухване се регулира от задачата на ръководителя на смени на химическия цех. За да премахнете утайките от долните колектори на екраните, периодично прочиствайте долните точки. За да предотвратите образуването на калциева скала в котела, фосфатирайте котелната вода.

Количеството въведен фосфат се регулира от старшия инженер по указания на ръководителя на смените на химическия цех. За да свържете свободен кислород и да образувате пасиращ (защитен) филм върху вътрешните повърхности на котелните тръби, дозирайте хидразин във захранваща вода, като поддържате излишъка му от 20-60 μg / kg. Дозирането на хидразин в захранващата вода се извършва от персонала на турбинния отдел по указание на ръководителя на смяната на химическия цех.

За непрекъснато издухване на котлите P Pts. Последователно се инсталират 2 непрекъснати раздувателни удължители.

Разширител 1 с.л. има обем 5000 l и е проектиран за налягане 8 ata с температура 170 ° C, парата се насочва към колектора на отоплителната пара 6 ata, тя се отделя през кондензационен съд в разширителя, Pch

Разширител P Art. тя е с обем 7500 л и е проектирана за налягане 1,5 атм с температура на околната среда 127 ° С, парата се насочва към NDU и се свързва паралелно с парите на дренажните разширители и редуцирания тръбопровод за парене на запалващия DOC. Сепараторът на разширителя се насочва през воден капан с височина 8 m в канализацията. Разширители за отводняване на доставки P Art. в схемата е забранено! За аварийно изпускане от котли P och. и пречистване на долните точки на тези котли, в KTs-1 бяха инсталирани два успоредни разширителя с обем 7500 l всеки и проектно налягане от 1,5 ата. Парата на всеки периодичен раздуващ разширител през тръбопроводи с диаметър 700 mm без спирателни клапани се насочва към атмосферата и се пренася към покрива на котелното помещение. Парата, генерирана в економайзера (икономизаторът има 15% кипене при работа на газ) се отделя в специална кутия за разделяне на пара с лабиринтна вода. През дупката в кутията се подава постоянно количество подадена вода, независимо от товара, заедно с парата в обема на барабана под дъските за миене, заедно с парата. Водата се изпуска от пералните с помощта на дренажни кутии

3 , Коефициенти на излишък на въздух, обеми и енталпиипродукти на горенето

Изчислената характеристика на газообразните горива (табл. II)

Коефициентите на излишния въздух в димоотвода:

· Коефициентът на излишния въздух на изхода на пещта:

t \u003d 1,0 +? t \u003d 1,0 + 0,05 \u003d 1,05

·? Коефициентът на излишния въздух зад контролната точка:

PPC \u003d t +? PPC \u003d 1,05 + 0,03 \u003d 1,08

· Коефициентът на излишък на въздух за възобновяема енергия:

BE \u003d скоростна кутия +? RE \u003d 1,08 + 0,02 \u003d 1,10

· Коефициентът на излишния въздух за RVP:

RVP \u003d VE +? RVP \u003d 1,10 + 0,2 \u003d 1,30

Характеристика на продуктите от горенето

· Теоретично количество въздух

V ° \u003d 0,0476 (0,5CO + 0,575H20 + 1,5H 2 S + Y (m + n / 4) C m H n - O P)

· Теоретичен обем на азот

· Теоретичен обем на водната пара

· Обем на триатомни газове

Енталпии на продуктите от горенето (J - таблица).

4.Teplново изчисление на котелното устройство

4.1 Топлинен баланс и изчисление на горивото

4.2 Регнеактивен нагревател за въздух

{!LANG-309e5b289aa8a33cd9f32923e253f005!}

{!LANG-3be592ea9a5b4c7cafd5c922141f8923!}

{!LANG-228c8bef97f6e4a8ada84a06ed81b283!}

{!LANG-d389ec24df32b9fc6038ffdc2fd451c0!}

{!LANG-acfbde49ca1b1cb06e125a863b8aa3bb!}

{!LANG-d02a27fc9b1417f3a4a9349941432e73!}

{!LANG-6c19374bc43a8a284fea4a9e9c93f8c0!}

{!LANG-497c9fa776ff67c8701cd613013b9281!}

4.3 пещ

4.4 {!LANG-9c2d2c9b62f7752b574eee2a8ceb23bc!}{!LANG-e8a85d84848975fb7316dfa84b79888e!}{!LANG-d04bd79a727c79a7dd12786d55a57f06!}

{!LANG-084901f70381a3ce4ec0d83396523a08!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-400bf3b41b5efe1b947e4b1f0abced90!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}

{!LANG-4d6e8fbe640c83e860a1b550ae3f64e0!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-0111339a85f5076ab52fb44424259117!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}

4.4 {!LANG-8714a81d4caa0e6a6616616d5c203b2c!}{!LANG-25c6a2d777a0724e9b273d13fcdef7c1!}{!LANG-d04bd79a727c79a7dd12786d55a57f06!}

{!LANG-084901f70381a3ce4ec0d83396523a08!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-400bf3b41b5efe1b947e4b1f0abced90!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-9bb1a55fe2e74a1d9647d1154b13e9c0!}

{!LANG-4d6e8fbe640c83e860a1b550ae3f64e0!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-0111339a85f5076ab52fb44424259117!}{!LANG-132bf2be3e39bd19ca8b930e92e955ad!}{!LANG-af0a8522b7064cd274a6ffcab6ad984c!}

{!LANG-b9751d0c8b39851642df48339e030187!}

{!LANG-4c1495ff750cae4db3d6b96dbca36ff1!}

{!LANG-42bb99e1945cfc64232dc623516eb591!}

{!LANG-2d691152ce112ca83093a00b243d7c93!}

{!LANG-29a3c3e8d7bda9c848133dcf140f6564!}

{!LANG-2315defc5e8fbf7be03badaab0f522f9!}

{!LANG-8f4fd78f03f850fae632d94d6864e6c0!}

{!LANG-568b9a822e0f7de36936fc6bf53b3dcf!}


{!LANG-440305dae0b363076c3dfdc5c3d23154!}

{!LANG-c956fce1fa70794fc34297ba70451c18!}


{!LANG-21d19f0de9d6be3b01d8c3215afac0a0!}

{!LANG-b09bc419a931ab1fe0a3030d633c9d8c!}


{!LANG-fc73f53f399ac4794d959d91fd5fa8a8!}

{!LANG-5686df77978757053f35c961ab78200b!}


{!LANG-dd42719218d46d0cac7ea083230982e6!}

{!LANG-4998e40a299c4e09488a8de40208e4ac!}


{!LANG-785794f8a52b3322fbe2cb13ca7306fa!}

{!LANG-a46aa47f081ec478307d0b98595a7059!}


{!LANG-96d6211079f8461cf74354d5fe72ad14!}

{!LANG-fcfe5fb13661aa6932da879d032042ed!}


{!LANG-dcc45251c1a80a6a9c7d0ec4e7dbdbf0!}

{!LANG-f4e818b823b354aa3005eb10c1dc16b3!}


{!LANG-84d25bb44cbb3b28b64aca15178bb377!}

{!LANG-4a276826dfcecd2fb3548262d06be502!}


{!LANG-c8bbf709dcce0d2b7855ce274942894d!}