4.1. Merkezi olarak gerilmiş elemanların hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

nerede N. - Tahmini uzunlamasına kuvvet;

R. P, elyaf boyunca gerilmeye olan hesaplanan ahşap direncidir;

F. NT - Net elemanın kesit alanı.

Belirlenirken F. 200 mm uzunluğa kadar bir arsa üzerinde bulunan NT zayıflama, birleştirilmiş bir bölümde yapılmalıdır.

4.2. Kalıcı tek parçalı bölümün merkezi sıkıştırılmış elemanlarının hesaplanması formüller tarafından yapılmalıdır:

a) güç için

b) istikrarda

nerede R. C - Elyaflar boyunca sıkıştırma için hesaplanan ahşap direnci;

j - Madde 4.3 uyarınca belirlenen uzunlamasına bükme katsayısı;

F. NT - elemanın net kesiti;

F. RAC - Eşitten alınan elemanın hesaplanan kesit alanı:

zayıflamalar yokluğunda veya kenarlarda bırakmayan tehlikeli bölümlerde zayıflar (Şekil 1, fakat) zayıflama alanı% 25'i geçmezse E. Br, E. calc \u003d F. Br, nerede F. Br - çapraz kesit alanı; Zayıflama alanı% 25'i aşarsa, kenarları bırakmamak zayıflar F. Br, F. RAC \u003d 4/3. F. Nt; Simetrik kenarlara bakan zayıflar (Şek. 1, b.), F. Ras \u003d F. Nt.

4.3. Boyuna bükülme katsayısı J formül (7) ve (8) tarafından belirlenmelidir;

e öğesinin esnekliği ile l £ 70

; (7)

e öğesinin esnekliği ile l\u003e 70

ahşap için a \u003d 0.8 katsayısı nerede ve kontrplak için A \u003d 1;

ahşap için A \u003d 3000 katsayısı ve kontrplak için A \u003d 2500.

4.4. Katı kesit elemanlarının esnekliği, formül tarafından belirlenir.

nerede l. o - Elemanın tahmini uzunluğu;

r. - Atalet yarıçapı, eksenlere göre sırasıyla, maksimum brüt büyüklüğüyle elemanın kesitleri H. ve W..

4.5. Hesaplanan eleman uzunluğu l. Oh, serbest uzunluğunun çoğalmasını belirlemelidir. l. M 0 katsayısında

l. Oh \u003d. l.m 0 (10)

pP'ye göre. 4.21 ve 6.25.

4.6. Tüm kesiti tarafından açılan esnek bileşiklerdeki kompozit elemanlar, formül (5) ve (6) formüllerine göre güç ve stabilite ile hesaplanmalıdır. F. NT I. F. Tüm dalların toplam alanı olarak rasial olarak tanımlayın. Bileşen öğelerinin esnekliği, formülün bileşiklerinin bileşiklerini dikkate alarak belirlenmelidir.

, (11)

burada l y, tüm elemanın eksenine göre esnekliğidir. W. (Şekil 2) öğenin tahmini uzunluğu ile hesaplanan l. o yararlanmadan;

l 1 - I - I eksenine göre ayrı bir dalın esnekliği (bkz. Şekil 2), dalın hesaplanan uzunluğunda hesaplanan l. bir ; için l. 1 yedi kalınlıktan az ( h. 1) Dallar L 1 \u003d 0 tarafından kabul edilir;

m y - Formül tarafından belirlenen esneklik katsayısı

, (12)

nerede b. ve h. - Elemanın enine kesitinin genişliği ve yüksekliği, bakınız:

n. W - Elemanların karşılıklı kayma maddesinin toplandığı (Şekil 2'de) göre, dikiş sayısı tarafından belirlenen elemandaki hesaplanan dikiş miktarı. fakat - 4 dikiş, Şek. 2, b. - 5 dikiş);

l. o - Elemanın tahmini uzunluğu, M;

n. C - 1 m başına bir dikişdeki bağlantıların hesaplanan sayısı (farklı sayıda dilim içeren birkaç dikiş ile, tüm dikişler arasında dilim sayısı alınmalıdır);

k. C - Tablonun formülleri ile belirlenmesi gereken bileşiklerin katsayısı. 12.

Tablo 12.

Not. Çivilerin ve kotetyaların çapları d., kalınlık elemanları fakat, Genişlik B. Lameller ve kalınlık d lamel fotokopi makinelerinde alınmalıdır.

Belirlenirken k. Çivilerin çapı ile, bağlı elemanların 0,1 kalınlığının en fazla olması gerekir. Çivilerin sıkışmış uçlarının boyutu 4'ten küçükse d., Onlara bitişik dikişlerde kesilerek dikkate alınmaz. Değer vermek k. Çelik silindirik emniyete ait bileşiklerden kalınlıkla belirlenmelidir. fakat Bağlı elemanların inceltici.

Belirlenirken k. Meşe silindirik fotokopi makinelerinin çapı ile, bağlı elemanların tinerinin en fazla 0.25 kalınlığında alınmalıdır.

Dikişlerde iletişim, elemanın uzunluğunda düzgün bir şekilde olmalıdır. Menteşeli açılan basit elementlerde, formül (12) değerinden sorumlu olan yarım miktarlarda iletişimin uzunluğunun orta çeyreğinde izin verilir. n. ,, elemanın uzunluğunun aşırı çeyreğinde kabul edilir.

Formül (11) ile hesaplanan bileşik elemanın esnekliği, formül tarafından belirlenen bireysel dalların iyiliğinden daha fazla alınmalıdır.

, (13)

burada bir. Ben I. BR - ATERYA MUTASININ MOMUNLARININ MOMUNLARININ BAĞLIĞINA BAĞIMSIZ BAĞLANTILARIN BAĞLANTILARI W. (Bkz. Şekil 2);

F. Brüt elemanın BR - kesiti;

l. O Elemanın tahmini uzunluğudur.

Bileşen elemanının, tüm dalların bölümlerinin (eksen) bölümlerinin ciddiyet merkezlerinden geçen eksene göre esnekliği (eksen) H. İncirde. 2), Dallar eşit yüklendiyse, bağların avantajını dikkate almadan, bir tek parça eleman için olduğu şekilde belirlenmelidir. Düzensiz yüklü dallar durumunda, 4.7 paragraf yönlendirilmelidir.

Bileşik elemanın dalları farklı bir bölüme sahipse, L1 şubelerinin formül (11) 'de tahmini esnekliği, aşağıdakilere eşitlenmelidir:

, (14)

tanım l. 1, Şekil 2'de gösterilmiştir. 2.

4.7. Yakıt bağlantılarındaki kompozit elemanlar, dallarının uçlarında kullanılmayan bir kısmı, aşağıdaki koşullara tabi olan formül (5), (6) tarafından güç ve stabilite için hesaplanmasına izin verilir:

a) kesit alan elemanı F. NT I. F. ırklar açılan dalların enine kesiti ile belirlenmelidir;

b) elemanın eksene göre esnekliği W. (Bkz. Şekil 2) formül (11) ile belirlenir; Aynı zamanda, atalet momenti tüm dalları dikkate alarak kabul edilir ve alan sadece açılır;

c) eksene göre esneklik belirlerken H. (Bkz. Şekil 2) Atalet anı formül tarafından belirlenmelidir.

BEN. = BEN. O + 0.5. BEN. Ancak (15)

nerede BEN. Hakkında I. BEN. Ancak, sırasıyla kesitlerin ataletinin anları, destek ve az gelişmiş dallar.

4.8. Değişkenin merkezi sıkıştırılmış elemanlarının bölümün yüksekliğinde stabilitesine ilişkin hesaplama, formül tarafından yapılmalıdır.

, (16)

nerede F. Maksimum Boyutlara sahip Max - Cross Cross kesit alanı;

k. J. N. - Katsayısı, tablo ile belirlenen bölümün rakımını dikkate alarak. 1 arr. 4 (sabit bölümler için k. J. N. = 1);

j, maksimum boyutlarla kesite karşılık gelen esneklik için Clause 4.3 ile belirlenen uzunlamasına bükme katsayısıdır.

Bükme öğeleri

4.9. Düz bir deformasyon formunun stabilitesinin kaybı üzerine verilen bükülme elemanlarının hesaplanması (bkz. Paragraflar. 4.14 ve 4.15), normal voltajlar üzerindeki güç için formül tarafından yapılmalıdır.

nerede M. - Tahmini Bükme Momeni;

R. ve - bükülmenin tahmini direnci;

W. RAC - elemanın kesitinin tahmini direniş anı. Tek parça elemanlar için W. Ras \u003d W. Nt; Yakıt bağlantılarındaki bileşenleri bükmek için, tahmini direnç miktarı, net direnç eşit bir torkuna alınmalıdır. W. Nt katsayısı ile çarpılır k. w; Değerler k. W aynı katmanlardan oluşan unsurlar için w tabloda gösterilir. 13. Belirlenirken W. 200 mm uzunluğundaki eleman bölümünde yer alan bölümlerin NT azaltılması, bir bölümde birleştirilir.

Tablo 13.

Not. Açıklık ve katman sayısının değerinin orta değerleri için katsayıların enterpolasyon ile belirlenir.

4.10. Bükme elemanlarının sallanmanın dayanıklılığı üzerindeki hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

nerede S. - Hesaplanan enine güç;

S. BR - Nötr eksene göre elemanın enine kesitinin brüt kayma kısmının statik anı;

BEN. BR, nötr eksene göre elemanın ataletin brüt kesiti anıdır;

b. elemanın bölümünün hesaplama genişliği;

R. SC - Bükme sırasında çatlaklara karşı hassas direnç.

4.11. Bağlantıların bölüm sayısı n. C, Kompozit elemanın her bir dikişine, en önemli çapraz kuvvetlerle bir arsa üzerinde düzgün bir şekilde yerleştirilmiş, durumunu karşılamalıdır

, (19)

nerede T. - Bu dikişdeki iletişimin hesaplanan taşıma kapasitesi;

M. FAKAT, M. B - İlk A'daki Bükme Anları ve Bozuk bölümün dikkate alındığı bölümün bölümlerinde.

Not. Farklı yatak kabiliyetinin bağlarının dikişinde bağlantılar varsa, ancak işin niteliği (örneğin, yaşlanma ve çiviler) ile aynı olan yatak yetenekleri toplanmalıdır.

4.12. Eğik bükülmede güç için tek parça unsurlarının hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

, (20)

nerede M. X I. M. Y - Bölümün ana eksenleri için tahmini bükme momentinin bileşenleri H. ve W.;

W. X I. W. U - Netin kesitinin kesitinin ana eksenlerine göre direncinin anları H. ve W..

4.13. Yapıştırılmış eğrisel elemanlar virajlar M.Eğriliğini azaltmak, formül tarafından radyal gerilme gerilmeleri için kontrol edilmelidir.

, (21)

s 0, aşırı lifli gerilmiş bölgede normal bir voltajdır;

s. BEN. - Radyal gerilme gerilmelerinin belirlendiği ara elyaf bölümündeki normal voltaj;

sELAM. - Aşırı ve kabul edilen lifler arasındaki mesafe;

rİ. - Çizginin ağırlık merkezinden geçerken, aşırı ve kabul edilen lifler arasında sonuçlanan normal gerilme gerilmesinin yerlerinin ağırlık merkezinden geçen hattının yarıçapı;

R. P.90, Clause 7 sekmesine göre alınan elyaflar boyunca gerilmeye kadar hesaplanan ahşap direncidir. 3.

4.14. Dikdörtgen sabit kesitin bükülme elemanlarının bükülme elemanlarının deformasyonunun stabilitesinin hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

nerede M. - Sitede değerlendirilen maksimum bükülme momenti l. R;

W. BR - Sitede değerlendirilen maksimum vahşi direniş anı l. s.

Dikdörtgen sabit kesit kısmının bükülme elemanları için bu katsayısı, ofsetten bükülme düzleminden sabitlenmiş ve destek bölümlerinde uzunlamasına eksen etrafındaki rotasyondan sabitlenmiş, formül tarafından belirlenmelidir.

, (23)

nerede l. P, elemanın destek kesitleri arasındaki mesafedir ve elemanın sıkıştırılmış kenarı, ara noktalarda, viraj düzleminden yer değiştirmeden - bu noktalar arasındaki mesafe;

b. - Kesitin genişliği;

h. - Sitedeki enine kesitin maksimum yüksekliği l. P;

k. F - Sitede bükülme momentlerinin füzyonunun şekline bağlı olarak katsayısı l. P, tablo ile tanımlanır. 2 arr. Bu standartların 4'ü.

Bükme elemanlarını, yükseklik uzunluğunda ve sabit kesitin uzunluğunda doğrusal olarak değiştirildiğinde, andan itibaren gerilmiş bir uçağın bağlantı elemanları olması M. kenar veya ne zaman m. < 4 коэффициент j M. Formül (23) tarafından ek bir katsayı ile çarpılmalıdır. k. J. M. . Değerler k. J. M. Masada led. 2 arr. 4. kat m.³ 4. k. J. M. = 1.

Bükme düzleminden, sahadaki elemanın gerilmiş kenarının orta noktalarında pekiştirildiğinde l. P bu katsayısı J. M. Formül (23) ile tanımlanmış, katsayısı ile çarpılmalıdır. k. P M. :

, (24)

bir p, siteyi belirleyen radyanlarda merkezi bir açıdır. l. Dairesel anahattın p elemanı (düz elemanlar için bir p \u003d 0);

m. - Sitedeki gerilmiş kenarın takviyeli sayısı (aynı adımla) l. P (için m. ³ 4 Büyüklük 1'e eşit olarak alınmalıdır.

4.15. Kalıcı bir çift seviyenin veya kutunun çapraz bölümlerinin bükülme elemanlarının bükülme unsurlarının kararsızlığının kontrol edilmesi durumlarda yapılmalıdır.

l. P ³ 7. b., (25)

nerede b. - Sıkıştırılmış bir kesit kayışın genişliği.

Hesaplama, formül tarafından yapılmalıdır.

j, madde 4.3 tarafından tanımlanan, elemanın sıkıştırılmış kayışının bükülme düzleminden uzunlamasına bükme katsayısıdır;

R. C - Hesaplanan sıkıştırma direnci;

W. BR, vahşi kesit direncinin anıdır; Kontrplak duvarlar durumunda - elemanın bükülme düzleminde mevcut direnç süresi.

FAKAT - Çapraz kesit alanı;

Bir bn. - Net cıvata kesiti;

Bir D. - Bölüm kesiti;

Bir F. - Rafın kesiti (kemer);

Bir N. - Net kesit alanı;

Bir W. - Duvarın alan kesiti;

Bir wf. - Köşe dikişinin kesit alanı;

Bir wz. - Füzyon sınırının kesitsel alanı;

E. - elastik modülü;

F. - güç;

G. - Vardiya modülü;

J b -Şubenin bölümünün atalet momenti;

J M.; J D. - Kemer ve split çiftliğin ataletin ani kesitleri;

J S. - kaburganın kesitinin atalet anı, plakalar;

J sl. - Boyuna kaburganın atalet kısmı;

J T. - Büküm ışınının atalet anı, ray;

J X.; J y. - Atalet anları sırasıyla eksenlere göre brüt kesitler x-X. ve y-y.;

J xn.; J yn. - Aynı, net kesitler;

M. - moment, eğilme momenti;

M X.; M y - sırasıyla eksenlere göre anlar x-X. ve y-y.;

N. - Boyuna kuvvet;

N reklam. - Ek çaba;

N bm. - Kolonun dalındaki andan itibaren uzunlamasına güç;

S. - Enine kuvvet, kesme kuvveti;

Q fic - Bağlantı elemanları için geleneksel enine kuvvet;

Q S. - Aynı düzlemde bulunan plakalar sistemine koşullu enine kuvvet olayı;

R ba. - temel cıvataların gerilmesine karşı tahmini direnç;

R bh - Yüksek mukavemetli cıvataların gerilmesine karşılık gelen direnç;

R bp. - cıvatalı bileşiklerin buruşukluğunun hesaplanan direnci;

R bs. - Cıvata kesiminin hesaplanan direnci;

R bt. - germe cıvatalarının hesaplanan direnci;

Çörek. - Geçici direncine eşit alınan çelik cıvataların düzenleyici direnci Σ B. Devlet standartlarına ve cıvatalardaki teknik koşullara göre;

R bv - U şeklindeki cıvataların gerilmesine hesaplanan direnç;

R cd. - Rinks'in çaplandırılan sıkıştırılmasına (sınırlı hareketliliğe sahip yapılarda serbest dokunuşla) hesaplanan direnç;

R dh. - Yüksek mukavemetli tel gerdirmeye karşı hesaplanan direnç;

R lp. - Sıkı dokunuşlu, silindirik menteşelerde (pinches) buruşuklaştırılmış olan yörüngeye karşı tahmini direnç;

R p. - Hesaplanan direnç, uç yüzeyinin topraklanması (uyum varlığında);

R S. - Hesaplanan direnç bir vardiya haline geldi;

R.. - Çeliğin gerilmesine, haddelenin kalınlığı yönünde tahmini direnç;

R U. - Hesaplanan direnç germe, sıkıştırma, geçici dirençle bükülür;

Çalıştırmak - Geçici direnç, minimum değere eşit bir süreksizlik haline gelmiştir. Σ B. Devlet standartlarına ve teknik özelliklerine göre;

R wf. - Metal dikiş için kesik (koşullu) açısal dikişlerin tahmini direnci;

R wu. - Popo kaynaklı eklemlerin hesaplanan direnci, geçici dirençle bükülür, germe;

R wun. - Dikiş metalinin geçici dirençte düzenleyici direnci;

R ws. - Popo kaynaklı kaydırma bağlantılarının hesaplanan direnci;

R wy. - Popo kaynaklı eklemlerin hesaplanan direnci, verim dayanımı üzerinde germe ve bükülme;

R Wz. - Kesimin (koşullu), füzyon sınırının metalindeki açısal sütürlerin hesaplanan direnci;

R y. - Hesaplanan direnç germe, sıkıştırma, verim mukavemeti üzerine bükülür;

R yn -Çeliğin verim mukavemeti, verim kuvvetinin değerine eşit alınan, Devlet standartlarına ve çelik için teknik koşullara göre;

S. - nötr eksene göre brüt kesitinin kaydırma kısmının statik anı;

W X.; W y. - sırasıyla eksenlere göre brüt çapraz kesitinin direncinin anları x-X. ve y-y;

W xn.; W yn.- Sırasıyla eksenlere göre net net kesitinin direncinin anları x-X. ve y-y.;

b. - Genişlik;

b ef. - Hesaplanan genişlik;

bf. - Rafın genişliği (kemer);

b H. - kaburganın çıkıntılı kısmının genişliği, süpürme;

c.; c X.; c y. - sırasıyla eksenlere göre bükülme sırasında plastik deformasyonların geliştirilmesini dikkate alarak gücü hesaplamak için katsayılar x - x, y-y;

e. - iktidarın eksantrikliği;

h. - yükseklik;

h ef. - duvarın tahmini yüksekliği;

h W. - Duvarın yüksekliği;

bEN. - Atalet bölümünün yarıçapı;

varım - Bölümün ataletinin en küçük yarıçapı;

ben x; ben y. - Sırasıyla eksenlere göre RADII ATERSİSTAN bölümü x-X.ve y-y.;

k f. - Açısal dikişin katatı;

l. - uzunluk, açıklık;

l C. - Stand Uzunluğu, Sütunlar, Struts;

l D. - rengin uzunluğu;

l ef - Hesaplanan, Koşullu Uzunluk;

l M. - Çiftlik veya sütun kemer paneli uzunluğu;

l S. - tahtaların uzunluğu;

l W. - Kaynakın uzunluğu;

l X.; lu - Sırasıyla eksenlere dik düzlemlerde elemanın hesaplanan uzunlukları x-X.ve y-y.;

m -göreceli eksantriklik ( m. = eA. / TUVALET.);

m ef. - Göreceli eksantriklik sundu ( m ef. = mη.);

r. - yarıçapı;

t. - kalınlık;

t F. - Raf kalınlığı (kemer);

t W. - duvar kalınlığı;

β F. ve β Z. - Açısal dikişin sırasıyla, dikişin metalinde ve füzyon sınırının metalinde hesaplanması için katsayılar;

Γ B. - Çalışma koşullarının katsayısı;

Γ C. - Çalışma koşullarının katsayısı;

Γ N. - Amaçlanan amacı için güvenilirlik katsayısı;

Γ M. - Malzeme ile güvenilirlik katsayısı;

Γ U. - geçici dirençle ilgili hesaplamalarda güvenilirlik katsayısı;

η - Bölüm bölümünün etkinin katsayısı;

λ - esneklik ( λ = l ef / bEN.);

Şartlı esneklik ();

λ Ef. - Kesit çubuğunun azaltılmış esnekliği;

Koşullu listelenen kesit çubuğun esnekliği ( );

Koşullu Duvar Esnekliği ( );

Duvarın en büyük şartlı esnekliği;

λ X.; λ Y. - Sırasıyla eksenlere dik düzlemlerde öğenin tahmini esnekliği x-X ve Y-Y;

v. - Çeliğin enine deformasyonunun katsayısı (Poisson);

Σ loc. - Yerel stres;

Σ X.; Σ y. - Sırasıyla eksenlere paralel olan normal stresler x-X.ve y-y;

τ xy. - teğet stres;

φ (h., y.) - uzunlamasına bükme katsayısı;

φ B. - Hesaplanan direncin esnek bükülme biçiminde kirişlerin stabilitesinin kaybının azalması katsayısı;

φ E. - Kirlilik dışı bir sıkıştırma sırasında hesaplanan direncin azaltılması katsayısı.

Batı Siberian Metalurji Kombine, Şekillendirilmiş Haddelenmiş Çelik (Eşitleme Köşeleri, Chawllers, Kanalların Köşeleri), Rafın Kalınlığı ile 10 mm'ye kadar 10 mm'lik bir şekilde, karbondan 10 mm'lik bir şekilde 10 mm'ye kadar ustalaştı. Kombine, JSC "Ural Metal Enstitüsü" ve CNII tarafından kabul edilen çelik değiştirilmiş Niobium. Kuherenko.

Headsethnorming, 14-11-302-94 TU için çelik C345 kategorilerinden 1 ve 3'ten şekillendirilmiş haddeleme, sağlanan aynı yapılarda SNIS II-23-81 "çelik yapılar" (Tablo 50) uyarınca kullanılabilir. Çelik Kiralama C345 Kategorileri 1 ve 3 GOST 27772-88'e göre.

Headsethnorming v.v. Tishchenko

Giriş

Metalurji endüstrisi, inşaat metal yapıları ve ekonomik olarak doped çelik C315 için kiralama yapımı ile ustalaştı. Bir kural olarak güçlendirilmesi, düşük karbonlu sakinlik mikroalyonu ile elde edilir, elementlerden biri: titanyum, niyobyum, vanadyum veya nitrürler. Alaşım, haddeleme veya ısıl işlem ile birleştirilebilir.

Yeni çelik C315'ten elde edilen hacim üretim hacimleri ve şekilli profiller, GOST 27772-88'e göre düşük alaşımlı çelik için standartlara yakın, gübre karakteristikleri ve soğuk dirençli inşaatın ihtiyaçlarını tam olarak tatmin etmeyi mümkün kılar.

1. Kiralama Düzenleme Belgeleri

Halen, çelik C315'ten kiralama için bir dizi teknik özellik geliştirilmiştir.

TU 14-102-132-92 "çelik C315'ten şekillendirilmiştir". İşleyici ve Kiralama Üreticisi - Nizhne-Tagil Metalurji Kombine, GOST 8240'a göre sıralama kanalları, eşit açısal profiller, dengesiz köşe profilleri, sıradan ve rafların paralel kenarları ile.

TU 14-1-5140-92 "çelik yapılar inşa etmek için kiralama. Genel Özellikler. " Handler - Tsniychm, Haddelenmiş Üretici - Nizhne-Tagil Metalurji Birleştirme, Çeşitlilik - GOST 26020, TU 14-2-427-80'e göre Lowaves.

TU 14-104-133-92 "Çelik yapılar inşa etmek için yüksek mukavemet kiralama". İşleyici ve Kiralık Üreticisi - Orsko-Khalilovsky Metalurji Birleştiri, 6 ila 50 mm kalınlığında bir sıralama levhası.

TU 14-1-5143-92 "Bir sayfa kiralayın ve güçlendirilmiş güç ve soğuk direnç." Orijinal Tutucu - TSNIYCHM, Haddelenmiş Üretici - Yeni Lipetsk Metalurji Kombine, Sortiment - Sac Kiralama GOST 19903 kalınlığına göre 14 mm'ye kadar.

TU 14-105-554-92 "Yüksek mukavemet ve soğuk dirençli çarşaf kiralama". Komut dosyası ve haddelenmiş ürünlerin üreticisi - Cherepovets Metalurji Fabrikası, GOST 19903 kalınlığına göre 12 mm'ye kadar olan bir kiralama.

2. Genel Hükümler

2.1. Çelik C315 Kiralama, düşük karbonlu çelik C255, C285, SNIS II-23-8i üzerindeki yapıların grupları için GOST II-23-8I'teki konstrüksiyon grupları için GOST 2772-88'e göre, kullanımın kullanılması tavsiye edilir. Sıcaklık eksi 40 ° C'ye izin verilmemektedir. Bu durumda, artan haddelenmiş mukavemetin çelik C315'ten kullanılması gerekir.

3. Tasarımlar için malzemeler

3.1. Çelik C315 Kiralama, Darbe Bükme Testleri için testlere bağlı olarak dört kategori geliyor (kategoriler, GOST 27772-88'e göre çelik C345'ten rulo ile aynı şekilde kabul edilir).

3.2. Çelik C315 kiralama, veri tablosu tarafından yönlendirilen yapılarda kullanılabilir. bir.

tablo 1

* Haddelenmiş kalınlıkta 10 mm'den fazla değildir.

4. Haddelenmiş ve bileşiklerin hesaplama özellikleri

4.1. Çelik C315'ten düzenleyici ve hesaplanan haddelenmiş direnç tabloya göre kabul edilir. 2.

Tablo 2

4.2. ÇELİK C315 Çeliğinin kaynaklı eklemlerinin çeşitli bileşik ve gerilme bileşikleri için hesaplanan direnç, SNIS II-23-81 * (s. 3.4, Tablo 3) ile belirlenmelidir.

4.3. Cıvatalarla bağlı buruşuk elemanlara karşı tahmini direnç, SNIS II-23-81 * (s. 3.5, Tablo 5 *) ile belirlenmelidir.

5. Bileşiklerin Hesaplanması

5.1. Çelik C315'ün kaynaklı ve cıvatalı eklemlerinin hesaplanması, SNIS II-23-81'in gereksinimlerine uygun olarak gerçekleştirilir.

6. Yapıların üretimi

6.1. Çelik C315'ten yapım yapılarının imalatında, aynı teknoloji, GOST 27772-88'e göre çelik C255 ve C285 için olduğu gibi kullanılmalıdır.

6.2. Kaynak çeliği için malzemeler C315, haddelenmiş çelik C255, C285 ve C345 için haddelenmiş çelik C255, C285 ve C345 için haddelenmiş çelik C255, C285 ve C345'e göre (Tablo 55 *) uyarınca alınmalıdır. farklı kalınlıklar için.

TU 14-104-133-92'deki toplam gücün yüksek mukavemetinin bir kalınlığının yapımında uygulamada

Minstroy Rusya, Rusya Federasyonu'nun bakanlıklarını ve bölümlerini, Rusya Federasyonu Cumhuriyetleri, Cumhuriyet Cumhuriyeti, 13 Kasım 1992 sayılı 13-227 sayılı Proje ve Araştırma Enstitüleri.

Orsko-Khalilovsky Metalurji Kombinasyonu, 14-104-133-92 "çelik yapı inşa etme için artan mukavemetin kiralanması için 6-50 mm kalınlığında kalın duvarlı haddelenmiş çelik üretimi tarafından ustalaştı, geliştirildi. bitki tarafından, itmt tsnichelete ve cnii. Kuherenko.

Düşük karbonlu sakin çelik titanyum veya vanadyumun (veya diğer) mikro bağlantısı nedeniyle birleştirin, ısıl işlem ve kontrollü haddeleme modları, çelik C315 ve C345E'den yeni bir yüksek verimli metal türü elde edildi; GOST 27772-88'e göre düşük alaşımlı çelikten kira oranları. Mikrolasyon yöntemi, ısıl işlem tipi ve haddeleme modları üreticiyi seçer. Kiralama, 27772-88 ve SNIP II-23-81 * 'de kabul edilen darbe bükme testinin gereksinimlerine bağlı olarak, ayrıca FRG DIN 17100 standardında (keskin bir kesimli örneklerde). Etki testi kategorisi ve tipi, tüketici tarafından metal haddeleme sırasına göre gösterilir.

Minstroy Rusya, TU 14-104-133-92 TU'ya göre çelik C345E kiralamasının, SNIP II-23-81 * "çelik yapılar tarafından planlanan tasarımlarda GOST 27772-88'e göre çelik C345'ten haddelenmiş ve yerine getirilebileceğini bildirdi. ", öğelerin ve bileşiklerinin bölümlerinin yeniden hesaplanmadan. 14-104-133-92 TU için çelik C315'in kapsamı, düzenleyici ve hesaplanan haddeleme dirençleri, kaynak için kullanılan malzemeler, kaynaklı eklemlerin hesaplanan dirençleri ve cıvatalarla birbirine bağlı buruşuk elementler, CNII'nin önerileri üzerine alınmalıdır. Aşağıda yayınlanan Kuherenko.

Nizhnyagil Metalurjik Birleştirme, GOST 8239 ve GOST 8510'a göre, GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, Geniş GOST 8509 ve GOST 8510'a göre köşeleri GOST 8240'a göre şekillendirilmiş çelik kanallarının üretimi ile ustalaştı. - TU 14-1 -5140-82 "Çelik Yapılar İçin Şekilli Yüksek Mukavemet Kiralama" teknik koşulları için GOST 26020'ye göre barlar, TSNNIFERMEM'leri geliştirin. Bardina ve Tsnieisk onları. Kuherenko.

Küçük karbonlu çelik, mikrolasyon ve doygunluğun rasyonel bileşiminin rasyonel seçiminden kaynaklanan birleşik, haddeleme işlemi sırasında tahıl taşlama ile nitridler ve karbonitritleriyle, çelik bileziğinden, C315, C345 ve C375'ten yüksek verimli bir haddelenmiş çelik tipi elde edildi, Özellikleri, GOST 27772'ye göre düşük alaşımlı çeliklerden kira oranlarında daha düşük değildir.

Kiralama, 27772-88 ve Snip II-23-81 * 'de kabul edilen darbe bükme testinin gereksinimlerine bağlı olarak, ayrıca FRG DIN 17100 (keskin bir kesimli örneklerde) . Etki testi kategorisi ve tipi, tüketici tarafından metal haddeleme sırasına göre gösterilir.

GOSStroy Rusya, TU 14-1-5140-92'ye göre çelik C345 ve C375 kiralamanın, haddelenmiş çelikten çelik C345 ve C375'ten, SNIP II-23 tarafından planlanan yapılarda GOST 27772-88'e göre, çelik C345 ve C375'in yerine uygulanabileceğini bildirdi. -81 * "Çelik tasarımlar", elementlerin bölümlerinin ve bağlantılarının yeniden hesaplanmadan. 14-1-3140-92 TU için çelik C315'in kapsamı, düzenleyici ve hesaplanan haddeleme dirençleri, kaynak için kullanılan malzemeler, kaynaklı eklemlerin hesaplanan dirençleri, CNII'nin "tavsiyelerine" göre cıvatalara bağlı buruşuk elemanlar alınmalıdır. . 1993'te 1 numaralı "İnşaat Ekipmanları Bülteni" Dergide Yayınlanan Kucherenko,

Başkan Vekili V.A. Alekseev

Açıklık. Poddubny v.p.

Genel Hükümler

1.1. Bu standartlar, binaların çelik yapı yapıları ve çeşitli amaçlarla yapıların tasarımında gözlenmelidir.

Normlar, köprülerin çelik yapılarının tasarımı, taşıma tünelleri ve boruların güçlü altında uygulanmaz.

Özel çalışma koşullarında çelik yapılar tasarlarken (örneğin, etki alanı fırınlarının tasarımları, ana ve teknolojik boru hatları, özel amaçlı tanklar, sismik, yoğun sıcaklık etkileri veya agresif ortamın etkileri, deniz hidrolik yapılarının yapılarına maruz kalan inşaat yapıları), Eşsiz binaların ve yapıların yapımlarının yanı sıra özel yapı türleri (örneğin, zaman öncesi, mekansal, asma), ek gereklilikleri gözlemlenmeli, bu yapıların çalışmalarının, ilgili düzenleyici belgeler tarafından onaylanan bu yapıların çalışmalarının özelliklerini yansıtır. veya SSCB State Binası tarafından kabul edildi.

1.2. Çelik yapılar tasarlarken, binaların ve yapıların tasarlanması için yapı yapılarının korozyon ve yanmaz standartlarından korunmasının standartlarını gözlemlemek gerekir. Yapıları korozyona karşı korumak ve yapıların yangına dayanıklılık sınırını arttırmak için haddelenmiş ve boru duvarlarının kalınlığında bir artışa izin verilmemektedir.

Tüm tasarımlar gözlem, temizlik, renk ve ayrıca nemi geciktirmemeli ve havalandırmayı engellememelidir. Kapalı profiller kapatılmalıdır.

1.3 *. Hamile yapılar tasarlarken:

yapıların fizibilite şeması ve elementlerin kesiti bölümündeki optimumunu seçin;

ekonomik kiralama profillerini ve verimli çelik uygulayın;

bir kural olarak, birleşik tipik veya standart yapılar olarak binalar ve yapılar için başvurun;

ilerici yapılar uygulayın (standart elementlerden uzaysal sistemler; taşıyıcıyı birleştiren yapılar ve fonksiyonlar, farklı çeliklerden daha uygun, adam, ince yaprak ve kombine yapılar);

yapıların imalat ve montajı üretimini sağlamak;

Üretim, nakliye ve kurulumlarının en küçük emek yoğunluğunu sağlayan yapıları uygulayın;

kural olarak, yapıların üretimi ve konveyör veya büyük sıkıcı kurulum;

fabrika bileşiklerinin, ilerici tiplerde (otomatik ve yarı otomatik kaynak, flanşlı bileşikler, her şey, yüksek mukavemetli, vb.) Dahil olmak üzere cıvatalarda);

kural olarak, yüksek mukavemet de dahil olmak üzere cıvata üzerine bileşiklerin montajı; Kaynaklı montaj bağlantılarına uygun kanıtlara izin verilir;

İlgili türlerin tasarımında devlet standartlarının gereksinimlerini gerçekleştirin.

1.4. Binalar ve yapılar tasarlarken, binaların ve yapıların güç, istikrarı ve mekansal değişimini ve ayrıca nakliye, kurulum ve operasyon sırasında bireysel unsurlarını sağlayan yapıcı şemalar almak gerekir.

1.5 *. Çelik ve Bileşiklerin Malzemeleri, Çelik C345T ve C375T Kullanımı Üzerine Kısıtlamalar, Taraf Devlet Standartları ve CEA Standartları veya Teknik Koşullar için sağlanan çelik için ek gereklilikler, çalışma (km) ve detaylı (KMD) belirtilmelidir. ) Çelik yapılar ve sipariş malzemeleri için dokümantasyonda.

Yapıların ve düğümlerinin özelliklerine bağlı olarak, sipariş verildiğinde, GOST 27772-88'e göre daha küçük sınıfı göstermeye başlar.

1.6 *. Çelik yapılar ve hesaplamaları, GOST 27751-88 "Yapı yapılarının ve gerekçelerinin güvenilirliğinin gerekliliklerini yerine getirmelidir. Hesaplama için ana hükümler "ve ST SED 3972-83" yapı yapılarının ve gerekçelerinin güvenilirliği. Çelik tasarımlar. Hesaplama için temel hükümler. "

1.7. Hesaplanan şemalar ve ana ön koşullar çelik yapılar için gerçek çalışma koşullarını yansıtmalıdır.

Çelik yapılar, bir kural olarak, her iki mekansal sistem de hesaplamalıdır.

Tek mekansal sistemleri ayrı düz tasarımlara bölünürken, elementlerin kendi arasına etkileşimi, baz ile dikkate alınmalıdır.

Hesaplama şemaları seçimi, çelik yapıların hesaplanması için yöntemler, bilgisayarların etkin kullanımı ile ilgili olarak yapılmalıdır.

1.8. Çelik yapıların hesaplanması, bir kural olarak, çeliklerin esnek olmayan deformasyonları ile ilgili olarak gerçekleştirilmelidir.

Statik olarak belirsiz yapılar için, elemel olmayan deformasyonları dikkate alarak, çelik geliştirilmediğini, çelikten (bükülme ve tork, boyuna ve enine kuvvetler), çelikten elastik deformasyonların varsayımı altında belirlenmelidir. tanımlanmamış bir şema.

Uygun teknik ve ekonomik gerekçeyle, hesaplamanın, yapıların hareketlerinin yükü altında etkisini dikkate alan deforme olmuş bir şemaya göre üretilmesine izin verilir.

1.9. Çelik yapıların unsurları, bu standartların gereksinimlerini karşılayan, kiralama ve boruların sıralamasını dikkate alan minimum bölümlere sahip olmalıdır. Hesaplama tarafından belirlenen kompozit bölümlerde, inepalyon% 5'i geçmemelidir.

Sütun, temeldeki tarif edilen yapılardan yükleri ileten bir binanın destek yapısının dikey bir elemanıdır.

Çelik sütunları hesaplarken, SP 16.13330 "çelik yapılar" ile yönlendirilmesi gerekir.

Çelik sütun, iki yönlü, boru, kare profil, bileşik kanalların, köşelerin, tabakaların genellikle kullanılması için kullanılır.

Merkezi olarak sıkıştırılmış sütunlar için, bir boru veya kareyi profil kullanmak en uygundur - metal kütlesi ile ekonomiktirler ve güzel bir estetik görünüme sahiptir, ancak iç boşluklar boyanamaz, bu yüzden bu profil sıkıca olmalıdır.

Sütunlar için geniş kazanların kullanımı yaygındır - kolonu bir düzlemde sıkıştırırken, bu profil türü optimaldir.

Temeldeki kolonu sabitleme yöntemi çok önemlidir. Sütun bir menteşe sabitleme, bir düzlemde sert ve 2 uçakta diğerine veya sert bir şekilde menteşeli olabilir. Montajın seçimi, binanın binasına bağlıdır ve hesaplanırken daha fazla değere sahiptir, çünkü Sütünün hesaplanan uzunluğu tespit yöntemine bağlıdır.

Sütundaki yükler, duvar panelleri, kirişler veya çiftliklerin sabitlenmesi yöntemini göz önünde bulundurmanız da gereklidir, eğer yük kolonun kenarından iletilirse, eksantriklik dikkate alınmalıdır.

Kirişin temelini ve sertleştirilmesindeki kolonu sütuna sıkıştırırken, hesaplanan uzunluk 0.5L, ancak 0.7L genellikle hesaplamada değerlendirilir. Yükün etkisi altındaki kiriş bükülmüş ve tam bir tutam yoktur.

Uygulamada, sütun ayrı olarak kabul edilmemektedir ve bina veya programdaki 3 boyutlu bir bina modelini modellemez, yükleyin ve montajdaki sütunu hesaplayın ve gerekli profili seçin, ancak programlarda, düşünmesi zor Cıvataların cıvatalardan kesitinin zayıflaması, bu nedenle bölümü manuel olarak kontrol etmek gerekir.

Sütunu hesaplamak için, kilit bölümlerde meydana gelen maksimum sıkıştırma / çekme gerilmeleri ve anları bilmemiz gerekir, voltaj arazileri bunun için üretilmiştir. Bu derlemede, yalnızca EPUR'u inşa etmeden sütunun güç hesaplamasını göz önünde bulunduracağız.

Sütunları hesapla Aşağıdaki parametreleri gerçekleştiririz:

1. merkezi gerginlik / sıkıştırma ile güç

2. Merkezi sıkıştırma altında stabilite (2 uçakta)

3. Boyuna kuvvet ve bükme momentlerinin ortak hareketi ile güç

4. Çubuğun sınırını (2 uçakta) kontrol edin

1. merkezi gerginlik / sıkıştırma ile güç

SP'ye göre 16.13330 s. 7.1.1 Çelikten düzenleyici dirençli elementlerin gücünün hesaplanması R.yn ≤ 440 n / mm2, NED Gerginlik veya sıkıştırma ile N, formül tarafından yapılmalıdır.

A.n, net profilin enine kesitidir, yani. Deliklerle zayıflamasını dikkate alarak;

R.y - Çelik haddelenmiş olan hesaplanan direnç (çelik markasına bağlıdır, bkz. Tablo V.5 SP 16.13330);

γ c - Çalışma koşullarının katsayısı (bkz. Tablo 1 SP 16.13330).

Bu formüle göre, profilin enine kesitinin minimum gerekli alanını hesaplayabilir ve bir profil belirleyebilirsiniz. Gelecekte, doğrulama hesaplamalarında, kolonun enine kesitinin seçimi yalnızca bölümü seçerek yapılabilir, bu yüzden burada bir başlangıç \u200b\u200bnoktası ayarlayabiliriz, bu da bir kesiti olamaz.

2. Merkezi sıkıştırma altında sürdürülebilirlik

Stabilitenin hesaplanması, SP 16.13330 s. 7.1.3 formülüne göre yapılır.

A. - Cross Profile Cross kesit alanı, yani delikli zayıflamayı dikkate al;

R.

γ

φ - Merkezi sıkıştırma içinde sürdürülebilirlik katsayısı.

Bu formülü görebileceğiniz gibi, öncekine çok benzer, ancak katsayısı burada belirir. φ İlk başta hesaplamak için, çubuğun koşullu esnekliğini hesaplamak gerekecektir. λ (yukarıdan bir özellik ile gösterilir).

nerede R.y - Çeliğin direncini çözmek;

E. - elastik modülü;

λ - Formül tarafından hesaplanan çubuğun esnekliği:

nerede l.eF - Çubuğun tahmini uzunluğu;

bEN. - Atalet bölümünün yarıçapı.

Tahmini Uzunluklar L.sP 16.13330 s.10.3.1'e göre SP16.13330 s.10ula ile sabitlenmiş sütunların bireysel bölümlerinin EF sütunları (raflar).

nerede l. - Kolonun uzunluğu;

μ - Hesaplanan uzunluğun katsayısı.

Yerleşim uzunluğu katsayıları μ Kalıcı bölümün sütunları (raflar), uçlarını ve yük tipini sabitleme koşullarına bağlı olarak belirlenmelidir. Bazı durumlar için uçları ve yük değeri türü için μ Aşağıdaki tabloda liste:

Ataletin yarıçapı, profildeki karşılık gelen kontülasyonda bulunabilir. Bir öncesi bir profil ayarlanmalı ve hesaplama kesitlere düşürülür.

Çünkü Çoğu profil için 2 uçaktaki atalet yarıçapı, 2 uçakta (sadece boru ve kare profil) farklı değerlere sahiptir ve fiksasyon farklı olabilir ve bu nedenle hesaplanan uzunluklar da farklı olabilir, ardından stabilitenin hesaplanması 2 uçak için yapılmalıdır.

Yani, koşullu esnekliği hesaplamak için tüm verilere sahibiz.

Sınır esnekliği 0,4'ten büyük veya ona eşitse, stabilite katsayısı φ Formül tarafından hesaplanan:

katsayının değeri δ Formül tarafından hesaplanmalıdır:

faktörler α ve β masaya bak

Katsayının değerleri φ Bu formül tarafından hesaplanan daha fazla alınmalıdır (7.6 / / λ 2) 3.8'in üzerindeki şartlı esnekliğin değerleri ile; 4.4 ve 5.8, sırasıyla, A, B ve C ile kesit türleri için

Değerlerde λ < 0,4 для всех типов сечений допускается принимать φ = 1.

Katsayının değerleri φ Ek D SP 16.13330'da LED.

Şimdi, tüm kaynak verilerin ilk başta sunulan formül tarafından bir hesaplama yaptığı bilindiğinde:

Yukarıda belirtildiği gibi, 2 uçak için bir hesaplama yapmak gerekir. Hesaplama durumu karşılamıyorsa, daha sonra kesitin ataletinin daha büyük bir değeri olan yeni bir profil seçin. Hesaplanan şemayı da değiştirebilir, örneğin, sertleştirilen menteşe elemanını sertleştirin veya kolonu açıklığa sabitleyerek, hesaplanan çubuk uzunluğunu azaltabilirsiniz.

Açık p-şekilli bölümün katı duvarlarına sahip sıkıştırılmış elemanlar, kayışları veya ızgarayı güçlendirmek için önerilir. Tahtalar yoksa, stabilite, s.7.1.5 SP 16.13330 uyarınca esnek bükümlü stabilite kaybında stabilite için denge kontrol edilmelidir.

3. Boyuna kuvvet ve bükme momentlerinin ortak hareketi ile güç

Kural olarak, sütun sadece eksenel basınçlı yükle değil, aynı zamanda anı rüzgardan da bükülür. Dikey yük, sütunun ortasına ve yan tarafa uygulanmazsa, anı da oluşturulur. Bu durumda, Formül tarafından 9.1.1 SP 16.13330 maddesine göre bir kontrol hesaplaması yapmak gerekir.

nerede N. - Boyuna basınç kuvveti;

A.n, ağın alanıdır (deliklerin zayıflamasını dikkate alarak);

R.y - Çeliğin hesaplanan direnci;

γ c - Çalışma koşullarının katsayısı (bkz. Tablo 1 SP 16.13330);

n, cxve Sy. - Tablo E.1 SP 16.13330'a göre kabul edilen katsayılar

Mx. ve BENİM. - X-X ve Y-Y eksenlerine göre anlar;

W.xn, min ve W.yN, MIN - X-X ve Y-Y eksenlerine göre kesit direncinin anları (profildeki veya dizinde gostta bulunabilir);

B. - Bimoment, SNIP II-23-81 * Bu parametre hesaplamalarda değildi, bu parametre boşaltma için hesaba katıldı;

W.Ω, Min - Sektörel bölüm direnci anı.

İlk 3 bileşenle ilgili sorun olmamalısa, Bimom'un muhasebesi bazı zorluklara neden olur.

Bimoment, kesitin ayrılmasının doğrusal dağıtım bölgelerinde yapılan değişiklikleri karakterize eder ve aslında, zıt taraflara yönelik bir çift momentlerdir.

Pek çok programın bimomenti hesaplayamayacağına dikkat etmeye değer, kaşığı, scaç bunu dikkate almaz.

4. Çubuğun sınır esnekliğini kontrol edin

Sıkıştırılmış elemanların esnekliği λ \u003d LEF / I, bir kural olarak, limit değerlerini aşmamalıdır λ masada gösterilen u

Bu formüldeki α katsayısı, merkezi sıkıştırma içinde tutarlılığın hesaplanmasına göre, profilin kullanım katsayısıdır.

İstikrarın hesaplanmasının yanı sıra, bu hesaplama 2 uçak için yapılmalıdır.

Profilin uygun olmadığı durumunda, kesitin ataletinin yarıçapını artırarak veya hesaplanan şemayı değiştirerek kesiti değiştirmek gerekir (konsolidasyonu değiştirin veya hesaplanan uzunluğu azaltmak için bağlantılarla birleştirin).

Kritik faktör sınır esnekliği ise, çelik markası en küçük çıkarılabilir çünkü Sınır esnekliğinde, çelik markası etkilemez. Optimum seçenek seçim yöntemi ile hesaplanabilir.

Başlangıçta, metal, en dayanıklı malzeme olarak koruyucu hedefler olarak görev yaptı - çitler, kapılar, ızgaralar. Sonra dökme demir direkleri ve kemerleri kullanmaya başladılar. Endüstriyel üretimin gelişmiş büyümesi, yuvarlanma kirişlerinin ve çiftliklerin görünümünü uyaran büyük spans olan yapıların yapımını gerektiriyordu. Sonuç olarak, metal çerçeve, duvarları destekleyici yapının fonksiyonundan serbest bırakmasına izin verdiği için mimari formun geliştirilmesinde kilit bir faktör haline gelmiştir.

Merkezi gerilmiş ve merkezi olarak sıkıştırılmış çelik elemanları. Kuvvetle merkezi germe veya sıkıştırmaya maruz kalan elementlerin gücünün hesaplanması N, formül tarafından yapılmalıdır

nerede - hesaplanan direnç germe, sıkıştırma, verim mukavemeti boyunca bükülme; - net kesit alanı, yani. Bölge eksi bölümün zayıflaması; - Masalar tarafından alınan çalışma koşullarının katsayısı H-23-81 * "çelik yapılar".

Örnek 3.1. Çelik Isı Euri Numarasının Duvarında 20 Çapı ile deliği kesin d. \u003d \u003d 10 cm (Şek. 3.7). Yığın duvar kalınlığı - s - 5.2 mm, kesitsel alan brüt - cm2.

Zayıflamış kanalın uzunlamasına ekseni boyunca uygulanabilen izin verilen yükün belirlenmesi gerekir. Hesaplanan direnç kg / cm2 almaya başladı ve.

Karar

Net kesitin alanını hesaplıyoruz:

brüt'in kesiti nerede, yani. Toplam kesitin alanı zayıflar, GOST 8239-89 "çelik sıcak haddelenmiş 2'ye göre kabul edilir.

İzin verilen yükü belirleyin:

Merkezi gerilmiş çelik çubuğun mutlak uzamasının belirlenmesi

Kesitli alanda kademeli bir değişikliğe sahip bir çubuk ve normal bir kuvvet için, toplam uzatma, her bir sitenin uzamasının cebirsel özetlemesi ile uzar:

nerede p - bölüm sayısı; bEN. - Arsa numarası (I \u003d. 1, 2,..., p).

Sabit kesitin kendi ağırlığının uzaması formül tarafından belirlenir.

γ, çubuğun malzemesinin oranıdır.

İstikrarın hesaplanması

Korunarak merkezi sıkıştırmaya maruz kalan katı kesilmiş elementlerin kararlılığının hesaplanması N.formül tarafından yapılmalıdır

bir A'nın brüt kesiti olduğu yer; φ - Esnekliğe bağlı olarak uzunlamasına bükme katsayısı

İncir. 3.7.

ve Snip H-23-81 * "Çelik Yapılar" daki Stalipo Tablosunun tasarım direnci; μ, uzunluk getirme katsayısıdır; - en az atalet yarıçapı enine kesit; Λ sıkıştırılmış veya gerilmiş elemanların esnekliği, "çelik yapılarda" gösterilen değerleri aşmamalıdır.

Kompozit elemanların köşelerden, kanallardan (Şekil 3.8), vb., Contalardan (Şekil 3.8) vb. Hesaplanması, kaynaklı plakalar arasındaki veya merkezler arasındaki kısımlardaki ışıktaki en büyük mesafenin sağlanması şartıyla solothy olarak yapılmalıdır. Aşırı cıvatalar sıkıştırılmış elemanlar ve gerilmiş elemanlar için aşılmaz.

İncir. 3.8.

Çelik elemanları bükün

Kirişlerin ana düzlemlerinden birindeki kıvrımların hesaplanması formül tarafından gerçekleştirilir.

nerede M - Maksimum Bükme Momeni; - Net kesitinin direncinin anı.

Bükme öğelerinin ortasında teğet streslerin değerleri durumunu karşılamalıdır

nerede Q - Kesitte enine kuvvet; - Ana eksene göre bölümün yarısının statik anı z; - eksenel atalet momenti; t. - duvar kalınlığı; - Hesaplanan direnç bir vardiya haline geldi; - Çeliğin verim gücü, devlet standartlarına ve çelik için teknik koşullarda kabul edilen; - Snip 11-23-81 * "Çelik Yapılar" ile alınan materyallerle güvenilirlik katsayısı.

Örnek 3.2. Teknikli bir çelik kirişin enine kesitini, düzgün bir şekilde dağıtılmış yüklü yüklü bir şekilde seçmek gerekir. s. \u003d 16 kN / m, banka uzunluğu l.\u003d 4 m ,, MPa. Kirişin kesiti, yükseklik tutumu ile dikdörtgendir. h. Genişlik b. 3'e eşit kirişler ( h / b \u003d 3).

4.5. Elementlerin hesaplanan uzunluğu, serbest uzunluklarını katsayıya çarparak belirlenmelidir.

pP.4.21 ve 6.25'e göre.

4.6. Tüm kesitler tarafından açılan esnek bileşiklerdeki kompozit elemanlar, tüm dalların hem toplam alanını belirlerken, formüllere (5) ve (6) göre kuvvet ve stabiliteye göre hesaplanmalıdır. Kompozit elemanların esnekliği, formülün bileşiklerinin bileşiklerini dikkate alarak belirlenmelidir.

(11)

(12)

Çivilerin çapını belirlerken, bağlı elemanların 0,1 kalınlığı alınmalıdır. Çivilerin sıkışmış uçlarının boyutu 4'ten küçükse, daha sonra kendilerine bitişik dikişlerdeki bölümler dikkate alınmaz. Çelik silindirik emniyete ait bileşiklerin değeri, bağlı elemanların bir incelticisinin kalınlığı ile belirlenmelidir.

İncir. 2. Kompozit Elemanlar

a - contalı; B - Contasız

Tablo 12.

Meşe silindirik fotokopi makinelerinin çapını belirlerken, bağlı elemanların tinerinin en az 0.25 kalınlığının alınmaması gerekir.

Dikişlerde iletişim, elemanın uzunluğunda düzgün bir şekilde olmalıdır. Menteşeli açılan düz elementlerde, formül (12) 'nın sorumlusu olan, öğenin uzunluğunun aşırı çeyreğinde kabul edilen miktarda, yarı miktarda iletişimin uzunluğunun ortalama çeyreğinde izin verilir.

Formül (11) ile hesaplanan bileşen elemanının esnekliği, formül tarafından belirlenen bireysel dalların esnekliğinden daha fazla alınmalıdır.

(13)

Kompozit elemanın, tüm dalların (Şekil 2'li) bölümlerinin (Şekil 2'deki eksen) geçiş merkezlerinden geçen eksene göre esnekliği, bir parçalı bir eleman, yani bir olarak tanımlanmalıdır. Dallar eşit şekilde yüklenirse, bağlantıların avantajını dikkate almadan. Düzensiz yüklü dallar durumunda, 4.7 paragraf yönlendirilmelidir.

Bileşen öğesinin dalları farklı bir bölüme sahipse, şubenin formül (11) 'de tahmini esnekliğine eşit olarak alınmalıdır:

(14)

tanım Şekil 2'de gösterilmiştir.

4.7. Yakıt bağlantılarındaki kompozit elemanlar, dallarının uçlarında kullanılmayan bir kısmı, aşağıdaki koşullara tabi olan formül (5), (6) tarafından güç ve stabilite için hesaplanmasına izin verilir:

a) elemanın kesit alanı ve açılan dalların enine kesiti ile belirlenmelidir;

b) elemanın eksene göre esnekliği (bkz. Cris.2), formül (11) tarafından belirlenir; Aynı zamanda, atalet momenti tüm dalları dikkate alarak kabul edilir ve alan sadece açılır;

c) eksene göre esneklik belirlerken (bkz. Cris.2), Atalet anı formül tarafından belirlenmelidir.

4.8. Değişkenin merkezi sıkıştırılmış elemanlarının bölümün yüksekliğinde stabilitesine ilişkin hesaplama, formül tarafından yapılmalıdır.

Bükme öğeleri

4.9. Düz bir deformasyon formunun stabilitesinin kaybı üzerine (bkz. PP.4.14 ve 4.15), normal voltajlar üzerindeki kuvvet için formül tarafından yapılmalıdır.

Tablo 13.

4.10. Bükme elemanlarının sallanmanın dayanıklılığı üzerindeki hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

4.11. Kompozit elemanın her bir dikişinde eşit bir şekilde düzenlenmiş bölümlerin sayısı, en geçişi kuvvetleri olmayan bir arsa üzerinde bir arsa durumunu karşılamalıdır.

(19)

Not. Farklı yatak kabiliyetinin bağlantılarındaki varlığında, ancak

İşin doğası gereği (örneğin, lehimleme ve çiviler) taşıyıcılar

yetenekler toplanmalıdır.

4.12. Eğik bükülmede güç için tek parça unsurlarının hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

(20)

4.13. Yapıştırılmış eğrisel elemanlar, eğriliğini azaltan bir anın bükülmesi, formül tarafından radyal gerilme gerilmeleri için kontrol edilmelidir.

(21)

4.14. Dikdörtgen bölümün bükülme elemanlarının bükülme elemanlarının biçimlendirilmesinin stabilitesinin hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

Dikdörtgen enine kesitin bükülmüş elemanları için katsayısı, ofsetten bükülme düzleminden gelen ve referans bölümlerinde uzunlamasına eksen etrafındaki rotasyondan sabitlenmiş, formül tarafından belirlenmelidir.

Yükseklik uzunluğunda doğrusal olarak değişen bükülmüş anları hesaplarken, düzlemden gerilmiş bir kenar için veya formül (23) (23) (23) 'nin (23) (23) ile katsayısına sahip olmayan sabit bir kesit genişliğine sahip olmayan sabit bir enine kesit genişliğine sahip değildir. Değerler Tablo 2'de gösterilmiştir. \u003d 1'de.

Bükme düzlemini, formül (23) 'de tanımlanan katsayısının alanındaki, elemanın gerilmiş kenarının orta noktalarında güçlendirirken, katsayısı katsayısı ile çarpılmalıdır:

:= (24)

4.15. Nerede yabancı veya kutu kesitlerinin bükülme elemanlarının bükülme unsurlarının bir deformasyon şeklinin denetlenmesini kontrol etme

Hesaplama, formül tarafından yapılmalıdır.

Bend ile eksenel kuvvete tabi unsurlar

4.16. Merkezi olmayan ve gerilmiş bükülme elemanlarının hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

(27)

4.17. Serforek olarak sıkıştırılmış ve basınçlı bükülme elemanlarının gücünün hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

(28)

NOTLAR: 1. Simetrik EPEAS ile menteşeli elemanlar için

sinüzoidal, parabolik, poligonalin bükülme anları

ve onlara yakın, ayrıca aşağıdaki konsol elemanları için olduğu gibi

formülü belirlemek

2. Bükme momentlerinin füzyonunun menteşeli elemanlarında, üçgen veya dikdörtgen bir anahatta bulunduğu durumlarda, formül (30) katsayısı düzeltme faktörü ile çarpılmalıdır:

(31)

3. Menteşeli açılan elemanların asimetrik yüklenmesiyle, bükülme momenti değeri formül tarafından belirlenmelidir.

(32)

4. Değişkenin bölümün yüksekliğindeki elemanları için, formül (30) içindeki alan, bölümün yüksekliğini en üst düzeye çıkarmak için alınmalıdır ve katsayısı Tablo 1 tarafından alınan katsayı ile çarpılmalıdır.

5. Bükümün 0.1'den az sıkıştırma işleminden gerilmelerinin oranı ile, savaş bükme elemanları, bükülme momentini dikkate almadan formül (6) tarafından stabilite için de kontrol edilmelidir.

4.18. Basınçlı bükülme elemanlarının düz bir deformasyon şeklinin stabilitesinin hesaplanması formül tarafından yapılmalıdır.

(33)

Deformasyon düzleminden, kenarı kenarından gerilen olan taraftan armatürün arsası üzerindeki elemanın varlığında, katsayı, formül (24) katsayısı ve katsayısı - formül tarafından katsayısı ile çarpılmalıdır.

(34)

Değişkenin elemanlarını bölümün yüksekliğine göre hesaplarken, uzatılmış bir kenar için veya katsayıların ((8) ve (23) formülleri (8) ve (23) ile belirlenmesi, katsayıların çoğaltılması ve tabloda gösterilmelidir. 1 ve 2 .Four. İçin

4.19. Kompozit sıkıştırılmış bükülme elemanlarında, en yoğun dalın stabilitesi, formüle göre, hesaplanan uzunluğu dalın yedi kalınlığını aştığında kontrol edilmelidir.

(35)

Sıkıştırılmış bükülme bileşen elemanının bükülme düzleminden stabilitesi, bükülme momentini dikkate almadan formül (6) ile kontrol edilmelidir.

4.20. Sıkıştırılmış bükülme bileşeninin her bir dikişine eşit bir şekilde yerleştirilmiş bağlantı bölümlerinin sayısı, basınç kuvveti kesiti boyunca uygulandığında enine kuvvetlerin kesilmesi durumunda, çapraz kuvvetlerin kesilmesi durumunu karşılamalıdır.

Miktar en az 0.5 olarak alınmalıdır;

c) Sıkıştırılmış bir elemanın kesiştiği durumunda, kuvvetin büyüklüğünde eşit bir gerildi - basınçlı elemanın en büyük uzunluğu, düğümün merkezinden ölçülen en büyük uzunluğu elementlerin kesişme noktasına kadar.

Kesişen elemanların bir kompozit bölümü varsa, daha sonra formül (37) 'de, formül (11) ile belirlenen uygun esneklik değerleri ikame edilmelidir.

4.22. Elemanların ve bireysel dallarının ahşap yapılardaki esnekliği, tabloda belirtilen değerleri aşmamalıdır. 14.

Yapıştırılmış elemanların hesaplanmasının özellikleri

kontrplaktan ahşap ile

4.23. Yapıştırılmış elemanların kontrplaktan tahtadan hesaplanması, enine kesitin yöntemine göre yapılmalıdır.

4.24. Gergin kontrplak plakaların gücü (Şekil 3) ve paneller formül tarafından kontrol edilmelidir.

kontrplakta gösterilen enine kesitin direnişi, 4.25 maddesinin endikasyonlarına uygun olarak belirlenmelidir.