Ang gawain ng proyekto ng kurso
Sa mag-aaral: Onuchin D.M..

Tema ng proyekto: Pagkalkula ng thermal circuit na PTU PT-80 / 100-130 / 13
Data ng proyekto

P 0 \u003d 130 kg / cm 2;

;

;

Q t \u003d 220 MW;

;

.

Presyon sa mga hindi reguladong mga pagpipilian - mula sa sangguniang data.

Paghahanda ng karagdagang tubig - mula sa deacerator ng atmospheric "D-1,2".
Dami ng Settlement

1. 
   Ang pagkalkula ng disenyo ng mga paaralan ng bokasyonal sa sistema ng SI para sa nai-rate na kapangyarihan.
2. 
   Ang pagpapasiya ng mga tagapagpahiwatig ng pagganap ng enerhiya ng mga paaralan sa bokasyonal.
3. 
   Pagpili ng mga pantulong na kagamitan para sa mga paaralang bokasyonal.

1. Paunang sangguniang data
Ang mga pangunahing tagapagpahiwatig ng PT-80 / 100-130 turbine.

Talahanayan 1.

Ang turbine ay may 8 unregulated steam take-off na inilaan para sa pagpainit ng tubig sa feed ng mga low pressure heat, isang deaerator, sa mga high pressure pressure at para sa pagbibigay ng drive turbine ng pangunahing feed pump. Ang maubos na singaw mula sa turbo drive ay ibabalik sa turbine.
Talahanayan 2.

Ang turbine ay may dalawang pag-init ng pagkuha ng singaw sa itaas at ibaba, na idinisenyo para sa isa at dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network. Ang mga maiinit na tap ay may mga sumusunod na mga limitasyon sa regulasyon ng presyon:

Mataas na 0.5-2.5 kg / cm 2;

Ibaba ang 0.3-1 kg / cm 2.

2. Pagkalkula ng pag-install ng boiler

WB - itaas na boiler;

NB - mas mababang boiler;

Arr - reverse water water.

D WB, D NB - pagkonsumo ng singaw sa itaas at mas mababang boiler, ayon sa pagkakabanggit.

Grap ng temperatura: t pr / t o br \u003d 130/70 C;

T ol \u003d 130 0 C (403 K);

T arr \u003d 70 0 C (343 K).

Ang pagpapasiya ng mga parameter ng singaw sa pag-init ng distrito

Tumatanggap kami ng pantay na pag-init sa VSP at NSP;

Tinatanggap namin ang halaga ng underheating sa mga heaters ng network
.

Tumatanggap kami ng mga pagkalugi sa presyon sa mga pipelines
.

Ang presyon ng itaas at mas mababang pag-alis mula sa turbine para sa VSP at NSP:

isang bar;

isang bar.
h WB \u003d 418.77 kJ / kg

h NB \u003d 355.82 kJ / kg

D WB (h 5 - h WB /) \u003d K W CB (h WB - h NB) →

→ D WB \u003d 1.01 ∙ 870.18 (418.77-355.82) / (2552.5-448.76) \u003d 26.3 kg / s

D NB h 6 + D WB h WB / + K W CB h OBR \u003d KW CB h NB + (D WB + D NB) h NB / →

→ D NB \u003d / (2492-384.88) \u003d 25.34kg / s

D WB + D NB \u003d D B \u003d 26.3 + 25.34 \u003d 51.64 kg / s

3. Ang pagtatayo ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa turbine
Kinukuha namin ang pagkawala ng presyon sa mga aparato ng pamamahagi ng singaw na silindro:

;

;

;

Sa kasong ito, ang presyon sa pasilyo sa mga cylinders (sa likod ng mga control valves) ay:

Ang proseso sa h, s-diagram ay ipinapakita sa Fig. 2.

4. Ang balanse ng singaw at feed ng tubig.

• 
  Tinatanggap namin na sa mga tatak ng pagtatapos (D KU) at sa steam ejector (D EF) ay may singaw ng mas mataas na potensyal.
• 
  Ang ginugol na singaw ng mga nagtatapos ng pagtatapos at mula sa mga ejectors ay ipinadala sa pampainit ng box ng pampainit. Tumatanggap kami ng condensate na pagpainit dito:

• 
  Ang ginugol na singaw sa mga cooler ng mga ejectors ay ipinadala sa pampainit ng mga ejectors (EP). Pinainit dito:

• 
  Kinukuha namin ang rate ng daloy ng singaw sa turbine (D) ng isang kilalang halaga.
• 
  Mga pagkalugi sa in-plant ng likido ng nagtatrabaho: D UT \u003d 0.02D.
• 
  Ang pagkonsumo ng singaw sa mga tatak ng pagtatapos ay 0.5%: D KU \u003d 0.005D.
• 
  Ang rate ng daloy ng singaw para sa pangunahing ejectors ay 0.3%: D EC \u003d 0.003D.

Pagkatapos:

• 
  Ang pagkonsumo ng singaw mula sa boiler ay:

• 
  Dahil boiler drum, kinakailangang isaalang-alang ang paglilinis ng boiler.

D prod \u003d 0.015D \u003d 1.03D K \u003d 0.0154D.

• 
  Halaga ng feed ng tubig na ibinibigay sa boiler:

• 
  Halaga ng karagdagang tubig:

Pagkalugi ng Production:

(1-K ol) D ol \u003d (1-0.6) ∙ 75 \u003d 30 kg / s.

Ang presyon sa drum ng boiler ay humigit-kumulang na 20% na mas mataas kaysa sa sariwang presyon ng singaw sa turbine (dahil sa pagkalugi ng hydraulic), i.e.

P K.V. \u003d 1.2P 0 \u003d 1.2 ∙ 12.8 \u003d 15.36 MPa →
kJ / kg

Ang presyon sa patuloy na blowdown expander (RNP) ay humigit-kumulang na 10% na mas mataas kaysa sa deaerator (D-6), i.e.

P RNP \u003d 1.1 P d \u003d 1.1 ∙ 5.88 \u003d 6.5 bar →

→
kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

D P.P. \u003d β ∙ D prod \u003d 0.438 ∙ 0.0154D \u003d 0.0067D;

D V.R. \u003d (1-β) D prod \u003d (1-0.438) 0.0154D \u003d 0.00865D.
D idagdag \u003d D ut + (1-K ol) D ol + D v.r. \u003d 0.02D + 30 + 0.00865D \u003d 0.02865D + 30.

Natutukoy namin ang daloy ng rate ng tubig sa network sa pamamagitan ng mga heaters ng network:

Tumatanggap kami ng mga tagas sa sistema ng supply ng init 1% ng dami ng nagpapalipat-lipat na tubig.

Kaya, ang kinakailangang pagganap ng kemikal. paggamot ng tubig:

5. Ang pagpapasiya ng mga parameter ng singaw, feed ng tubig at pahinahon ng mga elemento ng TCP.
Tinatanggap namin ang pagkawala ng presyon sa mga linya ng singaw mula sa turbine hanggang sa mga heaters ng regenerative system sa dami ng:

Ang kahulugan ng mga parameter ay nakasalalay sa disenyo ng mga heaters ( tingnan ang pic 3) Sa kinakalkula na pamamaraan, ang lahat ng HDPE at LDPE ay pang-ibabaw.

Sa kurso ng pangunahing condensate at feed ng tubig mula sa pampalapot hanggang sa boiler, tinutukoy namin ang mga parameter na kailangan namin.

5.1. Ang pagtaas ng enthalpy sa condensate pump ay napabayaan. Pagkatapos ang mga parameter ng condensate sa harap ng larangan ng kuryente:

0.04 bar
29 ° C
121.41 kJ / kg.

5.2. Tinatanggap namin ang pag-init ng pangunahing condensate sa pampainit ng ejector na katumbas ng 5 ° C.

34 ° C; kJ / kg

5.3. Ang pagpainit ng tubig sa pampainit na kahon ng pampainit (SP) ay kinuha katumbas ng 5 ° С.

39 ° C
  kJ / kg

5.4. PND-1 - hindi pinagana.

Pinapakain nito ang singaw mula sa pagpili ng VI.

69.12 ° C,
289.31 kJ / kg \u003d h d2 (paagusan mula sa PND-2).

° C
4.19 ∙ 64.12 \u003d 268.66 kJ / kg

Pinapakain nito ang singaw mula sa pagpili ng V.

Pag-init ng presyon ng singaw sa katawan ng pampainit:

96.7 ° C
405.21 kJ / kg;

Mga parameter ng tubig sa likod ng pampainit:

° C
4.19 ∙ 91.7 \u003d 384.22 kJ / kg.

Preliminarily, itinakda namin ang pagtaas ng temperatura dahil sa paghahalo ng mga daloy bago ang PND-3 ni
, i.e. mayroon kami:

Pinapakain nito ang singaw mula sa pagpili ng IV.

Pag-init ng presyon ng singaw sa katawan ng pampainit:

140.12 ° C,
589.4 kJ / kg;

Mga parameter ng tubig sa likod ng pampainit:

° C
4.19 ∙ 135.12 \u003d 516.15 kJ / kg.

Ang mga parameter ng medium ng pag-init sa paglamig ng paagusan:

5.8. Deaerator ng tubig.

Ang deaerator ng feed ng tubig ay nagpapatakbo sa patuloy na presyon ng singaw sa pabahay

P D-6 \u003d 5.88 bar → t D-6 N \u003d 158 ˚˚, h 'D-6 \u003d 667 kJ / kg, h "D-6 \u003d 2755.54 kJ / kg,

5.9. Feed pump.

Tinatanggap namin ang kahusayan ng bomba
0,72.

Discharge Pressure: MPa. ° C, at ang mga parameter ng medium ng pag-init sa mas malalamig na kanal:
Mga Parameter ng Steam sa Steam Cooler:

° C;
2833.36 kJ / kg.

Itinakda namin ang pag-init sa OP-7 hanggang 17.5 ° C. Pagkatapos ang temperatura ng tubig sa likod ng PVD-7 ay katumbas ng ° C, at ang mga parameter ng medium ng pag-init sa mas cool na paagusan:

° C;
1032.9 kJ / kg.

Ang presyon ng feed ng tubig pagkatapos ng PVD-7 ay katumbas ng:

Mga parameter ng tubig para sa pampainit mismo.

Tukoy na pagkonsumo ng init sa panahon ng dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network.

Kundisyon: Gk3-4 \u003d GinChSD + 5 t / h; tk - makita ang fig. ; t1sa ≈   20 ° C; W   @ 8000 m3 / h

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; t1sa ≈   20 ° C; W   @ 8000 m3 / h; Δ akoPEN \u003d 7 kcal / kg

ngunit) sa paglihis presyon sariwa isang mag-asawa mula sa nominal sa ± 0.5 MPa (5 kgf / cm2)

α q t \u003d ± 0,05 %; α G 0 = ± 0,25 %

b) sa paglihis temperatura sariwa isang mag-asawa mula sa nominal sa ± 5 ° C

sa) sa paglihis gastos masustansya tubig mula sa nominal sa ± 10 % G0

g) sa paglihis temperatura masustansya tubig mula sa nominal sa ± 10 ° C

ngunit) sa pagsara mga pangkat LDPE

b) sa paglihis presyon ginugol isang mag-asawa mula sa nominal

sa) sa paglihis presyon ginugol isang mag-asawa mula sa nominal

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; Ghukay \u003d G0

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C

Kundisyon: Ghukay \u003d G0; P9 \u003d 0.6 MPa (6 kgf / cm2); thukay - tingnan ang fig. ; tk - makita ang fig.

Kundisyon: Ghukay \u003d G0; thukay - tingnan ang fig. ; P9 \u003d 0.6 MPa (6 kgf / cm2)

Kundisyon: Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); akon \u003d 715 kcal / kg; tk - makita ang fig.

Tandaan Z   \u003d 0 - sarado ang control diaphragm. Z   \u003d max - ang iris ay ganap na nakabukas.

Kundisyon: PwTO \u003d 0.12 MPa (1.2 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2)

Kundisyon: Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2) sa GinChSS ≤ 221.5 t / h; Pn \u003d GinCSD / 17 - sa GinChSS\u003e 221.5 t / h; akon \u003d 715 kcal / kg; P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); tk - makita ang fig. ,; τ2 \u003d f(PWTO) - tingnan ang fig. ; Qt \u003d 0 Gcal / (kWh)

Kundisyon: P0 \u003d 1.3 (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; PNTO \u003d 0.06 (0.6 kgf / cm2); P2 @ 4 kPa (0.04 kgf / cm2)

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PNTO \u003d 0.09 MPa (0.9 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Ghukay \u003d G0.

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PWTO \u003d 0.12 MPa (1.2 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Ghukay \u003d G0; τ2 \u003d 52 ° C.

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PWTO at PNTO \u003d f(GinCSD) -   tingnan ang pic 30; P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Ghukay \u003d G0

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PNTO \u003d 0.09 MPa (0.9 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Ghukay \u003d G0; Qt \u003d 0

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PWTO \u003d 0.12 MPa (1.2 kgf / cm2); P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Ghukay \u003d G0; τ2 \u003d 52 ° C; Qm \u003d 0.

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); PWTO at PNTO \u003d f(GinBSD) - tingnan ang fig. ; P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2); Ghukay \u003d G0.

ngunit) minimally maaari ang pressure sa tuktok T-pagpili at tinatantya temperatura baligtad network tubig

b) susog sa temperatura baligtad network tubig

1 Batay sa data ng POT LMZ.

Sa paglihis presyon sariwa isang mag-asawa mula sa nominal sa ± 1 MPa (10 kgf / cm2): sa puno gastos init

sa gastos sariwa isang mag-asawa

1 Batay sa data ng POT LMZ.

Sa paglihis temperatura sariwa isang mag-asawa mula sa nominal sa ± 10 ° C:

sa puno gastos init

sa gastos sariwa isang mag-asawa

1 Batay sa data ng POT LMZ.

Sa paglihis presyon sa P-pagpili mula sa nominal sa ± 1 MPa (1 kgf / cm2):

sa puno gastos init

sa gastos sariwa isang mag-asawa

ngunit) ferry paggawa pagpili

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; Pn \u003d 1.3 MPa (13 kgf / cm2); ηEM \u003d 0.975.

b) ferry tuktok at mas mababa cogeneration mga pagpipilian

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 \u003d 555 ° C; PWTO \u003d 0.12 MPa (1.2 kgf / cm2); ηEM \u003d 0.975

sa) ferry mas mababa cogeneration pagpili

Kundisyon: P0 \u003d 13 MPa (130 kgf / cm2); t0 = 555 ° C; PNTO \u003d 0.09 MPa (0.9 kgf / cm2); ηEM \u003d 0.975

ngunit) sa ang pressure sa paggawa pagpili

b) sa ang pressure sa tuktok cogeneration pagpili

sa) sa ang pressure sa mas mababa cogeneration pagpili

App

1. ENERGY CHARACTERISTICS

Ang isang pangkaraniwang katangian ng enerhiya ay naipon sa batayan ng mga ulat ng thermal test ng dalawang yunit ng turbine: sa Chisinau CHPP-2 (ang trabaho ay ginawa ni Yuzhtehenergo) at sa CHPP-21 ng Mosenergo (ang trabaho ay ginawa ng Soyuztekhenergo software company). Ang katangian ay sumasalamin sa average na cost-effective ng isang yunit ng turbine na sumailalim sa mga pangunahing pag-aayos at gumagana ayon sa heat scheme na ipinakita sa Fig. ; sa ilalim ng mga sumusunod na mga parameter at kundisyon na tinanggap bilang nominal:

Ang presyon at temperatura ng sariwang singaw sa harap ng turbine shutoff valve ay 13 (130 kgf / cm2) * at 555 ° С;

* Ganap na presyon sa teksto at mga graph.

Ang presyon sa kinokontrol na seleksyon ng produksiyon ay 13 (13 kgf / cm2) na may likas na pagtaas sa isang rate ng daloy sa pasok ng ChSD na higit sa 221.5 t / h;

Ang presyon sa itaas na pagpili ng pag-init ay 0.12 (1.2 kgf / cm2) na may dalawang yugto ng sistema ng pag-init para sa tubig sa network;

Ang presyon sa mas mababang pagpili ng pag-init ay 0.09 (0.9 kgf / cm2) na may isang yugto ng pag-init ng scheme ng pag-init ng network;

Ang presyon sa regulated na produksyon, itaas at mas mababang mga tap sa pagbawi ng init sa panahon ng mode ng paghalay na may mga regulator ng presyon off - fig. at;

Exhaust Steam Pressure:

a) kilalanin ang rehimen ng paghalay at upang gumana sa mga seleksyon na may isang yugto at dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network sa isang palaging presyon ng 5 kPa (0.05 kgf / cm2);

b) upang makilala ang mode ng paghalay sa isang palaging rate ng daloy at temperatura ng paglamig ng tubig - alinsunod sa thermal na katangian ng pampalapot sa t1sa   \u003d 20 ° C at W   \u003d 8000 m3 / h;

Ang mataas at mababang presyon ng pagbabagong-buhay ay ganap na nakabukas, ang deaerator 0.6 (6 kgf / cm2) ay pinapakain ng singaw ng produksyon;

Ang rate ng daloy ng feed ng feed ay katumbas ng sariwang rate ng daloy ng singaw, pagbabalik ng 100% ng condensate ng pagpili ng produksyon sa t   \u003d 100 ° C isinasagawa sa isang deaerator na 0.6 (6 kgf / cm2);

Ang temperatura ng tubig ng feed at ang pangunahing pampalapot sa likod ng mga heaters ay tumutugma sa mga dependence na ibinigay sa Fig. ,,,,;

Ang pagtaas sa enthalpy ng feed water sa feed pump ay 7 kcal / kg;

Ang kahusayan ng electromekanikal ng yunit ng turbine ay pinagtibay ayon sa pagsubok ng parehong uri ng yunit ng turbine na isinagawa ni Dontehenergo;

Ang mga limitasyon ng regulasyon ng presyon sa mga pagpipilian:

a) paggawa - 1.3 ± 0.3 (13 ± 3 kgf / cm2);

b) ang itaas na sistema ng pag-init na may isang dalawang yugto na pamamaraan para sa tubig ng pag-init ng network - 0.05 - 0.25 (0.5 - 2.5 kgf / cm2);

a) ang mas mababang sistema ng pag-init na may isang solong yugto ng sistema ng pag-init para sa tubig sa network - 0.03 - 0.10 (0.3 - 1.0 kgf / cm2).

Ang pagpainit ng tubig sa network sa isang planta ng pag-init na may isang dalawang yugto na pamamaraan para sa tubig ng pagpainit ng network, na tinutukoy ng mga nakasalalay sa disenyo ng pabrika τ2р \u003d f(PWTO) at τ1 \u003d f(Qt PAng WTO) ay 44 - 48 ° C para sa maximum na mga naglo-load na pag-init sa mga presyon PWTO \u003d 0.07 ÷ 0.20 (0.7 ÷ 2.0 kgf / cm2).

Ang data ng pagsubok na pinagbabatayan ng Karaniwang Enerhiya na Katangian ay pinoproseso gamit ang "Tables of Thermophysical Properties of Water and Water Steam" (Moscow: Publishing House of Standards, 1969). Ayon sa mga kondisyon ng POT LMZ, ang return condensate ng pagpili ng produksiyon ay ipinakilala sa temperatura na 100 ° C sa pangunahing linya ng condensate pagkatapos ng HDPE No. 2. Kapag pinagsama ang isang Karaniwang enerhiya na katangian, ipinapalagay na ipinakilala ito sa parehong temperatura nang direkta sa isang 0.6 deaerator (6 kgf / cm2) . Sa ilalim ng mga kondisyon ng POT LMZ, na may dalawang yugto ng pag-init ng tubig sa network at mga mode na may rate ng daloy ng singaw sa pasok ng ChSD ng higit sa 240 t / h (maximum na pag-load ng elektrikal na may isang maliit na pag-take-off ng produksyon), ang PNA No. 4 ay ganap na naka-off. Kapag pinagsama-sama ang Karaniwang Enerhiya na Katangian, ipinapalagay na kapag ang rate ng daloy sa pumapasok ng BHP ay higit sa 190 t / h, ang bahagi ng condensate ay ipinadala sa PND bypass No. 4 upang ang temperatura sa harap ng deaerator ay hindi hihigit sa 150 ° C. Kinakailangan ito upang matiyak ang mahusay na pagpapagaan ng condensate.

2. CHARACTERISTICS NG EQUIPMENT, KASAMA SA KOMPOSISYON NG TURBO INSTALLATION

Ang yunit ng turbine kasama ang turbine ay may kasamang sumusunod na kagamitan:

Generator TVF-120-2 ng halaman ng Electrosila na may paglamig ng hydrogen;

Ang two-way capacitor 80 KCC-1 na may kabuuang ibabaw na 3,000 m2, kung saan ang 765 m2 ay bumagsak sa built-in beam;

Apat na low-pressure heaters: PND No. 1, built-in sa condenser, PND No. 2 - PN-130-16-9-11, PND No. 3 at 4 - PN-200-16-7-1;

Isang deaerator 0.6 (6 kgf / cm2);

Tatlong high-pressure heaters: LDPE No. 5 - PV-425-230-23-1, LDPE No. 6 - PV-425-230-35-1, LDPE No. 7 - PV-500-230-50;

Dalawang bomba ng sirkulasyon ng 24NDN na may daloy ng 5000 m3 / h at isang presyon ng 26 m ng tubig. Art. may mga de-koryenteng motor na 500 kW bawat isa;

Tatlong condensate pumps KN 80/155 na hinimok ng mga de-kuryenteng motor na may kapasidad na 75 kW bawat isa (ang bilang ng mga bomba sa pagpapatakbo ay nakasalalay sa daloy ng singaw sa condenser);

Dalawang pangunahing tatlong yugto ejectors EP-3-701 at isang nagsisimula sa EP1-1100-1 (isang pangunahing ejector ay patuloy na gumagana);

Dalawang heaters ng tubig sa network (itaas at mas mababa) PSG-1300-3-8-10 na may isang ibabaw ng 1300 m2 bawat isa, na idinisenyo para sa pagpasa ng 2300 m3 / h ng tubig sa network;

Apat na condensate pumps ng KN-KS 80/155 network water heaters na hinimok ng 75 kW electric motor bawat isa (dalawang bomba para sa bawat PSG);

Ang isang bomba ng network ay nagtaas ako ng SE-5000-70-6 na may isang de-koryenteng motor na 500 kW;

Ang isang network pump II ay nagtaas ng SE-5000-160 na may isang de-koryenteng motor na 1600 kW.

3. KONSEENSYON NG KONSENSASYON

Sa mode ng kondensasyon kasama ang mga regulator ng presyon na naka-off, ang kabuuang pagkonsumo ng init at ang sariwang pagkonsumo ng singaw, depende sa kapangyarihan sa mga terminal ng generator, ay ipinahayag ng mga equation:

Sa palaging presyon sa pampalapot

P2 \u003d 5 kPa (0.05 kgf / cm2);

Q0 = 15,6 + 2,04Nt;

G0 = 6,6 + 3,72Nt + 0.11 ( Nt - 69.2);

Sa isang palagiang rate ng daloy ( W   \u003d 8000 m3 / h) at temperatura ( t1sa   \u003d 20 ° C) paglamig ng tubig

Q0 = 13,2 + 2,10Nt;

G0 = 3,6 + 3,80Nt + 0.15 ( Nt - 68.4).

Ang mga equation sa itaas ay may bisa sa loob ng saklaw ng kapangyarihan mula 40 hanggang 80 MW.

Ang init at sariwang pagkonsumo ng singaw sa mode ng kondensasyon para sa isang naibigay na kapangyarihan ay tinutukoy ng ibinigay na mga dependence kasama ang kasunod na pagpapakilala ng mga kinakailangang pagwawasto ayon sa may-katuturang mga graph. Ang mga susog na ito ay isinasaalang-alang ang pagkakaiba sa pagitan ng mga kondisyon ng operating at ang mga nominal (kung saan ang Karaniwang katangian ay naipon) at ginagamit upang ma-convert ang katangian ng data sa mga kondisyon ng operating. Sa pag-uulit, ang mga palatandaan ng mga susog ay binabaligtad.

Ang mga susog ay nagwawasto sa daloy ng init at sariwang singaw sa isang palaging lakas. Kung ang ilang mga parameter ay lumihis mula sa mga nominal na halaga, ang mga pagwawasto ay algebraically kabuuan.

4. KARAGDAGANG MODELONG PAGPAPAKITA

Sa nakaayos na regulated sampling, ang yunit ng turbine ay maaaring gumana nang may solong yugto at dalawang yugto ng pag-init ng mga scheme ng pag-init ng tubig. Posible ring magtrabaho nang walang pagpili ng pag-init sa isang produksyon. Ang kaukulang tipikal na mga diagram ng mode para sa pagkonsumo ng singaw at ang pag-asa ng tiyak na pagkonsumo ng init sa kapangyarihan at pagpili ng produksyon ay ibinibigay sa Fig. -, at ang tukoy na henerasyon ng koryente para sa pagkonsumo ng init sa Fig. -.

Ang mga diagram ng mode ay kinakalkula ayon sa pamamaraan na ginamit ng POT LMZ, at inilalarawan sa dalawang larangan. Ang itaas na patlang ay isang diagram ng mode (Gcal / h) ng isang turbine na may isang sample sampling sa Qm \u003d 0.

Kapag lumilipat sa pag-load ng pag-init at iba pang mga hindi nagbabago na kondisyon, ang pag-load ay nangyayari lamang sa ika-28-30 na yugto (na nakabukas ang isang mas mababang heater ng network), o sa 26-30th yugto (na may dalawang heat heaters) at bumababa ang lakas ng turbine.

Ang halaga ng pagbawas ng kuryente ay nakasalalay sa pag-load ng init at natutukoy

Δ NQt \u003d Kqt

saan K   - ang tukoy na pagbabago sa lakas ng turbine Δ na tinukoy sa panahon ng pagsubok NQt / Δ Qt, katumbas ng 0.160 MW / (Gcal · h) para sa pag-init ng isang yugto, at 0.183 MW / (Gcal · h) para sa pag-init ng dalawang yugto ng mains water (Figs. 31 at 32).

Sumusunod na ang pagkonsumo ng sariwang singaw sa isang naibigay na lakas Nt at dalawa (pagpili at pag-init) mga pagpipilian ay tumutugma sa ilang kathang-isip na kapangyarihan sa itaas na patlang Nft at isang seleksyon ng produksiyon

Nft \u003d Nt + Δ NQt.

Ang pahilig na tuwid na linya ng mas mababang larangan ng diagram ay nagbibigay-daan sa iyo upang graphically matukoy ang halaga ng kapangyarihan ng turbine at halaga ng pag-load ng pag-init Nft, at ayon dito at pagpili ng produksiyon, ang pagkonsumo ng sariwang singaw.

Ang mga halaga ng tiyak na pagkonsumo ng init at tiyak na paggawa ng koryente para sa pagkonsumo ng init ay kinakalkula ayon sa data na kinuha mula sa pagkalkula ng mga diagram ng rehimen.

Ang mga graph ng pag-asa ng tiyak na pagkonsumo ng init sa pagpili ng kapangyarihan at produksiyon ay batay sa parehong pagsasaalang-alang bilang batayan ng diagram ng rehimeng POT LMZ.

Ang isang iskedyul ng ganitong uri ay iminungkahi ng turbine workshop ng IHP PA Soyuztekhenergo (Industrial Energy, 1978, Hindi. 2). Siya ay mas mabuti sa isang graphing system. qt \u003d f(Nt Qr) para sa iba't-ibang Qn \u003d const, dahil ang paggamit nito ay mas maginhawa. Ang mga plot ng tukoy na pagkonsumo ng init para sa mga kadahilanan ng isang di-pangunahing kalikasan ay ginawa nang walang mas mababang patlang; ang pamamaraan para sa paggamit nito ay isinalarawan ng mga halimbawa.

Ang karaniwang katangian ay hindi naglalaman ng data na nagpapakilala sa rehimen sa panahon ng tatlong yugto ng pag-init ng tubig sa network, dahil ang nasabing rehimen ay hindi pinagkadalubhasaan kahit saan sa panahon ng pagsubok sa mga pagsubok.

Ang impluwensya ng mga paglihis ng mga parameter mula sa mga pinagtibay sa pagkalkula ng Karaniwang katangian para sa nominal ay isinasaalang-alang sa dalawang paraan:

a) mga parameter na hindi nakakaapekto sa pagkonsumo ng init sa boiler at suplay ng init sa consumer sa palaging gastos ng masa G0, Gn at Gt, - sa pamamagitan ng pag-amyenda sa nakatakda na kapangyarihan Nt ( Nt + Kqt).

Alinsunod dito, naitama ang kapangyarihang ito ayon sa Fig. - ang pagkonsumo ng sariwang singaw, ang tiyak na pagkonsumo ng init at ang kabuuang pagkonsumo ng init ay tinutukoy;

b) mga susog sa P0, t0 at Pn ay inilalapat sa mga natagpuan pagkatapos gawin ang mga nabago sa itaas sa pagkonsumo ng sariwang singaw at ang kabuuang pagkonsumo ng init, pagkatapos kung saan ang pagkonsumo ng sariwang singaw at pagkonsumo ng init (buo at tiyak) para sa mga ibinigay na kondisyon ay kinakalkula.

Ang data para sa mga curves ng pagwawasto para sa sariwang presyon ng singaw ay kinakalkula gamit ang mga resulta ng pagsubok; lahat ng iba pang mga curves ng pagwawasto ay batay sa data ng POT LMZ.

5. MGA HALIMBAWA NG PAGPAPALITA NG ESPIRITUWAL NA KONSUMPTION NG PAKSANG, PAMAMARAAN NG VAPOR VAPOR AT ESPESIDADONG HEAT PRODUKTO

Halimbawa 1. mode ng kondensasyon na may mga pinapagana na regulator ng presyon sa pagpili.

Ibinigay: Nt \u003d 70 MW; P0 \u003d 12.5 (125 kgf / cm2); t0 \u003d 550 ° C; P2 \u003d 8 kPa (0.08 kgf / cm2); Ghukay \u003d 0.93 G0; Δ thukay \u003d thukay - tnpit \u003d -7 ° C

Kinakailangan upang matukoy ang kabuuan at tiyak na pagkonsumo ng gross heat at ang pagkonsumo ng sariwang singaw sa ilalim ng mga kondisyon.

Ang pagkakasunud-sunod at mga resulta ay ibinibigay sa talahanayan. .

Talahanayan P1

* Ang mga panggigipit sa pagpili ng NPP at ang temperatura ng condensate ayon sa PND ay maaaring matukoy mula sa mga graph ng rehimen ng paghalay, depende sa GBSDvh, na may ratio GBSDvh / G0 = 0,83.

6. KONTENTO

Ang unang sampung disks ng mababang presyon ng rotor ay hinabol kasama ang baras, ang natitirang tatlong disk ay naka-mount.

Ang mga rotors ng CVP at TsND ay magkakaugnay na magkakaugnay sa tulong ng mga flanges na huwad nang sabay sa mga rotors. Ang mga rotors ng mababang presyon ng silindro at ang generator ng TVF - 120-22 ay konektado sa pamamagitan ng isang mahigpit na pagkabit.

Ang pamamahagi ng singaw ng turbine ay nozzle. Ang sariwang singaw ay ibinibigay sa isang hiwalay na kahon ng nozzle, kung saan matatagpuan ang awtomatikong shutter, mula sa kung saan ang singaw ay dumadaloy sa mga control valves ng turbine sa pamamagitan ng mga pipe ng bypass.

Sa paglabas mula sa CVP, ang bahagi ng singaw ay napupunta sa kinokontrol na seleksyon ng produksiyon, ang natitira ay ipinadala sa mababang presyon ng silindro.

Ang mga pagpili ng pag-init ay isinasagawa mula sa kani-kanilang mga silid na silindro ng mababang presyon.

Ang pag-aayos ng turbine ay matatagpuan sa frame ng turbine sa gilid ng generator, at ang unit ay lumalawak patungo sa harap na tindig.

Upang mabawasan ang pag-iinit ng oras at pagbutihin ang mga kondisyon ng pagsisimula, ang pag-init ng singaw ng mga flanges at stud at ibinigay ng matulis na singaw sa harap na selyo ng CVP ay ibinibigay.

Ang turbine ay nilagyan ng aparato na nagpapalitan ng baras na nagpapaikot sa pinagsama-samang baras na may dalas ng 0.0067.

Ang talim ng turbine ay dinisenyo at na-configure upang gumana sa isang dalas ng network na 50 Hz, na nauugnay sa pag-ikot ng rotor 50. Ang pangmatagalang operasyon ng turbine ay pinapayagan sa dalas ng network na 49 hanggang 50.5 Hz.

Ang taas ng pundasyon ng yunit ng turbine mula sa antas ng sahig ng silid ng kondensasyon hanggang sa antas ng sahig ng silid ng engine ay 8 m.

2.1 Paglalarawan ng prinsipyo ng thermal diagram ng turbine PT-80 / 100-130 / 13

Ang aparato ng kondensasyon ay nagsasama ng isang grupo ng pampalapot, isang aparato ng pagkuha ng hangin, pampaligo at mga bomba ng sirkulasyon, isang ejector ng sistema ng sirkulasyon, mga filter ng tubig, mga pipeline na may kinakailangang mga kabit.

Ang pangkat ng pampalapot ay binubuo ng isang pampalapot na may isang integrated beam na may kabuuang paglamig na ibabaw ng 3000 m² at idinisenyo upang mapagbigyan ang pagpasok ng singaw, lumikha ng isang vacuum sa tambutso na tubo ng turbine at mapangalagaan ang condensate, pati na rin gamitin ang init ng singaw na pumapasok sa condenser sa iskedyul ng init para sa pagpainit ng make-up na tubig sa isang integrated beam.

Ang condenser ay may isang espesyal na silid na isinama sa seksyon ng singaw, kung saan naka-install ang seksyon ng PND No. 1. Ang natitirang bahagi ng IPA ay itinakda ng isang hiwalay na grupo.

Ang pag-install ng pagbabagong-buhay ay dinisenyo upang mapainit ang tubig ng feed na may singaw na kinuha mula sa hindi regular na turbine take-off at may apat na yugto ng HDPE, tatlong yugto ng LDPE at isang deaerator. Ang lahat ng mga heaters ay uri ng pang-ibabaw.

LDPE Hindi. 5,6 at 7 - ng isang patayo na disenyo na may integrated desuperheater at mga cooler ng kanal. Ang mga LDPE ay nilagyan ng proteksyon ng grupo, na binubuo ng awtomatikong tambutso at suriin ang mga balbula sa pasilyo at labasan ng tubig, isang awtomatikong balbula na may isang electromagnet, isang pipeline para sa pagsisimula at pag-shut down ng mga heaters.

Ang LDPE at PND (maliban sa PND No. 1) ay nilagyan ng condensate control valves na kinokontrol ng mga elektronikong regulator.

Ang condensate drain ng heat steam mula sa mga heaters ay pinaso. Mula sa PNA No. 2, ang condensate ay binabomba ng isang pump pump.

Ang pag-install para sa tubig ng network ng pag-init ay may kasamang dalawang mga heat heater, condensate at pump ng network Ang bawat heater ay isang pahalang na heat-heat heat exchanger na may init na palitan ng init na 1300 m², na nabuo sa pamamagitan ng tuwid na mga tubo na tanso, na sinulid sa magkabilang panig sa mga tabla ng tubo.

3 Pagpili ng pantulong na kagamitan para sa thermal scheme ng istasyon

3.1 Kagamitan na ibinigay sa turbine

Dahil condenser, pangunahing ejector, mababa at mataas na pressure heaters ay ipinagkaloob sa dinisenyo na istasyon kasama ang turbine, pagkatapos ay ginagamit ang pag-install sa istasyon:

a) Uri ng condenser 80 - KTSST - 1 sa dami ng tatlong piraso, isa para sa bawat turbine;

b) Ang pangunahing ejector ng uri 3 - 3-700-100 sa dami ng anim na piraso, dalawa para sa bawat turbine;

c) Mga low heat heaters ng PN - 130-16–10 - II uri (PND No. 2) at PN - 200-16–4 - I (PND No. 3.4);

d) Ang mga high heat heaters ng uri na PV - 450-230-255 (LDPE No. 1), PV - 450–230-35 (LDPE No. 2) at PV - 450-230–50 (LDPE No. 3).

Ang mga katangian ng kagamitan ay buod sa mga talahanayan 2, 3, 4, 5.

Talahanayan 2 - mga katangian ng kapasitor

Talahanayan 3 - Mga katangian ng pangunahing capacitor ejector

• Tutorial

Paunang salita sa unang bahagi

Ang pag-model ng steam turbines ay isang pang-araw-araw na gawain para sa daan-daang mga tao sa ating bansa. Sa halip na salita ang modelo   kaugalian na sabihin daloy ng katangian. Ang mga katangian ng pagkonsumo ng mga turbin ng singaw ay ginagamit sa paglutas ng mga problema tulad ng pagkalkula ng tiyak na pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa koryente at init na ginawa ng mga thermal power halaman; pag-optimize ng CHP; pagpaplano at pagpapanatili ng mga mode ng thermal power plant mode.

Nabuo ko bagong katangian ng daloy ng turbina ng singaw   - linearized daloy na katangian ng isang singaw turbine. Ang nabuong katangian ng daloy ay maginhawa at epektibo sa paglutas ng mga problemang ito. Gayunpaman, sa sandaling ito ay inilarawan lamang sa dalawang pang-agham na papel:

1. Ang pag-optimize ng pagpapatakbo ng mga thermal power halaman sa mga kondisyon ng pakyawan na merkado ng kuryente at kapasidad ng Russia
2. Mga pamamaraan ng computational para sa pagtukoy ng tukoy na pagkonsumo ng katumbas na gasolina ng mga thermal power halaman para sa ibinibigay na electric at thermal energy sa mode ng pinagsamang henerasyon.

At ngayon sa aking blog nais kong:

• una, sa isang simple at naa-access na wika upang sagutin ang mga pangunahing katanungan tungkol sa bagong katangian ng daloy ng rate (tingnan. Linya ng linearized flow rate na katangian ng isang steam turbine. Bahagi 1. Pangunahing mga katanungan);
• pangalawa, magbigay ng isang halimbawa ng pagbuo ng isang bagong daloy na katangian na makakatulong upang maunawaan ang parehong paraan ng konstruksiyon at mga katangian ng katangian (tingnan sa ibaba);
• pangatlo, upang patunayan ang dalawang kilalang pahayag tungkol sa mga mode ng operasyon ng isang turbina ng singaw (tingnan. Linya ng mga naka-linya na katangian ng daloy ng isang singsing na singaw. Bahagi 3. Ang mga alamat ng pagtanggi tungkol sa pagpapatakbo ng isang singaw na turbine).

1. Ang mapagkukunan ng data

Ang paunang data para sa pagbuo ng isang nakahiwalay na daloy na katangian ay maaaring

1. aktwal na mga halaga ng kuryente Q 0, N, Q p, Q t sinusukat sa panahon ng operasyon ng steam turbine,
2. nomograms q t gross mula sa normatibong at teknikal na dokumentasyon.

Sa mga kaso kung saan ang mga aktwal na halaga ng Q 0, N, Q p, Q t ay hindi magagamit, maaari mong iproseso ang mga nomograms q t gross. Sila naman, ay nakuha batay sa mga sukat. Magbasa nang higit pa tungkol sa mga pagsubok sa turbine sa VM Gornstein at iba pa Mga pamamaraan para sa pag-optimize ng mga mode ng power system.

2. Ang algorithm para sa pagbuo ng isang nakahiwalay na mga katangian ng daloy

Ang algorithm ng konstruksiyon ay binubuo ng tatlong mga hakbang.

1. Ang pagsasalin ng mga nomograms o mga resulta ng pagsukat sa isang view ng tabular.
2. Linearization ng daloy na katangian ng isang steam turbine.
3. Ang pagpapasiya ng mga hangganan ng control range ng steam turbine.

Kapag nagtatrabaho sa mga nomograms q t gross, mabilis ang unang hakbang. Ang gawaing ito ay tinawag pag-digitize   (pag-digitize). Digitizing 9 nomograms para sa kasalukuyang halimbawa ay kinuha sa akin tungkol sa 40 minuto.

Ang pangalawa at pangatlong hakbang ay nangangailangan ng paggamit ng mga pakete ng matematika. Mahal at ginagamit ko ang MATLAB ng maraming taon. Ang aking halimbawa ng pagbuo ng isang naka-linearized na daloy na katangian ay ginawa sa loob nito. Ang isang halimbawa ay maaaring mai-download mula sa link, tatakbo at nakapag-iisa malaman ang paraan ng pagbuo ng isang naka-linearized na daloy na katangian.

Ang daloy na katangian para sa turbine na pinag-uusapan ay itinayo para sa mga sumusunod na mga nakapirming halaga ng mga parameter ng mode:

• operasyon ng solong-yugto
• medium pressure steam pressure \u003d 13 kgf / cm2,
• mababang presyon ng singaw ng mababang presyon \u003d 1 kgf / cm2.

1) Mga numero ng tiyak na pagkonsumo q t gross   para sa henerasyon ng kuryente (ang mga pulang pulang tuldok ay na-digitize - inilipat sa talahanayan):

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Ang resulta ng Digitization   (Ang bawat csv file ay mayroong isang png file):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) Script MATLAB   na may mga kalkulasyon at graphing:

• PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Ang resulta ng pag-digitize ng mga nomograms at ang resulta ng pagtatayo ng isang naka-linearized na daloy na katangian   sa pormularyo:

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Hakbang 1. Pagsasalin ng mga nomograms o mga resulta ng pagsukat sa isang tabular view

1. Pagproseso ng data ng mapagkukunan

Ang paunang data para sa aming halimbawa ay mga nomograms q t gross.

Upang ma-digitize ang maraming mga nomograms, kailangan mo ng isang espesyal na tool. Paulit-ulit kong ginagamit ang isang web application para sa mga layuning ito. Ang application ay simple, maginhawa, ngunit walang sapat na kakayahang umangkop upang awtomatiko ang proseso. Ang bahagi ng trabaho ay dapat gawin nang manu-mano.

Sa hakbang na ito, mahalaga na i-digitize ang matinding puntos ng mga nomograms na tumutukoy sa mga hangganan ng hanay ng pagsasaayos ng steam turbine.

Ang trabaho ay upang markahan ang mga puntos ng katangian ng paglabas sa bawat png file gamit ang application, i-download ang nagresultang csv at kolektahin ang lahat ng data sa isang talahanayan. Ang resulta ng pag-digit ay matatagpuan sa file na PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx, sheet "PT-80", talahanayan ng "Input data".

2. Pagdadala ng mga yunit ng sukatan sa mga yunit ng kapangyarihan

$$ display $$ \\ magsimula (equation) Q_0 \u003d \\ frac (q_T \\ cdot N) (1000) + Q_П + Q_Т \\ qquad (1) \\ end (equation) $$ display $$

Ang nagresultang talahanayan "Data ng pag-input (lakas ng yunit)" ay ang resulta ng unang hakbang ng algorithm.

Hakbang 2. Linya ng pagkakaugnay ng katangian ng daloy ng turbina ng singaw

1. Pagsubok MATLAB

Sa hakbang na ito, kailangan mong i-install at buksan ang bersyon ng MATLAB na hindi mas mababa sa 7.3 (ito ay isang lumang bersyon, kasalukuyang 8.0). Sa MATLAB buksan ang file na PT_80_linear_characteristic_curve.m, patakbuhin ito at tiyaking gumagana ito. Ang lahat ay gumagana nang tama, kung sa mga resulta ng pagpapatakbo ng script sa linya ng utos makikita mo ang sumusunod na mensahe:

Kung mayroon kang anumang mga pagkakamali, pagkatapos ay malaman kung paano mo ayusin ang mga ito.

2. Pagkalkula

Ang lahat ng mga kalkulasyon ay ipinatupad sa file na PT_80_linear_characteristic_curve.m. Isaalang-alang natin ito sa mga bahagi.

1) Ipinapahiwatig namin ang pangalan ng pinagmulan ng file, ang sheet, ang hanay ng mga cell na naglalaman ng talahanayan "Data ng mapagkukunan (yunit ng kapasidad)" na nakuha sa nakaraang hakbang.

2) Nabasa namin ang data ng mapagkukunan sa MATLAB.

Ginagamit namin ang variable Qm para sa medium-pressure steam flow Q p, index m   mula sa gitna   - daluyan; katulad ng paggamit ng variable Ql para sa low-pressure steam flow Q n, index l   mula sa mababa   - mababa.

3) tukuyin ang mga koepisyenteng i i.

Alalahanin ang pangkalahatang pormula para sa mga katangian ng daloy

$$ display $$ \\ magsimula (equation) Q_0 \u003d f (N, Q_П, Q_Т) \\ qquad (2) \\ end (equation) $$ display $$

at tukuyin ang mga independiyenteng (x_digit) at mga variable (y_digit) variable.

Kung hindi mo maintindihan kung bakit ang x_digit matrix ay may isang solong vector (huling haligi), pagkatapos basahin ang mga material na regression ng linear. Sa paksa ng pagsusuri ng regression, inirerekumenda ko ang librong Draper N., Smith H. Inilapat na pagsusuri ng regression. New York: Wiley, In press, 1981. 693 p. (magagamit sa Russian).

Pagkapareho ng nakahiwalay na daloy na katangian ng isang steam turbine

Ang pagpapakita ng $$ \\ magsimula (equation) Q_0 \u003d \\ alpha_N \\ cdot N + \\ alpha_П \\ cdot Q_П + \\ alpha_T \\ cdot Q_Т + \\ alpha_0 \\ qquad (3) \\ end (equation) $$ display $$

ay isang maramihang linear regression model. Ang koepisyenteng α i tukuyin ang paggamit "Isang mahusay na pagpapala ng sibilisasyon"   - hindi bababa sa mga parisukat na pamamaraan. Hiwalay, napansin ko na ang hindi bababa sa pamamaraan ng mga parisukat ay binuo ni Gauss noong 1795.

Sa MATLAB, ginagawa ito sa isang linya.

Ang variable na A ay naglalaman ng nais na coefficients (tingnan ang mensahe sa linya ng utos ng MATLAB).

Kaya, ang nakuha na linearized na daloy ng katangian ng PT-80 na steam turbine ay may form

Ang pagpapakita ng $$ \\ magsimula (equation) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.621 \\ cdot Q_П + 0.255 \\ cdot Q_Т + 33.874 \\ qquad (4) \\ end (equation) $$ display $$

4) Tinatantya namin ang pagkakasunud-sunod na pagkakamali ng nakuha na katangian ng daloy.

Ang error sa linearization ay 0.57%   (tingnan ang mensahe sa linya ng utos ng MATLAB).

Upang masuri ang kaginhawaan ng paggamit ng mga naka-linearized na mga katangian ng daloy ng isang singaw na turbine, malutas namin ang problema sa pagkalkula ng high-pressure steam flow Q 0 sa kilalang mga halaga ng pag-load N, Q p, Q t.

Hayaan ang N \u003d 82.3 MW, Q p \u003d 55.5 MW, Q t \u003d 62.4 MW, kung gayon

Ang pagpapakita ng $$ \\ magsimula (equation) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot 82.3 + 0.621 \\ cdot 55.5 + 0.255 \\ cdot 62.4 + 33.874 \u003d 274.9 \\ qquad (5) \\ end (equation) $$ ipakita ang $$

Ipaalala ko sa iyo na ang average error error ay 0.57%.

Balik-tanaw tayo sa tanong, bakit ang linearized daloy na katangian ng isang steam turbine sa panimula ay mas maginhawa kaysa sa mga nomograms ng tukoy na pagkonsumo ng q para sa koryente? Upang maunawaan ang pangunahing pagkakaiba sa pagsasagawa, paglutas ng dalawang problema.

1. Kalkulahin ang Q 0 gamit ang ipinahiwatig na kawastuhan gamit ang mga nomograms at iyong mga mata.
2. I-automate ang proseso ng pagkalkula ng Q 0 gamit ang mga nomograms.

Malinaw na, sa unang gawain, ang pagpapasiya ng mga gross na halaga sa pamamagitan ng mata ay puno ng mga malalaking error.

Ang ikalawang gawain ay mahirap na mag-automate. Dahil q q gross non-linear, pagkatapos para sa naturang automation ang bilang ng mga digitized point ay sampung beses na mas malaki kaysa sa kasalukuyang halimbawa. Ang Digitization lamang ay hindi sapat, kinakailangan din upang maipatupad ang isang algorithm paghihiwalay   (paghahanap ng mga halaga sa pagitan ng mga puntos) mga di-guhit na halaga ng gross.

Hakbang 3. Ang pagtukoy ng mga hangganan ng hanay ng pagsasaayos ng steam turbine

1. Pagkalkula

Upang makalkula ang saklaw ng pagsasaayos, gumagamit kami ng isa pa "Ang kabutihan ng sibilisasyon"   - paraan ng convex hull, convex hull.

Sa MATLAB, ginagawa ito bilang mga sumusunod.

Ang paraan ng convhull () ay tumutukoy control pointtinukoy ng mga halaga ng mga variable N, Qm, Ql. Ang variable indexCH ay naglalaman ng mga vertice ng mga tatsulok na itinayo gamit ang Delaunay triangulation. Ang variable na regRange ay naglalaman ng mga hangganan na punto ng saklaw ng pagsasaayos; variable regRangeQ0 - mga rate ng daloy ng singaw na mataas na presyon para sa mga hangganan na punto ng control range.

Ang resulta ng pagkalkula ay matatagpuan sa file na PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, sheet "PT-80-resulta", talahanayan "Mga hangganan ng pagsasaayos ng saklaw".

Ang naka-linearized na daloy ng katangian na binuo. Ito ay isang pormula at 37 puntos na tumutukoy sa mga hangganan (shell) ng saklaw ng pagsasaayos sa kaukulang talahanayan.

2. Pag-verify

Kapag automating ang mga proseso ng pagkalkula, Q 0 kinakailangan upang suriin kung ang ilang mga punto na may mga halaga ng N, Q p, Q t ay nasa loob ng saklaw ng pagsasaayos o labas nito (ang mode ay hindi teknolohikal na magagawa). Sa MATLAB, maaari itong gawin tulad ng mga sumusunod.

Itinakda namin ang mga halaga ng N, Q p, Q t na nais naming suriin.

Sinuri namin.

Ang pagpapatunay ay isinasagawa sa dalawang hakbang:

• ang variable na in1 ay nagpapahiwatig kung ang mga halaga ng N, Q p ay nahulog sa projection ng shell sa axis N, Q p;
• katulad nito, ang variable na in2 ay nagpapakita kung ang mga halaga ng Q p, Q t ay nasa loob ng projection ng shell sa axis ng Q p, Q t.

Kung ang parehong mga variable ay katumbas ng 1 (totoo), kung gayon ang ninanais na punto ay nasa loob ng shell, na nagtatakda ng hanay ng pagsasaayos ng steam turbine.

Ang paglalarawan ng nakuha na linearized na daloy na katangian ng isang steam turbine

Ang pinaka "Ang mapagbigay na pakinabang ng sibilisasyon"   nakarating kami sa bahagi ng paglalarawan ng mga resulta ng pagkalkula.

Una kailangan nating sabihin na ang puwang kung saan itinatayo natin ang mga graph, i.e., ang puwang na may mga axes x - N, y - Q m, z - Q 0, w - Q n, ay tinatawag na puwang ng rehimen   (tingnan. Pag-optimize ng operasyon ng CHPP sa mga kondisyon ng pakyawan na merkado ng kuryente at kapasidad ng Russia

) Ang bawat punto ng puwang na ito ay tumutukoy sa isang tiyak na mode ng operasyon ng isang steam turbine. Maaaring mode

• maaaring magawa sa teknikal, kung ang punto ay nasa loob ng shell na tumutukoy sa saklaw ng pagsasaayos,
• technically hindi magagawa kung ang punto ay nasa labas ng shell na ito.

Kung pinag-uusapan natin ang tungkol sa mode ng paghalay ng pagpapatakbo ng isang singaw na turbine (Q p \u003d 0, Q t \u003d 0), pagkatapos magkakaugnay na daloy na katangian   bumubuo tuwid na linya. Kung pinag-uusapan natin ang tungkol sa isang T-type na turbina, kung gayon ang nakaugat na daloy na katangian ay flat polygon sa three-dimensional na puwang ng rehimen   na may mga axes x - N, y - Q t, z - Q 0, na madaling mailarawan. Para sa isang uri ng turbine na PT, ang paggunita ay ang pinakamahirap, dahil ang nakaugat na daloy na katangian ng tulad ng isang turbine ay flat polygon sa apat na dimensional na puwang (para sa mga paliwanag at halimbawa, tingnan ang Pag-optimize ng operasyon ng mga halaman ng thermal power sa mga kondisyon ng pakyawan na merkado ng kuryente at kapasidad ng Russia, seksyon Pag-linearization daloy ng turbina).

1. Paglaraw ng nakuha na magkakasunod na mga katangian ng daloy ng isang steam turbine

Buuin natin ang mga halaga ng talahanayan na "Input data (yunit ng kapangyarihan)" sa puwang ng rehimen.

Fig. 3. Ang mga panimulang punto ng mga katangian ng daloy sa puwang ng rehimen na may mga axes x - N, y - Q t, z - Q 0

Dahil hindi tayo makakapagtayo ng pag-asa sa puwang ng apat na dimensional, hindi pa natin nakarating ang ganoong kabutihan ng sibilisasyon, nagpapatakbo tayo sa mga halaga ng Q n tulad ng sumusunod: ibukod ang mga ito (Fig. 3), ayusin (Fig. 4) (tingnan ang code para sa pagbuo ng mga grap sa MATLAB).

Inaayos namin ang halaga ng Q p \u003d 40 MW at itinatayo ang mga panimulang punto at katangian ng daloy na katangian ng daloy.

Fig. 4. Ang pagsisimula ng mga punto ng paglabas ng katangian (asul na tuldok), nakahiwalay na paglabas na katangian (berdeng flat polygon)

Balik tayo sa pormula ng nakalulula na rate ng daloy ng katangian na (4) na nakuha namin. Kung ayusin natin ang Q p \u003d 40 MW MW, kung gayon ang pormula ay magkakaroon ng form

$$ display $$ \\ magsimula (equation) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.255 \\ cdot Q_T + 58.714 \\ qquad (6) \\ end (equation) $$ display $$

Tinukoy ng modelong ito ang isang flat na polygon sa three-dimensional na puwang na may mga axes x - N, y - Q t, z - Q 0, sa pamamagitan ng pagkakatulad ng isang tur-type na turbine (nakikita natin ito sa Fig. 4).

Maraming taon na ang nakalilipas, nang ang mga gross nomograms ay binuo, isang pangunahing error na ginawa sa yugto ng pagsusuri ng paunang data. Sa halip na mag-aplay ng hindi bababa sa pamamaraan ng mga parisukat at pagbubuo ng isang nakahiwalay na daloy na katangian ng isang steam turbine para sa isang hindi kilalang dahilan, gumawa sila ng isang primitive na pagkalkula:

Ang pagpapakita ng $$ \\ umpisahan (equation) Q_0 (N) \u003d Q_э \u003d Q_0 - Q_Т - Q_П \\ qquad (7) \\ end (equation) $$ display $$

Nabawas mula sa rate ng daloy ng mataas na presyon ng singaw Q 0 ang rate ng daloy ng mga singaw Q t, Q p at ipinahiwatig ang nagresultang pagkakaiba ng Q 0 (N) \u003d Q e sa henerasyon ng koryente. Ang nakuha na halaga Q 0 (N) \u003d Q e ay hinati ng N at na-convert sa kcal / kW · h, na natanggap ang isang tiyak na pagkonsumo ng q t gross. Ang pagkalkula na ito ay hindi sumunod sa mga batas ng thermodynamics.

Mga mahal na mambabasa, marahil alam mo ang hindi kilalang dahilan? Ibahagi ito!

2. Paglalarawan ng saklaw ng pagsasaayos ng steam turbine

Tingnan natin ang shell ng saklaw ng pagsasaayos sa puwang ng rehimen. Ang mga panimulang punto para sa pagtatayo nito ay iniharap sa Fig. 5. Ito ang parehong mga puntos na nakikita natin sa fig. 3, gayunpaman, ang parameter Q 0 ay hindi kasama.

Fig. 5. Ang mga panimulang punto ng mga katangian ng daloy sa puwang ng rehimen na may mga axes x - N, y - Q p, z - Q t

Maraming mga puntos sa fig. 5 ay matambok. Gamit ang function ng convexhull (), tinukoy namin ang mga puntos na tumutukoy sa panlabas na shell ng set na ito.

Delaunay Triangulation   (isang hanay ng mga konektadong tatsulok) ay nagbibigay-daan sa amin upang mabuo ang shell ng saklaw ng pagsasaayos. Ang mga vertice ng mga tatsulok ay ang mga halaga ng hangganan ng hanay ng pagsasaayos ng PT-80 na steam turbine na isinasaalang-alang.

Fig. 6. Ang shell ng saklaw ng pagsasaayos, na kinakatawan ng maraming tatsulok

Kapag sinuri namin ang isang tiyak na punto para sa pagpasok sa saklaw ng pagsasaayos, sinuri namin kung ang puntong ito ay nasa loob o labas ng nagreresultang shell.

Ang lahat ng mga graph na ipinakita sa itaas ay binuo gamit ang mga tool na MATLAB (tingnan ang PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Ipinangako ang mga gawain na may kaugnayan sa pagsusuri ng operasyon ng isang steam turbine gamit ang isang linearized na daloy na katangian

Kung gumagawa ka ng isang diploma o disertasyon, maaari akong mag-alok sa iyo ng maraming mga gawain, ang pang-agham na bagong karanasan kung saan madali mong mapatunayan sa buong mundo. Bilang karagdagan, gagawin mo ang isang mahusay at kapaki-pakinabang na trabaho.

Gawain 1

Ipakita kung paano nagbabago ang flat polygon kapag nagbabago ang mababang presyon ng singaw na Q.

Gawain 2

Ipakita kung paano nagbabago ang flat polygon kapag nagbago ang presyon sa pampaligo.

Gawain 3

Suriin kung ang mga coefficient ng linearized na daloy na katangian ay maaaring kinakatawan bilang mga pag-andar ng karagdagang mga parameter ng rehimen, lalo:

Ang pagpapakita ng $$ \\ magsisimula (equation) \\ alpha_N \u003d f (p_ (0), ...); \\\\ \\ alpha_P \u003d f (p_ (P), ...); \\\\ \\ alpha_T \u003d f (p_ (T), ...); \\\\ \\ alpha_0 \u003d f (p_ (2), ...). \\ end (equation) $$ display $$

Narito p 0 - mataas na presyon ng singaw ng mataas na presyon, p p - medium presyon ng singaw ng presyon, p t - mababang presyon ng singaw ng presyon, p 2 - tambutso ng singaw sa condenser, ang lahat ng mga yunit ay kgf / cm2.

Tiyakin ang resulta.

Mga Sanggunian

Chuchueva I.A., Inkina N.E. Ang pag-optimize ng CHP sa mga kondisyon ng pakyawan ng merkado ng kuryente at lakas ng Russia // Science and Education: Scientific Edition ng MSTU. N.E. Bauman. 2015. Hindi. 8. S. 195-238.

• Seksyon 1. Napakahusay na pahayag ng problema sa pag-optimize ng operasyon ng CHP sa Russia
• Seksyon 2. Linearization ng daloy na katangian ng turbine

Ang PT-80 / 100-130 / 13 pag-init ng turbine ng singaw na may pang-industriya at pag-init ng pagkuha ng singaw ay inilaan para sa direktang drive ng TVF-120-2 electric generator na may bilis ng pag-ikot ng 50 r / s at supply ng init para sa mga pangangailangan ng produksyon at pag-init.

Ang mga nominal na halaga ng pangunahing mga parameter ng turbine ay ibinibigay sa ibaba.

Kapangyarihan, MW

rated 80

maximum na 100

Rating ng singaw

presyon, MPa 12.8

temperatura, 0 С 555

Pagkonsumo ng singaw para sa pang-industriya na pangangailangan, t / h

na-rate ang 185

maximum na 300

Mga limitasyon ng pagbabago sa presyon ng singaw sa isang regulated na pagpili ng pag-init, MPa

itaas na 0.049-0.245

mas mababang 0.029-0.098

Presyon ng produksiyon 1.28

Ang temperatura ng tubig, 0 С

nakapagpapalusog 249

paglamig 20

Paglamig ng tubig ng cooling, t / h 8000

Ang turbine ay may mga sumusunod na adjustable na output ng singaw:

produksyon na may ganap na presyon (1.275 0.29) MPa at dalawang pag-init ng taps - ang itaas na may ganap na presyon sa saklaw na 0.049-0.245 MPa at ang mas mababang isa na may presyon sa saklaw na 0.029-0.098 MPa. Ang kontrol ng presyon ng pagpili ng pag-init ay isinasagawa gamit ang isang control diaphragm na naka-install sa kamara ng itaas na pagpili ng pag-init. Ang regulated na presyon sa mga tap sa pagpainit ay pinananatili: sa itaas na pag-tap - na may parehong pag-tap sa pagpainit naka-on, sa mas mababang pag-tap - na may isang mas mababang pag-tap sa pagpainit naka-on. Ang tubig ng mains sa pamamagitan ng mga heaters ng network ng mas mababa at itaas na yugto ng pag-init ay dapat na maipasa nang sunud-sunod at sa pantay na dami. Ang daloy ng daloy ng tubig na dumadaan sa mga heaters ng network ay dapat kontrolin.

Ang turbine ay isang single-shaft two-cylinder unit. Ang daloy-sa pamamagitan ng bahagi ng CVP ay may isang solong-baras na kumokontrol na yugto at 16 na antas ng presyon.

Ang daloy na bahagi ng mababang presyon ng silindro ay binubuo ng tatlong bahagi:

ang una (hanggang sa itaas na pagpili ng pag-init) ay may regulasyon na yugto at 7 antas ng presyon,

ang pangalawa (sa pagitan ng mga pagpipilian sa pag-init) dalawang antas ng presyon,

ang pangatlo ay isang yugto ng regulate at dalawang yugto ng presyon.

Mataas na presyon ng rotor na hinabol. Ang unang sampung disks ng mababang presyon ng rotor ay hinabol kasama ang baras, ang natitirang tatlong disk ay naka-mount.

Ang pamamahagi ng singaw ng turbine ay nozzle. Sa exit mula sa CVP, ang bahagi ng singaw ay napupunta sa kinokontrol na pagpili ng produksyon, ang natitira ay ipinadala sa mababang presyon ng silindro. Ang mga pagpili ng pag-init ay isinasagawa mula sa kani-kanilang mga silid na silindro ng mababang presyon.

Upang mabawasan ang pag-iinit ng oras at pagbutihin ang mga kondisyon ng pagsisimula, ang pag-init ng singaw ng mga flanges at stud at ibinigay ng matulis na singaw sa harap na selyo ng CVP ay ibinibigay.

Ang turbine ay nilagyan ng isang aparato na nagpapalitan ng baras na nagpapaikot ng baras ng yunit ng turbine na may dalas ng 3.4 rpm.

Ang yunit ng talim ng turbine ay idinisenyo upang mapatakbo sa isang dalas ng network na 50 Hz, na tumutugma sa isang bilis ng rotor ng yunit ng turbine 50 r / s (3000 r / min). Ang pangmatagalang operasyon ng turbine ay pinapayagan na may dalas na paglihis ng 49.0-50.5 Hz sa network.