• Tutorial

Pengantar ke bahagian pertama

Turbin stim modeling adalah tugas harian untuk beratus-ratus orang di negara kita. Daripada perkataan itu model itu   ia adalah biasa untuk mengatakan ciri aliran. Ciri-ciri penggunaan turbin stim digunakan dalam menyelesaikan masalah seperti pengiraan penggunaan spesifik bahan api bersamaan untuk elektrik dan haba yang dihasilkan oleh loji kuasa haba; pengoptimuman CHP; perancangan dan penyelenggaraan mod loji janakuasa terma.

Saya maju ciri aliran turbin stim baru   - ciri aliran garis garisan turbin stim. Ciri aliran yang dibangunkan adalah mudah dan berkesan dalam menyelesaikan masalah ini. Walau bagaimanapun, pada masa ini ia hanya diterangkan dalam dua kertas saintifik:

1. Pengoptimuman operasi loji kuasa haba dalam keadaan pasaran borong kuasa elektrik dan kapasiti Rusia;
2. Kaedah pengiraan untuk menentukan penggunaan spesifik bahan bakar bersamaan loji janakuasa termal untuk tenaga elektrik dan haba yang dibekalkan dalam cara penjanaan gabungan.

Dan kini dalam blog saya, saya ingin:

• pertama, dalam bahasa yang mudah dan mudah dijawab untuk menjawab soalan-soalan asas tentang ciri-ciri kadar alir baru (lihat ciri-ciri aliran aliran linear) turbin stim.
• kedua, menyediakan contoh membina ciri aliran baru yang akan membantu memahami kedua-dua kaedah pembinaan dan sifat ciri (lihat di bawah);
• ketiga, untuk menyangkal dua pernyataan yang diketahui mengenai mod operasi turbin wap (lihat ciri-ciri aliran linearized turbin wap. Bahagian 3. Mengetepikan mitos mengenai operasi turbin stim).

1. Data sumber

Data awal untuk membina ciri aliran linearized boleh

1. nilai kuasa sebenar Q 0, N, Q p, Qt diukur semasa operasi turbin stim,
2. nomogram q t kasar dari dokumentasi normatif dan teknikal.

Dalam kes di mana nilai sebenar Q 0, N, Q p, Qt tidak tersedia, anda boleh memproses nomrograf q q kasar. Mereka, pada gilirannya, diperoleh berdasarkan pengukuran. Baca lebih lanjut mengenai ujian turbin di VM Gornstein dan lain-lain Kaedah untuk mengoptimumkan mod sistem kuasa.

2. Algoritma untuk membina ciri aliran linearized

Algoritma pembinaan terdiri daripada tiga langkah.

1. Terjemahan nomrograf atau hasil pengukuran menjadi pandangan jadual.
2. Linearization ciri aliran turbin wap.
3. Penentuan sempadan pelbagai kawalan turbin stim.

Apabila bekerja dengan nomogram q t kasar, langkah pertama adalah cepat. Kerja ini dipanggil digitalisasi   (digitalisasi). Digitalisasi 9 nomogram untuk contoh semasa membawa saya kira-kira 40 minit.

Langkah kedua dan ketiga memerlukan penggunaan pakej matematik. Saya suka dan menggunakan MATLAB selama bertahun-tahun. Contoh saya membina ciri aliran linearized dibuat di dalamnya. Satu contoh boleh dimuat turun dari pautan, jalankan dan secara bebas memikirkan kaedah membina ciri aliran linearized.

Ciri aliran untuk turbin yang dimaksudkan dibina untuk nilai tetap parameter mod berikut:

• operasi satu peringkat
• tekanan wap tekanan sederhana \u003d 13 kgf / cm2,
• tekanan wap tekanan rendah \u003d 1 kgf / cm2.

1) Nomrografi penggunaan tertentu q t kasar   untuk penjanaan elektrik (titik-titik merah ditandakan didigitalkan - dipindahkan ke meja):

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Hasil pengutilan   (setiap fail csv mempunyai fail png):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) Skrip MATLAB   dengan pengiraan dan graf:

• PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Hasil pendaraban nomogram dan hasil membina ciri aliran linearized   dalam bentuk jadual:

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Langkah 1. Terjemahan nomogram atau hasil pengukuran ke dalam pandangan jadual

1. Pemprosesan data sumber

Data awal untuk contoh kami ialah nomrogam q q kasar.

Untuk mendigitalkan banyak nomrograf, anda memerlukan alat khas. Saya telah berkali-kali menggunakan aplikasi web untuk tujuan ini. Aplikasi ini mudah, mudah, tetapi tidak mempunyai kelenturan yang mencukupi untuk mengautomasikan proses itu. Sebahagian daripada kerja itu perlu dilakukan secara manual.

Pada langkah ini, adalah penting untuk mendigitalkan titik ekstrem nomrogram yang menentukan sempadan pelbagai pelarasan turbin stim.

Tugas ini adalah untuk menandakan titik ciri pelepasan dalam setiap fail png menggunakan aplikasi itu, memuat turun csv yang dihasilkan dan mengumpul semua data dalam satu jadual. Hasil pendigitalan boleh didapati dalam fail PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx, lembaran "PT-80", jadual "Input data".

2. Membawa unit ukuran kepada unit kuasa

$$ show $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d \\ frac (q_T \\ cdot N) (1000) + Q_П + Q_Т \\ qquad (1) \\ end (equation)

Jadual yang dihasilkan "Data input (kuasa unit)" adalah hasil dari langkah pertama algoritma.

Langkah 2. Linearization ciri aliran turbin stim

1. Menguji MATLAB

Pada langkah ini, anda perlu memasang dan membuka versi MATLAB tidak lebih rendah daripada 7.3 (ini versi lama, 8.0 semasa). Di MATLAB buka fail PT_80_linear_characteristic_curve.m, jalankan dan pastikan ia berfungsi. Semuanya berfungsi dengan betul, jika apabila keputusan menjalankan skrip pada baris arahan anda melihat mesej berikut:

Jika anda mempunyai sebarang kesilapan, kemudian tentukan sendiri bagaimana untuk membetulkannya.

2. Pengiraan

Semua pengiraan dilaksanakan dalam fail PT_80_linear_characteristic_curve.m. Mari kita pertimbangkannya dalam bahagian.

1) Kami menunjukkan nama fail sumber, helaian, julat sel yang mengandungi jadual "Data sumber (unit kapasiti)" yang diperoleh pada langkah sebelumnya.

2) Kami membaca data sumber dalam MATLAB.

Kami menggunakan pembolehubah Qm untuk aliran stim tekanan Q Q p, indeks m   dari tengah   - sederhana; sama juga menggunakan pembolehubah Ql untuk aliran stim tekanan rendah Q n, indeks l   dari rendah   - rendah.

3) Tentukan koefisien α i.

Ingat formula umum untuk ciri aliran

$$ display $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d f (N, Q_П, Q_Т) \\ qquad (2) \\ end (persamaan) $$ display $$

dan menentukan pembolehubah bebas (x_digit) dan bergantung (y_digit).

Jika anda tidak faham mengapa matriks x_digit mempunyai vektor tunggal (lajur terakhir), baca bahan regresi linier. Mengenai topik analisis regresi, saya cadangkan buku Draper N., Smith H. Analisis regresi terpakai. New York: Wiley, In press, 1981. 693 p. (tersedia dalam bahasa Rusia).

Persamaan sifat aliran linearized turbin stim

$$ show $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d \\ alpha_N \\ cdot N + \\ alpha_П \\ cdot Q_П + \\ alpha_T \\ cdot Q_Т + \\ alpha_0 \\ qquad (3) \\ end (equation)

adalah model regresi linear berganda. Koefisien α i define using "Berkat tamadun yang besar"   - Kaedah kuadrat terkecil. Secara berasingan, saya perhatikan bahawa kaedah kuadrat-kurangnya dibangunkan oleh Gauss pada tahun 1795.

Di MATLAB, ini dilakukan dalam satu baris.

Variabel A mengandungi pekali yang dikehendaki (lihat mesej pada baris arahan MATLAB).

Oleh itu, ciri-ciri aliran linearized turbin stim PT-80 mempunyai bentuk

$$ show $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.621 \\ cdot Q_П + 0.255 \\ cdot Q_Т + 33.874 \\ qquad (4) \\ end (equation)

4) Kami menganggarkan kesilapan linearization ciri aliran yang diperolehi.

Kesalahan linearization ialah 0.57%   (lihat mesej pada baris arahan MATLAB).

Untuk menilai kemudahan menggunakan ciri-ciri aliran linearized turbin stim, kita menyelesaikan masalah mengira aliran wap tekanan tinggi Q 0 pada nilai beban yang diketahui N, Q p, Q t.

Biarkan N \u003d 82.3 MW, Q p \u003d 55.5 MW, Q t \u003d 62.4 MW, kemudian

$$ show $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot 82.3 + 0.621 \\ cdot 55.5 + 0.255 \\ cdot 62.4 + 33.874 \u003d 274.9 \\ qquad (5) \\ end (persamaan) paparkan $$

Izinkan saya mengingatkan anda bahawa ralat pengiraan purata ialah 0.57%.

Marilah kita kembali kepada persoalan, mengapa ciri aliran linearized turbin stim pada dasarnya lebih mudah daripada nomrograf penggunaan tertentu qt kasar untuk penjanaan elektrik? Untuk memahami perbezaan asas dalam amalan, selesaikan dua masalah.

1. Kira Q 0 dengan ketepatan yang ditunjukkan menggunakan nomogram dan mata anda.
2. Automasi proses pengiraan Q 0 menggunakan nomogram.

Jelas sekali, dalam tugas pertama, penentuan nilai kasar q oleh mata dipenuhi dengan kesilapan besar.

Tugas kedua adalah rumit untuk mengotomatikkan. Sejak itu q q kasar bukan linear, maka bagi automasi sedemikian bilangan digit yang didigit adalah sepuluh kali lebih besar daripada contoh semasa. Digitisasi sahaja tidak mencukupi, ia juga perlu untuk melaksanakan algoritma interpolasi   (mencari nilai antara mata) nilai kasar bukan linear.

Langkah 3. Menentukan sempadan pelbagai pelarasan turbin stim

1. Pengiraan

Untuk mengira pelbagai pelarasan, kami menggunakan yang lain "Kebaikan tamadun"   - kaedah cembung cembung, lekuk cembung.

Di MATLAB, ini dilakukan seperti berikut.

Kaedah convhull () mentakrifkan titik kawalandidefinisikan oleh nilai-nilai pembolehubah N, Qm, Ql. Indeks indeksCH mengandungi simpang segitiga yang dibina menggunakan triangulasi Delaunay. Pembolehubah regRange mengandungi titik sempadan pelbagai pelarasan; pembolehubah regRangeQ0 - kadar aliran stim tekanan tinggi untuk titik sempadan julat kawalan.

Hasil pengiraan boleh didapati dalam fail PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, lembaran "PT-80-hasil", jadual "Batasan jarak penyesuaian".

Ciri aliran linear yang dibina. Ini adalah formula dan 37 mata yang menentukan sempadan (cangkang) julat pelarasan dalam jadual yang sepadan.

2. Pengesahan

Apabila mengautomasikan proses pengiraan, Q 0 adalah perlu untuk memeriksa sama ada sesetengah titik dengan nilai N, Q p, Qt berada di dalam lingkungan pelarasan atau di luarnya (mod tidak dilaksanakan secara teknikal). Di MATLAB, ini boleh dilakukan seperti berikut.

Kami menetapkan nilai N, Q p, Q t yang kami ingin periksa.

Kami semak.

Pengesahan dijalankan dalam dua langkah:

• pemboleh ubah in1 menunjukkan sama ada nilai N, Q p telah jatuh ke dalam unjuran shell pada paksi N, Q p;
• begitu juga, pemboleh ubah dalam2 menunjukkan sama ada Q p, Q t berada di dalam unjuran shell pada paksi Q p, Q t.

Jika kedua-dua pembolehubah adalah sama dengan 1 (benar), maka titik yang dikehendaki adalah di dalam cangkerang, yang menetapkan julat pelarasan turbin stim.

Ilustrasi sifat aliran linearized diperolehi turbin stim

Yang paling banyak "Faedah tamadun yang murah hati"   kami mendapat bahagian ilustrasi keputusan pengiraan.

Pertama kita perlu mengatakan bahawa ruang di mana kita membina graf, iaitu, ruang dengan paksi x - N, y - Q m, z - Q 0, w - Q n, dipanggil ruang rejim   (lihat Pengoptimalan operasi CHPP dalam keadaan pasaran borong kuasa elektrik dan kapasiti Rusia

) Setiap titik ruang ini mentakrifkan cara pengendalian turbin stim tertentu. Mod mungkin

• secara teknikal boleh dilaksanakan, jika titik itu berada di dalam cangkerang yang mentakrifkan pelarasan,
• secara teknikal tidak boleh dilaksanakan jika titik di luar cengkerang ini.

Jika kita bercakap mengenai mod pemeluwapan operasi turbin stim (Q p \u003d 0, Q t \u003d 0), maka ciri aliran linear   terdiri daripada segmen garis lurus. Jika kita bercakap tentang turbin T-jenis, maka ciri aliran linearized adalah poligon rata dalam ruang rejim tiga dimensi   dengan paksi x - N, y - Q t, z - Q 0, yang mudah digambarkan. Bagi sebuah turbin jenis PT, visualisasi adalah yang paling sukar, kerana sifat aliran linearized seperti turbin poligon rata dalam ruang empat dimensi (untuk penjelasan dan contoh, lihat Pengoptimuman operasi loji janakuasa terma dalam keadaan pasaran borong kuasa elektrik dan keupayaan Rusia, bahagian Linearization aliran turbin).

1. Ilustrasi ciri-ciri aliran linear yang diperoleh daripada turbin stim

Mari kita bina nilai-nilai jadual "Input data (unit kuasa)" di ruang rejim.

Rajah. 3. Titik permulaan ciri-ciri aliran di ruang rejim dengan paksi x - N, y - Q t, z - Q 0

Oleh kerana kita tidak dapat membina pergantungan dalam ruang empat dimensi, kita belum mencapai tamadun yang baik, kita beroperasi pada nilai Q n seperti berikut: tidak termasuk mereka (Gambarajah 3), menetapkan (Rajah 4) (lihat kod untuk membina graf di MATLAB).

Kami menetapkan nilai Q p \u003d 40 MW dan membina titik permulaan dan ciri aliran linearized.

Rajah. 4. Memulakan titik ciri pelepasan (titik biru), ciri pelepasan linear (poligon rata hijau)

Marilah kita kembali kepada formula ciri aliran aliran linear (4) yang diperolehi. Jika kita membaiki Q p \u003d 40 MW MW, maka formula itu akan mempunyai bentuk

$$ display $$ \\ begin (persamaan) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.255 \\ cdot Q_T + 58.714 \\ qquad (6) \\ end (persamaan) $$ display $$

Model ini mentakrifkan poligon rata dalam ruang tiga dimensi dengan paksi x - N, y - Qt, z - Q 0, dengan analogi dengan turbin T-jenis (kita lihat dalam Rajah 4).

Ramai tahun yang lalu, apabila q nomogram kasar telah dibangunkan, ralat asas telah dibuat pada tahap analisis data awal. Daripada menggunakan kaedah sekurang-kurangnya kuadrat dan membina suatu ciri aliran linearized turbin wap untuk sebab yang tidak diketahui, mereka membuat pengiraan primitif:

$$ display $$ \\ begin (persamaan) Q_0 (N) \u003d Q_э \u003d Q_0 - Q_Т - Q_П \\ qquad (7) \\ end (persamaan) $$ display $$

Dikurangkan dari kadar aliran wap tekanan tinggi Q 0 kadar aliran wap Qt, Q p dan disebabkan perbezaan hasil Q 0 (N) \u003d Q e untuk penjanaan elektrik. Nilai yang diperoleh Q 0 (N) \u003d Q e dibahagikan dengan N dan ditukarkan kepada kcal / kW · h, setelah menerima penggunaan spesifik qt kasar. Pengiraan ini tidak mematuhi undang-undang termodinamik.

Pembaca yang dihormati, mungkin anda tahu sebab yang tidak diketahui? Kongsi!

2. Ilustrasi pelbagai pelarasan turbin stim

Mari kita lihat kepingan pelarasan dalam ruang rejim. Titik permulaan untuk pembinaannya dibentangkan dalam Rajah. 5. Ini adalah perkara yang sama seperti yang kita lihat di rajah. 3, bagaimanapun, parameter Q 0 kini dikecualikan.

Rajah. 5. Titik permulaan ciri-ciri aliran di ruang rejim dengan paksi x - N, y - Q p, z - Q t

Banyak mata di rajah. 5 adalah cembung. Dengan menggunakan fungsi convexhull (), kami menentukan titik-titik yang menentukan shell luar set ini.

Delaunay Triangulation   (satu set segitiga yang disambungkan) membolehkan kita membina cengkerang pelbagai pelarasan. Pucuk segitiga adalah nilai sempadan pelbagai pelarasan turbin wap PT-80 yang sedang dipertimbangkan.

Rajah. 6. Cakera pelarasan pelarasan, diwakili oleh segitiga banyak

Apabila kami melakukan pemeriksaan pada titik tertentu untuk masuk ke dalam pelarasan, kami memeriksa sama ada perkara ini terletak di dalam atau di luar shell yang dihasilkan.

Semua graf yang dibentangkan di atas dibina menggunakan alat MATLAB (lihat PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Tugas yang menjanjikan yang berkaitan dengan analisis operasi turbin wap menggunakan ciri aliran linearized

Sekiranya anda melakukan diploma atau disertasi, saya boleh menawarkan beberapa tugas, novelistik saintifik yang anda dapat dengan mudah membuktikan ke seluruh dunia. Di samping itu, anda akan melakukan kerja yang sangat baik dan berguna.

Tugasan 1

Tunjukkan bagaimana poligon rata berubah apabila tekanan wap tekanan rendah Qt berubah.

Tugasan 2

Tunjukkan bagaimana perubahan poligon rata apabila tekanan dalam kondenser berubah.

Tugas 3

Periksa sama ada pekali ciri aliran linearized boleh diwakili sebagai fungsi parameter tambahan rejim, iaitu:

$$ display $$ \\ begin (persamaan) \\ alpha_N \u003d f (p_ (0), ...); \\\\ \\ alpha_P \u003d f (p_ (P), ...); \\\\ \\ alpha_T \u003d f (p_ (T), ...); \\\\ \\ alpha_0 \u003d f (p_ (2), ...). \\ end (persamaan) $$ display $$

Di sini p 0 - tekanan wap tekanan tinggi, p p - tekanan wap tekanan sederhana, p t - tekanan wap tekanan rendah, p 2 - tekanan stim ekzos dalam kondensor, semua unit adalah kgf / cm2.

Jelaskan keputusannya.

Rujukan

Chuchueva I.A., Inkina N.E. Pengoptimuman CHP dalam keadaan pasaran borong kuasa elektrik dan keupayaan Rusia // Sains dan Pendidikan: Edisi Saintifik MSTU. N.E. Bauman. 2015. No 8. S. 195-238.

• Seksyen 1. Penyataan substansial mengenai masalah mengoptimumkan operasi CHP di Rusia
• Bahagian 2. Penyelarasan ciri aliran turbin

Mengirim kerja baik anda ke pangkalan pengetahuan adalah mudah. Gunakan borang di bawah

Pelajar, pelajar siswazah, saintis muda yang menggunakan asas pengetahuan dalam kajian dan kerja mereka akan sangat berterima kasih kepada anda.

Dihantar pada http://www.allbest.ru/

Anotasi

Dalam kursus ini, pengiraan skim terma asas loji janakuasa berdasarkan turbin stim kogenerasi

PT-80 / 100-130 / 13 pada suhu ambien, sistem pemanasan regeneratif dan pemanas rangkaian dikira, serta petunjuk kecekapan haba unit turbin dan unit kuasa.

Lampiran menunjukkan gambarajah terma skema berdasarkan unit turbin PT-80 / 100-130 / 13, graf suhu air rangkaian dan beban pemanasan, rajah gambarajah pengembangan stim dalam turbin, gambarajah unit turbin PT-80 / 100-130 / 13, pandangan umum pemanas tekanan tinggi PV-350-230-50, spesifikasi umum PV-350-230-50, seksyen membujur unit turbin PT-80 / 100-130 / 13, spesifikasi bentuk umum peralatan bantu dimasukkan dalam skema TPP.

Kerja ini disusun pada 45 helai dan termasuk 6 jadual dan 17 ilustrasi. 5 sumber sastera digunakan dalam kerja.

• Pengenalan
• Kajian literatur sains dan teknikal (Teknologi untuk penjanaan tenaga elektrik dan haba)
• 1. Perihalan gambarajah prinsip prinsip unit turbin PT-80 / 100-130 / 13
• 2. Pengiraan rajah litar terma unit turbin PT-80 / 100-130 / 13 pada beban tinggi
• 2.1 Data awal untuk pengiraan
• 2.2
• 2.3 Pengiraan parameter proses pengembangan stim dalam petak turbin dih- S   carta
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Pemasangan pemanasan rangkaian (boiler)
• 2.6.2 Pemanasan regeneratif tekanan tinggi dan unit suapan (pam)
• 2.6.3 Dehidupan air suapan
• 2.6.4 Pemanas air mentah
• 2.6.5
• 2.6.6 Deaerator air tambahan
• 2.6.7
• 2.6.8 Kapasitor
• 2.7
• 2.8 Imbangan tenaga unit turbin PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Kesimpulannya
• Rujukan
• Pengenalan
• Untuk tumbuhan besar semua industri dengan penggunaan haba yang besar, sistem bekalan tenaga optimum dari CHP daerah atau industri.
• Proses menjana elektrik di kilang CHP dicirikan oleh peningkatan kecekapan haba dan prestasi tenaga yang lebih tinggi berbanding dengan loji janakuasa kondensasi. Ini disebabkan oleh fakta bahawa haba ekzos turbin dialihkan kepada sumber yang sejuk (penerima haba dari pengguna luaran) digunakan di dalamnya.
• Dalam kerja itu, gambarajah terma utama loji kuasa berdasarkan turbin penjanaan haba pengeluaran PT-80 / 100-130 / 13, yang beroperasi dalam mod pengiraan pada suhu udara luar, dikira.
• Tugas untuk mengira litar terma ialah menentukan parameter, kadar aliran dan arahan aliran cecair kerja dalam unit dan perhimpunan, serta kadar aliran stim, kuasa elektrik dan petunjuk kecekapan terma stesen.
• 1. Keterangan prinsip litar termal unit turbin PT-80/100-130/13

Unit kuasa dengan kapasiti elektrik 80 MW terdiri daripada dandang drum tekanan tinggi E-320/140, sebuah turbin PT-80 / 100-130 / 13, sebuah generator, dan peralatan tambahan.

Unit kuasa mempunyai tujuh pilihan. Dalam pemasangan turbin, pemanasan dua saluran air rangkaian boleh dijalankan. Terdapat dandang utama dan puncak, serta PVC, yang bertukar jika dandang tidak dapat menyediakan pemanasan yang diperlukan air utama.

Wap segar dari dandang dengan tekanan 12.8 MPa dan suhu 555 0 Ia memasuki silinder tekanan tinggi turbin dan, setelah mengerjakannya, dihantar ke bilik enjin turbin, dan kemudian ke enjin tekanan rendah. Selepas memenuhi stim berasal dari NPP ke kondensor.

Dalam unit kuasa untuk penjanaan semula, tiga pemanas tekanan tinggi (LDPE) dan empat pemanas rendah (HDPE) disediakan. Penomboran pemanas berasal dari ekor turbin unit. Kondensat pemanasan pemanasan PVD-7 disalurkan ke PVD-6, PVD-5 dan kemudian ke deaerator (6 ata). Pengaliran kondensat dari PND4, PND3 dan PND2 juga dijalankan lata di PND1. Kemudian, dari PND1, kondensat stim pemanasan dihantar ke SM1 (lihat PrTS2).

Pemanasan kondensat dan air suapan dipanaskan secara berurutan dalam PE, CX dan PS, dalam empat pemanas tekanan rendah (HDPE), dalam deaerator 0.6 MPa dan dalam tiga pemanas tekanan tinggi (LDPE). Steam dibekalkan kepada pemanas daripada tiga terkawal dan empat pengangkut stim turbin yang tidak terkawal.

Di blok untuk pemanasan air dalam sistem pemanasan terdapat pemasangan dandang, yang terdiri daripada pemanas rangkaian bawah (PSG-1) dan atas (PSG-2), yang dikuasakan oleh stim dari pemilihan ke-6 dan ke-7, dan PVC. Kondensat dari pemanas rangkaian atas dan bawah diberi makan oleh pam saliran kepada pengadun CM1 antara PND1 dan PND2 dan SM2 antara pemanas PND2 dan PND3.

Suhu pemanasan air suapan berada dalam julat (235-247) 0 C dan bergantung kepada tekanan awal stim baru, magnitud yang terlalu panas dalam LDPE7.

Pemilihan pertama stim (dari CVP) digunakan untuk memanaskan air suapan di LDPE-7, pemilihan kedua (dari CVP) - kepada LDPE-6, yang ketiga (dari CVP) - hingga LDPE-5, D6ata, untuk pengeluaran; yang keempat (dari CSD) - dalam PND-4, yang kelima (dari CSD) - dalam PND-3, yang keenam (dari CSD) - dalam PND-2, deaerator (1.2 ata), dalam PSG2, ketujuh (dari NPI) - dalam PND-1 dan dalam PSG1.

Untuk membuat kerugian dalam skim ini, pengambilan air mentah. Air mentah dipanaskan dalam pemanas air mentah (PSV) ke suhu 35 ° C, kemudian, selepas pembersihan kimia, memasuki deaerator 1.2 atau. Untuk memastikan pemanasan dan pengurangan air tambahan, haba stim dari pemilihan keenam digunakan.

Stim dari batang meterai dalam jumlah D pcs \u003d 0.003D 0 pergi ke deaerator (6 ata). Wap dari dewan meterai melampau dihantar ke CX, dari ruang meterai tengah - ke PS.

Pembersihan dandang adalah dua peringkat. Steam dari expander tahap 1 pergi ke deaerator (6 ata), dari pengembang tahap 2 ke deaerator (1,2 ata). Air dari pengembang tahap ke-2 dibekalkan ke utama utama air, untuk mengimbangi sebahagian kerugian rangkaian.

Rajah 1. Gambarajah skematik loji kuasa haba berdasarkan TU PT-80 / 100-130 / 13

2. Pengiraan skim haba prinsip unit turbin   PT80/100-130/13 pada beban tinggi

Pengiraan skim terma asas unit turbin adalah berdasarkan kadar aliran stim ke turbin. Hasil daripada pengiraan menentukan:

? kuasa elektrik turbin - W   e;

? prestasi tenaga turbin dan CHP secara umum:

b. kecekapan CHP untuk pengeluaran elektrik;

c. kecekapan CHPP untuk pengeluaran dan pembekalan haba untuk pemanasan;

d. penggunaan tertentu bahan bakar bersamaan untuk pengeluaran elektrik;

d. penggunaan tertentu bahan api bersamaan untuk pengeluaran dan pembekalan tenaga terma.

2.1 Data awal untuk pengiraan

Tekanan stim segar -

Suhu stim segar -

Tekanan dalam pemeluwap - P ke \u003d 0,00226 MPa

Pilihan stim pengeluaran:

penggunaan stim -

suapan -,

terbalik -.

Penggunaan stim segar setiap turbin -

Nilai kecekapan elemen litar terma diberikan dalam jadual 2.1.

Jadual2.1. Kecekapan unsur litar terma

2.2 Pengiraan tekanan dalam pengambilan turbin

Beban panas CHP ditentukan oleh kebutuhan pengguna pengeluaran stim dan pembebasan panas kepada pengguna luaran untuk pemanasan, pengudaraan dan bekalan air panas.

Untuk mengira ciri-ciri kecekapan haba loji kuasa termal dengan turbin pemanasan industri di bawah keadaan beban yang meningkat (di bawah -5 ° C), adalah perlu untuk menentukan tekanan wap dalam pengambilan turbin. Tekanan ini ditetapkan berdasarkan kehendak pengguna perindustrian dan jadual suhu air rangkaian.

Dalam kerja kursus ini, penggunaan pemanasan berterusan bagi keperluan teknologi (pengeluaran) pengguna luar, yang sama dengan tekanan, yang sepadan dengan mod operasi turbin yang nominal, oleh itu tekanan dalam pemilihan turbin No. 1 dan No. 2 adalah:

Parameter stim dalam pengekstrakan turbin pada keadaan nominal diketahui dari ciri teknikal utamanya.

Ia adalah perlu untuk menentukan nilai tekanan sebenar (iaitu, untuk mod tertentu) dalam pemilihan pemanasan. Untuk melakukan ini, urutan tindakan berikut dilakukan:

1. Menurut nilai set dan jadual suhu yang dipilih (set) sistem pemanasan, kami menentukan suhu air rangkaian di belakang pemanas rangkaian pada suhu luar t   NAR

t   Sun \u003d t   A.S. + b CHP ( t   P.S - t   A.S.)

t   BC \u003d 55.6 + 0.6 (106.5 - 55.6) \u003d 86.14 0 C

2. Mengikut nilai yang diterima dari pemanasan air dan dan nilai t   BC kita dapati suhu tepu dalam pemanas rangkaian:

= t   Sun + dan

86.14 + 4.3 \u003d 90.44 0 C

Kemudian, mengikut jadual tepu air dan wap air, kami menentukan tekanan wap dalam pemanas rangkaian P   BC \u003d 0.07136 MPa.

3. Beban haba pada pemanas rangkaian yang lebih rendah mencapai 60% daripada jumlah beban pada dandang

t   NA \u003d t   A.S. + 0.6 ( t   B.C - t   A.S.)

t HC \u003d 55.6 + 0.6 (86.14 - 55.6) \u003d 73.924 0 C

Menurut jadual tepu untuk air dan wap air, kami menentukan tekanan wap dalam pemanas rangkaian P   H C \u003d 0.04411 MPa.

4. Kami menentukan tekanan wap dalam pilihan kogenerasi (dikawal selia) No. 6, No. 7 turbin, dengan mengambil kira kehilangan tekanan yang diterima melalui saluran paip:

di mana kerugian dalam saluran paip dan sistem kawalan turbin diterima:; ;

5. Dengan nilai tekanan wap ( P 6 ) dalam persampelan kogenerasi No. 6 turbin, kami menyatakan tekanan stim dalam pengambilan turbin yang tidak terkawal antara pemilihan industri No 3 dan pemilihan pemanasan yang dikawal No. 6 (mengikut persamaan Flugel-Stodoly):

di mana D 0 , D, P 60 , P 6   - kadar aliran dan tekanan stim dalam pemilihan turbin dalam mod nominal dan kiraan.

2.3 Pengiraan Parameterproses pengembangan stim dalam petak turbin dih- S   carta

Menggunakan prosedur yang diterangkan di bawah dan nilai tekanan yang terdapat dalam perenggan yang terdahulu, kami membina gambarajah proses pengembangan stim di bahagian aliran turbin di t nak=- 15 є C.

Titik persimpangan pada h, s   - gambarajah isobar dengan isoterma menentukan entalpi stim baru (titik 0 ).

Kehilangan tekanan stim segar dalam injap tutup dan kawalan dan laluan wap permulaan dengan injap terbuka sepenuhnya adalah kira-kira 3%. Oleh itu, tekanan wap di hadapan peringkat pertama turbin adalah sama dengan:

Pada h, s   - gambarajah menandakan titik persilangan isobar dengan entalpi wap baru (titik 0 /).

Untuk mengira parameter stim di outlet setiap petak turbin, kita mempunyai nilai kecekapan relatif dalam ruang.

Jadual 2.2. Kecekapan relatif dalaman kompartmen turbin

Dari titik yang diperolehi (titik 0 /) secara menegak ke bawah (di sepanjang isentropik), garis akan ditarik ke persimpangan dengan isobar tekanan dalam pemilihan No. 3. Entalpi titik persilangan adalah sama.

Entalpi wap di dalam bilik pemilihan regeneratif ketiga dalam proses pengembangan sebenar adalah sama dengan:

Begitu juga pada h, s   - gambarajah mengandungi mata yang bersamaan dengan keadaan stim dalam ruang pilihan keenam dan ketujuh.

Selepas membina proses pengembangan stim di h, S   - gambarajah digunakan untuk isobar pilihan yang tidak dikawal selia pada pemanas regeneratif P 1 , P 2 ,   P 4 ,   P   5 dan enthalpies stim ditubuhkan dalam pilihan ini.

Dibina pada h, s   - dalam gambar rajah, titik dihubungkan dengan garis yang mencerminkan proses pengembangan stim di bahagian aliran turbin. Graf proses pengembangan stim ditunjukkan dalam Rajah A.1. (Lampiran A).

Dengan dibina h, s   - gambarajah menentukan suhu stim dalam pemilihan turbin yang sepadan dengan nilai tekanan dan entalpi. Semua parameter diberikan dalam jadual 2.3.

2.4 Pengiraan parameter termodinamik dalam pemanas

Tekanan dalam pemanas regeneratif adalah kurang daripada tekanan dalam ruang sampling dengan jumlah kehilangan tekanan disebabkan oleh rintangan hidraulik talian paip pensampelan, injap keselamatan dan injap.

1. Kami mengira tekanan wap air tepu dalam pemanas regeneratif. Kehilangan tekanan melalui saluran paip dari pemilihan turbin ke pemanas yang sama diambil sama dengan:

Tekanan wap air tepu di deaerators air suapan dan pemeluwapan diketahui dari ciri teknikalnya dan masing-masing,

2. Menurut jadual sifat air dan wap dalam keadaan ketepuan, dengan tekanan ketepuan yang dijumpai, kita menentukan suhu dan entalpi kondensat stim pemanasan.

3. Kami menerima pemanasan panas air:

Dalam pemanas tekanan tinggi yang regeneratif - 2єDengan

Dalam pemanas tekanan rendah yang regeneratif - 5єDengan,

Dalam deaerators - 0є Dengan ,

oleh itu, suhu air di outlet pemanas ini sama dengan:

, є Dengan

4. Tekanan air di belakang pemanas masing-masing ditentukan oleh rintangan hidraulik saluran dan mod operasi pam. Nilai tekanan ini diterima dan diberikan dalam jadual 2.3.

5. Mengikut jadual untuk air dan stim panas, kami menentukan entalpi air selepas pemanas (mengikut nilai dan dan):

6. Pemanasan air di pemanas itu ditakrifkan sebagai perbezaan dalam enthalpies air di bahagian masuk dan keluar pemanas:

, kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg,

di mana entalpi condensate di outlet pemanas meterai. Dalam karya ini, nilai ini diambil sama.

7. Haba yang dikeluarkan oleh stim pemanasan kepada air di dalam pemanas:

2.5 Parameter wap dan air dalam turbin

Untuk kemudahan pengiraan selanjutnya, parameter stim dan air dalam unit turbin, yang dikira di atas, dirumuskan dalam jadual 2.3.

Data mengenai parameter stim dan air dalam penyaman saliran diberikan dalam jadual 2.4.

Jadual 2.3. Parameter wap dan air dalam turbin

Jadual 2.4. Parameter wap dan air di dalam penyaliran saliran

2.6 Penentuan kadar aliran stim dan kondensat dalam elemen litar terma

Pengiraan dilakukan mengikut susunan berikut:

1. Kadar aliran stim ke turbin dalam mod reka bentuk.

2. Kebocoran wap melalui anjing laut

Terimanya kemudian

4. Penggunaan air suapan ke dandang (termasuk pembersihan)

di mana jumlah air dandang akan membersihkan secara berterusan

D pr\u003d (b pr/ 100)D pg\u003d (1.5 / 100) 131.15 \u003d 1.968kg / s

5. Output stim dari penambah purge

di mana pecahan wap yang dihasilkan dari air pembersih dalam pembersih pembersihan berterusan

6. Outlet air purge dari expander

7. Penggunaan air tambahan dari loji rawatan air kimia (HVO)

di mana pekali pemulangan kondensat dari

pengilangan pengguna, terima;

Pengiraan penggunaan stim ke pemanas regeneratif dan rangkaian ke deaerator dan pemeluwap, serta penggunaan kondensat melalui pemanas dan pengadun, adalah berdasarkan persamaan baki bahan dan haba.

Persamaan baki dikumpulkan mengikut urutan bagi setiap elemen litar terma.

Langkah pertama dalam mengira rajah terma pemasangan turbin ialah menyusun baki haba pemanas rangkaian dan menentukan penggunaan stim bagi setiap daripada mereka berdasarkan beban haba set turbin dan graf suhu. Selepas itu, baki terma pemanasan tekanan tinggi yang regeneratif, deaerators dan pemanas tekanan rendah dikumpulkan.

2.6.1 Pemasangan pemanasan rangkaian (boiler)

Jadual 2.5. Parameter wap dan air dalam pemasangan pemanasan rangkaian

Parameter pemasangan ditentukan dalam urutan berikut.

1. Penggunaan air rangkaian untuk mod dikira

2. Baki haba pemanas pemanas bawah

Penggunaan pemanasan stim ke pemanas rangkaian bawah

dari jadual 2.1.

3. Baki terma pemanas rangkaian atas

Penggunaan pemanasan stim ke pemanas rangkaian atas

Pemanas regeneratif tinggi tekanan dan sistem suapan (pam)

LDPE 7

Persamaan keseimbangan haba PVD7

Penggunaan wap haba untuk LDPE7

LDPE 6

Persamaan imbangan haba PVD6

Penggunaan wap haba untuk LDPE6

haba dikeluarkan dari saliran OD2

Pam suapan (PN)

Tekanan selepas PN

Tekanan dalam pam di PN

Tekanan pembezaan

Jumlah spesifik air dalam MON v MON - ditentukan dari jadual mengikut nilai

P   Mon

Kecekapan pam suapan

Pemanasan air di mon

Enthalpy selepas Mon

Di mana - dari jadual 2.3;

Persamaan keseimbangan haba PVD5

Penggunaan wap haba untuk LDPE5

2.6.3 Dehair air suapan

Kadar aliran stim dari meterai injap batang di RPV diterima

Entalpi stim dari injap batang injap diterima

(pada P \u003d 129   MPa   dan t \u003d 556 0 Dengan) :

Wap dari deaerator:

D vyp=0,02 D PV=0.02

Perkadaran wap (dalam pecahan wap dari deaerator ke PE, meterai bilik tengah dan akhir meterai

Persamaan keseimbangan material deaerator:

.

Persamaan Baki Haba Deaerator

Selepas menggantikan ungkapan dalam persamaan ini D   CD yang kami dapat:

Aliran pemanasan stim dari pengambilan turbin ketiga di DPA

oleh itu penggunaan pemanasan stim dari pemilihan No. 3 turbin di DPV:

D   D \u003d 4.529.

Aliran kondensat di salur masuk ke deaerator:

D   KD \u003d 111.82 - 4.529 \u003d 107.288.

2.6.4 Pemanas air mentah

Drainage Enthalpy h PSV=140

.

2.6.5 Penambah purge dua peringkat

Peringkat ke-2: pengembangan air mendidih pada 6 atau kuantiti

kepada tekanan 1 ata.

= + (-)

dihantar ke deaerator atmosfera.

2.6.6 Deaerator air tambahan

Dihantar pada http://www.allbest.ru/

Persamaan keseimbangan material deaerator kondensat kondensat terbalik dan tambahan DKV air.

D   KV \u003d + D   P.O.V + D   OK + D   OB;

Penggunaan air yang dibersihkan secara kimia:

D   OV \u003d ( D   P - D   OK) + + D   Ut.

Keseimbangan terma OP purge water cooler

bahan pemasangan turbin kondensat

di mana q   OP \u003d h h haba yang dibekalkan kepada air tambahan di OP.

q   OD \u003d 670.5-160 \u003d 510.5 kJ / kg,

di mana: h   membersihkan entalpi air di outlet OP.

Kami menerima pemulangan kondensat daripada pengguna industri haba? K \u003d 0.5 (50%), maka:

D   OK \u003d? Kepada * D   P \u003d 0.5 51.89 \u003d 25.694 kg / s;

D   OM \u003d (51.89 - 25.694) + 1.145 + 0.65 \u003d 27.493 kg / s.

Pemanasan air tambahan dalam OP ditentukan dari persamaan keseimbangan haba OP:

\u003d 27,493 dari sini:

\u003d 21.162 kJ / kg.

Selepas pembersihan penyejuk (OP), air tambahan dibekalkan kepada rawatan air kimia, dan kemudian ke pemanas air kimia yang suci.

Keseimbangan termal pemanasan air kimia yang dibersihkan POV:

di mana q   6 - jumlah haba yang dipindahkan ke pemanas dengan stim dari pemilihan No. 6 turbin;

pemanasan air dalam POV. Terima h   RH \u003d 140 kJ / kg, kemudian

.

Kadar aliran stim untuk POV ditentukan dari keseimbangan haba pemanas air kimia yang dibersihkan:

D   POV 2175.34 \u003d 27.493 230.4 dari D   POV \u003d 2,897 kg / s.

Dengan cara ini

D   KV \u003d D

Persamaan keseimbangan haba deaerator air yang telah dimurnikan kimia:

D h 6 + D   POV h+ D   Ok h+ D   OV hD   HF h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Dari sini D   \u003d 0.761 kg / s adalah penggunaan wap pemanasan di DHW dan pemilihan No. 6 turbin.

Aliran kondensat di outlet DHW:

D   KV \u003d 0.761 + 56.084 \u003d 56.846 kg / s.

2.6.7 Pemanas tekanan rendah yang regeneratif

IPA 4

Persamaan kira-kira haba PND4

.

Penggunaan wap pemanasan pada PND4

,

di mana

PND3 dan pengadunSM2

Persamaan keseimbangan haba gabungan:

di mana aliran kondensat di output PND2:

D   K6 \u003d D   KD - D   HF - D   Sun - D   PSV \u003d 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

pengganti D   K2 dalam persamaan imbasan haba gabungan:

D   \u003d 0,544kg / s - penggunaan stim pemanasan pada PND3 dari pemilihan No. 5

turbin.

PND2, pengadun SM1, PND1

Suhu di belakang PS:

1 persamaan bahan dan 2 persamaan baki haba dikumpulkan:

1.

2.

3.

ganti dalam persamaan 2

Kami mendapat:

  kg / s;

D P6 = 1,253   kg / s;

D P7 = 2,758   kg / s

2.6.8 Kapasitor

Persamaan keseimbangan bahan khatulistiwa

.

2.7 Periksa pengiraan baki bahan

Pengesahan ketepatan perakaunan dalam pengiraan semua aliran litar termal dilakukan dengan membandingkan baki bahan stim dan kondensat dalam kondenser turbin.

Penggunaan Wap Ekzos dalam Condenser:

,

di mana kadar aliran wap dari ruang pameran turbin dengan nombor.

Penggunaan wap daripada pilihan diberikan dalam jadual 2.6.

Jadual 2.6. Penggunaan wap bagi pengambilan turbin

Jumlah penggunaan stim dari luar turbin

Aliran wap ke kondenser selepas turbin:

Ketepatan wap dan keseimbangan kondensat

Oleh kerana ralat dalam baki stim dan kondensat tidak melebihi yang dibenarkan, oleh itu, semua aliran litar termal diambil kira dengan betul.

2.8 Unit Turbin Baki Tenaga PT 80/100-130/13

Tentukan kuasa petak turbin dan kuasa penuhnya:

N i=

di mana N i   OTS - kuasa petak turbin, N i   OTC \u003d D i   OTC H i   OTC

H i   OTC \u003d H i   OTS - H i +1   OTS - penurunan haba dalam petak, kJ / kg,

D i   OTS - laluan stim melalui petak, kg / s.

petak 0-1:

D 01   OTC \u003d D 0 = 130,5   kg / s

H 01   OTC \u003d H 0   OTS - H 1   OTC \u003d 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ / kg

N 01   OTC \u003d 130,5 . 253,6 = 33,095   MVt

- petak 1-2:

D 12   OTC \u003d   D 01   - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg / s

H 12   OTC \u003d H 1   OTS - H 2   OTC \u003d 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ / kg

N 12   OTC \u003d 121,869 . 11 5,2 = 14,039   MVt

- petak 2-3:

D 23   OTC \u003d D 12   - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg / s

H 23   OTC \u003d H 2   OTS - H 3   OTC \u003d 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ / kg

N 23   OTC \u003d 112,94 . 136,8 = 15,45 MVt

- petak 3-4:

D 34   OTC \u003d   D 23   - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg / s

H 34   OTC \u003d H 3   OTS - H 4   OTC \u003d 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ / kg

N 34   OTC \u003d 51,774 . 191,016 = 9,889   MVt

- petak 4-5:

D 45   OTC \u003d   D 34   - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416   kg / s

H 45   OTC \u003d H 4   OTS - H 5   OTC \u003d 2790,384 - 2608,104 = 182,28   kJ / kg

N 45   OTC \u003d 43,416 . 182,28 = 7,913   MVt

- petak 5-6:

D 56   OTC \u003d   D 45   - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935   kg / s

H 56   OTC \u003d H 5   OTS - H 6   OTC \u003d 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ / kg

N 45   OTC \u003d 33, 935 . 41,16 = 1,397   MVt

- petak 6-7:

D 67   OTC \u003d   D 56   - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087   kg / s

H 67   OTC \u003d H 6   OTS - H 7   OTC \u003d 2566,944 - 2502,392 = 64,552   kJ / kg

N 67   OTC \u003d 20,087 . 66,525 = 1, 297   MVt

- petak 7-K:

D 7k   OTC \u003d   D 67   - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388   kg / s

H 7k   OTC \u003d H 7   OTS - H kepada   OTC \u003d 2502,392 - 2442,933 = 59,459   kJ / kg

N 7k   OTC \u003d 6,388 . 59,459 = 0,38   MVt

3.5.1 Jumlah kuasa turbin kompartemen

3.5.2 Kuasa elektrik unit turbin ditentukan oleh formula:

N   E \u003d N i

di mana kecekapan mekanikal dan elektrik penjana,

N   E \u003d 83.46. 0.99. 0.98 \u003d 80.97 MW.

2.9 Petunjuk kecekapan terma turbin

Jumlah penggunaan haba untuk turbin

, MW

.

2. Penggunaan haba untuk pemanasan

,

di mana s T   - pekali yang mengambil kira kehilangan haba dalam sistem pemanasan.

3. Jumlah penggunaan haba untuk pengguna perindustrian

,

.

4. Jumlah penggunaan haba oleh pengguna luaran

, MW

.

5. Penggunaan haba untuk kilang penjanaan kuasa turbin

,

6. Kecekapan turbin bagi pengeluaran elektrik (tidak termasuk penggunaan tenaga sendiri)

,

.

7. Penggunaan haba khusus untuk pengeluaran elektrik

,

2.10 Indikator tenaga CHP

Parameter stim baru di salur keluar penjana stim.

- tekanan Р ПГ \u003d 12.9MPa;

- kecekapan penjana stim kasar g \u003d 0.92;

- suhu t ПГ \u003d 556 о С;

- h   GH \u003d 3488 kJ / kg pada yang dinyatakan P   PG dan t   PG.

Kecekapan penjana stim, diambil dari ciri-ciri dandang E-320/140

.

1. Beban haba penjana stim

, MW

2. Kecekapan saluran paip (pengangkutan haba)

,

.

3. Kecekapan loji kuasa haba bagi pengeluaran elektrik

,

.

4. Kecekapan CHPP untuk pengeluaran dan pembekalan haba untuk pemanasan, dengan mengambil kira PVC

,

.

PVC pada t N=- 15 0 Dengan   kerja-kerja

5. Penggunaan bahan api khusus untuk pengeluaran elektrik

,

.

6. Penggunaan tertentu bahan bakar bersamaan untuk pengeluaran dan pembekalan tenaga terma

,

.

7. Penggunaan haba bahan bakar setiap stesen

,

.

8. Kecekapan penuh unit kuasa (kasar)

,

9. Penggunaan haba khusus untuk unit kuasa CHP

,

.

10. Kecekapan unit kuasa (bersih)

,

.

di mana E. S. N. - penggunaan tenaga tertentu sendiri, E. S. N. \u003d 0.03.

11. Penggunaan bahan api bersih tertentu

,

.

12. Penggunaan bahan api bersyarat

kg / s

13. Penggunaan setara bahan bakar untuk menghasilkan haba dikeluarkan kepada pengguna luaran

kg / s

14. Penggunaan setara bahan api bagi penjanaan elektrik

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13.214-8.757 \u003d 4.457 kg / s

Kesimpulannya

Hasil daripada pengiraan skim terma loji janakuasa berdasarkan turbin pemanasan industri PT-80 / 100-130 / 13 yang beroperasi di bawah beban yang meningkat pada suhu ambien, nilai parameter utama berikut diperolehi yang mencirikan jenis loji janakuasa ini:

Penggunaan wap dalam pengambilan turbin

Penggunaan stim pemanasan untuk pemanas rangkaian

Pelepasan haba untuk pemanasan oleh turbin

Q T   \u003d 72.22 MW;

Pemindahan haba turbin kepada pengguna industri

Q P   \u003d 141.36 MW;

Jumlah penggunaan haba oleh pengguna luaran

Q TP   \u003d 231.58 MW;

Kuasa di terminal penjana

N uh\u003d 80.97 MW;

Kecekapan KPP untuk pengeluaran elektrik

Kecekapan KPD untuk pengeluaran dan pembekalan haba untuk pemanasan

Penggunaan bahan api khusus untuk penjanaan elektrik

b E Pada= 162.27g / kW / h

Penggunaan bahan api khusus untuk pengeluaran dan bekalan tenaga terma

b T Pada= 40.427 kg / gj

Kecekapan penuh CHP kasar

Kecekapan penuh loji janakuasa bersih

Penggunaan bahan api rujukan khusus di stesen bersih

Rujukan

1. Ryzhkin V.Ya. Tumbuhan kuasa terma: Buku teks untuk universiti - Edisi ke-2, Pdt. - M .: Tenaga, 1976.-447p.

2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. Jadual-jadual sifat termofisika air dan wap air: Buku Panduan. - M .: Penerbitan. MPEI, 1999 .-- 168 p.

3. Poleschuk I.Z. Lukisan dan pengiraan skim terma asas loji kuasa haba. Arahan metodologi kepada projek kursus mengenai disiplin "TPP dan NPP", / Ufa negeri. Penerbangan U., - Ufa, 2003.

4. Standard perusahaan (STP UGATU 002-98). Keperluan untuk pembinaan, persembahan, reka bentuk.-Ufa .: 1998.

5. Boyko EA Loji kuasa tiub wap TPP: Manual rujukan - CPI KSTU, 2006. -152s

6 .. Tumbuhan Tenaga Panas dan Nuklear: Buku Rujukan / Ed. Corr. RAS A.V. Klimenko dan V.M. Zorina. - edisi ke-3. - M.: Penerbitan MPEI, 2003 .-- 648 ms., Ill. - (Kejuruteraan Haba dan Kuasa; Buku 3).

7 .. Turbin loji janakuasa haba dan nuklear: Buku teks untuk sekolah tinggi / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolova. - Edisi ke-2, Semakan. dan tambahkan. - M.: Penerbitan MPEI, 2001 .-- 488 p.

8. Pengiraan litar terma tumbuhan turbin stim: Penerbitan elektronik pendidikan / I. Poleshchuk - GOU VPO USATU, 2005.

Simbol loji kuasa, peralatan dan elemen mereka (dalam tteks, angka, dalam indeks)

D - suapan air suapan;

DN - pam saliran;

K - kondensor, dandang;

KN - pam kondensat;

OE - saliran sejuk;

PrTS - gambarajah litar;

LDPE, PND - pemanas regeneratif (tinggi, tekanan rendah);

PVC - dandang air panas puncak;

GHG - penjana stim;

PE - superheater (primer);

Pam - suapan PN;

PS - pemanas kotak pemadat;

PSG - pemanas mendatar rangkaian;

PSV - pemanas air mentah;

PT - turbin stim; turbin kogenerasi dengan pengekstrakan stim industri dan pemanasan;

PHOV - pemanas air kimia yang suci;

PE - pelenting sejuk;

P adalah pengembang;

TPP - kilang penjanaan;

SM - pengadun;

CX - kotak peti sejuk;

CVP - silinder tekanan tinggi;

Silinder tekanan rendah - silinder tekanan rendah;

EG - penjana elektrik;

Lampiran A

Lampiran B

Gambarajah mod PT-80/100

Lampiran B

Jadual pemanasan peraturan kualiti bercutipanas mengikut purata harian suhu luar

Dihantar pada Allbest.ru

Dokumen yang serupa

Pengiraan skim terma asas, pembinaan proses pengembangan stim dalam petak turbin. Pengiraan sistem pemanasan semula air suapan. Penentuan aliran kondensat, turbin dan operasi pam. Jumlah kerugian pada pisau dan kecekapan dalaman.

kertas panjang, tambah 03/19/2012


Pembinaan proses pengembangan stim dalam turbin dalam rajah H-S. Penentuan parameter dan kadar aliran wap dan air di kilang kuasa. Menggambarkan baki haba utama untuk unit dan peranti litar terma. Anggaran permulaan penggunaan stim setiap turbin.

kertas panjang, tambah 12/05/2012


Analisis kaedah pengiraan pengesahan skim terma loji kuasa berdasarkan turbin kogenerasi. Perihalan reka bentuk dan pengendalian kapasitor KG-6200-2. Penerangan mengenai gambarajah terma asas loji pemanasan berdasarkan turbin jenis T-100-130.

tesis, tambah 02.09.2010


Gambarajah terma unit kuasa. Parameter stim dalam pengekstrakan turbin. Membina proses dalam gambarajah hs. Jadual ringkasan parameter stim dan air. Menggambarkan baki haba utama untuk unit dan peranti litar terma. Pengiraan pemasangan deaerator dan rangkaian.

kertas panjang, tambah 09/17/2012


Membina proses pengembangan stim dalam rajah h-s. Pengiraan pemasangan pemanas rangkaian. Proses mengembang stim dalam turbin pemacu pakan suapan. Penentuan penggunaan stim untuk turbin. Pengiraan kecekapan haba loji janakuasa haba dan pilihan saluran paip.

kertas panjang, tambah 10.06.2010


Pemilihan dan justifikasi blok litar terma asas. Mengimbangi aliran utama wap dan air. Ciri-ciri utama turbin. Pembinaan proses pengembangan stim dalam turbin pada gambarajah hs. Pengiraan permukaan pemanasan dandang pemulihan.

kertas panjang, tambah 12.25.2012


Pengiraan turbin stim, parameter elemen utama konsep pemasangan turbin stim dan pembinaan permulaan proses termal pengembangan stim dalam turbin dalam rajah h-s. Prestasi ekonomi loji turbin stim dengan penjanaan semula.

kertas panjang, tambah 07/16/2013


Mengeluarkan gambarajah termal yang dikira dari NPP TU. Penentuan parameter cecair kerja, penggunaan stim dalam pemilihan unit turbin, kuasa dalaman dan petunjuk kecekapan terma dan unit secara keseluruhan. Kuasa pam kondensat.

kertas panjang, tambah 12/14/2010


Proses memperluaskan stim di turbin. Penentuan kos stim air panas dan air suapan. Pengiraan elemen litar terma. Penyelesaian matriks dengan kaedah Cramer. Kod program dan output keputusan pengiraan mesin. Petunjuk teknikal dan ekonomi unit kuasa.

kertas panjang ditambah 03/19/2014


Kajian reka bentuk turbin K-500-240 dan reka bentuk terma pemasangan turbin kilang kuasa. Pilihan bilangan silinder turbin dan pecahan perbezaan entalpi wap mengikut peringkatnya. Penentuan kuasa turbin dan pengiraan bilah kerja untuk lenturan dan ketegangan.