pārbaude

4. Bezūdens urbuma ražošanas ātruma aprēķins, ieguves ātruma atkarība no rezervuāra iespiešanās pakāpes, anizotropijas parametrs.

Lielākajā daļā gāzi nesošo veidojumu vertikālā un horizontālā caurlaidība atšķiras, un parasti vertikālā caurlaidība k ir daudz mazāka par horizontālo k g. Zema vertikālā caurlaidība samazina risku, ka tiks laistītas gāzes akas, kas ir iekļuvušas anizotropos veidojumos ar dibenu ūdens to darbības laikā. Tomēr ar zemu vertikālo caurlaidību ir arī grūti iepludināt gāzi no apakšas urbuma nepilnības ietekmes zonā iespiešanās pakāpes ziņā. Precīza matemātiskā sakarība starp anizotropijas parametru un pieļaujamās noplūdes vērtību, urbumam iekļūstot anizotropā veidojumā ar grunts ūdeni, nav noteikta. Izotropiem veidojumiem izstrādāto metožu izmantošana Q pr noteikšanai rada būtiskas kļūdas.

Risinājuma algoritms:

1. Nosakiet gāzes kritiskos parametrus:

2. Nosakiet supersaspiežamības koeficientu rezervuāra apstākļos:

3. Nosakiet gāzes blīvumu standarta apstākļos un pēc tam rezervuāra apstākļos:

4. Atrodiet saražotā ūdens staba augstumu, kas nepieciešams, lai radītu spiedienu 0,1 MPa:

5. Nosakiet koeficientus a * un b *:

6. Nosakiet vidējo rādiusu:

7. Atrodiet koeficientu D:

8. Noteikt koeficientus K o, Q * un maksimālo bezūdens plūsmas ātrumu Q pr.bez. atkarībā no rezervuāra iespiešanās pakāpes h un divām dažādām anizotropijas parametra vērtībām:

Sākotnējie dati:

1. tabula. Sākotnējie dati bezūdens režīma aprēķināšanai.

4. tabula. Bezūdens režīma aprēķins.

Ar ESP aprīkoto Ozernoje lauka urbumu ražošanas jaudas analīze

Kur ir produktivitātes koeficients,; - rezervuāra spiediens, ; - minimālais pieļaujamais spiediens apakšā, ...

2. Spiediena sadalījuma atrašana gar staru, kas iet caur sektora augšdaļu un akas centru. 2. Gāzes urbuma darbības analīze sektorā ar leņķi p / 2, ko ierobežo defekti, ar vienmērīgu gāzes filtrēšanas plūsmu saskaņā ar Darsija likumu 2 ...

Gāzes urbuma darbības analīze sektorā ar leņķi π / 2, ko ierobežo defekti, ar vienmērīgu gāzes filtrēšanas režīmu saskaņā ar Darsija likumu

Gāzi nesošā slāņa biezuma izmaiņu ietekme gāzes lauka attīstības laikā

Tehnoloģiskā režīma noteikšana gāzes urbumu darbībai, kas ir iekļuvuši slāņos ar grunts ūdeni, ir viens no grūtākajiem uzdevumiem. Precīzs šīs problēmas risinājums, ņemot vērā konusēšanas procesa nestacionaritāti ...

Čekmaguševskoje naftas lauka ģeoloģiskā uzbūve un attīstība

Plūsmas ātrums ir galvenais akas raksturlielums, kas parāda, cik daudz ūdens tas var dot laika vienībā. Plūsmas ātrumu mēra m3 / stundā, m3 / dienā, l / min. Jo augstāks urbuma ražošanas ātrums, jo augstāka ir tā produktivitāte ...

Yamsoveyskoje gāzes kondensāta lauka urbumu hidrodinamiskie pētījumi

Gāzes ieplūdes vienādojumu urbumā aprēķina pēc formulas:,… (1) GA Adamova formula caurulēm:,… (2) gāzes plūsmas vienādojums kontūrā:,… (3) kur Рпл - rezervuāra spiediens, MPa; Рвх - kolektora ieplūdes spiediens ...

Šķidruma un gāzes kustības izpēte porainā vidē

1) Pētījums par gāzes urbuma plūsmas ātruma atkarību no leņķa b starp necaurlaidīgo robežu un virzienu uz urbumu noteiktā attālumā no sektora augšdaļas līdz urbuma centram ...

Ūdens applūšanas tehnika

Šobrīd. Ja MSU ir aprīkots ar turbīnas tilpuma mērītāju, tad tā rādījumus ietekmē šķidrās fāzes klātbūtne visā plūsmas posmā, viskozitātes vērtība, gāzu atdalīšanas kvalitāte, putu struktūras klātbūtne izmērītajā produktā. ...

Horizontālo naftas urbumu produktivitātes novērtējums

naftas urbuma drenāžas veiktspēja mums palīdzēs Excel fails, kurā mēs izmantojam Džoši formulu Dzeltenās šūnas ir aizpildītas ar koeficientu 0,05432 ...

Pazemes hidromehānika

Katras akas plūsmas ātrumu un kopējo plūsmas ātrumu nosaka, ja šo apļveida veidojumu veido piecas akas, no kurām 4 atrodas kvadrāta virsotnēs ar malu A = 500 m, bet piektā atrodas centrā. ...

Pazemes hidromehānika

Ar plakanu radiālo eļļas nobīdi ar ūdeni urbuma plūsmas ātrumu nosaka pēc formulas: (17) kur: rн ir naftas un ūdens saskarnes koordināte (rādiuss) laikā t ...

Jaunu tehnoloģiju pielietošana remonta un siltināšanas darbu laikā

Šobrīd lielākā daļa naftas atradņu ir izstrādes beigu posmā, kurā ražošanas procesi ir ievērojami sarežģīti, jo īpaši saražotās produkcijas lielā ūdens samazinājuma dēļ ...

Apsveriet sarežģīto potenciālu. Vienādojums definē ekvipotenciālu saimi, kas sakrīt ar izobāriem: (5) kur ir rezervuāra caurlaidības koeficients, ir šķidruma dinamiskās viskozitātes koeficients, kas piesātina rezervuāru ...

Šķidruma pieplūde akā ar daļēji izolētu padeves ķēdi

Aplūkosim plūsmas ātrumu pie dažādiem caurlaidīgā veidojuma kontūras atvēršanās leņķiem (10. att.), kas iegūts ar aprakstīto metodi, izmantojot kompleksā potenciāla teoriju. Rīsi. 10 Urbuma ātruma atkarība no leņķa Grafikā parādīts ...

Projekts horizontālas naftas ieguves urbuma ar dziļumu 2910 m izbūvei Vingapurovskas laukā

Pašlaik ir vairāki veidi, kā atvērt produktīvus apvāršņus: represiju laikā (Рпл< Рз), депрессии (Рпл >Pz) un līdzsvaru. Nelīdzsvarota un līdzsvarota urbšana tiek veikta tikai ar pilnībā izpētītu sadaļu ...

Nepietiekami izstrādātas ir metodes gāzes urbumu ierobežojošo bezūdens plūsmas ātrumu noteikšanai sieta klātbūtnē un šādu urbumu izpētes rezultātu interpretācija. Līdz šim nepietiekami pētīts arī jautājums par iespēju palielināt ierobežojošos bezūdens plūsmas ātrumus urbumos, kas atver gāzi saturošus veidojumus ar gruntsūdeni, izveidojot mākslīgo sietu. Šeit ir sniegts šīs problēmas analītisks risinājums un apskatīts gadījums, kad nepilnīga aka ir iekļuvusi vienmērīgi anizotropā apļveida veidojumā ar grunts ūdeni un tiek darbināta necaurlaidīga sieta klātbūtnē. Ir izstrādāta aptuvena metode vertikālo gāzes urbumu bezūdens ierobežojošo plūsmas ātrumu aprēķināšanai ar nelineāru filtrācijas likumu necaurlaidīga apakšējā cauruma ekrāna klātbūtnes dēļ. Tika konstatēts, ka ierobežojošā bezūdens plūsmas ātruma vērtība ir atkarīga ne tikai no ekrāna izmēra, bet arī no tā novietojuma gar gāzi piesātinātā veidojuma vertikāli; tiek noteikta ekrāna optimālā pozīcija, kas raksturo lielāko ierobežojošo plūsmas ātrumu. Praktiskie aprēķini tika veikti, izmantojot konkrētus piemērus.

aprēķina metode

bezūdens ražošanas ātrums

vertikāla aka

gāzes aka

1. Karpovs V.P., Šerstņakovs V.F. Fāzes caurlaidības raksturs no lauka datiem. NTS eļļas ražošanai. - M .: GTTI. - Nr.18. - S. 36-42.

2. Telkovs A.P. Pazemes šķidruma dinamika. - Ufa, 1974 .-- 224 lpp.

3. Telkovs A.P., Gračevs S.I. un citas naftas un gāzes atradņu attīstības iezīmes (II daļa). - Tjumeņa: no OOONIPIKBS-T, 2001.– 482 lpp.

4. Telkovs A.P., Stklyanin Yu.I. Ūdens konusu veidošanās naftas un gāzes ieguves laikā. - M .: Nedra, 1965.

5. Stklyanin Yu.I., Telkov A.P. Ieplūde horizontālā drenā un nepilnīgā akā strēmelveida anizotropā veidojumā. Ierobežojošo bezūdens plūsmas ātrumu aprēķins. PSRS Zinātņu akadēmijas PMTF. - Nr.1. - 1962.g.

Šajā rakstā ir sniegts šīs problēmas analītisks risinājums un apskatīts gadījums, kad nepilnīga aka ir iekļuvusi vienmērīgi anizotropā apļveida veidojumā ar gruntsūdeni un tiek darbināta necaurlaidīga sieta klātbūtnē (1. attēls). Mēs uzskatām, ka gāze ir īsta, gāzes kustība ir vienmērīga un ievēro nelineāras filtrācijas likumu.

1. att. Trīs zonu shēma gāzes pieplūdei nepilnīgā akā ar sietu

Pamatojoties uz pieņemtajiem nosacījumiem, gāzes plūsmas vienādojumi uz urbumu attiecīgi I, II, III zonā būs šādi:

; ; (2)

; ; , (3)

kur a un b nosaka ar formulām. Pārējie apzīmējumi ir parādīti diagrammā (sk. 1. attēlu). (2) un (3) vienādojumi šajā gadījumā apraksta pieplūdumu palielinātos urbumos ar attiecīgi re un (re + ho) rādiusu.

Stabilitātes nosacījumu gāzes un ūdens saskarnē (skat. rindu СD) saskaņā ar Paskāla likumu raksta ar vienādojumu

kur ρw ir ūdens blīvums, ir kapilārais spiediens kā funkcija no piesātinājuma ar ūdeni gāzes un ūdens saskarnē.

Atrisinot kopīgi (1) - (3), pēc virknes pārveidojumu iegūstam ieplūdes vienādojumu

No (2) un (4) kopīgā risinājuma iegūstam kvadrātvienādojumu bezdimensiju ierobežojošajam plūsmas ātrumam, kura vienu no saknēm, ņemot vērā (7) un pēc vairākām transformācijām, attēlo izteiksme :

kur (7)

(8)

Pāreju uz izmēru ierobežojošo bezūdens plūsmas ātrumu veic pēc formulām:

(9)

kur ir vidējais svērtais spiediens gāzes rezervuārā.

1. tabula

Filtrēšanas pretestības vērtības, pateicoties ekrānam apakšējā caurumā

Papildu filtrācijas pretestība un ekrāna dēļ, aprēķināts datorā pēc formulām (6), tabulēts (1. tabula) un attēlots grafikos (2. attēls). Funkciju (6) aprēķina datorā un grafiski attēlo (3. attēls). Ierobežojošo izņemšanu var iestatīt saskaņā ar ieplūdes vienādojumu (4.4.4.) pie Q = Qpr.

2. att. Filtrēšanas pretestība un pateicoties ekrānam pie stabilas gāzes un ūdens saskarnes

3. att. Bezdimensiju ierobežojošā plūsmas ātruma qpr atkarība no relatīvās atveres pie parametriem, ρ = 1 / æ * un α

3. attēlā parādītas bezdimensiju ierobežojošā plūsmas ātruma q atkarības no atvēršanās pakāpes pie parametriem Re un α. Līknes parāda, ka, palielinoties ekrāna izmēram (<20) безводные дебиты увеличиваются. Максимум на кривых соответствует оптимальному вскрытию пласта, при котором можно получить наибольший предельный безводный дебит для заданного размера экрана. С увеличением параметра ρ=1/æ* (уменьшением анизотропии) предельный безводный дебит увеличивается, а уменьшение безводного дебита для малых вскрытий объясняется увеличением фильтрационных сопротивлений, обусловленных экраном на забое.

Piemērs. Gāzes vāciņš, kas saskaras ar apakšējo ūdeni, tiek iztukšots. Nepieciešams noteikt: gāzes urbuma maksimālo plūsmas ātrumu, kas ierobežo GWC izrāvienu līdz apakšējam caurumam un maksimālo plūsmas ātrumu necaurlaidīga ekrāna klātbūtnē.

Sākotnējie dati: Rpl = 26,7 MPa; K = 35,1 10-3 μm2; Ro = 300 m; ho = 7,2 m; = 0,3; = 978 kg / m3; = 210 kg / m3 (rezervuāra apstākļos); æ * = 6,88; = 0,02265 MPa s (rezervuāra apstākļos); Tm = 346 K; Tst = 293 K; Žurka = 0,1013 MPa; re = ho = 7,2 m un re = 0,5ho = 3,6 m.

Izvietojuma parametra noteikšana

No grafikiem atrodam bezdimensiju ierobežojošo bezūdens šķidruma plūsmas ātrumu q (ρо,) q (6,1; 0,3) = 0,15.

Izmantojot formulu (9), mēs aprēķinām:

Qo = 52,016 tūkst.m3 / dienā; tūkst.m3 / dienā

Nosakiet bezizmēra parametrus ekrāna klātbūtnē:

Pēc grafikiem (skat. 2. attēlu) vai tabulu atrodam papildu filtrācijas pretestības: C1 = C1 (0,15; 0,3; 1) = 0,6; C2 = C2 (0,15; 0,3; 1) = 3,0.

Izmantojot formulu (7), atrodam bezdimensiju parametru α = 394,75.

Izmantojot formulu (9), mēs aprēķinām plūsmas ātrumu, kas bija Qo47,9 tūkstoši m3 / dienā.

Aprēķini, izmantojot formulas (7) un (8), iegūst: X = 51,489 un Y = 5,773 · 10-2.

Bezizmēra ierobežojošais plūsmas ātrums, kas aprēķināts pēc formulas (6), ir q = 1,465.

Mēs nosakām izmēru ierobežojošo plūsmas ātrumu ekrāna dēļ no attiecības Qpr = qQo = 1,465 · 47,970,188 tūkst.m3 / dienā.

Paredzamais ierobežojošais plūsmas ātrums bez ekrāna ar līdzīgiem sākotnējiem parametriem ir 7,8 tūkstoši m3 / dienā. Tādējādi aplūkojamajā gadījumā ekrāna klātbūtne palielina maksimālo plūsmas ātrumu gandrīz 10 reizes.

Ja ņemam re = 3,6 m; tie. ir uz pusi mazāks no ar gāzi piesātinātā biezuma, tad iegūstam šādus konstrukcijas parametrus:

2; C1 = 1,30; C2 = 5,20; X = 52,45; Y = 1,703 x 10-2; q = 0,445 un Qpr = 21,3 tūkst.m3 / dienā. Šajā gadījumā maksimālais ražošanas ātrums palielinās tikai 2,73 reizes.

Jāņem vērā, ka ierobežojošā ražošanas ātruma vērtība ir atkarīga ne tikai no ekrāna izmēra, bet arī no tā novietojuma gar gāzi piesātinātā veidojuma vertikāli, t.i. no veidojuma relatīvās atveres, ja ekrāns atrodas tieši pirms apakšējās atveres. Risinājuma (6) izpēte parādīja, ka ir optimāls ekrāna novietojums atkarībā no parametriem ρ, α, Re, kas atbilst augstākajam ierobežojošajam ražošanas ātrumam. Aplūkotajā uzdevumā optimālais uzbrukums ir = 0,6.

Mēs ņemam ρ = 0,145 un = 1. Pēc aprakstītās metodes iegūstam aprēķinātos parametrus: C1 = 0,1; C2 = 0,5; X = 24,672; Y = 0,478.

Nosakiet bezizmēra plūsmas ātrumu:

q = 24,672 (-1) 5,323.

Izmēru ierobežojošo ražošanas ātrumu nosaka pēc formulas (9)

Qpr = qQo = 5,323 103 = 254,94 tūkst.m3 / dienā.

Tādējādi ražošanas ātrums palielinājās 3,6 reizes, salīdzinot ar relatīvo atvēršanu = 0,3.

Šeit sniegtā ierobežojošā bezūdens plūsmas ātruma noteikšanas metode ir aptuvena, jo tā ņem vērā konusa stabilitāti, kura augšdaļa jau ir sasniegusi ekrāna re rādiusu.

Ar augstākminētajiem risinājumiem iegūstam formulas q () noteikšanai nepilnīgai gāzes urbumam nelineāra filtrācijas likuma apstākļos, ņemot vērā papildu filtrācijas pretestības. Šīs formulas būs arī aptuvenas, un tās izmanto, lai aprēķinātu ierobežojošā bezūdens ražošanas ātruma pārvērtēto vērtību.

Lai izveidotu divu termiņu gāzes pieplūdes vienādojumu ārkārtīgi stabila grunts ūdens konusa apstākļos, ir jāzina filtrācijas pretestība šajos apstākļos. Tos var noteikt, pamatojoties uz Musket-Charny stabila konusa teoriju. Racionalizēts vienādojums, kas ierobežo telpiskās kustības laukumu līdz nepilnīgai urbumam viendabīgā anizotropā veidojumā, kad konusa augšdaļa jau ir izlauzusies līdz urbuma apakšai, saskaņā ar brīvas plūsmas kustības teoriju var. jāraksta formā

(10)

kur q = ir bezdimensiju ierobežojošais bezūdens plūsmas ātrums, kas noteikts ar dotajām (zināmajām) aptuvenajām formulām un grafikiem; ir bezizmēra parametrs.

Izsakot filtrācijas ātrumu caur plūsmas ātrumu, interfeisa vienādojumu (10) aizstājot diferenciālvienādojumā (1), ņemot vērā gāzes stāvokļa likumu un integrējot pārspiedienu P un rādiusu r atbilstošās robežās, iegūstam pieplūdumu. formas (12) un formulas (13) vienādojums, kurā jāņem:

; , (11)

(12)

kur Li (x) ir integrāļa logaritms, kas ir saistīts ar integrāļa funkciju pēc atkarības.

(13)

Ja x> 1, integrālis (13) atšķiras punktā t = 1. Šajā gadījumā ar Li (x) mums ir jāsaprot nepareizā integrāļa vērtība. Tā kā metodes bezdimensiju ierobežojošo bezūdens plūsmas ātruma noteikšanai ir labi zināmas, acīmredzami nav vajadzības tabulēt funkcijas (11) un (12).

1. Izstrādāta aptuvenā metode vertikālo gāzes urbumu bezūdens ierobežojošo plūsmas ātrumu aprēķināšanai ar nelineāru filtrācijas likumu, pateicoties necaurlaidīga apakšējā cauruma sietam. Datorā tiek aprēķināti bezdimensiju ierobežojošie plūsmas ātrumi un atbilstošās papildu filtrācijas pretestības, rezultāti tiek apkopoti tabulā un parādītas atbilstošās grafiskās atkarības.

2. Konstatēts, ka ierobežojošā bezūdens plūsmas ātruma vērtība ir atkarīga ne tikai no ekrāna izmēra, bet arī no tā novietojuma gar gāzi piesātinātās rezervuāra vertikāli; tiek noteikta ekrāna optimālā pozīcija, kas raksturo lielāko ierobežojošo plūsmas ātrumu.

3. Praktiski aprēķini tika veikti, izmantojot konkrētu piemēru.

Recenzenti:

Gračevs SI, tehnisko zinātņu doktors, profesors, katedras "Naftas un gāzes atradņu attīstība un ekspluatācija" vadītājs, Ģeoloģijas un naftas un gāzes ieguves institūts, FGBOU TyumGNGU, Tjumeņa;

Sokhoshko S.K., tehnisko zinātņu doktors, profesors, Naftas un gāzes atradņu attīstības un ekspluatācijas katedras profesors, Ģeoloģijas un naftas un gāzes ražošanas institūts, FGBOU TyumGNGU, Tjumeņa.

Bibliogrāfiskā atsauce

Krievijas Federācijas Izglītības un zinātnes ministrija

Krievijas Valsts naftas un gāzes universitāte nosaukta I.M. Gubkina

Naftas un gāzes lauku attīstības fakultāte

Gāzes un gāzes kondensāta lauku attīstības un ekspluatācijas departaments

PĀRBAUDE

par kursu "Gāzes un gāzes kondensāta lauku attīstība un ekspluatācija"

par tēmu: "Tehnoloģiskā darbības režīma aprēķins - ierobežojošais bezūdens plūsmas ātrums pēc Komsomolskoje gāzes lauka akas piemēra."

Pabeidza A. A. Kibishevs

Pārbaudījis: Timaševs A.N.

Maskava, 2014

• 1. Īss lauka ģeoloģiskais un komerciālais raksturojums
• 5. Aprēķinu rezultātu analīze

1. Īss lauka ģeoloģiskais un komerciālais raksturojums

Komsomolskoje gāzes kondensāta naftas atradne atrodas Purovskas rajonā Jamalo-Ņencu autonomajā apgabalā, 45 km uz dienvidiem no Tarko-Sale apmetnes reģionālā centra un 40 km uz austrumiem no Purpes apmetnes.

Tuvākās atradnes ar Ust-Kharampurskoje naftas rezervēm, ko apstiprinājusi PSRS Valsts rezervju komiteja (10-15 km uz austrumiem). Novo-Purpeyskoe (100 km uz rietumiem).

Lauks tika atklāts 1967.gadā sākotnēji kā gāzes lauks (C "Enomanian backwater). Kā naftas lauks atklāts 1975.gadā. 1980.gadā tika sastādīta tehnoloģiskās attīstības shēma, kuras realizācija sākās 1986.gadā.

Darbojošais gāzes vads Urengoja - Novopolocka atrodas 30 km uz rietumiem no atradnes. Dzelzceļa līnija Surgut - Urengoy stiepjas 35-40 km uz rietumiem.

Teritorija ir nedaudz pauguraina (absolūtās atzīmes plus 33, plus 80 m), purvains līdzenums ar daudziem ezeriem. Hidrogrāfisko tīklu pārstāv Pyakupur un Aivasedapur upes (Pūras upes pietekas). Upes ir kuģojamas tikai pavasara palu laikā (jūnijā), kas ilgst vienu mēnesi.

Komsomolskoje lauks atrodas P-kārtas struktūrā - Pjakupurovska kupolveida pacēlumā, kas ir daļa no Ziemeļu megašahtas.

Pjakupurovskas kupolveida pacēlums ir neregulāras formas pacēluma zona, kas orientēta dienvidrietumu-ziemeļaustrumu virzienos, ko sarežģī vairāki lokāli III kārtas pacēlumi.

Naftas, gāzes un ūdens fizikālo un ķīmisko īpašību analīze ļauj izvēlēties optimālāko urbuma aprīkojumu, darbības režīmu, uzglabāšanas un transportēšanas tehnoloģiju, apakšurbuma veidošanās zonas apstrādes darbības veidu, ievadītā šķidruma daudzumu un daudz ko citu. vairāk.

Komsomolskoje lauka naftas un izšķīdušās gāzes fizikāli ķīmiskās īpašības tika pētītas, pamatojoties uz virsmas un dziļuma paraugu pētījumu datiem.

Daži parametri tika noteikti tieši urbumos (spiedienu, temperatūru uc mērījumi) Paraugi tika analizēti laboratorijas apstākļos TCL. SIA "Geochem", SIA "Reaģents" Tjumeņa.

Virsmas paraugi tika ņemti no plūsmas līnijas, kad akas darbojās noteiktā režīmā. Visi naftas un gāzes virsmas paraugu pētījumi tika veikti saskaņā ar valsts standartos noteiktajām metodēm.

Pētījuma laikā tika pētīts naftas gāzes komponentu sastāvs, rezultāti parādīti 1.tabulā.

1. tabula. Naftas gāzes komponentu sastāvs.

Rezervju aprēķināšanai ir ieteicami parametri, kas noteikti standarta apstākļos un metodē, kas ir tuvu eļļas degazēšanas apstākļiem uz lauka, tas ir, ar pakāpenisku atdalīšanu. Šajā sakarā vidējo vērtību aprēķinā netika izmantoti paraugu izpētes rezultāti ar diferenciālās degazēšanas eļļas metodi.

Eļļas īpašības mainās arī gar sekciju. Eļļas paraugu laboratorisko pētījumu rezultātu analīze neļauj izšķirt stingras likumsakarības, tomēr ir iespējams izsekot galvenajām eļļu īpašību izmaiņu tendencēm. Līdz ar dziļumu eļļas blīvumam un viskozitātei ir tendence samazināties, tāda pati tendence saglabājas darvas saturam.

Gāzu šķīdība ūdenī ir daudz zemāka nekā eļļā. Palielinoties ūdens sāļumam, samazinās gāzu šķīdība ūdenī.

2. tabula. Veidošanās ūdeņu ķīmiskais sastāvs.

2. Aku projektēšana laukiem, kuriem ir atklāts veidošanās ūdens

Gāzes akās var rasties tvaiku ūdens kondensācija no gāzes un ūdens plūsma uz akas dibenu no veidošanās. Gāzes kondensāta akās šis šķidrums tiek papildināts ar ogļūdeņraža kondensātu, kas nāk no veidojuma un veidojas akas urbumā. Sākotnējā rezervuāra attīstības periodā pie lieliem gāzes plūsmas ātrumiem urbumu dibenā un nelielā daudzumā šķidruma tas gandrīz pilnībā tiek izvadīts uz virsmu. Samazinoties gāzes plūsmas ātrumam apakšējā caurumā un palielinoties apakšējā caurumā ieplūstošā šķidruma plūsmas ātrumam caurlaidīgo starpslāņu appludināšanas un porainās vides tilpuma kondensāta piesātinājuma palielināšanās dēļ, tiek veikta pilnīga šķidruma izvadīšana no akas. netiek nodrošināts, un šķidruma kolonna uzkrājas apakšējā caurumā. Tas palielina pretspiedienu uz veidojumu, noved pie ievērojama ražošanas ātruma samazināšanās, gāzes plūsmas pārtraukšanas no zemas caurlaidības slāņiem un pat pilnīgas urbuma izslēgšanas.

Šķidruma ieplūšanu akā iespējams novērst, saglabājot gāzes ieguves apstākļus urbuma dibenā, kurā neveidojas ūdens un šķidro ogļūdeņražu kondensācija dibena veidošanās zonā, novēršot grunts ūdens izplūšanu. konusu vai malas ūdens mēli akā. Turklāt ir iespējams novērst ūdens iekļūšanu akā, izolējot svešo un veidošanās ūdeni.

Urbuma šķidrums tiek noņemts nepārtraukti vai periodiski. Nepārtraukta šķidruma izvadīšana no akas tiek veikta, darbinot to ar ātrumu, kas nodrošina šķidruma izvadīšanu no apakšējās atveres virsmas separatoros, izvelkot šķidrumu caur sifonu vai plūstošām caurulēm, kas nolaistas akā, izmantojot gāzes pacēlāju, virzuļa liftu vai izsūknēšanu. šķidrums ar dziļurbuma sūkņiem.

Periodisku šķidruma noņemšanu var veikt, aizverot urbumu, lai uzsūktu šķidrumu veidošanās ceļā, iepūšot aku atmosfērā caur sifonu vai plūsmas caurulēm bez sūknēšanas vai sūknējot virsmaktīvās vielas (putojošās vielas) uz akas dibenu.

Metodes izvēle šķidruma noņemšanai no aku dibena ir atkarīga no ar gāzi piesātinātā rezervuāra ģeoloģiskajām un ražošanas īpašībām, urbuma konstrukcijas, gredzenu cementēšanas kvalitātes, rezervuāra izstrādes perioda, kā arī daudzuma un iemesli, kāpēc šķidrums iekļūst akā. Minimālo šķidruma izdalīšanos apakšējā cauruma veidošanās zonā un urbuma apakšā var nodrošināt, regulējot apakšējā cauruma spiedienu un temperatūru. Ūdens un kondensāta daudzumu, kas izdalās no gāzes akas apakšējā caurumā pie apakšējā urbuma spiediena un temperatūras nosaka gāzes mitruma kapacitātes un kondensācijas izotermu līknes.

Lai novērstu grunts ūdens konusa iekļūšanu gāzes akā, tas tiek darbināts ar ierobežojošiem bezūdens plūsmas ātrumiem, kas noteikti teorētiski vai ar speciāliem pētījumiem.

Ārējos un veidošanās ūdeņus izolē, iesmidzinot cementa vircu zem spiediena. Šo darbību laikā gāzi saturošie veidojumi tiek izolēti no tiem, ko dzirdina pakotāji. Pazemes gāzes krātuvēs ir izstrādāta metode, kā izolēt ūdens nogrieztos slāņus, ievadot tajos virsmaktīvās vielas, kas neļauj ūdenim iekļūt akā. Pilottesti ir parādījuši, ka, lai iegūtu stabilas putas, "putošanas līdzekļa koncentrācija" (aktīvās vielas izteiksmē) ir jāpieņem vienādam ar 1,5-2% no ievadītā šķidruma tilpuma, bet putu stabilizators - 0,5. -1%. Virsmaktīvās vielas un gaisa sajaukšanai uz virsmas tiek izmantota īpaša ierīce - aerators ("perforētas caurules caurulē" tipa). Caur perforēto atzarojuma cauruli gaiss tiek sūknēts ar kompresoru saskaņā ar doto a, ārējā caurulē ar sūkni ar plūsmas ātrumu 2-3 l / s tiek iesūknēts virsmaktīvās vielas ūdens šķīdums.

Šķidruma noņemšanas metodes efektivitāti pamato speciāli urbumu pētījumi un tehniski ekonomiskie aprēķini. Lai uzsūktu šķidrumu veidojumā, urbums tiek apturēts uz 2-4 stundām, urbuma ražošanas rādītāji pēc iedarbināšanas palielinās, taču tie ne vienmēr kompensē gāzes ieguves zudumus urbumu dīkstāves dēļ. Tā kā šķidruma kolonna ne vienmēr nonāk rezervuārā un zemā spiedienā gāzes pieplūde var neatsākties, šī metode tiek izmantota reti. Akas pievienošana zemspiediena gāzes savākšanas tīklam ļauj darbināt ūdens atdalītās akas, atdalīt ūdeni no gāzes un ilgstoši izmantot zemspiediena gāzi. Akas tiek izpūstas atmosfērā 15-30 minūšu laikā. Tajā pašā laikā gāzes ātrumam apakšējā caurumā jāsasniedz 3-6 m / s. Metode ir vienkārša un tiek izmantota, ja ražošanas ātrums tiek atjaunots ilgu laiku (vairākas dienas). Tomēr šai metodei ir daudz trūkumu: šķidrums no apakšējā cauruma netiek pilnībā izvadīts, pieaugošā veidojuma aizplūšana izraisa intensīvu jaunu ūdens daļu pieplūdumu, veidojuma iznīcināšanu, smilšu aizbāžņa veidošanos, vides piesārņojumu. , un gāzes zudumi.

Periodiska aku pūšana caur caurulēm ar diametru 63-76 mm vai caur īpaši nolaistām sifona caurulēm ar diametru 25-37 mm tiek veikta trīs veidos: manuāli vai ar automātiskām mašīnām, kas uzstādītas uz virsmas vai apakšā. labi. Šī metode atšķiras no iepūšanas atmosfērā ar to, ka to izmanto tikai pēc tam, kad apakšējā caurumā ir uzkrājies noteikta šķidruma kolonna.

Gāze no akas kopā ar šķidrumu nonāk zemspiediena gāzes savākšanas kolektorā, tiek atdalīta no ūdens separatoros un tiek saspiesta vai sadedzināta uzliesmojumā. Mašīna, kas uzstādīta pie akas galviņas, periodiski atver vārstu uz darba līnijas. Automāts saņem komandu to izdarīt, kad tas paaugstinās līdz iepriekš noteiktai spiediena starpībai starp gredzena un darba līnijas spiedienu. Šī krituma lielums ir atkarīgs no šķidruma kolonnas augstuma caurulē.

Apakšā uzstādītās mašīnas darbojas arī noteiktā šķidruma kolonnas augstumā. Uzstādiet vienu vārstu pie caurules ieejas vai vairākus iedarbināšanas gāzes pacelšanas vārstus caurules apakšējā daļā.

Lai uzkrātu šķidrumu apakšējā caurumā, var izmantot gāzes un šķidruma plūsmas atdalīšanu pa leju. Šī atdalīšanas metode ar sekojošu šķidruma sūknēšanu pamata horizontā tika pārbaudīta pēc sākotnējiem laboratorijas pētījumiem akā Nr. 408 un 328 no Korobkovskoje lauka. Izmantojot šo metodi, tiek ievērojami samazināts hidrauliskā spiediena zudums urbumā un formējuma ūdens savākšanas un novadīšanas izmaksas.

Periodisku šķidruma noņemšanu var veikt arī tad, ja virsmaktīvā viela tiek piegādāta akas apakšā. Kad ūdens nonāk saskarē ar putošanas līdzekli un caur šķidruma kolonnu tiek izpūsta gāze, veidojas putas. Tā kā putu blīvums ir ievērojami mazāks par ūdens blīvumu, pat salīdzinoši zemi gāzes ātrumi (0,2-0,5 m/s) nodrošina putojošās masas noņemšanu uz virsmas.

Ja ūdeņu mineralizācija ir mazāka par 3-4 g / l, izmanto 3-5% sulfonola ūdens šķīdumu, ar augstu mineralizāciju (līdz 15-20 g / l) izmanto sulfonskābju nātrija sāļus. Šķidrās virsmaktīvās vielas periodiski ievada akā, un no cietajām virsmaktīvām vielām (pulveriem "Don", "Ladoga", Trialon u.c.) tiek izgatavotas granulas ar diametru 1,5-2 cm vai stieņi 60-80 cm garumā, kas pēc tam tiek izgatavoti. padots aku dibenā.

Akās ar ūdens pieplūdi līdz 200 l/dienā ieteicams iesmidzināt līdz 4 g aktīvās virsmaktīvās vielas uz 1 l ūdens, akās ar pieplūdi līdz 10 t/dienā šis daudzums samazinās.

Līdz 300-400 litriem sulfonola šķīdumu vai Novost pulvera ievadīšanas atsevišķās Maikop lauka urbumos izraisīja ražošanas tempu pieaugumu 1,5-2,5 reizes, salīdzinot ar sākotnējiem, iedarbības ilgums sasniedza 10-15 dienas. . Kondensāta klātbūtne šķidrumā samazina virsmaktīvās vielas aktivitāti par 10-30%, un, ja kondensāta ir vairāk nekā ūdens, neveidojas putas. Šādos apstākļos tiek izmantotas īpašas virsmaktīvās vielas.

Nepārtraukta šķidruma izvadīšana no apakšējā cauruma notiek pie noteiktiem gāzes ātrumiem, nodrošinot pilienu divfāzu plūsmas veidošanos. Ir zināms, ka šie apstākļi tiek nodrošināti pie gāzes ātruma, kas lielāks par 5 m / s, cauruļu virknēs ar diametru 63-76 mm urbuma dziļumā līdz 2500 m.

Nepārtraukta šķidruma izvadīšana tiek izmantota gadījumos, kad uz urbuma dibenu nepārtraukti plūst veidojuma ūdens. Cauruļvada auklas diametrs tiek izvēlēts tā, lai iegūtu plūsmas ātrumus, kas nodrošina šķidruma izvadīšanu no akas dibena. Pārejot uz mazāku caurules diametru, palielinās hidrauliskā pretestība. Tāpēc pāreja uz mazāku diametru ir efektīva, ja spiediena zudums berzes dēļ ir mazāks par pretspiedienu uz šķidruma kolonnas veidošanos, kas netiek noņemta no apakšējā cauruma.

Gāzes pacelšanas sistēmas ar dziļurbuma vārstu tiek veiksmīgi izmantotas šķidruma noņemšanai no apakšējās atveres. Gāze tiek paņemta caur gredzenveida telpu, un šķidrums tiek noņemts caur cauruli, uz kuras ir uzstādīti palaišanas gāzes pacelšanas un urbuma vārsti. Uz vārstu iedarbojas atsperes saspiešanas spēks un spiediena starpība, ko rada šķidruma kolonnas caurulē un gredzenā (uz leju), kā arī spēks, ko rada spiediens gredzenā (augšup). Šķidruma konstrukcijas līmenī gredzenā darbojošos spēku attiecība kļūst tāda, ka vārsts atveras un šķidrums nonāk caurulēs un pēc tam atmosfērā vai separatorā. Kad šķidruma līmenis gredzenā ir nokrities līdz iepriekš noteiktai vērtībai, ieplūdes vārsts aizveras. Šķidrums uzkrājas caurules iekšpusē, līdz tiek aktivizēti gāzes pacelšanas iedarbināšanas vārsti. Kad pēdējie tiek atvērti, gāze no gredzena iekļūst caurulē un nogādā šķidrumu uz virsmu. Pēc tam, kad šķidruma līmenis caurulēs ir pazeminājies, palaišanas vārsti tiek aizvērti, un šķidrums atkal uzkrājas cauruļu iekšpusē, jo tas tiek apiets no gredzena.

Gāzes un gāzes kondensāta akās tiek izmantots "lidojošā vārsta" tipa virzuļa pacēlājs. Caurules virknes apakšējā daļā ir uzstādīts cauruļu ierobežotājs, bet uz Ziemassvētku eglītes ir uzstādīts augšējais amortizators. darbojas kā " virzulis".

Darbības praksē ir noteikts optimālais virzuļa pacelšanas ātrums (1-3 m/s) un krišana (2-5 m/s). Ja gāzes ātrums pie kurpes pārsniedz 2 m / s, tiek izmantots nepārtraukts virzuļa pacēlums.

Pie zema rezervuāra spiediena akās līdz 2500 m dziļumā tiek izmantoti urbuma sūkņu agregāti. Šajā gadījumā šķidruma noņemšana nav atkarīga no gāzes ātruma *, un to var veikt līdz rezervuāra izstrādes pašām beigām, samazinot akas galvas spiedienu līdz 0,2–0,4 MPa. Tādējādi urbuma sūknēšanas iekārtas tiek izmantotas apstākļos, kad citas šķidruma noņemšanas metodes vispār nevar izmantot vai to efektivitāte strauji samazinās.

Dziļurbuma sūkņi ir uzstādīti uz caurulēm, un gāze tiek izvadīta caur gredzenu. Lai izslēgtu gāzes plūsmu uz sūkņa ieplūdi, to novieto zem perforācijas zonas zem bufera šķidruma līmeņa vai virs dziļurbuma vārsta, kas caurulē nodod tikai šķidrumu.

lauka akas ražošanas ātruma anizotropija

3. Aku darbības tehnoloģiskie režīmi, ražošanas apjomu ierobežošanas iemesli

Projektēšanas urbumu tehnoloģiskais darbības režīms ir viens no būtiskākajiem projektētāja pieņemtajiem lēmumiem. Tehnoloģiskais darbības režīms kopā ar urbumu veidu (vertikāli vai horizontāli) nosaka to skaitu, līdz ar to zemes savienojumu un galu galā kapitālieguldījumus lauka attīstībai ar noteiktu ieguvi no rezervuāra. Ir grūti atrast dizaina problēmu, kurai, tāpat kā tehnoloģiskajam režīmam, būtu daudzveidīgs un tīri subjektīvs risinājums.

Tehnoloģiskais režīms ir specifiski apstākļi gāzes kustībai rezervuārā, apakšurbuma zonā un akā, ko raksturo plūsmas ātrums un apakšējā cauruma spiediens (spiediena gradients) un ko nosaka daži dabiski ierobežojumi.

Līdz šim ir identificēti 6 kritēriji, kuru ievērošana dod iespēju kontrolēt urbuma stabilu darbību.Šie kritēriji ir matemātiska izteiksme, lai ņemtu vērā dažādu faktoru grupu ietekmi uz darbības režīmu. Vislielāko ietekmi uz urbuma darbības režīmu atstāj:

Porainās vides deformācija, veidojot būtisku samazināšanos, kas izraisa apakšējās cauruma zonas caurlaidības samazināšanos, īpaši saplīsušos porainos veidojumos;

Apakšurbuma zonas iznīcināšana, atverot nestabilus, vāji stabilus un vāji cementētus rezervuārus;

Smilšu-šķidruma aizbāžņu veidošanās urbumu darbības laikā un to ietekme uz izvēlēto darba režīmu;

Hidrātu veidošanās grunts urbuma zonā un urbumā;

Aku laistīšana ar gruntsūdeni;

Dziļurbuma aprīkojuma korozija ekspluatācijas laikā;

Aku savienošana ar rezervuāru kopienām;

Daudzslāņu lauku slāņa atvēršana, ņemot vērā hidrodinamiskā savienojuma esamību starp starpslāņiem utt.

Visi šie un citi faktori tiek izteikti ar šādiem kritērijiem, kas izskatās šādi:

dP / dR = Const - nemainīgs gradients, ar kuru jādarbina akas;

DP = Ppl (t) - Pz (t) = Const - pastāvīga spiediena samazināšana;

Pz (t) = Const — konstants apakšējā cauruma spiediens;

Q (t) = Const — nemainīgs plūsmas ātrums;

Py (t) = Const — pastāvīgs urbuma galvas spiediens;

x (t) = Const — nemainīgs plūsmas ātrums.

Jebkurai jomai, pamatojot tehnoloģisko darbības režīmu, jāizvēlas viens (ļoti reti divi) no šiem kritērijiem.

Izvēloties projektējamā lauka urbumu darbības tehnoloģiskos režīmus, neatkarīgi no tā, kādi kritēriji tiks pieņemti kā galvenie, kas nosaka darbības režīmu, jāievēro šādi principi:

Iegulas ģeoloģisko īpašību uzskaites pilnīgums, poraino vidi piesātinošo šķidrumu īpašības;

Ogļūdeņražu, gāzes, kondensāta un naftas vides un dabas resursu aizsardzības likuma prasību ievērošana;

Pilnīga "rezervuāra - gāzes vada sākums" sistēmas uzticamības garantija atradnes izstrādes laikā;

Maksimāli ņemta vērā iespēja novērst visus urbumu produktivitāti ierobežojošos faktorus;

Savlaicīga iepriekš izveidoto režīmu maiņa, kas nav piemēroti šajā lauka attīstības stadijā;

Plānotā gāzes, kondensāta un naftas ieguves apjoma nodrošināšana ar minimāliem kapitālieguldījumiem un ekspluatācijas izmaksām un visas "rezervuāra-gāzes vada" sistēmas stabilu darbību.

Lai izvēlētos kritērijus urbumu ekspluatācijas tehnoloģiskajam režīmam, vispirms ir nepieciešams noteikt noteicošo faktoru vai faktoru grupu, lai pamatotu plānoto urbumu darbības režīmu. Šajā gadījumā projektētājam īpaša uzmanība jāpievērš grunts ūdens, daudzslāņu un hidrodinamiskā savienojuma klātbūtnei starp slāņiem, anizotropijas parametram, litoloģisko ekrānu klātbūtnei virs atradnes, lai kontūru ūdeņu tuvums, mazjaudas ļoti caurlaidīgu starpslāņu (superrezervuāru), stabilitātes starpslāņu rezervēm un caurlaidībai pēc ierobežojošo gradientu vērtībām, no kuriem sākas veidojuma iznīcināšana, spiedienam un temperatūrai "formation-UKPG" sistēma, gāzes un šķidruma īpašību maiņa no spiediena, cauruļvadi un gāzes žāvēšanas apstākļi utt.

4. Bezūdens urbuma ražošanas ātruma aprēķins, ieguves ātruma atkarība no rezervuāra iespiešanās pakāpes, anizotropijas parametrs.

Lielākajā daļā gāzi nesošo veidojumu vertikālā un horizontālā caurlaidība atšķiras, un parasti vertikālā caurlaidība k ir daudz mazāka par horizontālo k g. Zema vertikālā caurlaidība samazina risku, ka tiks laistītas gāzes akas, kas ir iekļuvušas anizotropos veidojumos ar dibenu ūdens to darbības laikā. Tomēr ar zemu vertikālo caurlaidību ir arī grūti iepludināt gāzi no apakšas urbuma nepilnības ietekmes zonā iespiešanās pakāpes ziņā. Precīza matemātiskā sakarība starp anizotropijas parametru un pieļaujamās noplūdes vērtību, urbumam iekļūstot anizotropā veidojumā ar grunts ūdeni, nav noteikta. Izotropiem veidojumiem izstrādāto metožu izmantošana Q pr noteikšanai rada būtiskas kļūdas.

Risinājuma algoritms:

1. Nosakiet gāzes kritiskos parametrus:

2. Nosakiet supersaspiežamības koeficientu rezervuāra apstākļos:

3. Nosakiet gāzes blīvumu standarta apstākļos un pēc tam rezervuāra apstākļos:

4. Atrodiet saražotā ūdens staba augstumu, kas nepieciešams, lai radītu spiedienu 0,1 MPa:

5. Nosakiet koeficientus a * un b *:

6. Nosakiet vidējo rādiusu:

7. Atrodiet koeficientu D:

8. Noteikt koeficientus K o, Q * un maksimālo bezūdens plūsmas ātrumu Q pr.bez. atkarībā no rezervuāra iespiešanās pakāpes h un divām dažādām anizotropijas parametra vērtībām:

Sākotnējie dati:

1. tabula. Sākotnējie dati bezūdens režīma aprēķināšanai.

4. tabula. Bezūdens režīma aprēķins.

5. Aprēķinu rezultātu analīze

Aprēķinot bezūdens režīmu dažādām rezervuāra iespiešanās pakāpēm un ar anizotropijas parametra vērtībām, kas vienādas ar 0,03 un 0,003, es ieguvu šādas atkarības:

1. attēls - ierobežojošā bezūdens plūsmas ātruma atkarība no atvēršanās pakāpes divām anizotropijas parametra vērtībām: 0,03 un 0,003.

Var secināt, ka optimālā atvēruma vērtība abos gadījumos ir 0,72. Šajā gadījumā lielāks ražošanas ātrums būs pie lielākas anizotropijas vērtības, tas ir, ar lielāku vertikālās un horizontālās caurlaidības attiecību.

Bibliogrāfija

1. "Norādījumi gāzes un gāzes kondensāta urbumu visaptverošai izpētei." M: Nedra, 1980. Rediģēja GA Zotov ZS Aliev.

2. Ermilovs OM, Remizovs V. V., Širkovskis AI, Čugunovs L.S. "Rezervuāra, ražošanas un pazemes gāzes krātuves fizika". M. Zinātne, 1996

3. Alijevs Z.S., Bondarenko V.V. Vadlīnijas gāzes un gāzeļļas atradņu attīstības projektēšanai. Pečora .: Pečoru laiks, 2002 - 896 lpp.

Līdzīgi dokumenti

Ģeogrāfiskā atrašanās vieta, ģeoloģiskā uzbūve, lauka gāzes saturs. Aku krājumu darbības rādītāju analīze. Temperatūras režīma aprēķins, lai noteiktu plūsmas ātrumu, pie kura neveidosies hidrāti urbuma apakšā un gar urbumu.

diplomdarbs, pievienots 13.04.2015


Ražošanas akas diagramma. Darbs, kas veikts tā izstrādes laikā. Rezervuāra enerģijas avoti un gāzes rezervuāra novadīšanas veidi. Vidējie plūsmas ātrumi pēc akas darbības metodes. Zemūdens un virszemes aprīkojums. Preču eļļas nosacījumi.

tests, pievienots 06.05.2013


Objekta ģeoloģiskās un fizikālās īpašības. Sutorminskoje lauka posma attīstības projekts, izmantojot Giprovostok-eļļas metodi. Aku izvietošanas shēmas, urbumu momentāno plūsmas ātrumu vērtība. Naftas īpatsvara atkarības aprēķins urbumu ieguvē.

kursa darbs pievienots 13.01.2011


Gāzes rezervju drošuma analīze; aku krājums, ikgadēja izņemšana no lauka, ūdens pļaušanas stāvoklis. Lauka attīstības rādītāju aprēķins izsīkumam urbumu tehnoloģiskās darbības laikā ar pastāvīgu izplūdi.

kursa darbs pievienots 27.11.2013


Gāzes laukam nepieciešamā urbumu skaita noteikšana. Avotu un izlietņu metode. Gāzes urbuma plūsmas ātruma atkarības analīze no tā koordinātām sektorā. Spiediena sadalījums pa staru, kas iet caur sektora augšdaļu, akas centru.

kursa darbs, pievienots 12.03.2015


Iegulas ģeoloģiskās uzbūves apraksts. Brīvās gāzes fizikālās un ķīmiskās īpašības un sastāvs. Hidrāta inhibitora daudzuma aprēķins tā ekstrakcijas procesam. Nu tehnoloģiskais režīms. Gāzes rezervuāra rezervju aprēķins.

diplomdarbs, pievienots 29.09.2014


Aku bezūdens ekspluatācijas perioda aprēķināšanas metodes, ņemot vērā gāzes un rezervuāra neviendabīguma reālās īpašības. Gāzes kondensāta nogulšņu atgūšana ar grunts ūdeni. Kumulatīvās gāzes ražošanas dinamika un ūdens iekļūšana Srednebotuobinskoje lauka rezervuārā.

kursa darbs, pievienots 17.06.2014


Samotloras naftas lauka ģeoloģiskās un lauka īpašības. Posma tektonika un stratigrāfija. Produktīvo slāņu iežu sastāvs un īpašības. Lauka izstrādes stadijas, ekspluatācijas metodes un urbumu mērījumi. Eļļas sagatavošana uz lauka.

prakses pārskats, pievienots 08.12.2015


Iekārtu izvēle un centrbēdzes sūkņu agregātu komplektu izvēle lauka aku ekspluatācijai. Iegremdējamo iekārtu diametrālo izmēru, transformatora un vadības stacijas parametru pārbaude. Elektromotora konstrukcijas apraksts.

kursa darbs, pievienots 24.06.2011


Spiediena sadale gāzes sekcijā. Bernulli vienādojums viskozā šķidruma plūsmai. Akas plūsmas ātruma un gredzenveida spiediena atkarības grafiki no iekšējās gredzenveida zonas caurlaidības. Dupuis formula līdzsvara stāvokļa filtrēšanai viendabīgā rezervuārā.

Darbs pie akas izveides blakus zonā paredz urbšanu, galvas nostiprināšanu. Pēc pabeigšanas uzņēmums, kas izpildīja pasūtījumu, noformē urbuma dokumentu. Pasē norādīti urbuma konstrukcijas parametri, raksturlielumi, mērījumi un aprēķins.

Akas aprēķina procedūra

Uzņēmuma darbinieki sastāda apskates protokolu un nodošanas lietošanā aktu.

Procedūras ir obligātas, jo tās ļauj iegūt dokumentāru apstiprinājumu par būves derīgumu, iespēju to nodot ekspluatācijā.

Ģeoloģiskie parametri un tehnoloģiskie parametri tiek ievadīti dokumentācijā:

Lai pārbaudītu aprēķinu pareizību, tiek uzsākta ūdens izmēģinājuma sūknēšana ar lielu sūkņa jaudu. Tas ļauj uzlabot veiktspējas dinamiku.

Praksē aprēķinu precizitātei tiek izmantota otrā formula. Pēc plūsmas ātruma vērtību saņemšanas tiek noteikts vidējais rādītājs, kas ļauj precīzi noteikt produktivitātes pieaugumu, palielinoties dinamikai par 1 m.

Aprēķina formula:

Doud= D2 - D1 / H2 - H1

• Dud - konkrēts debets;
• D1, H1 - pirmās pārbaudes rādītāji;
• D2, H2 - otrā testa rādītāji.

Tikai ar aprēķinu palīdzību tiek apstiprināta ūdens ņemšanas vietas izpētes un urbšanas pareizība.

Dizaina īpašības praksē

Iepazīstoties ar ūdens ņemšanas akas aprēķināšanas metodēm, rodas jautājums – kāpēc šīs zināšanas ir nepieciešamas parastam ūdens ņemšanas vietas lietotājam? Šeit svarīgi saprast, ka šķidruma zudumi ir vienots veids, kā novērtēt urbuma veiktspēju, lai apmierinātu iedzīvotāju vajadzību pēc ūdens pirms pieņemšanas akta parakstīšanas.

Lai izvairītos no turpmākām problēmām, rīkojieties šādi:

1. Aprēķins tiek veikts, ņemot vērā mājas iedzīvotāju skaitu. Vidējais ūdens patēriņš ir 200 litri uz cilvēku. Tas tiek pieskaitīts mājsaimniecības vajadzību un tehniskās izmantošanas izmaksām. Rēķinot 4 cilvēku ģimenei, mēs iegūstam lielāko ūdens patēriņu 2,3 ​​kubikmetri / stundā.
2. Līguma sastādīšanas procesā projekts ņem ūdens ņemšanas vietas produktivitātes vērtību līmenī, kas nav mazāks par 2,5 - 3 m 3 / h.
3. Pēc darba pabeigšanas un akas līmeņa aprēķināšanas viņi izsūknē ūdeni, mēra dinamiku un nosaka ūdens zudumus pie lielākā mājas sūkņa plūsmas ātruma.

Problēmas var rasties ūdens urbuma plūsmas ātruma aprēķināšanas procesā, veicot darbuzņēmēja uzņēmumam piederoša sūkņa vadības sūknēšanu.

Brīži, kas nosaka akas piepildīšanas ar ūdeni ātrumu:

1. Ūdens slāņa tilpums;
2. Tās samazināšanās ātrums;
3. Gruntsūdens dziļums un līmenis mainās atkarībā no sezonas.

Akas, kuru ūdens ņemšanas produktivitāte ir mazāka par 20 m 3 / dienā, tiek uzskatītas par neproduktīvām.

Zema ražošanas līmeņa iemesli:

• teritorijas hidroģeoloģiskās situācijas īpatnības;
• mainās atkarībā no sezonas;
• filtru aizsērēšana;
• aizsprostojumi caurulēs, kas piegādā ūdeni uz augšu, vai to deflorācija;
• dabiskais sūkņa nolietojums.

Ja pēc akas nodošanas ekspluatācijā tiek konstatētas problēmas, tas norāda, ka parametru aprēķināšanas stadijā ir bijušas kļūdas. Tāpēc šis posms ir viens no svarīgākajiem, ko nedrīkst aizmirst.

Lai paaugstinātu ūdens ņemšanas produktivitāti, tiek palielināts akas dziļums, lai atvērtu papildu ūdens slāni.

Tāpat tiek izmantotas ūdens empīriskās atsūknēšanas metodes, ķīmiski un mehāniski iedarbojoties uz ūdens slāņiem, vai urbumu pārnes uz citu vietu.

Ūdens apgādes sistēmas galvenais elements ir ūdens apgādes avots. Autonomām sistēmām privātās mājsaimniecībās, vasarnīcās vai fermās kā avotus izmanto akas vai akas. Ūdens apgādes princips ir vienkāršs: ūdens nesējslānis piepilda tos ar ūdeni, kas tiek sūknēts lietotājiem. Sūkņa ilgstošas ​​darbības laikā neatkarīgi no tā jaudas tas nevar piegādāt vairāk ūdens, nekā ūdens nesējs dod caurulē.

Jebkuram avotam ir ierobežots ūdens daudzums, ko tas var dot patērētājam laika vienībā.

Likmes definīcijas

Pēc urbšanas organizācija, kas veica darbu, nodrošina pārbaudes protokolu vai sertifikātu par urbumu, kurā tiek ievadīti visi nepieciešamie parametri. Tomēr, veicot urbšanu mājsaimniecībām, darbuzņēmēji bieži ieraksta aplēses pasē.

Jūs varat vēlreiz pārbaudīt informācijas precizitāti vai ar savām rokām aprēķināt savas akas plūsmas ātrumu.

Ūdens staba dinamika, statika un augstums

Pirms turpināt mērījumus, jums ir jāsaprot, kāds ir statiskais un dinamiskais ūdens līmenis akā, kā arī ūdens staba augstums akas virknē. Šo parametru mērīšana ir nepieciešama ne tikai, lai aprēķinātu urbuma produktivitāti, bet arī lai izvēlētos pareizo sūknēšanas iekārtu ūdens apgādes sistēmai.

• Statiskais līmenis ir ūdens staba augstums, kad nav ūdens ņemšanas vietas. Atkarīgs no in situ spiediena un tiek noteikts dīkstāves laikā (parasti vismaz stundu);
• Dinamiskais līmenis - miera stāvoklisūdens ūdens uzņemšanas laikā, tas ir, kad šķidruma pieplūde ir vienāda ar izplūdi;
• Kolonnas augstums ir starpība starp urbuma dziļumu un statisko līmeni.

Dinamika un statika tiek mērīta metros no zemes un kolonnas augstumu no akas dibena

Varat veikt mērījumus, izmantojot:

• Elektriskais līmeņa mērītājs;
• Elektrods, kas saskaras, mijiedarbojoties ar ūdeni;
• Parasts svars, kas piesiets pie virves.

Sūkņa veiktspējas noteikšana

Aprēķinot plūsmas ātrumu, ir jāzina sūkņa veiktspēja sūknēšanas laikā. Lai to izdarītu, varat izmantot šādas metodes:

• Skatīt plūsmas mērītāja vai skaitītāja datus;
• Iepazīsties ar sūkņa pasi un uzzini veiktspēju darbības punktā;
• Aprēķiniet aptuveno plūsmas ātrumu pēc ūdens spiediena.

Pēdējā gadījumā ir jānostiprina mazāka diametra caurule horizontālā stāvoklī pie stāvvada caurules izejas. Un veiciet šādus mērījumus:

• Caurules garums (min 1,5 m) un diametrs;
• Augstums no zemes līdz caurules centram;
• Strūklas garums no caurules gala līdz trieciena vietai pret zemi.

Pēc datu saņemšanas tie ir jāsalīdzina diagrammā.

Akas dinamiskā līmeņa un plūsmas ātruma mērīšana jāveic ar sūkni ar jaudu ne mazāk jūsu aptuvenā maksimālā ūdens plūsma.

Vienkāršots aprēķins

Akas plūsmas ātrums ir sūknēšanas ātruma un ūdens staba augstuma reizinājuma attiecība pret dinamiskā un statiskā ūdens līmeņa starpību. Lai noteiktu urbuma plūsmas ātrumu, tiek izmantota šāda formula:

Dt = (V / (Hdin-Nst)) * Hv, kur

• Dt ir nepieciešamais debets;
• V ir izsūknētā šķidruma tilpums;
• Hdin - dinamiskais līmenis;
• Hst - statiskais līmenis;
• Нв ir ūdens staba augstums.

Piemēram, mums ir 60 metrus dziļa aka; kura statiskā vērtība ir 40 metri; dinamiskais līmenis sūkņa darbības laikā ar jaudu 3 kubikmetri stundā tika noteikts ap 47 metriem.

Kopā ražošanas ātrums būs: Dt = (3 / (47-40)) * 20 = 8,57 kubikmetri / stundā.

Vienkāršota mērīšanas metode ietver dinamiskā līmeņa mērīšanu, sūknim strādājot ar vienu jaudu, privātajam sektoram ar to var pietikt, bet ne, lai noteiktu precīzu attēlu.

Īpatnējais plūsmas ātrums

Palielinoties sūkņa veiktspējai, dinamiskais līmenis un attiecīgi faktiskais plūsmas ātrums samazinās. Tāpēc ūdens ņemšana precīzāk raksturo produktivitātes koeficientu un īpatnējo plūsmas ātrumu.

Lai aprēķinātu pēdējo, ir jāveic nevis viens, bet divi dinamiskā līmeņa mērījumi pie dažādiem ūdens uzņemšanas intensitātes rādītājiem.

Akas īpatnējais plūsmas ātrums - saražotā ūdens daudzums, kad tā līmenis samazinās uz katru skaitītāju.

Formula to definē kā attiecību starp starpību starp lielākām un mazākām ūdens uzņemšanas intensitātes vērtībām un starpību starp ūdens staba krituma vērtībām.

Dsp = (V2-V1) / (h2-h1), kur

• Dsp - īpatnējais plūsmas ātrums
• V2 - izsūknētā ūdens apjoms pie otrās ūdens ņemšanas vietas
• V1 - primārais sūknētais apjoms
• h2 - ūdens līmeņa pazemināšanās otrajā ūdens ņemšanas reizē
• h1 - līmeņa pazemināšanās pirmajā ūdens uzņemšanas reizē

Atgriežoties pie mūsu nosacītās akas: ar ūdens ņemšanu ar intensitāti 3 kubikmetri stundā atšķirība starp dinamiku un statiku bija 7 m; veicot atkārtotu mērījumu ar sūkņa jaudu 6 kubikmetri / stundā, starpība bija 15 m.

Kopumā īpatnējais plūsmas ātrums būs: Dsp = (6-3) / (15-7) = 0,375 kubikmetri / stundā

Reāls debets

Aprēķins ir balstīts uz konkrēto indikatoru un attālumu no zemes virsmas līdz filtrēšanas zonas augšējam punktam, ņemot vērā nosacījumu, ka sūkņa iekārta netiks iegremdēta zemāk. Šis aprēķins pēc iespējas atbilst realitātei.

DT= (Hf-Hst) * Doud, kur

• Dt - urbuma ražošanas ātrums;
• Hf ir attālums līdz filtrēšanas zonas sākumam (mūsu gadījumā mēs to ņemsim par 57 m.);
• Hst - statiskais līmenis;
• Dsp - īpatnējais plūsmas ātrums.

Kopumā reālais ražošanas apjoms būs: Dt = (57-40) * 0,375 = 6,375 kubikmetri / stundā.

Kā redzat, mūsu iedomātā urbuma gadījumā atšķirība starp vienkāršoto un sekojošo mērījumu bija gandrīz 2,2 kubikmetri / stundā produktivitātes samazināšanās virzienā.

Debeta samazināšana

Ekspluatācijas laikā var samazināties urbuma produktivitāte, galvenais plūsmas ātruma samazināšanās iemesls ir aizsērēšana, un, lai to palielinātu līdz iepriekšējam līmenim, ir nepieciešams tīrīt filtrus.

Laika gaitā centrbēdzes sūkņa lāpstiņriteņi var nolietoties, īpaši, ja jūsu aka atrodas uz smiltīm, un tādā gadījumā tā veiktspēja samazināsies.

Tomēr tīrīšana var nepalīdzēt, ja jums sākotnēji bija zemas plūsmas ūdens aka. Iemesli tam ir dažādi: ražošanas caurules diametrs ir nepietiekams, tā ir izgājusi garām ūdens nesējslānim vai tajā ir maz mitruma.