• настойнически

Предговор към първата част

Моделирането на парни турбини е ежедневна задача за стотици хора у нас. Вместо думата модела  обичайно е да се казва характеристика на потока, Характеристиките на потреблението на парните турбини се използват за решаване на такива проблеми като изчисляване на специфичната консумация на еквивалентно гориво за електричество и топлина, произведени от ТЕЦ; оптимизация на когенерацията; планиране и поддържане на режимите на ТЕЦ.

Развих се нова характеристика на потока на парната турбина  - линеаризиран поток, характерен за парна турбина. Разработената характеристика на потока е удобна и ефективна при решаването на тези проблеми. В момента обаче той е описан само в две научни трудове:

1. Оптимизация на работата на ТЕЦ в условията на пазара на едро на електроенергия и капацитет на Русия;
2. Изчислителни методи за определяне на специфичната консумация на еквивалентно гориво на ТЕЦ за доставена електрическа и топлинна енергия в режим на комбинирано производство.

И сега в моя блог бих искал:

• първо, на прост и достъпен език, за да се отговори на основните въпроси относно новата характеристика на дебита (вж. Линеаризиран дебит, характерен за пара турбина. Част 1. Основни въпроси);
• второ, дайте пример за конструиране на нова характеристика на потока, която ще помогне да се разбере както метода на изграждане, така и свойствата на характеристиката (виж по-долу);
• трето, да опровергаем две добре известни твърдения относно режимите на работа на парна турбина (вж. Линейни характеристики на потока на парна турбина. Част 3. Разсейване на митовете за работата на парна турбина).

1. Изходните данни

Първоначалните данни за изграждането на линеаризирана характеристика на потока могат да бъдат

1. действителни стойности на мощността Q 0, N, Q p, Q t, измерени по време на работа на парната турбина,
2. номограми q t бруто от нормативната и техническата документация.

В случаите, когато действителните стойности на Q 0, N, Q p, Q t не са налични, можете да обработвате номограми q t бруто. Те от своя страна са получени въз основа на измервания. Прочетете повече за тестовете на турбините във VM Gornstein и други Методи за оптимизиране на режимите на електроенергийната система.

2. Алгоритъмът за изграждане на линеаризирани характеристики на потока

Строителният алгоритъм се състои от три стъпки.

1. Превод на номограми или резултати от измервания в табличен изглед.
2. Линеаризация на характеристиката на потока на парна турбина.
3. Определяне на границите на контролния обхват на парната турбина.

Когато работите с номограми q t бруто, първата стъпка е бърза. Тази работа се нарича цифровизацията  (Дигитализиране). Дигитализирането на 9 номограма за настоящия пример ми отне около 40 минути.

Втората и третата стъпка изискват използването на математически пакети. Обичам и използвам MATLAB от много години. Моят пример за конструиране на линеаризирана характеристика на потока е направен в него. Един пример може да бъде изтеглен от връзката, да стартира и независимо да измисли метода за изграждане на линеаризирана характеристика на потока.

Характеристиката на потока за въпросната турбина е построена за следните фиксирани стойности на параметрите на режима:

• едноетапна работа
• средно налягане на пара \u003d 13 kgf / cm2,
• налягане на парата с ниско налягане \u003d 1 kgf / cm2.

1) Номограми на специфичен дебит q t бруто  за производство на електроенергия (маркираните червени точки са цифровизирани - прехвърлени в таблицата):

• PT80_qt_Qm_eq_0_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_100_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_120_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_140_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_150_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_20_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_40_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_60_digit.png,
• PT80_qt_Qm_eq_80_digit.png.

2) Резултат от дигитализацията  (всеки CSV файл има png файл):

• PT-80_Qm_eq_0.csv,
• PT-80_Qm_eq_100.csv,
• PT-80_Qm_eq_120.csv,
• PT-80_Qm_eq_140.csv,
• PT-80_Qm_eq_150.csv,
• PT-80_Qm_eq_20.csv,
• PT-80_Qm_eq_40.csv,
• PT-80_Qm_eq_60.csv,
• PT-80_Qm_eq_80.csv.

3) Сценарий MATLAB  с изчисления и начертаване:

• PT_80_linear_characteristic_curve.m

4) Резултатът от цифровизацията на номограмите и резултатът от изграждането на линеаризирана характеристика на потока  в таблична форма:

• PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx.

Стъпка 1. Превод на номограми или резултати от измервания в табличен изглед

1. Обработка на източници на данни

Първоначалните данни за нашия пример са номограми q t бруто.

За да дигитализирате много номограми, ви е необходим специален инструмент. Многократно съм използвал уеб приложение за тези цели. Приложението е просто, удобно, но няма достатъчно гъвкавост за автоматизиране на процеса. Част от работата трябва да се извърши ръчно.

На тази стъпка е важно да се дигитализират крайните точки на номограмите, които определят границите на обхвата на регулиране на парната турбина.

Задачата беше да маркирате точките на характеристиката на разряда във всеки png файл с помощта на приложението, изтеглете получения csv и съберете всички данни в една таблица. Резултатът от дигитализацията може да се намери във файла PT-80-линейна характеристика-curve.xlsx, лист „PT-80“, таблица „Въвеждане на данни“.

2. Привеждане на мерните единици към мерните единици

$$ дисплей $$ \\ начало (уравнение) Q_0 \u003d \\ frac (q_T \\ cdot N) (1000) + Q_П + Q_Т \\ qquad (1) \\ край (уравнение) $$ дисплей $$

Получената таблица „Първоначални данни (единична мощност)“ е резултат от първата стъпка на алгоритъма.

Стъпка 2. Линеаризация на характеристиката на потока на парната турбина

1. Тестване на MATLAB

На тази стъпка трябва да инсталирате и отворите MATLAB версия не по-ниска от 7.3 (това е стара версия, текуща 8.0). В MATLAB отворете файла PT_80_linear_characteristic_curve.m, стартирайте го и се уверете, че работи. Всичко работи правилно, ако в резултат на стартиране на скрипта в командния ред видите следното съобщение:

Ако имате някакви грешки, тогава измислете сами как да ги поправите.

2. Изчисления

Всички изчисления са реализирани във файла PT_80_linear_characteristic_curve.m. Нека го разгледаме на части.

1) Посочваме името на изходния файл, листа, диапазона от клетки, съдържащи таблицата „Изходни данни (единица капацитет)“, получена в предишната стъпка.

2) Ние четем изходните данни в MATLAB.

Използвайте променливата Qm за потока пара на средното налягане Q p, индекс m  от среден  - средна; по подобен начин използвайте променливата Ql за потока пара на ниско налягане Q n, индекс л  от ниско  - ниска.

3) Определете коефициентите α i.

Спомнете си общата формула за характеристиката на потока

$$ дисплей $$ \\ начало (уравнение) Q_0 \u003d f (N, Q_P, Q_T) \\ qquad (2) \\ край (уравнение) $$ дисплей $$

и посочете независими (x_digit) и зависими (y_digit) променливи.

Ако не разбирате защо матрицата x_digit има единичен вектор (последна колона), прочетете материалите за линейна регресия. По темата за регресионния анализ препоръчвам книгата Draper N., Smith H. Приложен регресионен анализ, Ню Йорк: Wiley, In press, 1981. 693 с. (достъпно на руски).

Уравнение на линеаризиран поток, характерен за парна турбина

$$ дисплей $$ \\ начало (уравнение) Q_0 \u003d \\ alpha_N \\ cdot N + \\ alpha_P \\ cdot Q_P + \\ alpha_T \\ cdot Q_T + \\ alpha_0 \\ qquad (3) \\ край (уравнение) $$ дисплей $$

е модел на множествена линейна регресия. Коефициентите α, които определям, използвайки „Голямо благословение на цивилизацията“  - метод на най-малко квадратчета. Отделно отбелязвам, че методът на най-малко квадратчета е разработен от Гаус през 1795г.

В MATLAB това се прави в един ред.

Променлива A съдържа желаните коефициенти (вижте съобщението в командния ред MATLAB).

По този начин полученият линеаризиран дебит, характерен за парната турбина PT-80, има формата

$$ дисплей $$ \\ начало (уравнение) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.621 \\ cdot Q_P + 0.255 \\ cdot Q_Т + 33.874 \\ qquad (4) \\ край (уравнение) $$ дисплей $$

4) Нека оценим грешката на линеаризация на получената характеристика на потока.

Грешката на линеаризация е 0,57%  (вижте съобщението в командния ред MATLAB).

За да оценим удобството от използването на линеаризираните характеристики на дебита на парна турбина, решаваме проблема с изчисляването на потока пара на високо налягане Q 0 при известни стойности на натоварването N, Q p, Q t.

Нека N \u003d 82,3 MW, Q p \u003d 55,5 MW, Q t \u003d 62,4 MW, тогава

$$ дисплей $$ \\ начало (уравнение) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot 82.3 + 0.621 \\ cdot 55.5 + 0.255 \\ cdot 62.4 + 33.874 \u003d 274.9 \\ qquad (5) \\ край (уравнение) $$ покажете $$

Нека ви напомня, че средната грешка в изчислението е 0,57%.

Да се \u200b\u200bвърнем към въпроса, защо линеаризираният поток е характерен за парна турбина по принцип по-удобен от номограмите на специфична консумация q t бруто за производство на електроенергия? За да разберете фундаменталната разлика в практиката, решете два проблема.

1. Изчислете Q 0 с посочената точност, като използвате номограмите и очите си.
2. Автоматизирайте процеса на изчисляване на Q 0 с помощта на номограми.

Очевидно в първия проблем определянето на q брутни стойности по око е изпълнено с груби грешки.

Втората задача е тромава за автоматизиране. като q q брутен нелинеен, тогава за такава автоматизация броят на цифровизираните точки е десет пъти по-голям, отколкото в настоящия пример. Дигитализацията сама по себе си не е достатъчна, необходимо е също така да се приложи алгоритъм интерполация  (намиране на стойности между точки) нелинейни брутни стойности.

Стъпка 3. Определяне на границите на обхвата на регулиране на парната турбина

1. Изчисления

За да изчислим диапазона на регулиране, използваме друг "Доброто на цивилизацията"  - метод на изпъкнал корпус, изпъкнал корпус.

В MATLAB това се прави по следния начин.

Методът convhull () определя контролна точкадефинирани от стойностите на променливите N, Qm, Ql. Променливият indexCH съдържа върховете на триъгълници, конструирани чрез триангулация на Делоне. Променливата regRange съдържа граничните точки на обхвата на регулиране; променлив regRangeQ0 - дебит на пара на високо налягане за граничните точки на контролния диапазон.

Резултатът от изчислението може да бъде намерен във файла PT_80_linear_characteristic_curve.xlsx, лист „PT-80-резултат“, таблица „Граници на обхвата на регулиране“.

Изградена линейна характеристика на потока. Това е формула и 37 точки, които определят границите (черупката) на диапазона за регулиране в съответната таблица.

2. Проверка

При автоматизиране на изчислителните процеси, Q 0 е необходимо да се провери дали някаква точка със стойностите на N, Q p, Q t е в диапазона на регулиране или извън него (режимът не е технически осъществим). В MATLAB това може да стане по следния начин.

Задаваме стойностите на N, Q p, Q t, които искаме да проверим.

Проверяваме.

Проверката се извършва на два етапа:

• променливата in1 показва дали стойностите на N, Q p са попаднали в проекцията на черупката върху оста N, Q p;
• по подобен начин променливата in2 показва дали стойностите на Q p, Q t са вътре в проекцията на обвивката по оста на Q p, Q t.

Ако и двете променливи са равни на 1 (вярно), тогава желаната точка е вътре в корпуса, което задава диапазона на регулиране на парната турбина.

Илюстрация на получения линеаризиран поток, характерен за парна турбина

Най-много „Щедрите ползи от цивилизацията“  стигнахме до частта от илюстрацията на резултатите от изчисленията.

Първо трябва да кажем, че пространството, в което конструираме графиките, т.е. пространството с осите x - N, y - Q m, z - Q 0, w - Q n, се нарича режим пространство  (виж. Оптимизация на работата на ТЕЦ в условията на пазара на едро на електрическа енергия и капацитет на Русия

). Всяка точка от това пространство определя определен режим на работа на парна турбина. Режимът може да е

• технически осъществимо, ако точката е вътре в черупката, която определя обхвата на регулиране,
• технически не е възможно, ако точката е извън тази обвивка.

Ако говорим за кондензационния режим на работа на парна турбина (Q p \u003d 0, Q t \u003d 0), тогава линеаризирана характеристика на потока  Той представлява права линия сегмент, Ако говорим за турбина от тип Т, тогава характеристиката на линейния поток е плосък многоъгълник в пространството на триизмерния режим  с оси x - N, y - Q t, z - Q 0, което е лесно да се визуализира. За турбина тип PT визуализацията е най-трудна, тъй като характеристиката на такава турбина е линеаризирана плосък многоъгълник в четириизмерно пространство (за обяснения и примери, вж. Оптимизация на работата на ТЕЦ в условията на пазара на едро на електроенергия и капацитет на Русия, раздел Линеаризация на турбинния поток).

1. Илюстрация на получените характеристики на линеаризиран поток на парна турбина

Конструираме стойностите на таблицата „Входни данни (единици мощност)“ в режимното пространство.

Фиг. 3. Началните точки на характеристиките на потока в режимното пространство с осите x - N, y - Q t, z - Q 0

Тъй като ние не можем да изградим зависимост в четириизмерното пространство, все още не сме достигнали до такова добро на цивилизацията, работим върху стойностите на Q n, както следва: изключете ги (фиг. 3), поправете (фиг. 4) (вижте графичния код в MATLAB).

Ние фиксираме стойността на Q p \u003d 40 MW и изграждаме началните точки и характеристиката на линеаризирания поток.

Фиг. 4. Начални точки на характеристиката на потока (сини точки), характеристика на линеаризиран поток (зелен плосък многоъгълник)

Да се \u200b\u200bвърнем към формулата на линеаризираната характеристика на дебита (4), която получихме. Ако поправим Q p \u003d 40 MW MW, тогава формулата ще има формата

$$ дисплей $$ \\ начало (уравнение) Q_0 \u003d 2.317 \\ cdot N + 0.255 \\ cdot Q_T + 58.714 \\ qquad (6) \\ край (уравнение) $$ дисплей $$

Този модел определя плосък многоъгълник в триизмерно пространство с оси x - N, y - Q t, z - Q 0 по аналогия с турбина от тип Т (виждаме го на фиг. 4).

Преди много години, когато бяха разработени q брутни номограми, на етапа на анализ на първоначалните данни беше направена фундаментална грешка. Вместо да прилагат метода на най-малките квадрати и да конструират линеаризиран поток, характерен за парна турбина по неизвестна причина, те направиха примитивно изчисление:

$$ дисплей $$ \\ начало (уравнение) Q_0 (N) \u003d Q_э \u003d Q_0 - Q_Т - Q_П \\ qquad (7) \\ край (уравнение) $$ дисплей $$

Изважда се от дебита на пара с високо налягане Q 0, дебитът на парите Q t, Q p и се приписва получената разлика Q 0 (N) \u003d Q e на производството на електричество. Получената стойност на Q 0 (N) \u003d Q e беше разделена на N и преобразувана в kcal / kW · h, като получи специфичен дебит q t бруто. Това изчисление не отговаря на законите на термодинамиката.

Уважаеми читатели, може би знаете неизвестната причина? Споделете го!

2. Илюстрация на диапазона на регулиране на парната турбина

Нека видим черупката на диапазона за регулиране в режимното пространство. Изходните точки за изграждането му са представени на фиг. 5. Това са същите точки, които виждаме на фиг. 3, обаче, параметърът Q 0 вече е изключен.

Фиг. 5. Началните точки на характеристиките на потока в режимното пространство с осите x - N, y - Q p, z - Q t

Много точки на фиг. 5 е изпъкнала. Използвайки функцията за изпъкване (), дефинирахме точките, които определят външната обвивка на този набор.

Триангулация на Делоне  (набор от свързани триъгълници) ни позволява да изградим черупката на диапазона за регулиране. Върховете на триъгълниците са граничните стойности на обхвата на регулиране на парната турбина PT-80.

Фиг. 6. Черупката на диапазона за регулиране, представена от множество триъгълници

Когато направихме проверка на определена точка за влизане в обхвата на регулиране, проверихме дали тази точка се намира вътре или извън получената обвивка.

Всички по-горе графики са изградени с помощта на инструменти MATLAB (виж PT_80_linear_characteristic_curve.m).

Обещаващи задачи, свързани с анализа на работата на парна турбина с използване на линеаризирана характеристика на потока

Ако правите диплом или дисертация, мога да ви предложа няколко задачи, чиято научна новост лесно можете да докажете на целия свят. Освен това ще свършите отлична и полезна работа.

Задача 1

Покажете как се променя плоският многоъгълник при промяна на налягането на парите с ниско налягане Q t.

Задача 2

Покажете как се променя плоският многоъгълник, когато налягането в кондензатора се промени.

Задача 3

Проверете дали коефициентите на характеристиката на линейния поток могат да бъдат представени като функции на допълнителни параметри на режима, а именно:

$$ дисплей $$ \\ start (уравнение) \\ alpha_N \u003d f (p_ (0), ...); \\\\ \\ alpha_P \u003d f (p_ (P), ...); \\\\ \\ alpha_T \u003d f (p_ (T), ...); \\\\ \\ alpha_0 \u003d f (p_ (2), ...). \\ end (уравнение) $$ дисплей $$

Тук p 0 е налягането на парата с високо налягане, p p е налягането на парата на средното налягане, p t е налягането на парата с ниско налягане, p 2 е налягането на пара в отработените газове в кондензатора, всички единици са kgf / cm2.

Обосновете резултата.

препратки

Чучуева И.А., Инкина Н.Е. Оптимизация на ТЕЦ в условията на пазара на едро на електроенергия и капацитет на Русия // Наука и образование: Научно издание на MSTU. NE Бауман. 2015. № 8. S. 195-238.

• Раздел 1. Съществено изложение на проблема с оптимизирането на работата на когенерацията в Русия
• Раздел 2. Линеаризация на характеристиката на потока на турбината

Предаването на вашата добра работа в базата от знания е лесно. Използвайте формата по-долу

Студентите, аспирантите, младите учени, които използват базата от знания в своите изследвания и работа, ще ви бъдат много благодарни.

Публикувано на http://www.allbest.ru/

абстрактен

В тази курсова работа изчисляването на основната термична схема на електроцентрала въз основа на когенерационна пара турбина

PT-80 / 100-130 / 13 при температура на околната среда се изчислява система за регенеративно отопление и мрежови нагреватели, както и показатели за топлинната ефективност на турбината и силовия агрегат.

В приложението са показани схематична термична схема, базирана на турбинен агрегат PT-80 / 100-130 / 13, графика на мрежовите температури на водата и нагревателното натоварване, hs диаграма на разширяване на парата в турбина, диаграма на турбинен агрегат PT-80 / 100-130 / 13, общ изглед на нагревателя PV-350-230-50 с високо налягане, обща спецификация на PV-350-230-50, надлъжен разрез на турбинен агрегат PT-80 / 100-130 / 13, спецификация на общата форма на спомагателно оборудване, включено в схемата на ТЕЦ.

Работата е съставена на 45 листа и включва 6 таблици и 17 илюстрации. В работата са използвани 5 литературни източника.

• въведение
• Преглед на научната и техническата литература (Технологии за производство на електрическа и топлинна енергия)
• 1. Описание на принципната термична схема на турбинния агрегат PT-80 / 100-130 / 13
• 2. Изчисляване на термичната схема на турбинния агрегат PT-80 / 100-130 / 13 при режим на високо натоварване
• 2.1 Първоначалните данни за изчислението
• 2.2
• 2.3 Изчисляване на параметрите на процеса на разширяване на парата в турбинните отделения вз- S  диаграма
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Мрежова отоплителна инсталация (бойлер)
• 2.6.2 Регенеративни нагреватели с високо налягане и система за подаване (помпа)
• 2.6.3 Обезвъздушител за подаване на вода
• 2.6.4 Суров бойлер
• 2.6.5
• 2.6.6 Допълнителен обезвъздушител за вода
• 2.6.7
• 2.6.8 кондензатор
• 2.7
• 2.8 Енергиен баланс на турбинния агрегат PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• заключение
• Позоваването
• въведение
• За големи инсталации от всички индустрии с голяма консумация на топлина, оптималната система за енергоснабдяване от областна или промишлена ТЕЦ.
• Процесът на производство на електроенергия в ТЕЦ се характеризира с повишена топлинна ефективност и по-висока енергийна ефективност в сравнение с кондензиращите електроцентрали. Това е така, защото в него се използва отработената топлина на турбината, отклонена към студен източник (радиатор от външен потребител).
• В работата се изчислява основната термична диаграма на електроцентралата, базирана на производствената топлинна енергия турбина PT-80 / 100-130 / 13, която работи в режим на изчисление при температура на външния въздух.
• Задачата за изчисляване на топлинния кръг е да се определят параметрите, дебитите и посоките на потока на работния флуид в единици и възли, както и общия дебит на пара, електрическата мощност и показателите за топлинна ефективност на станцията.
• 1. Описание на принципната термична верига на турбинния агрегат PT-80/100-130/13

Електрически агрегат с мощност 80 MW се състои от барабанен котел с високо налягане E-320/140, турбина PT-80 / 100-130 / 13, генератор и спомагателно оборудване.

Захранващият блок има седем селекции. В турбинна инсталация може да се извърши двустепенно загряване на мрежова вода. Има основен и пиков котел, както и PVC, който се включва, ако котелът не може да осигури необходимото отопление на главната вода.

Прясна пара от котела с налягане 12,8 МРа и температура 555 0 навлиза в цилиндъра за високо налягане на турбината и след като я изработи, се изпраща в машинното отделение на турбината и след това в двигателя. След като е изработил парата, идва от АЕЦ до кондензатора.

В захранващия блок за регенерация са предвидени три нагревателя за високо налягане (LDPE) и четири нагревателя с ниско налягане (HDPE). Номерирането на нагревателите идва от опашката на турбината. Кондензатът на нагревателната пара PVD-7 се каскадира в PVD-6, PVD-5 и след това в деаератора (6 ата). Изтичането на кондензат от PND4, PND3 и PND2 също се извършва каскадно в PND1. След това от PND1 кондензатът на загряващата пара се изпраща до SM1 (виж PrTS2).

Основният кондензат и захранващата вода се нагряват последователно в PE, CX и PS, в четири нагревателя за ниско налягане (HDPE), в деаератор 0.6 MPa и в три нагревателя за високо налягане (LDPE). Парата се разпределя към тези нагреватели от три регулируеми и четири нерегулирани изпускания на пара на турбината.

На блока за отопление на водата в отоплителната система има инсталация на котела, състояща се от долните (PSG-1) и горните (PSG-2) мрежови нагреватели, захранвани съответно от пара от 6-та и 7-ма селекция, и PVC. Кондензатът от горните и долните мрежови нагреватели се подава чрез дренажни помпи към смесителите CM1 между PND1 и PND2 и SM2 между нагревателите PND2 и PND3.

Температурата на загряване на захранващата вода е в границите (235-247) 0 С и зависи от първоначалното налягане на прясна пара, величината на подгряване в LDPE7.

Първата селекция на пара (от CVP) се използва за загряване на захранващата вода в LDPE-7, втората селекция (от CVP) до LDPE-6, третата (от CVP) до LDPE-5, D6ata, за производство; четвъртият (от CSD) - в PND-4, петият (от CSD) - в PND-3, шестият (от CSD) - в PND-2, деаератор (1,2 ata), в PSG2, в PSV; седма (от NPI) - в PND-1 и в PSG1.

За да се компенсират загубите в схемата се предвижда прием на сурова вода. Суровата вода се нагрява в нагревател за сурова вода (PSV) до температура 35 ° C, след което след химическо почистване влиза в деаератор 1,2 ata. За да се осигури загряване и обезвъздушаване на допълнителна вода, се използва топлината на пара от шестата селекция.

Парата от уплътнителните пръти в размер на D pcs \u003d 0,003D 0 отива в деаератора (6 ata). Парата от крайните уплътнителни камери се изпраща до CX, от средните уплътнителни камери - към PS.

Прочистването на котела е двустепенно. Парата от разширителя на 1-ва степен преминава към деаератора (6 ата), от разширителя на 2-ри етап към деаератора (1,2 ата). Вода от разширителя на 2-ри етап се подава към главния водопровод, за да компенсира частично загубите в мрежата.

Фигура 1. Схематична схема на ТЕЦ на базата на TU PT-80 / 100-130 / 13

2. Изчисляване на принципната термична схема на турбинен агрегат  РТ80/100-130/13 при голямо натоварване

Изчисляването на основната термична схема на турбинен агрегат се основава на зададен дебит на пара към турбината. В резултат на изчислението определете:

? електрическа мощност на турбината - W  д;

? енергийните характеристики на турбината и когенерацията като цяло:

б. ефективността на когенерацията за производство на електроенергия;

инча ефективността на ТЕЦ за производство и доставка на топлина за отопление;

г) специфична консумация на еквивалентно гориво за производство на електроенергия;

г. специфична консумация на еквивалентно гориво за производство и доставка на топлинна енергия.

2.1 Първоначалните данни за изчислението

Налягане на прясна пара -

Температура на прясна пара -

Налягането в кондензатора - P до \u003d 0,00226 MPa

Опции за производство на пара:

консумация на пара -

емисия -,

обратно -.

Консумация на прясна пара на турбина -

Стойностите на ефективността на елементите на термичната верига са дадени в таблица 2.1.

маса2.1. Ефективност на елементите на термичната верига

2.2 Изчисляване на налягането при извличане на турбината

Топлинното натоварване на когенерацията се определя от нуждите на производствения консуматор на пара и от отделянето на топлина на външния потребител за отопление, вентилация и горещо водоснабдяване.

За да се изчислят характеристиките на топлинната ефективност на ТЕЦ с промишлена отоплителна турбина при условия на повишено натоварване (под -5 ° С), е необходимо да се определи налягането на парата при извличане на турбината. Това налягане се задава въз основа на изискванията на индустриалния потребител и температурния график на мрежовата вода.

В тази курсова работа е приет постоянният подбор на пара за технологичните (производствени) нужди на външен потребител, който е равен на налягането, което съответства на номиналния режим на работа на турбината, следователно налягането при нерегламентиран избор на турбина № 1 и № 2 е :,

Параметрите на парата при извличане на турбината при номинални условия са известни от основните технически характеристики.

Необходимо е да се определи действителната (т.е. за даден режим) стойност на налягането в избора на отопление. За целта се изпълнява следната последователност от действия:

1. Според зададената стойност и избрания (зададен) температурен график на отоплителната система ние определяме температурата на мрежовата вода зад мрежовите нагреватели при дадена външна температура т  NAR

т  Слънце \u003d т  O.S. + b CHP ( т  P.S - т  O.S)

т   BC \u003d 55,6 + 0,6 (106,5 - 55,6) \u003d 86,14 0 С

2. Съгласно приетата стойност на подгряване на водата и и стойността т  Пр. Н. Е. Откриваме температурата на насищане в мрежовия нагревател:

= т  Слънце + и

86,14 + 4,3 \u003d 90,44 0 С

След това, съгласно таблиците за насищане на водата и водната пара, определяме налягането на парата в нагревателя на мрежата P  BC \u003d 0,07136 MPa.

3. Термичното натоварване на долния мрежов нагревател достига 60% от общото натоварване на котела

т  NA \u003d т  O.S. + 0.6 ( т  B.C - т  O.S)

t НС \u003d 55,6 + 0,6 (86,14 - 55,6) \u003d 73,924 0 С

Според таблиците за насищане на водата и водната пара определяме налягането на парата в нагревателя на мрежата P  НС \u003d 0,04411 МРа.

4. Определяме налягането на парата в когенерационните (регулирани) селекции № 6, № 7 на турбината, като вземаме предвид приетите загуби на налягане през тръбопроводи:

когато се приемат загуби в тръбопроводи и системи за управление на турбините:; ;

5. По стойността на налягането на парата ( P 6 ) в пробата за когенерация № 6 на турбината посочваме налягането на парата при нерегулиран извличане на турбината между индустриална селекция № 3 и регулиран избор на отопление № 6 (съгласно уравнението Flugel-Stodoly):

където D 0 , D, P 60 , P 6   - дебитът и налягането на парата при избора на турбината, съответно в номинален и изчислен режим.

2.3 Изчисляване на параметрипроцесът на разширяване на парата в турбинните отделения вз- S  диаграма

Използвайки описаната по-долу процедура и стойностите на налягането, намерени в предходния параграф, изграждаме диаграма на процеса на разширяване на парата в поточната част на турбината при т nAR=- 15 є S.

Пресечна точка на з, ите  - диаграмата на изобар с изотерма определя енталпията на прясна пара (точка 0 ).

Загубата на налягане на свежа пара в спирателните и регулиращите клапани и пътя на пускане на пара при напълно отворени клапани е приблизително 3%. Следователно налягането на парата пред първия етап на турбината е равно на:

за з, ите  - диаграмата маркира пресечната точка на изобара с енталпията на прясна пара (точка 0 /).

За да изчислим параметрите на парата на изхода на всяко турбинно отделение, имаме стойностите на вътрешната относителна ефективност на отделенията.

Таблица 2.2. Вътрешна относителна ефективност на турбината

От получената точка (точка 0 /) вертикално надолу (по протежението на изентропията) се прави линия до пресечната точка с изобара на налягането в селекция №3. Енталпията на точката на пресичане е равна.

Енталпията на парата в камерата на третата регенеративна селекция в процеса на реално разширяване е равна на:

По същия начин ч, с  - диаграмата съдържа точки, съответстващи на състоянието на пара в камерата на шестата и седмата селекция.

След изграждане на процеса на разширяване на парата в з, S  - схемата е приложена към изобари от нерегулирани селекции на регенеративни нагреватели P 1 , P 2 ,  P 4 ,  P  5 и енталпиите на парата са установени в тези селекции.

Вградена ч, с  - на диаграмата точките са свързани с линия, която отразява процеса на разширяване на парата в поточната част на турбината. Графиката на процеса на разширяване на парата е показана на фигура A.1. (Приложение А).

По изградена ч, с  - диаграмата определя температурата на парата при съответния избор на турбината според стойностите на нейното налягане и енталпия. Всички параметри са дадени в таблица 2.3.

2.4 Изчисляване на термодинамични параметри в нагревателите

Налягането в регенеративните нагреватели е по-малко от налягането в камерите за вземане на проби от размера на загубата на налягане поради хидравличното съпротивление на тръбопроводите за вземане на проби, предпазните клапани и предпазните клапани.

1. Изчисляваме налягането на наситена водна пара в регенеративните нагреватели. Загубата на налягане през тръбопровода от избора на турбината до съответния нагревател се приема равна на:

Налягането на наситена водна пара в обезвъздушителите на захранващата и кондензационната вода е известно от техническите им характеристики и е равно, съответно,

2. Съгласно таблицата на свойствата на водата и парата в състояние на насищане ние определяме температурата и енталпията на кондензата на отоплителната пара от намерените налягания на насищане.

3. Приемаме подгряване на водата:

В регенеративни нагреватели с високо налягане - 2єC

В регенеративни нагреватели с ниско налягане - 5єC,

В деаераторите - 0є C ,

следователно температурата на водата на изхода на тези нагреватели е равна на:

, є C

4. Водното налягане зад съответните нагреватели се определя от хидравличното съпротивление на тракта и режима на работа на помпите. Стойностите на тези налягания са приети и са дадени в таблица 2.3.

5. Според таблиците за вода и прегрята пара определяме енталпията на водата след нагревателите (според стойностите на и):

6. Нагряването на водата в нагревателя се определя като разликата в енталпиите на водата на входа и изхода на нагревателя:

, kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg;

  kJ / kg,

къде е енталпията на кондензата на изхода на нагревателя. В този документ тази стойност се приема равна.

7. Топлината, отделяна от загряващата пара към водата в нагревателя:

2.5 Параметри на пара и вода в турбина

За удобство на по-нататъшното изчисление параметрите на пара и вода в турбинния агрегат, изчислени по-горе, са обобщени в таблица 2.3.

Данните за пара и вода в отводнителните охладители са дадени в таблица 2.4.

Таблица 2.3. Параметри на пара и вода в турбина

Таблица 2.4. Параметри на пара и вода в дренажните охладители

2.6 Определяне на скоростта на потока на пара и кондензат в елементи на термична верига

Изчислението се извършва в следния ред:

1. Дебитът на пара към турбината в режим на проектиране.

2. Парата изтича през уплътнители

Приемете тогава

4. Консумация на захранваща вода към котела (включително продухване)

къде е количеството вода в котела, която преминава в непрекъснато пречистване

D и т.н.\u003d (b и т.н./ 100)D pG\u003d (1,5 / 100) 131,15 \u003d 1,968kg / s

5. Изход на пара от разширителя за продухване

където е фракцията пара, генерирана от продухващата вода в непрекъснатото разширително устройство

6. Изпускането на изпускателната вода от разширителя

7. Консумацията на допълнителна вода от химическата пречиствателна станция (HVO)

откъде е коефициентът на връщане на кондензата

производство на потребители, приемете;

Изчисляването на консумацията на пара в регенеративни и мрежови нагреватели към обезвъздушителя и кондензатора, както и консумацията на конденза през нагреватели и смесители, се основава на уравненията на материалните и топлинните баланси.

Уравненията за баланс се съставят последователно за всеки елемент от термичната верига.

Първата стъпка при изчисляване на топлинната схема на турбинната инсталация е да се съставят топлинните баланси на мрежовите нагреватели и да се определи консумацията на пара за всеки от тях въз основа на зададеното топлинно натоварване на турбината и графика на температурата. След това се съставят топлинните баланси на регенеративните нагреватели с високо налягане, обезвъздушители и нагреватели с ниско налягане.

2.6.1 Мрежова отоплителна инсталация (бойлер)

Таблица 2.5. Параметри на пара и вода в отоплителната инсталация на мрежата

Параметрите на инсталиране се определят в следната последователност.

1. Консумация на мрежова вода за изчисления режим

2. Топлинният баланс на долния нагревател на мрежата

Консумацията на отоплителна пара до долния нагревател на мрежата

от таблица 2.1.

3. Топлинният баланс на горния мрежов нагревател

Консумацията на загряваща пара до горния мрежов нагревател

Високи регенеративни нагреватели система за налягане и подаване (помпа)

LDPE 7

Уравнението на топлинния баланс PVD7

Консумация на топлинна пара за LDPE7

LDPE 6

PVD6 уравнение за топлинен баланс

Консумация на топлинна пара за LDPE6

топлина, отделена от канализацията ОД2

Помпа за подаване (PN)

Налягане след PN

Налягане в помпата в PN

Диференциално налягане

Специфичният обем вода в MON / MON - определен от таблиците по стойност

P  Пн

Ефективност на помпата за подаване

Водно отопление в пн

Енталпия след пн

Къде - от таблица 2.3;

Уравнението на топлинния баланс PVD5

Консумация на топлинна пара за LDPE5

2.6.3 обезвъздушител за подаване на вода

Приема се дебитът на пара от уплътненията на стеблото на клапана в оборотите

Приема се енталпията на пара от уплътненията на стеблото на клапана

(най- P \u003d 129   MPa  и t \u003d 556 0 C) :

Пари от обезвъздушителя:

D mY=0,02 D PV=0.02

Пропорцията на пара (във фракции от парата от обезвъздушителя, преминаващ в PE, уплътненията на средната и крайната камера на уплътнението

Уравнението на материалния баланс на деаератора:

.

Уравнение на баланса на топлинния деаератор

След заместване на израза в това уравнение D  CD получаваме:

Поток на отоплителна пара от третата турбинна извличане в DPA

следователно консумацията на загряваща пара от селекцията № 3 на турбината при DPV:

D  D \u003d 4,529.

Поток на кондензат на входа към обезвъздушителя:

D  KD \u003d 111,82 - 4,529 \u003d 107,288.

2.6.4 Суров бойлер

Дренажна енталпия з ПСВ=140

.

2.6.5 Двустепенно разширително устройство

2-ри етап: разширяване на варенето на вода при 6 ata в количество

до налягане от 1 ата.

= + (-)

изпратено до атмосферно обезвъздушител.

2.6.6 Допълнителен обезвъздушител за вода

Публикувано на http://www.allbest.ru/

Уравнение на материалния баланс на деаератора на конденза на обратен кондензат и допълнителна вода DKV.

D  KV \u003d + D  P.O.V + D  OK + D  RH;

Консумация на химически пречистена вода:

D  OV \u003d ( D  P - D  ОК) + + D  UT.

Термичен баланс на охладител за чиста вода OP

кондензатен материал за инсталация на турбината

където р  OP \u003d з з топлина, подавана към допълнителната вода в ОП.

р  OD \u003d 670,5-160 \u003d 510,5 kJ / kg,

когато: з  прочистете енталпия на водата на изхода на ОП.

Ние приемаме връщането на кондензат от промишлените потребители на топлина? K \u003d 0,5 (50%), след това:

D  ОК \u003d? До * D  P \u003d 0,5 51,89 \u003d 25,694 kg / s;

D  OM \u003d (51,89 - 25,694) + 1,145 + 0,65 \u003d 27,493 kg / s.

Загряването на допълнителната вода в ОП се определя от уравнението на топлинния баланс на ОП:

\u003d 27 493 от тук:

\u003d 21.162 kJ / kg.

След охладителя за продухване (OP), допълнителната вода се подава за химическа обработка на водата, а след това към химически пречистения бойлер.

Топлинен баланс на нагревател на химически пречистена вода POV:

където р  6 - количеството топлина, предавано на нагревателя с пара от селекция № 6 на турбината;

отопление на водата в POV. приемам з  RH \u003d 140 kJ / kg, тогава

.

Дебитът на пара за POV се определя от топлинния баланс на химически пречистения водонагревател:

D  POV 2175.34 \u003d 27.493 230.4 от D  POV \u003d 2897 kg / s.

По този начин

D  KV \u003d D

Уравнението на топлинния баланс на обезвъздушителя на химически пречистената вода:

D з 6 + D  брокери з+ D  добре з+ D  OB зD  HF з

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Оттук D  \u003d 0,761 kg / s е консумацията на загряваща пара в БГВ и селекция № 6 на турбината.

Поток на кондензат на изхода на БГВ:

D  KV \u003d 0.761 + 56.084 \u003d 56.846 kg / s.

2.6.7 Регенеративни нагреватели за ниско налягане

IPA 4

Уравнение на топлинен баланс PND4

.

Консумацията на загряваща пара на PND4

,

където

PND3 и миксераCM2

Комбинирано уравнение на топлинния баланс:

където потокът от кондензат на изхода PND2:

D  K6 \u003d D  KD - D  HF - D  Слънце - D  PSV \u003d 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

заместител D  K2 в уравнението на балансирания топлинен баланс:

D  \u003d 0,544kg / s - консумация на загряваща пара на PND3 от селекция №5

турбина.

PND2, миксер SM1, PND1

Температура зад PS:

Съставят се 1 уравнение на материал и 2 уравнения на топлинните везни:

1.

2.

3.

заместител в уравнение 2

Получаваме:

  kg / s;

D P6 = 1,253   kg / s;

D P7 = 2,758   kg / s

2.6.8 кондензатор

Уравнение на материалния баланс на екватора

.

2.7 Проверете изчислението на материалния баланс

Проверката на правилността на отчитането при изчисленията на всички потоци от термичната верига се извършва чрез сравняване на материалните баланси на пара и кондензат в кондензатора на турбината.

Разход на изгорели пари в кондензатора:

,

къде е дебитът на пара от камерата за излитане на турбината с номер.

Консумацията на пара от селекциите е дадена в таблица 2.6.

Таблица 2.6. Консумация на пара за добив на турбина

Обща консумация на пара от компенсации на турбината

Поток на пара към кондензатор след турбина:

Точност на баланса на пара и кондензат

Тъй като грешката в баланса на пара и кондензат не надвишава допустимите, следователно всички потоци на термичната верига се вземат предвид правилно.

2.8 Енергиен баланс на турбината РТ 80/100-130/13

Определете мощността на турбинните отделения и нейната пълна мощност:

N аз=

където N аз  OTS - мощност на турбинното отделение, N аз  OTC \u003d D аз  UTS Н аз  UTS,

Н аз  OTC \u003d Н аз  OTS - Н аз +1   OTS - спад на топлината в отделението, kJ / kg,

D аз  OTS - преминаване на пара през отделението, kg / s.

отделение 0-1:

D 01   OTC \u003d D 0 = 130,5   kg / s

Н 01   OTC \u003d Н 0   OTS - Н 1   OTC \u003d 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ / kg

N 01   OTC \u003d 130,5 . 253,6 = 33,095   MBт.

- отделение 1-2:

D 12   OTC \u003d   D 01   - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg / s

Н 12   OTC \u003d Н 1   OTS - Н 2   OTC \u003d 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ / kg

N 12   OTC \u003d 121,869 . 11 5,2 = 14,039   MBт.

- отделение 2-3:

D 23   UTS \u003d D 12   - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg / s

Н 23   OTC \u003d Н 2   OTS - Н 3   OTC \u003d 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ / kg

N 23   OTC \u003d 112,94 . 136,8 = 15,45 MBт.

- отделение 3-4:

D 34   OTC \u003d   D 23   - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg / s

Н 34   OTC \u003d Н 3   OTS - Н 4   OTC \u003d 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ / kg

N 34   OTC \u003d 51,774 . 191,016 = 9,889   MBт.

- отделение 4-5:

D 45   OTC \u003d   D 34   - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416   kg / s

Н 45   OTC \u003d Н 4   OTS - Н 5   OTC \u003d 2790,384 - 2608,104 = 182,28   kJ / kg

N 45   OTC \u003d 43,416 . 182,28 = 7,913   MBт.

- отделение 5-6:

D 56   OTC \u003d   D 45   - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935   kg / s

Н 56   OTC \u003d Н 5   OTS - Н 6   OTC \u003d 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ / kg

N 45   OTC \u003d 33, 935 . 41,16 = 1,397   MBт.

- отделение 6-7:

D 67   OTC \u003d   D 56   - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087   kg / s

Н 67   OTC \u003d Н 6   OTS - Н 7   OTC \u003d 2566,944 - 2502,392 = 64,552   kJ / kg

N 67   OTC \u003d 20,087 . 66,525 = 1, 297   MBт.

- отделение 7-K:

D 7к  OTC \u003d   D 67   - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388   kg / s

Н 7к  OTC \u003d Н 7   OTS - Н за  OTC \u003d 2502,392 - 2442,933 = 59,459   kJ / kg

N 7к  OTC \u003d 6,388 . 59,459 = 0,38   MBт.

3.5.1 Обща мощност на турбинните отделения

3.5.2 Електрическата мощност на турбинния агрегат се определя по формулата:

N  Е \u003d N аз

къде е механичната и електрическата ефективност на генератора,

N  Е \u003d 83,46. 0.99. 0,98 \u003d 80,97 MW.

2.9 Показатели за топлинна ефективност на турбина

Обща консумация на топлина за турбина

, MW

.

2. Консумация на топлина за отопление

,

където ите T  - коефициент, отчитащ топлинните загуби в отоплителната система.

3. Общото потребление на топлина за промишлени потребители

,

.

4. Общо потребление на топлина от външни потребители

, MW

.

5. Консумация на топлина за електроцентрала за производство на електрическа енергия

,

6. Ефективност на турбината за производство на електроенергия (без нейното собствено потребление на енергия)

,

.

7. Специфична консумация на топлинна енергия за производство на електроенергия

,

2.10 Енергийни индикатори за когенерация

Параметри на прясна пара на изхода на парогенератора.

- налягане Р ПГ \u003d 12.9MPa;

- ефективността на брутния парогенератор g \u003d 0,92;

- температура t ПГ \u003d 556 о С;

- з  GH \u003d 3488 kJ / kg при посоченото P  PG и т  PG.

Ефективност на парогенератора, взет от характеристиките на котела E-320/140

.

1. Термично натоварване на парогенератора

, MW

2. Ефективността на тръбопроводите (топлинен транспорт)

,

.

3. Ефективност на ТЕЦ за производство на електроенергия

,

.

4. Ефективността на ТЕЦ за производство и подаване на топлина за отопление, като се вземе предвид PVC

,

.

PVC в т Н=- 15 0 C  работническата

5. Специфичен разход на гориво за производство на електроенергия

,

.

6. Специфична консумация на еквивалентно гориво за производство и доставка на топлинна енергия

,

.

7. Консумация на топлинна топлина на станция

,

.

8. Пълната ефективност на силовия агрегат (бруто)

,

9. Специфична консумация на топлина за енергийния блок на когенерацията

,

.

10. Ефективност на захранващия блок (нето)

,

.

където E. S. N. - собствена специфична консумация на енергия, E. S. N. \u003d 0,03.

11. Специфичен нетен разход на гориво

,

.

12. Условен разход на гориво

kg / s

13. Разходът на еквивалент на гориво за генериране на топлина, отделена на външни потребители

kg / s

14. Консумацията на еквивалент на гориво за производство на електроенергия

V E U \u003d V U -V T U \u003d 13.214-8.757 \u003d 4.457 kg / s

заключение

В резултат на изчисляването на топлинната схема на електроцентралата на базата на промишлена отоплителна турбина PT-80 / 100-130 / 13, работеща при повишено натоварване при температура на околната среда, бяха получени следните стойности на основните параметри, характеризиращи този тип електроцентрала:

Консумация на пара при добив на турбина

Консумация на пара за отопление на мрежови нагреватели

Освобождаване на топлина за отопление от турбина

Q T  \u003d 72,22 MW;

Турбинен топлопренос към промишлени потребители

Q P  \u003d 141,36 MW;

Общо потребление на топлина от външни потребители

Q TP  \u003d 231,58 MW;

Захранване на клемите на генератора

N д\u003d 80,97 MW;

КПД ефективност за производство на електроенергия

КПД ефективност за производство и доставка на топлина за отопление

Специфичен разход на гориво за производство на електроенергия

б E в= 162,27g / kW / h

Специфичен разход на гориво за производство и доставка на топлинна енергия

б T в= 40.427 кг / GJ

Пълна ефективност на брутната когенерация

Пълна ефективност на нетната електроцентрала

Специфичен референтен разход на гориво в нетната станция

Позоваването

1. Рижкин В.Я. Топлоелектрически централи: Учебник за университети - второ издание, отб. - М .: Енергетика, 1976.-447стр.

2. Александров А.А., Григориев Б.А. Таблици с термофизични свойства на водата и водната пара: Наръчник. - М.: Издателство MPEI, 1999 .-- 168 с.

3. Полесчук И.З. Изготвяне и изчисляване на основните топлинни схеми на ТЕЦ. Методически указания към курсовия проект по дисциплина „ТЕЦ и АЕЦ“, / държава Уфа. въздухоплаване. тех.ун - т. - Уфа, 2003.

4. Стандартът на предприятието (STP UGATU 002-98). Изисквания към конструкцията, презентацията, дизайна.-Ufa: 1998.

5. Бойко Е.А. Парни електроцентрали на ТЕЦ: Справочно ръководство - CPI KSTU, 2006. -152s

6 .. Топлинни и ядрени електроцентрали: Справочник / Изд. попр. RAS A.V. Клименко и В.М. Zorina. - 3-то изд. - М .: Издателство на MPEI, 2003. - 648 с., Ил. - (Топло и електроенергетика; Книга 3).

7 .. Турбини на ТЕЦ: Учебник за гимназии / Изд. А. Г., Костюк, В.В. Фролов. - 2-ро издание, преработено. и добавете. - М .: Издателство на MPEI, 2001 .-- 488 с.

8. Изчисляване на термични вериги на парни турбинни инсталации: Учебно електронно издание / И. Полещук. - ГОУ ВПО УСАТУ, 2005.

Символи на електроцентрали, оборудване и техните елементи (в tтекст, в цифри, в индекси)

D - обезвъздушител за захранваща вода;

DN - дренажна помпа;

К - кондензатор, бойлер;

KN - помпа за кондензат;

OE - дренажен охладител;

PrTS - схема на схема;

LDPE, PND - регенеративен нагревател (високо, ниско налягане);

PVC - пиков котел за гореща вода;

ПГ - парогенератор;

PE - прегревател (първичен);

PN - помпа за подаване;

PS - нагревател на кутията за пълнене;

PSG - мрежов хоризонтален нагревател;

PSV - нагревател за сурова вода;

PT - парна турбина; когенерационна турбина с промишлено и отоплително извличане на пара;

PHOV - нагревател на химически пречистена вода;

PE - изхвърлящ охладител;

P е разширител;

ТЕЦ - когенерационна инсталация;

SM - миксер;

CX - хладилник за пълнене;

CVP - цилиндър с високо налягане;

Цилиндър с ниско налягане - цилиндър с ниско налягане;

EG - електрически генератор;

Приложение А

Приложение Б

PT-80/100 схема на режим

Приложение Б

График на отопление за регулиране на качеството на ваканциятатоплина според средната дневна външна температура

Публикувано на Allbest.ru

Подобни документи

Изчисляване на основната термична схема, изграждането на процеса на разширяване на парата в турбинните отделения. Изчисляване на система за регенеративно загряване на захранваща вода. Определяне на дебита на кондензата, работата на турбината и помпата. Общи загуби на острието и вътрешна ефективност.

срочна книга, добавена на 19.03.2012 г.


Изграждане на процеса на разширяване на парата в турбина в H-S диаграмата. Определяне на параметрите и дебитите на пара и вода в електроцентрала. Изготвяне на основните топлинни баланси за агрегати и устройства на термичната верига. Предварителна оценка на потреблението на пара на турбина.

срочна книга, добавена на 12/05/2012


Анализ на методите за проверка на изчислението на топлинната схема на електроцентрала въз основа на когенерационна турбина. Описание на конструкцията и работата на кондензатора KG-6200-2. Описание на основната термична схема на отоплителна инсталация, базирана на турбина тип T-100-130.

теза, добавена 02.09.2010г


Топлинна схема на силовия агрегат. Параметри на парата при извличане на турбината. Изграждане на процес в hs диаграма. Обобщена таблица за пара и вода. Изготвяне на основните топлинни баланси за агрегати и устройства на термичната верига. Изчисляване на обезвъздушителя и мрежова инсталация.

срочна книга, добавена на 17.09.2012 г.


Изграждане на процеса на разширяване на парата в h-s диаграмата. Изчисляване на инсталирането на мрежови нагреватели. Процесът на разширяване на парата в задвижваща турбина на захранваща помпа. Определяне на консумацията на пара за турбина. Изчисляване на топлинната ефективност на ТЕЦ и избора на тръбопроводи.

срочна книга, добавена 10.06.2010г


Изборът и обосновката на основния блок за термична верига. Балансиране на основните потоци на пара и вода. Основните характеристики на турбината. Изграждане на процеса на разширяване на парата в турбина по hs-диаграмата. Изчисляване на отоплителни повърхности на рекуперационния котел.

срочна книга, добавена 25.05.2012


Изчисляване на парна турбина, параметри на основните елементи на концепцията за инсталация на парна турбина и предварителна конструкция на термичния процес на разширяване на парата в турбината в h-s диаграмата. Икономически показатели на пара турбина с регенерация.

срочна книга, добавена на 16.07.2013 г.


Изготвяне на изчислена термична схема на ТЕЦ АЕЦ. Определяне на параметрите на работния флуид, консумацията на пара при избора на турбинния агрегат, вътрешната мощност и показателите за топлинната ефективност и агрегата като цяло. Мощност на кондензатната помпа.

срочна книга, добавена на 14.12.2010 г.


Процесът на разширяване на парата в турбина. Определяне на разходите за гореща пара и захранваща вода. Изчисляване на елементите на термичната верига. Решението на матрицата по метода на Cramer. Програмен код и изход на резултатите от машинно изчисление. Технически и икономически показатели на силовия агрегат.

добавена срочна книга на 19.03.2014 г.


Проучване на дизайна на турбината К-500-240 и термичен дизайн на турбинната инсталация на електроцентрала. Изборът на броя на етапите на цилиндъра на турбината и разбиването на разликите в енталпията на парата по нейните етапи. Определяне на мощността на турбината и изчисляване на работната лопатка за огъване и опъване.